Betonové konstrukce (S) Přednáška 1
Obsah Podstata
předpjatého betonu, srovnání s železobetonem Statické působení předpjatého betonu Materiálové vlastnosti betonu Materiálové vlastnosti – betonářská a předpínací výztuž, výroba 1
Podstata předpjatého betonu
Požadované znalosti
Základy z pružnosti výpočet normálových a tangenciálních napětí po výšce průřezu z dokonale lineárně pružného materiálu (podle teorie pružnosti) výpočet průřezových charakteristik
Základy statiky výpočet a vykreslení vnitřních sil na staticky určitých konstrukcích dtto na staticky neurčitých konstrukcích, konkrétně silová metoda pro určení vnitřních sil staticky neurčitých nosníků
Navrhování betonových a zděných konstrukcí
dimenzování dle MSÚ, MSP
Požární bezpečnost staveb
2
Podstata předpjatého betonu
Podstata předpjatého betonu
předpětí
𝑁𝑝
𝑀𝑝
zatížení výsledný stav 𝑀𝑔
Železobeton: beton přenáší tlak tahy přenáší výztuž (malá pevnost betonu v tahu vznik trhlin v betonu) Předpjatý beton: Předpjatá výztuž vnáší do betonu přídavná tlaková napětí tak, aby byly vyloučeny tahy z předpjatého betonu se stává pružný materiál 3
Podstata předpjatého betonu
Železobeton vznik trhlin vlivem zatížení
Dodatečně předpjatý beton nezatížený
Dodatečně předpjatý beton zatížený
prostý nosník
konzola
4
Podstata předpjatého betonu
Vývoj předpjatého betonu
Koncem 90 let 19 století – první pokusy v Kalifornii i v Německu Výztuž nízké pevnosti ( cca 300 MPa) 1928 – Francouz Eugen Freyssinet poprvé použil dráty o vysoké pevnosti (cca 1000 MPa)
Boutiron Bridge is one of three similar bridges built by Freyssinet over the River Allier, near Vichy, in France, in the mid 1920s
5
Podstata předpjatého betonu
Statické působení předpjatého betonu - táhlo
Odezva prvků vyztužených stejnou výztuží !! 6
Materiálové vlastnosti betonu
Materiálové vlastnosti betonu Pracovní diagram betonu PB: 40 – 60 MPa 80 – 120 MPa (UHP concrete)
S rostoucí pevnosti: • roste modul pružnosti • výrazně zkracuje se plastické větev beton se stává křehčím • nárůst pevnosti v tahu není úměrný nárůstu pevnosti v tlaku
Ukázky skutečných pracovních diagramů betonu v tlaku při krátkodobém zatížení (konstantní rychlost zatěžování)
7
Materiálové vlastnosti betonu
Pracovní diagram betonu (od krátkodobého zatížení) Tečnový modul pružnosti Ec=1,05 Ecm
Sečnový modul pružnosti mikrotrhliny a jejich rozvoj
I – oblast lineárního chování betonu II – fáze tvoření mikrotrhlin – kvazielastická oblast III – nelineární podélné a příčné deformace tvorba sloupečků IV – tečení materiálu (jen v případě, že zatěžovací zařízení zajistí konstantní rychlost přetvoření)
8
Materiálové vlastnosti betonu
Pracovní diagram betonu pro dimenzování
d)
9
Materiálové vlastnosti betonu
Trojosá napjatost
Příčný tlak zvyšuje pevnost betonu prodlužuje plastická část pracovního diagramu
Vyvození trojosé napjatosti: • přímou aplikací příčného tlakového napětí • vhodně upravenou výztuží obepínající prvek, která tak brání nadměrným deformacím (např. ovinutí, … 10
Materiálové vlastnosti betonu
Stárnutí betonu
Ve 28 dnech stáří betonu je modul pružnosti cca 80% konečné hodnoty. Pozn.: uváděné hodnoty modulu pružnosti jsou ve stáří 28 dní. 11
Materiálové vlastnosti betonu
Dotvarování a smršťování betonu (objemové změny)
Cementový gel obsahuje vodu
chemicky vázanou v mikropórech kapilární
Dotvarování je změna mikrostruktury cementového gelu účinkem dlouhodobě působícího napětí v betonu je chemicky volná voda z mikropóru vytlačována do kapilár, odkud se odpařuje
Lineární a nelineární podle velikosti dlouhodobě působícího napětí
Smršťování
z vysýchání chem. nevázáné vody (nezávisí na napětí)
autogenní (pokračující hydratace) – významné u vysokopevnostních betonů 12
Materiálové vlastnosti betonu
Dotvarování a smršťování betonu
Složky přetvoření
c ( t ) ce ( t ) cne( t ) ced ( t ) cne,d ( t ) cd ( t ) cT ( t ) cs ( t ) ce (t ) cne (t ) ced (t )
okamžité pružné (vratné) poměrné přetvoření betonu okamžité nepružné (nevratné) poměrné přetvoření betonu
zpožděné pružné poměrné přetvoření betonu
cne,d (t )zpožděné nepružné poměrné přetvoření (t ) d c
cT (t ) cs (t )
cm ( t )
cc ( t )
betonu dotvarování zpožděné nepružné poměrné přetvoření betonu, realizující se zpožděně, ale v krátkém časovém intervalu po zatížení poměrné přetvoření betonu od teplotních změn poměrné přetvoření betonu od smršťování betonu
přetvoření mechanická
cnm ( t ) přetvoření nemechanická 13
Materiálové vlastnosti betonu
Dotvarování a smršťování betonu
Výpočet přetvoření betonu při konstantním zatížení dlouhodobé zatížení v platnosti Hookova zákona – lineární pracovní diagram, 𝜀𝑐𝑛𝑒 = 0 cm ( t , ) c J ( t , ) Funkce poddajnosti
Součinitel dotvarování ( t , ) ( t , )
Míra dotvarování
c c
e c
Znát to, co je v rámečku, ostatní informačně
cc ( t , ) c C ( t , )
Vzájemný vztah mezi součiniteli: 𝜀𝑐𝑒 =
𝜎𝑐 𝜑(𝑡, 𝜏) ⟹ 𝐶 𝑡, 𝜏 = 𝐸𝑐 (𝜏) 𝐸𝑐 (𝜏)
J (t , )
1 (t , ) 1 C (t , ) E c ( ) E c ( )
čas
čas 14
Materiálové vlastnosti betonu
Dotvarování a smršťování betonu
Výpočet přetvoření betonu při napětí, které se mění skokem Princip linearity zákon superpozice
𝑛
𝜀𝑐𝑚 𝑡 = 𝑖=1
∆𝜎𝑐 (𝑡𝑖 ) 1 + 𝜑 𝑡, 𝑡𝑖 𝐸𝑐 (𝑡𝑖 )
15
Materiálové vlastnosti betonu
Dotvarování a smršťování betonu
Reologické modely – teorie zpožděné pružnosti (teorie následnosti) (Bolzmann 1876)
( t , ) ( t ) ( 1 e B( t ) ) φ∞ koeficient dotvarování pro t ∞ B konstanta
Po odtížení v čase t ∞ dochází k úplné návratnosti deformace
cc (t ) ced (t )
16
Materiálové vlastnosti betonu
Dotvarování a smršťování betonu
Reologické modely – teorie stárnutí (Dischinger 30. léta min. století)
( t , ) ( t ) ( )
kde
( x ) ( 1 e Bx )
pro x t ,
x
φ∞ koeficient dotvarování pro t ∞ B konstanta (Dischinger B=1, později B=1,6 až 2)
Zanedbává se vratná část přetvoření
cc (t ) cne ,d (t ) 17
Materiálové vlastnosti betonu
Dotvarování a smršťování betonu
Reologické modely – kombinované teorie
Součinové – (ACI committe 209, CEB-FIB 1990, EN 1992-1-1, ČSN 73 1201, 1987 –zpřesněný model)
(t , ) f 0 (t ) f (t )
Součtové – (DIN 1045, 1988, CEB-FIB, 1978)
( t , ) f d ( t ) f f ( t ) f f ( )
18
Materiálové vlastnosti – betonářská a předpínací výztuž, výroba
Betonářská výztuž Použití Konstrukční výztuž Nosná – třmínky, vyztužení kotevní oblasti Nízkouhlíkaté (obsah C 0,24%), legované, za tepla válcované a dále Nezpracované (legovací přísady)
Zpracované řízeným ochlazováním ( prudké ochlazení – zakalení
povrchu – žíhání a popouštění žhavým jádrem odstranění reziduálních napětí zvýšení tažnosti a zlepšení svařitelnosti)
Zpracované tvářením za studena (válcování, natahování, kroucení) dojde ne k protažení drátu a vznik plastického přetvoření s k příčné kontrakci – zmenšení průřezové plochy snížení tažnosti
19
Materiálové vlastnosti – betonářská a předpínací výztuž, výroba
Skutečný pracovní diagram betonářské oceli válcovaná za tepla válcovaná za tepla a řízeně ochlazovaná (termomechanické zušlechtění) tvářené za studena
Pracovní diagramy betonářské oceli pro dimenzování
idealizovaný návrhový pružno plastický pružno plastický se zpevněním
𝐴𝑔𝑡 odpovídá 𝜀𝑢𝑘
20
Materiálové vlastnosti – betonářská a předpínací výztuž, výroba
Předpínací výztuž z předpínací oceli (z nekovových materiálů, zejména CFRP – pevnost 3500 – 7000 MPa, modul pružnosti 230-650 GPa)
hlavní nosná výztuž požadovaných vlastností (zejména vysoká pevnost) se dosahuje chemickým složením speciálními výrobními postupy
základní materiál – nelegované nebo nízkolegované oceli, obsah uhlíku 0,9 %, ocel válcovaná za tepla
21
Materiálové vlastnosti – betonářská a předpínací výztuž, výroba
tyče
legovaná ocel (válcovaná za tepla) mez kluzu až 800 MPa pevnost v tahu až 1000 MPa hladké nebo žebírkované - profil 12 - 75 mm, délky 6 - 30 m, žebírka vytvářejí závit pro usnadnění kotvení a napojování větší profily zušlechťovány ohřevem na 1000 °C s prudkým ochlazením ( zakalení), snížení křehkostí a vnitřního pnutí popouštěním (zahříváním a podržením teploty na 450-650°C po určitou dobu)
22
Materiálové vlastnosti – betonářská a předpínací výztuž, výroba
dráty patentovaný nízkolegovaná ocel válcovaná za tepla s vysokým obsahem uhlíku zahřátí na 800-900°C a pozvolné ochlazování (homogenizuje se) - patentování upravování tažením za studena zvýšení pevnosti (1500-1800 MPa) nepopouštěný zvýšení meze 0,2 na 75% pevnosti snížení tažnosti vnitřní pnutí plynulý tvar pracovního diagramu bez vyznačené meze kluzu průměry 3 – 10 mm, hladké nebo s vtisky
23
Materiálové vlastnosti – betonářská a předpínací výztuž, výroba
lana -
sedmidrátová – centrální přímý drát + šroubovicově ovinuto 6 drátů (snadnější předpínání většího počtu drátů naráz, lepší soudržnost s injektážní maltou nebo betonem) třídrátové spletence
Vnitřní pnutí lze odstranit: popouštění zahřátí na 350 – 400°C a pomalé ochlazování zvýšení meze úměrnosti zvýšení meze 0,2 - 85% pevnosti redukce relaxace výztuže stabilizování = popouštění + vnášení tahového napětí způsobujícího protažení až 1% zvýšení meze 0,2 - 90% pevnosti redukce relaxace až o 70 % lana s nízkou relexací
24
Materiálové vlastnosti – betonářská a předpínací výztuž, výroba
Porovnání pracovních diagramů betonářské a předpínací oceli
25
Materiálové vlastnosti – betonářská a předpínací výztuž, výroba
Pracovní diagramy pro dimenzování
EC2
A – idealizovaný B - návrhový
návrhová hodnota napětí v předpínací oceli
f pd f p0 ,1k / s
poměrné přetvoření doporučená hodnota
ud 0 ,9 uk
nejsou-li známy přesnější hodnoty
ud 0 ,02 f p0 ,1k / f pk 0 ,9
moduly pružnosti
tyče a dráty - 205 GPa
lana – 195 GPa 26
Materiálové vlastnosti – betonářská a předpínací výztuž, výroba
Označení oceli
Číslo oceli
Y1770S7
1.1365
Y1860S7
1.1366
Charakteristická pevnost v tahu
Charakteristická smluvní mez kluzu 0,1%
fpk
fp0,1k
[g/m]
[MPa]
[MPa]
140
1093
1770
1560
15,7
150
1172
1770
1560
15,3
140
1093
1860
1640
15,7
150
1172
1860
1640
Průměr
Průřezová plocha
𝜙
Ap,1
[mm]
[mm2]
15,3
Hmotnost na 1 bm
A
fpk fpk/s
fp 0,1k fpd = fp 0,1k/s B
fpd/Ep
ud
uk
27
Materiálové vlastnosti – betonářská a předpínací výztuž, výroba
Značení předpínacích ocelí
Zprava odleva odděleny spojovníky (-) se uvádějí údaje: 1. číslo příslušné části normy (pr) EN 10138: EN 10138-2 dráty EN 10138-3 lana EN 10138-4 tyče 2. značení vlastní předpínací oceli: • písmeno Y značí předpínací ocel • jmenovitá tahová pevnost v MPa • písmeno C (dráty tažené za studena -Cold) nebo S (lana) nebo H (tyče válcované za tepla – Hot) • pouze pro lana: číslice 2 nebo 3 nebo 7 udávající počet drátů v pramenci nebo laně, případně ještě písmeno G značící kompaktní lano 3. jmenovitý průměr (drátu/lana/tyče) v mm 4. písmeno I značící povrch s vtisky (u drátů a lan - Indented) nebo písmeno R značící povrch s žebírky (u tyčí - Ribbed) 5. pouze pro dráty: • typ vtisku T1 nebo T2 (specifikuje prEN 10138-2) • třídu relaxace R1 nebo R2 6. pouze pro dráty a lana: třídu únavového chování F1 nebo F2 7. třídu odolnosti proti korozi pod napětím C1 nebo CL1 nebo C2 (u drátů a lan), C1 nebo C2 (u tyčí) Příklad: EN 10138-3-Y1860S7-15,7-I-F1-C1 EN 10138-4-Y1050H-36-R-C1
28
Materiálové vlastnosti – betonářská a předpínací výztuž, výroba
Relaxace předpínací výztuže – časově závislý jev
třídy relaxačního chování - podle
1000
(ztráta relaxací 1000 hodin po napnutí při průměrné teplotě 20°C pro počáteční napětí 0,7 fp ) třída 1 – dráty nebo lana s normální relaxací (patentované dráty) 1000 8%
třída 2 – dráty nebo lana s nízkou relaxací (popouštěná a stabilizovaná lana) 1000 2,5%
třída 3 – za tepla válcované a upravené tyče 1000 3%
podle certifikátu 29
Materiálové vlastnosti – betonářská a předpínací výztuž, výroba
Normy:
prEN 10138-1 Prestressing steels – Part 1: General Requirements prEN 10138-2 Prestressing steels – Part 2: Wire prEN 10138-3 Prestressing steels – Part 3: Strand prEN 10138-4 Prestressing steels – Part 4: Bars
Ukázka tabulky normy prEN 10138-3 vlastností pro lana: 𝐴𝑝 𝑓𝑝𝑘 ø
Charakteristická hodnota smluvní meze kluzu 0,1
𝐹𝑝0,1𝑘
𝑓
𝐹 𝑝0,1𝑘= 𝑝0,1 𝐴 𝑝 30