7 Arah X Lantai Ke
Tabel Analisa Δs akibat gempa arah x hx (m)
10 9 8 7 6 5 4 3 2 1
40 36 32 28 24 20 16 12 8 4
drift Δs drift Δs tiap tingkat antar tingkat (cm) (cm) 13,34070 0,90100 12,77140 1,89310 11,90860 1,80140 10,74510 1,69720 9,36020 1,88750 7,76480 1,75790 5,98310 1,70670 4,14510 1,64790 2,32440 1,80330 0,76850 0,67620
Syarat Drift (cm) 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2
Keterangan
Lantai
ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
Ke
hy (m)
10 9 8 7 6 5 4 3 2 1
40 36 32 28 24 20 16 12 8 4
Arah Y
Keterangan
Simpangan Antar Lantai Maksimum Sesuai SNI 1729 Ps 15.4.1 simpangan antar lantai dihitung berdasarkan respons simpangan inelastis maksimum, Δm (batas layan ultimate), dihitung sebagai berikut: Δm = 0,7 R.Δs Dengan batasan simpangan antar lantai: Waktu getar dasar yang terjadi T = 1,36 detik 2 T > 0,7 detik, maka Δm < . ℎ 2,0
100
Lantai Ke
ok ok ok ok ok ok ok ok ok ok
Dari tabel tersebut dapat dilihat nilai simpangan antar tingkat dalam arah X maupun arah Y tidak ada yang melebihi syarat batas yang telah ditentukan.
Δm <100 . 4.000 = 80 mm
(m) 40 36 32 28 24 20 16 12 8 4
10 9 8 7 6 5 4 3 2 1
Tabel Analisa Δs akibat gempa arah y drift Δs drift Δs Syarat tiap tingkat antar tingkat Drift (cm) (cm) (cm) 14,22940 0,63900 2 13,59040 0,94300 2 12,64740 1,26020 2 11,38720 1,49560 2 9,89160 1,71380 2 8,17780 1,90210 2 6,27570 1,95130 2 4,32440 1,91420 2 2,41020 1,61930 2 0,79090 0,79090 2
hx
Ke
Arah Y
Lantai
Nilai simpangan antar tingkat dapat diperoleh pada tabel berikut: Arah X Tabel Analisa Δm akibat gempa arah x
10 9 8 7 6 5 4 3 2 1
drift Δs drift ΔM Syarat antar tingkat antar tingkat Drift ΔM Keterangan (cm) (cm) (cm) 0,90100 3,78420 8 ok 1,89310 7,95102 8 ok 1,80140 7,56588 8 ok 1,69720 7,12824 8 ok 1,88750 7,92750 8 ok 1,75790 7,38318 8 ok 1,70670 7,16814 8 ok 1,64790 6,92118 8 ok 1,80330 7,57386 8 ok 0,67620 2,84004 8 ok
Tabel Analisa Δm akibat gempa arah y
hy (m) 40 36 32 28 24 20 16 12 8 4
drift Δs drift ΔM Syarat antar tingkat antar tingkat Drift ΔM Keterangan (cm) (cm) (cm) 0,63900 2,68380 8 ok 0,94300 3,96060 8 ok 1,26020 5,29284 8 ok 1,49560 6,28152 8 ok 1,71380 7,19796 8 ok 1,90210 7,74916 8 ok 1,95130 7,94960 8 ok 1,91420 7,79845 8 ok 1,61930 6,80106 8 ok 0,79090 3,32178 8 ok
Dari tabel tersebut dapat dilihat nilai simpangan Δm antar tingkat dalam arah X maupun arah Y tidak ada yang melebihi syarat batas yang telah ditentukan. 1. Perencanaan Balok Induk Balok induk direncanakan dengan profil WF 500x200x10x16. Penghubung geser yang dipakai adalah tipe stud dengan :ds = 16 mm Asc = 201,06 mm2 fu = 410 Mpa Setiap gelombang deck dipasang 1 stud dipasang sejarak 29 cm sebanyak 22 buah. 2. Kolom Komposit Kolom komposit menggunakan profil KC 600.200.11.17 (digunakan pada lantai 1,2,3 dan 4 BJ – 41 : fy = 2500 kg/cm2 fu = 4100 kg/cm2 Beton : fc’ = 25 Mpa = 250 kg/cm2
8 KC 600.200.11.17 Tulangan Longitudinal 4Ø16
C. SAMBUNGAN 1. Sambungan Balok-Kolom
Tulangan Geser Ø8-300
800
Selimut Beton 4cm Cor Beton
800
Gambar 8 Detail Kolom Komposit Lantai 1-4 KC 500.200.10.16 Tulangan Longitudinal 4Ø16 Tulangan Geser Ø8-300
700
Selimut Beton 4cm Cor Beton
700
Gambar 9 Detail Kolom Komposit Lantai 5-7 KC 450.200.9.14 Tulangan Longitudinal 4Ø16 Tulangan Geser Ø8-300
650
Selimut Beton 4cm Cor Beton
650
Gambar 10 Detail Kolom Komposit Lantai 8-10
1
2
3
4
5
6
Gambar 11 Sambungan Balok – Kolom yang direncanakan
Sambungan antara balok induk (B-5) dengan kolom direncanakan dengan menggunakan baut (rigid connection). Berdasarkan LRFD Pasal 15.9.2.1 tentang persyaratan untuk sambungan balok ke kolom disebutkan bahwa sambungan kaku yang merupakan bagian dari sistem pemikul beban gempa harus mempunyai kuat lentur perlu Mu yang besarnya paling tidak sama dengan yang terkecil dari : a) 1,1.Ry.Mp balok atau gelagar, atau b) Momen terbesar yang dapat disalurkan oleh sistem rangka pada titik tersebut. Mp = Zx. fy = 2096 . 2500 = 5240000 kgcm Mu = 1,1.1,5. Mp = 1,1.1,5. 5240000 = 8646000 kgcm Untuk sambungan kaku, gaya geser terfaktor Vu pada sambungan balok ke kolom harus ditetapkan berdasarkan kombinasi pembebanan 1,2 D + 0,5 L ditambah gaya geser yang berasal dari Mu seperti yang ditentukan pada butir 15.9.2.1(a). Vu = 25647,11kg (kombinasi 1,2 D + 0,5 L) Momen lentur rencana sambungan berdasarkan kemampuan balok. Elemen – elemen sambungan : • Balok melintang menggunakan profil WF 500.200.10.16
9 •
= 23,72 mm Anv = Lnv.t = (L – n. Ølubang).t = (28 – 4.2,37).0,8 = 14,82 cm2 φPn = φ(0,6.fu.Anv) = 0,75.0,6.4100 Kg/cm2. 14,82 cm2 = 27335,52 Kg Karena ada 2 siku, maka ; 2 φPn > Vu 2 . 27335,52 > 54467,11 kg
Kolom menggunakan profil K 450.200.9.14 Gaya geser terfaktor V pada sambungan kaku harus diambil berdasarkan kombinasi pembebanan 1,2D + 0,5L ditambah gaya geser yang berasal dari Mu diatas (LRFD ps 15.9.2.2), sehingga besarnya :
Vutambah =
8646000 + 8646000 = 28820 Kg 600
Vutotal = 25647,11 Kg + 28820 Kg = 54 467,11 Kg
54671,04 kg > 54467,11 kg ......OK Balok T 456.302.18.34
Plat Beton
Baut Ø31mm
200 50 100 50
Baut Ø34mm
Shear Connector Plat Combidex
65 300
100
170
65 70 280
70 70 70
Dobel Siku 80x80x8 35 70
Baut Ø22mm
70 280
500
Balok Induk WF 500.200.10.16
70 35
850
Potongan WF 500.200.10.16
350
D. Sambungan pada sayap profil T dengan sayap kolom Direncanakan : Baut Ø 5/4“ = 31,75 mm (fu = 8250 kg/cm2) Ab = 7,91 cm2 Menggunakan Profil T 456.302.18.34 E. Sambungan pada badan profil T dengan sayap balok Kontrol Kekuatan Baut • Pada bidang geser baut tidak ada ulir (r1 = 0,5) • Direncanakan : Baut Ø 11/8“ = 34,93 mm (fu = 8250 kg/cm2) Ab = 9,58 cm2 Kuat Geser (φRn)
Plat Rib
Gambar 7.2 Sambungan Balok – Kolom A. Sambungan geser pada badan balok • Pada bidang geser baut tidak ada ulir (r1 = 0,5) • Mutu profil BJ41 (fu = 4100 Kg/cm2) • Baut tipe A325 ; mutu 825 MPa ∅ = 7/8“ = 22,22 mm fub = 8250 kg/cm2 Ag = 3,87 cm2 •
Direncanakan memakai : pelat siku 80x80x8 n = 4 buah baut
B. Sambungan geser pada sayap kolom • Pada bidang geser baut tidak ada ulir (r1 = 0,5) • Mutu profil BJ41 (fu = 4100 Kg/cm2) • Baut tipe A325, mutu 825 MPa ∅ = 7/8“ = 22,22 mm fub = 8250 kg/cm2 Ag = 3,87 cm2 Dipasang pada setiap sisi 3 buah baut C. Kontrol siku penyambung fu = 4100 Kg/cm2. Ølubang = 22,22 mm + 1,5 mm (lubang dibuat dengan bor)
= 0,75. r1. fu. Abaut. m = 0,75 x 0,5 x 8250 x 9,58 x 1 = 29622,9 kg (menentukan) Kuat Tumpu (φRn) = 0,75. 2,4. db. tp. fu (tebal pelat terkecil dipakai tp = 11 mm) = 0,75 x 2,4 x 3,49 x 1,1 x 5100 = 35267,27 kg Jumlah baut yang diperlukan : 2T 2 × 50858,82 n= = = 3,4 ~ sehingga φRn 29622,9 dipasang 4 buah baut pada 2 sisi, sehingga pada 1 sisi menjadi 2 baut.
10 d = 60 cm direncanakan diameter baut : Ø31,75 mm h’ > we + c1 we = jarak baut ke tepi = 1,75.db = 1,75.2,86 = 5,6 cm, dipakai 6,5 cm c1 = jarak minimum untuk kunci = 27/16.db= 5,36 cm, dipakai 6 cm h' > 6,5 + 6 = 12,5 cm h = H – 0,5h’ = 85 – 0,5. 12,5 = 78,75 cm
Sambungan Kolom – Kolom Baut Ø22 mm Plat t = 12mm
Baut Ø22mm Plat t= 12mm
A
dimensi beton : panjang = 90 cm lebar = 90 cm
A Baut Ø22mm
fcu = 0,85. f'c. �
Baut Ø22mm Baut Ø22mm
Baut Ø22mm
2
50
50
100
100
100
100
100
100
100
100
50 1000 50
50 100 50 200
(90𝑥𝑥90) (85𝑥𝑥85)
= 0,85. 250. �
100
100 100
100
100
100
100
50
50 50 100 50 200
= 225
Vu Mu
50 1000 50
100
Plat t=12mm Plat t=12mm
kg/cm
𝐴𝐴2 𝐴𝐴1
Kolom
Tu h
Plat t=12mm Plat t=12mm
a
VIew A VIew A
Gambar 12 Detail sambungan kolom – kolom Pada Sayap Kolom Dipakai tebal pelat penyambung 12 mm • Mutu profil BJ41 (fu = 4100 Kg/cm2) • Baut tipe A325, mutu 825 Mpa ∅ 7/8“ = 22,22 mm fub = 8250 kg/cm2 Ag = 3,88 cm2 Pada badan Kolom • Mutu profil BJ41 (fu = 4100 Kg/cm2) • Baut tipe A325, mutu 825 MPa ∅ 7/8“ = 22,22 mm fub = 8250 kg/cm2 Ag = 3,88 cm2 3. Sambungan Kolom dengan Base Plate Direncanakan B = 85 cm H = 85 cm f’c = 25 MPa fy = 250 MPa Vu = 21527,58 kg 𝑀𝑀𝑀𝑀𝑀𝑀 12.908320 ,23 e= = = 27,46 cm > 1/6.H 𝑃𝑃𝑃𝑃
466528 ,1
= 13,33 cm eksentrisitas besar
d H
h'
h'
Gambar 7.10 Desain Base Plate
a
= h − h2 − =
a
Pu (2h − H ) + 2Mu ϕc × fcu'×B
78,75 − 78,75 2 −
466528,1 (2 × 78,75 − 85) + 2 × 12908320 0,6 × 225 × 85
= 47,06 cm Tu = (0,6. f'cu. B. a) - Pu = (0,6. ,225. 90. 47,06) – 466528,1 = 105264,88 kg t
> 2,108 �
> 2,108 � > 3,63 cm
𝑇𝑇𝑇𝑇 .(ℎ ′ −𝑤𝑤𝑤𝑤 ) 𝑓𝑓𝑓𝑓 .𝐵𝐵
;
105264 ,88 (10−5) 2500 . 80
11 Maka base plate dengan ukuran 85 x 85 cm dengan tp = 3,8 cm dapat digunakan sebagai alas kolom KC600.200.11.27 KC 600.200.11.17 Angker Ø31,8mm Base Plate t=38 mm 60 182.5
18mm
182.5
182.5
Data Tiang Pancang Kekuatan dan Dimensi Tiang - Dipakai tiang pancang beton pratekan (Prestressed Concrete Pile) dengan bentuk penampang bulat berongga (Round Hollow). - Mutu beton tiang pancang K-600 (concrete cube compressive strength is 600 kg/cm2 at 28 days). - Tiang pancang yang direncanakan adalah menggunakan alternatif jenis tiang dengan spesifikasi WIKA Pile sebagai berikut : • Diameter : 400 mm • Tebal : 75 mm • Type : A3 • Luas : 766 cm2 • Allowable axial : 117,60 ton • Momen Crack : 6,5 ton
182.5
40 60
60 25
125
120
65 60 25
600 850 900
360 120
Gambar 14 Detail Base Plate
60
KC 600.200.11.17
60
60
240
Selubung Beton Base Plate t = 30mm 38mm Angker Ø 31,8-750 mm 50
70
60
120
120
60
Gambar 15 Detail Base Plate
Gambar 16 Susunan Tiang Pada poer Data perancangan poer : Dimensi poer (B x L) = 240 x 360 cm Dimensi kolom = 800 × 800 mm ∑ tiang pancang group = 6 buah Diameter tulangan = 25 mm Selimut beton = 50 mm Tebal poer = 70 cm Tinggi effektif balok poer : dx = 700 – 50 – (½ × 25) = 637,5 mm dy = 700 – 50 – 25 – (½ × 25) = 612,5 mm f’c = 25 Mpa = 250 Kg/cm2
12 1
2
6.00
3
6.00
6.00
4
6.00
5
6.00
6
6Ø22
30.00
6.00
D
500
Ø10-200
120 60
18.00
6.00
C
6.00
60 120
B
360
A 60
PANCANG Ø40cm-800cm
120
60
240
Gambar 17 Denah Pondasi B 03 Ø19-200 70
Ø25-120
Ø19-120
Ø25-200
240 POTONGAN A-A
360
Skala 1 : 50
Ø19-200
Ø19-120
A 02
70
Ø25-120 Ø25-200
360 POTONGAN B-B
240
Skala 1 : 50
DENAH PENULANGAN POER Skala 1 : 50
Gambar 18 Penulangan Poer 1
6.00
2
6.00
3
6.00
4
30.00
6.00
D
6.00 18.00
C
6.00
B
A
POER 240X360 SLOOF 35X50
Gambar 19 Denah Sloof
6.00
5
6.00
6
350
Gambar 20 Penulangan Sloof
