ANALISIS STRUKTUR PONDASI KONSTRUKSI SARANG LABA-LABA (KSLL) PADA GUDANG PABRIK NKI BANDUNG SITI HAFFITA FIKRIANE

ANALISIS STRUKTUR PONDASI KONSTRUKSI SARANG LABA-LABA (KSLL) PADA GUDANG PABRIK NKI BANDUNG

SITI HAFFITA FIKRIANE

DEPARTEMEN TEKNIK SIPIL DAN LINGKUNGAN FAKULTAS TEKNOLOGI PERTANIAN INSTITUT PERTANIAN BOGOR BOGOR 2014

PERNYATAAN MENGENAI SKRIPSI DAN SUMBER INFORMASI SERTA PELIMPAHAN HAK CIPTA Dengan ini saya menyatakan bahwa skripsi berjudul Analisis Struktur Pondasi Konstruksi Sarang Laba-Laba (KSLL) Pada Gudang Pabrik NKI Bandung adalah benar karya saya dengan arahan dari komisi pembimbing dan belum diajukan dalam bentuk apa pun kepada perguruan tinggi mana pun. Sumber informasi yang berasal atau dikutip dari karya yang diterbitkan maupun tidak diterbitkan dari penulis lain telah disebutkan dalam teks dan dicantumkan dalam Daftar Pustaka di bagian akhir skripsi ini. Dengan ini saya melimpahkan hak cipta dari karya tulis saya kepada Institut Pertanian Bogor. Bogor, 26 Februari 2014 Siti Haffita Fikriane NIM F44090061

ABSTRAK SITI HAFFITA FIKRIANE. Analisis Struktur Pondasi Konstruksi Sarang LabaLaba (KSLL) Pada Gudang Pabrik NKI Bandung. Dibimbing oleh MEISKE WIDYARTI dan MUHAMMAD FAUZAN. Pondasi merupakan salah satu bagian dari struktur bangunan yang sangat berperan dalam mempertahankan kekokohan suatu bangunan. Kekokohan pondasi sangat bergantung pada dukungan tanah dasarnya. Oleh sebab itu dalam perancangan bangunan sangat penting untuk menganalisis struktur pondasi termasuk tegangan tanah pendukungnya untuk memastikan bahwa kegagalan bangunan tidak akan terjadi. Penelitian ini dibuat untuk menganalisis struktur pondasi KSLL. Untuk pemodelan struktur digunakan SAP2000 dan untuk analisis struktur pondasi dilakukan dengan perhitungan manual. Berdasarkan analisis yang dilakukan, daya dukung pondasi KSLL (qa) sebesar 110.925 t/m2, tegangan tanah maksimum (qmax) sebesar 15.440 t/m2, tegangan tanah yang diakibatkan oleh beban bangunan (∆P) sebesar 10.985 t/m2, tegangan tanah efektif (Po) sebesar 15.821 t/m2 dan penurunan total yang terjadi (St) sebesar 1.820 m. Kata kunci: daya dukung pondasi, tegangan tanah, penurunan pondasi, sistem pondasi sarang laba-laba

ABSTRACT SITI HAFFITA FIKRIANE. Structure Analysis of Cobwebs Foundation Construction of Warehouse NKI Bandung. Advised by MEISKE WIDYARTI and MUHAMMAD FAUZAN. Foundation is part of a building which has a big role in maintaining the building rigidity. Rigidity of foundation depend on soil bearing capacity. Therefore analysis of structure foundation is so important in building design, including the bearing soil pressure to convince there is no failure in building. Purposed of this research is to analyze the structure of cobwebs foundation. SAP2000 is used for modeling structure which analysis of structure foundation by manual calculation. Based on calculation has been conducted, bearing capacity of foundation KSLL (qa) is 110.925 t/m2, soil pressure maximum (qmax) is 15.440 t/m2, soil pressure caused by building loads (∆P) is 10.985 t/m2, soil pressure effective is 15.821 t/m2 and total settlement (St) is 1.820 m. Keywords: cobwebs foundation system, foundation settlement, soil bearing capacity, soil pressure

ANALISIS STRUKTUR PONDASI KONSTRUKSI SARANG LABA-LABA (KSLL) PADA GUDANG PABRIK NKI BANDUNG

SITI HAFFITA FIKRIANE

Skripsi sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar Sarjana Teknik pada Departemen Teknik Sipil dan Lingkungan

DEPARTEMEN TEKNIK SIPIL DAN LINGKUNGAN FAKULTAS TEKNOLOGI PERTANIAN INSTITUT PERTANIAN BOGOR BOGOR 2014

Judul Skripsi : Analisis Struktur Pondasi Konstruksi Sarang Laba-Laba (KSLL) Pada Gudang Pabrik NKI Bandung Nama : Siti Haffita Fikriane NIM : F44090061

Disetujui oleh

Dr Ir Meiske Widyarti, M Eng Pembimbing I

Muhammad Fauzan, ST MT Pembimbing II

Diketahui oleh

Dr Yudi Chadirin, S TP M Agr Plh. Ketua Departemen

Tanggal Lulus:

Judul Slaipsi: Analisis Struktur Pondasi Konstruksi Sarang Laba-Laba (KSLL) Pada Gudang Pabrik NKl Bandung Nama : Siti Haffita Fikriane : F44090061 NIM

Disetujui oIeh

(

~L Dr Ir Meiske Widyarti, M Eng Pembimbing I

Tanggai Lulus:

Ii~

: -

--

{vi J;~

Muhammad Fauzan, ST MT

Pembimbing II

2 6 FEB 2014

r...... ,"

PRAKATA Puji dan syukur penulis panjatkan kepada Allah SWT atas segala karuniaNya sehingga skripsi ini berhasil diselesaikan. Tema yang dipilih dalam penelitian ini ialah struktur pondasi, dengan judul Analisis Struktur Pondasi Konstruksi Sarang Laba-Laba (KSLL) Pada Gudang Pabrik NKI Bandung. Dengan segala kerendahan hati, ucapan terima kasih yang sebesar-besarnya penulis sampaikan kepada: 1.

Dr. Ir. Meiske Widyarti, M.Eng dan Muhammad Fauzan, ST MT selaku dosen pembimbing, serta Prof. Dr. Ir. Asep Sapei MS selaku dosen penguji, atas segala bimbingan, arahan dan masukan yang diberikan kepada penulis.

2.

Ayahanda Taufik Makbullah SE, Ibunda Ukom Komariah SE, Adik Muhammad Rezza Aliefta Fikri, Adik Siti Atikah Deliatama Fikri dan Adik Abdullah Mubarak Diezsas Fikri atas cinta, kasih sayang, dan dukungan yang tak pernah letih diberikan kepada penulis.

3.

Teguh Juansyah Gumilang S.TP, atas motivasi serta dukungan yang diberikan kepada penulis.

4.

Sahabat yang diberkahi Allah SWT, Ajeng Intan Purnamasari dan Riad Cempakasari.

5.

Kawan-kawan SIL yang telah memberi warna baru dalam perjalanan kehidupan di kampus.

6.

Sahabat seperjuangan Acceleration Class Angkatan 6 yang telah mewarnai hari-hari dengan penuh rasa persahabatan, kekeluargaan, serta mengajarkan arti kebersamaan.

7.

Seluruh staff PT. Katama Suryabumi atas kesediaannya dalam memberikan bantuan kepada penulis selama penelitian, dan semua pihak yang tidak bisa penulis sebutkan satu per satu.

Semoga skripsi ini dapat bermanfaat bagi perkembangan ilmu selanjutnya terutama di bidang teknik sipil.

Bogor, 26 Februari 2014

Siti Haffita Fikriane

DAFTAR ISI DAFTAR TABEL DAFTAR GAMBAR DAFTAR LAMPIRAN DAFTAR NOTASI PENDAHULUAN Latar Belakang Perumusan Masalah Tujuan Penelitian Manfaat Penelitian Ruang Lingkup Penelitian TINJAUAN PUSTAKA Uraian Umum Pembebanan Pada Struktur Atas A. Beban Statis B. Beban Dinamis C. Kombinasi Pembebanan Klasifikasi Tanah A. Klasifikasi Tanah Berdasarkan UNIFIED B. Klasifikasi Tanah Berdasarkan AASHTO Klasifikasi Pondasi A. Pondasi Dangkal B. Pondasi Dalam Pondasi Konstruksi Sarang Laba-Laba (KSLL) Analisis Pada Struktur Bawah A. Daya Dukung Tanah B. Daya Dukung Ijin C. Pengaruh Permukaan Air Tanah D. Tegangan Tanah E. Penurunan (Settlement) METODE Waktu dan Tempat Penelitian Bahan Alat Prosedur Analisis Data HASIL DAN PEMBAHASAN Pemodelan Struktur Analisis Pembebanan Analisis Struktur Analisis Pondasi KSLL

viii viii ix ix 1 1 1 2 2 2 2 2 3 3 4 5 6 6 7 7 7 8 8 10 10 11 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 19 22 23

A. Karakteristik Tanah B. Analisis Daya Dukung Pondasi C. Analisis Penurunan (Settlement) SIMPULAN DAN SARAN Simpulan Saran DAFTAR PUSTAKA LAMPIRAN RIWAYAT HIDUP

23 24 29 33 33 33 33 35 45

DAFTAR TABEL 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Beban Mati Pada Struktur Beban Hidup Bangunan Koefisien Daya Dukung Dari Terzaghi Persamaan Daya Dukung Meyerhof Percepatan Puncak Muka Tanah Wilayah Gempa (SNI-03-1726-2003) Hasil Analisis Tegangan Tanah Maksimum Hasil Analisis Tegangan Tanah Akibat Beban Bangunan Hasil Penyelidikan Tanah Pada Profil Tanah Hasil Analisis Tegangan Tanah Efektif Hasil Perhitungan Penurunan Konsolidasi

3 4 11 11 21 28 30 30 31 32

DAFTAR GAMBAR 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17

Sketsa KSLL Tampak Samping 9 Sketsa KSLL Tampak Atas 9 Garis Keruntuhan Pondasi Panjang Tak Hingga 10 Pengaruh Lokasi Permukaan Air Tanah Terhadap Daya Dukung Pondasi Dangkal 12 Diagram Alir Pelaksanaan Penelitian 14 Denah Gudang Pabrik NKI Bandung Tampak Atas Pada Elevasi 0 meter 16 Denah Gudang Pabrik NKI Bandung Tampak Atas Pada Elevasi 4 meter 16 Denah Gudang Pabrik NKI Bandung Tampak Atas Pada Elevasi 8 meter 17 Denah Gudang Pabrik NKI Bandung Tampak Samping Pada Bagian Luar 17 Denah Gudang Pabrik NKI Bandung Tampak Samping 18 Model Gudang Pabrik NKI Bandung Secara Keseluruhan (3D View) 18 Definisi Tipe Dimensi Balok Pada Elevasi 4 meter 19 Definisi Tipe Dimensi Balok Pada Elevasi 8 meter 19 Definisi Tipe Dimensi Kolom Pada Bagian Luar 20 Definisi Tipe Dimensi Kolom Pada Bagian Dalam 20 Peta Gempa Indonesia Untuk Wilayah Bandung dan Sekitarnya 20 Respon Spektrum Gempa Rencana Wilayah Gempa 4 21

18 19 20 21

Kurva Respon Spektrum Gempa (Based On Asce 2010) Lokasi Kolom Yang Ditinjau Pondasi Rakit Denah Kolom Yang Dianalisis

21 22 24 25

DAFTAR LAMPIRAN 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

Isometrik Pondasi KSLL Hasil Penyelidikan Pemboran Hasil Pengamatan Muka Air Hasil Pengujian SPT Data Ringkasan Hasil Pengujian Laboratorium (BH1) Data Ringkasan Hasil Pengujian Laboratorium (BH2) Data Ringkasan Hasil Pengujian Laboratorium (BH3) Data Ringkasan Hasil Pengujian Laboratorium (BH4) Faktor Pengaruh Yang Tergantung Dari Bentuk dan Kekakuan Pondasi Angka Poisson Ratio Menurut Jenis Tanah Nilai Sifat Elastisitas Tanah Menurut Jenis Tanah

DAFTAR NOTASI m a W g C I R Wt p V U D L H La

= = = = = = = = = = = = = = =

W E γL qu, qa qult FK

= = = = = =

massa bangunan percepatan pergerakan permukaan tanah akibat getaran gempa berat bangunan percepatan gravitasi koefisien gempa faktor keutamaan struktur faktor reduksi gempa kombinasi dari beban mati dan beban hidup yang direduksi tekanan tiup angin kecepatan angin kombinasi pembebanan beban mati beban hidup beban hujan, tidak termasuk yang diakibatkan genangan air beban hidup di atap yang ditimbulkan selama perawatan oleh pekerja, peralatan, dan material, atau selama penggunaan biasa oleh orang dan benda bergerak beban angin beban gempa faktor beban daya dukung tanah daya dukung batas (Ultimite) angka keamanan, berkisar antara 1.5 – 3.0

35 36 37 38 39 40 41 42 43 43 44

D = B = c = q = γ, γb Nc,Nq,Nγ Φ Kp qijin FS Si q μ Es Iw Scp Cc eo H ΔP Po Scs ttotal tprimer Cα St Gs R = ΣP A Ix, Iy Mx, My ex, ey x, y h qo U Tv Cv t

kedalaman penanaman pondasi lebar pondasi kohesi tanah beban tambahan (Surcharge Load) = besar volume tanah = faktor daya dukung tanah (Bearing Capacity Factors) = sudut geser tanah = koefisien tekanan tanah = daya dukung yang diijinkan = angka keamanan, umumnya bernilai 3.0 = penurunan seketika = besarnya tegangan kontak = angka poisson ratio = sifat elastisitas tanah = faktor pengaruh (tergantung dari bentuk dan kekakuan pondasi) = penurunan konsolidasi primer = indeks kompresi tanah = angka pori tanah = tebal lapisan tanah = tambahan tegangan = effective overburden layer = penurunan konsolidasi sekunder = waktu perencanaan = waktu terjadinya penurunan konsolidasi = koefisien konsolidasi = penurunan total = spesific gravity = resultan dari gaya vertikal dari beban kolom dinding diatas KSLL = luasan KSLL = momen inersia dari luasan KSLL terhadap sumbu x dan y = momen total sejajar respektif terhadap sumbu x dan y = eksentrisitas dari gaya vertikal terhadap titik pusat luasan pondasi = koordinat dari titik, dimana tegangan tanah ditinjau = tebal lapisan tanah = tegangan tanah maksimum = derajat konsolidasi = waktu perencanaan = koefisien konsolidasi = waktu penurunan yang terjadi

1

PENDAHULUAN Latar Belakang Struktur bangunan akan didukung oleh sistem pondasi yang meneruskan beban yang ditopang dan beratnya sendiri kedalam tanah dan batuan yang terletak dibawahnya. Suatu sistem pondasi harus mampu mendukung beban bangunan di atasnya, termasuk gaya-gaya luar seperti gempa dan lain-lain. Sehingga, konstruksi pondasi harus kuat, stabil dan aman agar tidak mengalami kegagalan konstruksi, misalnya retak atau patah, karena akan terjadi hal-hal seperti kerusakan pada dinding (retak dan miring), kerusakan pada lantai (pecah, retak dan bergelombang) serta penurunan atap dan bagian-bagian bangunan lain. Jika terjadi kegagalan konstruksi pondasi maka akan sulit untuk memperbaikinya. Pemilihan jenis pondasi merupakan salah satu tahap penting dalam perencanaan sebuah bangunan. Kondisi tanah yang memiliki daya dukung rendah atau kurang baik memerlukan perhatian lebih dalam konstruksi pondasinya. Pemilihan jenis pondasi secara garis besar ditentukan berdasarkan faktor teknis, ekonomis dan lingkungan. Pada tahun 1976, ditemukan konstruksi yang masuk dalam kategori pondasi dangkal. Konstruksi yang diberi nama Konstruksi Sarang Laba-Laba (KSLL) ini ditemukan oleh Ir. Ryantori dan Ir. Sutjipto. Didalam pengembangan, pemasaran dan pelaksanaannya dipegang oleh PT. Katama Suryabumi yang telah mematenkannya pada Departemen Hukum dan Ham RI/HAKI dengan sertifikat paten No. ID. 0018808. Pondasi sistem KSLL ini adalah kombinasi antara sistem pondasi plat beton pipih menerus dengan sistem perbaikan tanah yang bawahnya diperkaku dengan rib-rib tegak yang pipih dan tinggi. Sistem pondasi ini memiliki kekakuan jauh lebih tinggi dan bersifat monolit bila dibandingkan dengan sistem pondasi dangkal lainnya. Pondasi KSLL ini juga mampu bersaing dengan pondasi dalam seperti tiang pancang, serta memiliki kelebihan diantaranya yaitu efisiensi jangka waktu yang dihabiskan menjadi 80% lebih cepat karena tidak membutuhkan masa idle yaitu masa untuk menunggu kerasnya beton, lebih hemat dalam harga karena KSLL terdiri dari 85% tanah dan 15% pembesian plat beton, lebih ramah lingkungan karena tidak menimbulkan getaran dan kebisingan sebab dalam pembuatan KSLL tidak memerlukan banyak alat berat. Pondasi KSLL ini dipergunakan pada bangunan Gudang Pabrik NKI Bandung. Gudang pada dasarnya merupakan bangunan yang secara fisik mempunyai kriteria tertentu sebagai tempat penyimpanan barang.

Perumusan Masalah Pada penelitian ini terdapat beberapa rumusan masalah, diantaranya yaitu : 1.

Berapakah besarnya kemampuan pondasi untuk mendukung beban?

2.

Berapakah besarnya nilai tegangan tanah maksimum?

3.

Berapakah besarnya nilai tegangan tanah akibat beban bangunan?

2 4.

Berapakah besarnya nilai tegangan tanah efektif?

5.

Berapakah besarnya nilai penurunan yang terjadi?

Tujuan Penelitian Tujuan dilakukannya penelitian ini adalah untuk melakukan perhitungan dan menganalisis kekuatan struktur pondasi KSLL, yaitu : 1. 2.

3.

Mengetahui besar kemampuan pondasi untuk mendukung beban Mengetahui besar tegangan tanah maksimum, tegangan tanah yang ditimbulkan akibat pembebanan bangunan struktur atas dan tegangan tanah efektif yang ditimbulkan pada jenis tanah di lokasi Gudang Pabrik NKI Bandung Mengetahui besar penurunan yang terjadi apabila menggunakan pondasi KSLL

Manfaat Penelitian Penelitian ini ditujukan agar mendapatkan manfaat berupa pengetahuan mengenai kekuatan pondasi KSLL dengan mempertimbangkan aspek dari segi daya dukung pondasi, tegangan tanah maksimum, tegangan tanah yang diakibatkan oleh beban bangunan, tegangan tanah efektif dan penurunan yang terjadi.

Ruang Lingkup Penelitian Ruang lingkup dalam penelitian ini adalah sebagai berikut : 1.

Struktur gedung yang terbagi atas dua bagian, yaitu struktur atas berupa bangunan utama dan struktur bawah berupa pondasi KSLL.

2.

Struktur gedung yang dianalisis hanya pondasi KSLL yang meliputi daya dukung tanah, tegangan tanah, dan penurunan (Settlement).

TINJAUAN PUSTAKA Uraian Umum Pondasi bangunan adalah konstruksi yang paling terpenting pada suatu bangunan, karena pondasi berfungsi sebagai penahan seluruh beban (hidup dan mati) yang berada di atasnya dan gaya-gaya dari luar. Pada pondasi tidak boleh terjadi penurunan pondasi setempat ataupun penurunan pondasi merata melebihi

3 dari batas-batas tertentu. Kegagalan fungsi pondasi dapat disebabkan karena penurunan yang berlebihan, dan sebagai akibatnya dapat timbul kerusakan struktural pada kerangka bangunan atau kerusakan lain seperti tembok retak, lantai ubin pecah dan pintu jendela yang sukar dibuka. Agar dapat dihindari kegagalan fungsi pondasi, maka pondasi bangunan harus diletakkan pada lapisan tanah yang cukup keras/padat serta kuat mendukung beban bangunan tanpa timbul penurunan yang berlebihan, dan untuk mengetahui letak/kedalaman lapisan tanah padat dengan daya dukung yang cukup besar, maka diperlukan penyelidikan tanah. Suatu bangunan berdiri tetap tegak apabila tanah dasar di bawahnya cukup kuat untuk mendukungnya. Beban bangunan dilimpahkan kepada tanah dasar melalui pondasi bangunannya. Karena itu, letak pondasi bangunan harus cukup kokoh di dalam tanah dasar. Untuk ini, sistem pondasinya harus dipilih yang sesuai dengan kondisi tanahnya, sedang konstruksi pondasi itu sendiri harus cukup kokoh untuk menerima beban-beban dan melimpahkannya kepada tanah dasar. Selain ditentukan oleh faktor-faktor teknis, sistem dan konstruksi pondasi juga dipilih yang ekonomis, yaitu yang biaya pembangunan dan pemeliharaannya serendah-rendahnya tanpa mengurangi kokoh konstruksi keseluruhannya.

Pembebanan Pada Struktur Atas Pondasi-pondasi sering harus menahan momen dari suatu kolom atau dinding. Dalam melakukan analisis desain suatu struktur bangunan, perlu adanya gambaran yang jelas mengenai perilaku dan besar beban yang bekerja pada struktur. Hal penting yang mendasar adalah pemisahan antara beban-beban yang bersifat statis dan dinamis. A.

Beban Statis

Beban statis adalah beban yang memiliki perubahan intensitas beban terhadap waktu berjalan lambat atau konstan. 1. Beban mati (Dead Load/DL) Beban mati merupakan beban yang intensitasnya tetap dan posisinya tidak berubah selama usia penggunaan bangunan. Biasanya beban mati merupakan berat sendiri dari suatu bangunan, sehingga besarnya dapat dihitung secara akurat berdasarkan ukuran, bentuk dan berat jenis materialnya. Jadi, berat dinding, lantai, balok-balok, langit-langit, dan sebagainya dianggap sebagai beban mati bangunan. Berdasarkan Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung 1983, nilai-nilai berat satuan atau berat sendiri mati untuk gedung adalah : Tabel 1 Beban Mati Pada Struktur Bahan/Komponen Gedung

Besar Beban

Baja Batu Belah Beton Beton Bertulang Kayu Pasir (kering udara)

7850 kg/m3 1500 kg/m3 2200 kg/m3 2400 kg/m3 1000 kg/m3 1600 kg/m3

4 Pasir Basah Pasir Kerikil Tanah Spesi dari semen per cm tebal Dinding Bata ½ Batu Dinding Bata 1 Batu Penutup Atap Genting Penutup Lantai Ubin semen per cm tebal

2.

1800 kg/m3 1850 kg/m3 1700 – 2000 kg/m3 21 kg/m2 250 kg/m2 450 kg/m2 50 kg/m2 24 kg/m2

Beban hidup (Live Load/LL) Beban hidup adalah semua beban tidak tetap, kecuali beban angin, beban gempa dan pengaruh-pengaruh khusus yang diakibatkan oleh selisih suhu, pemasangan (Erection), penurunan pondasi, susut, dan pengaruh-pengaruh khusus lainnya. Beban hidup merupakan beban yang dapat berpindah tempat, dapat bekerja penuh atau tidak ada sama sekali. Meskipun dapat berpindah-pindah, beban hidup masih dapat dikatakan bekerja perlahanlahan pada struktur. Beban hidup diperhitungkan berdasarkan perhitungan matematis dan menurut kebiasaan yang berlaku pada pelaksanaan konstruksi di Indonesia. Sesuai dengan Peraturan Pembebanan Gedung 1983, beban hidup bangunan adalah : Tabel 2 Beban Hidup Bangunan Bahan/Komponen Gedung Beban hidup pada atap Lantai dan Tangga untuk Rumah Tinggal Lantai dan Tangga untuk Rumah Tinggal sederhana dan Gudanggudang tidak penting yang bukan untuk Toko, Pabrik atau Bengkel Lantai Sekolah, Ruang kuliah, Kantor, Toko, Toserba, Restoran, Hotel, Asrama dan Rumah Sakit Lantai Ruang Olahraga, Masjid, Gereja, Ruang Pagelaran, Ruang Rapat, Bioskop dan Panggung penonton dengan tempat duduk tetap Panggung penonton dengan tempat duduk tidak tetap atau untuk penonton yang berdiri Lantai Pabrik, Bengkel, Gudang, Perpustakaan, Ruang Arsip, Toko Buku, Toko Besi, Ruang Alat, Ruang Mesin Lantai Atas Gedung Parkir Lantai Bawah Gedung Parkir

B.

Besar Beban 100 kg/m2 200 kg/m2 125 kg/m2 250 kg/m2 400 kg/m2 500 kg/m2 400 kg/m2 400 kg/m2 800 kg/m2

Beban Dinamis

Beban dinamis adalah beban dengan variasi perubahan intensitas beban terhadap waktu yang cepat. Beban dinamis ini terdiri dari beban gempa dan beban angin. 1. Beban Gempa Gempa bumi adalah fenomena getaran yang dikaitkan dengan kejutan pada kerak bumi. Beban kejut ini dapat disebabkan oleh banyak hal, tetapi salah satu faktor utamanya adalah benturan/pergesekan kerak bumi yang mempengaruhi permukaan bumi. Lokasi gesekan ini disebut Fault Zone. Kejutan tersebut akan menjalar dalam bentuk gelombang. Gelombang ini menyebabkan permukaan bumi dan bangunan di atasnya bergetar. Pada saat bangunan bergetar timbul gaya-gaya pada struktur bangunan karena adanya kecenderungan dari massa bangunan untuk mempertahankan dirinya dari

5 gerakan. Gaya yang timbul disebut gaya inersia, besar gaya tersebut bergantung pada banyak faktor yaitu massa bangunan, pendistribusian massa bangunan, kekakuan struktur, jenis tanah, mekanisme redaman dari struktur, perilaku dan besar alami getaran itu sendiri, wilayah kegempaan dan periode getar alami. Efek gempa berasal dari gaya inersia internal yang arahnya horizontal dan disebabkan oleh adanya percepatan tanah (Ground Acceleration). Besar gaya inersia horizontal ini terutama tergantung pada massa bangunan, intensitas pergerakan tanah, interaksi struktur terhadap tanah, dan sifat dinamis bangunan seperti misalnya periode vibrasi dan nilai redaman. Massa dari struktur bangunan merupakan faktor yang sangat penting, karena beban gempa merupakan gaya inersia yang bekerja pada pusat massa, yang menurut hukum gerak dari Newton besarnya adalah : V = m × a = (W/g) × a .............................................................................. (1) Gaya gempa horisontal : V = W × C = W × (a/g) ............................................................................ (2) Berdasarkan pedoman yang berlaku di Indonesia yaitu Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Rumah dan Gedung (SNI 03-1726-2003), besarnya beban gempa horisontal V yang bekerja pada struktur bangunan, dinyatakan sebagai berikut : V = [ ( C × I ) / R ] × Wt .......................................................................... (3) 2.

Beban Angin Pada dasarnya, angin disebabkan karena perbedaan tekanan udara yang ditimbulkan oleh perbedaan suhu. Pergerakan udara ada dua macam, yaitu pergerakan vertikal ke atas dan pergerakan horizontal. Tekanan tiup angin dapat ditentukan berdasarkan rumus empris : p = V2/16 .................................................................................................... (4) Pada bangunan gedung yang tertutup dan rumah tinggal dengan tinggi tidak lebih dari 16 meter, dengan lantai dan dinding yang memberikan kekakuan yang cukup, struktur utamanya (portal) tidak perlu diperhitungkan terhadap angin.

C.

Kombinasi Pembebanan

Untuk kombinasi pembebanan tertentu sering kali diizinkan untuk mereduksi gaya desain total dengan faktor tertentu. Untuk keperluan desain, analisis dari sistem struktur perlu diperhitungkan terhadap adanya kombinasi pembebanan (Load Combinatian) dari beberapa kasus beban yang dapat bekerja secara bersamaan selama umur rencana. Menurut Peraturan Pembebanan Indonesia untuk Rumah dan Gedung 1983, ada dua kombinasi pembebanan yang perlu ditinjau pada struktur yaitu: Kombinasi pembebanan tetap dan kombinasi pembebanan sementara. Kombinasi pembebanan tetap dianggap beban bekerja secara terus-menerus pada struktur selama umur rencana. Kombinasi pembebanan tetap disebabkan oleh bekerjanya beban mati dan beban hidup. Kombinasi pembebanan sementara tidak bekerja secara terus-menerus pada stuktur, tetapi pengaruhnya tetap diperhitungkan dalam analisa struktur. Kombinasi pembebanan ini disebabkan oleh bekerjanya beban mati, beban hidup, dan beban gempa. Nilai-nilai tersebut dikalikan dengan suatu

6 faktor magnifikasi yang disebut faktor beban, tujuannya agar struktur dan komponennya memenuhi syarat kekuatan dan layak pakai terhadap berbagai kombinasi beban. Kombinasi pembebanan untuk perencanaan struktur bangunan gedung yang sering digunakan di Indonesia adalah : U = 1.2 D + 1.6 L + 0.5 (La atau H) .................................................................. (5) U = 1.2 D + 1.0 L ................................................................................................ (6) Koefisien 1.0, 1.2, 1.3, 1.4, 1.6, merupakan faktor pengali dari beban-beban tersebut, yang disebut faktor beban (Load Factor). Sedangkan faktor 0.5, 0.9, adalah faktor reduksi. Menurut SNI 03-1729-2002 tentang Tata Cara Perencanaan Struktur Baja Untuk Bangunan Gedung, Kombinasi pembebanan pada struktur baja harus mampu memikul semua kombinasi pembebanan di bawah ini: U = 1.4 D ............................................................................................................. (7) U = 1.2 D + 1.6 L + 0.5 (La atau H) .................................................................. (8) U = 1.2 D + 1.6 (La atau H) + (γ L L atau 0.8 W) ........................................... (9) U = 1.2 D + 1.3 W + γ L L + 0.5 (La atau H) ................................................. (10) U = 1.2 D ± 1.0 E + γ L L ................................................................................. (11) U = 0.9 D ± (1.3 W atau 1.0 E) ........................................................................ (12) Faktor beban γ L = 0.5 apabila L < 5 kPa, dan γ L = 1 apabila L ≥ 5 kPa.

Klasifikasi Tanah Di bidang teknik sipil, tanah dapat dianggap meliputi semua deposit sedimenter seperti lempung, pasir, silta, mergel, kerikil dan sebagainya, atau campuran dari jenis-jenis material itu. Untuk menguraikan sifat-sifat berbagai macam tanah, perlu diadakan klasifikasi tanah. Sistem klasifikasi tanah adalah suatu sistem pengaturan beberapa jenis tanah yang berbeda-beda tapi mempunyai sifat yang serupa ke dalam kelompok-kelompok dan sub kelompok-sub kelompok berdasarkan pemakaiannya. Sistem klasifikasi memberikan bahasa yang mudah untuk menjelaskan secara singkat sifat-sifat tanah yang bervariasi tanpa penjelasan yang terinci. Dalam perancangan pondasi, klasifikasi tanah berguna sebagai petunjuk awal dalam memprediksi kelakuan tanah. A.

Klasifikasi Tanah Berdasarkan UNIFIED

Sistem klasifikasi tanah berdasarkan sistem Unified ini yang paling banyak dipakai untuk pekerjaan teknik pondasi seperti untuk bendungan, bangunan dan konstruksi yang sejenis. Klasifikasi berdasarkan sistem Unified, tanah dikelompokkan menjadi : 1. Tanah butir kasar (Coarse-Grained-Soil) yaitu tanah kerikil dan pasir dimana kurang dari 50% berat total contoh tanah lolos ayakan nomor 200. Simbol dari kelompok ini dimulai dengan huruf awal G atau S. G adalah untuk kerikil (Gravel) atau tanah berkerikil, dan S adalah untuk pasir (Sand) atau tanah berpasir. 2. Tanah berbutir halus (Fine-Grained-Soil) yaitu tanah dimana lebih dari 50% berat total contoh tanah lolos ayakan nomor 200. Simbol dari kelompok ini

7 dimulai dengan huruf awal M untuk lanau (Silt) anorganik, C untuk lempung (Clay) anorganik, dan O untuk lanau organik dan lempung organik. Simbol PT digunakan untuk tanah gambut (Peat), rabut basah (Muck), dan tanah-tanah lain dengan kadar organik yang tinggi. Tanah berbutir kasar ditandai dengan simbol kelompok seperti : GW, GP, GM, GC, SW, SP, SM dan SC. Untuk klasifikasi yang benar, perlu memperhatikan faktor-faktor berikut ini : 1. Prosentase butiran yang lolos ayakan nomor 200 (fraksi halus). 2. Prosentase fraksi kasar yang lolos ayakan nomor 40. 3. Koefisien keseragaman (Uniformity Coefficient, Cu) dan koefisien gradasi (Gradation Coefficient, Cc) untuk tanah dimana 0-12% lolos ayakan nomor 200. 4. Batas cair (LL) dan Indeks Plastisitas (IP) bagian tanah yang lolos ayakan nomor 40 (untuk tanah dimana 5% atau lebih lolos ayakan nomor 200). B.

Klasifikasi Tanah Berdasarkan AASHTO

Sistem ini mengklasifikasikan tanah kedalam delapan kelompok, A-1 sampai A-8, namun kelompok tanah A-8 tidak diperlihatkan tetapi merupakan gambut atau rawa yang ditentukan berdasarkan klasifikasi visual, dan pada awalnya membutuhkan data-data sebagai berikut : 1. Analisis ukuran butiran. 2. Batas cair dan batas plastis dan IP yang dihitung. 3. Batas susut. 4. Ekivalen kelembaban lapangan, kadar lembab maksimum dimana satu tetes air yang dijatuhkan pada suatu permukaan yang kecil tidak segera diserap oleh permukaan tanah itu. 5. Ekivalen kelembaban sentrifugal, sebuah percobaan untuk mengukur kapasitas tanah dalam menahan air.

Klasifikasi Pondasi A.

Pondasi Dangkal

Pondasi Dangkal adalah pondasi yang digunakan pada kedalaman 0.8 – 1 meter, karena daya dukung tanah telah mencukupi. Pondasi Dangkal menyalurkan beban-beban struktur ke bagian lapisan permukaan tanah. Pondasi Dangkal didefinisikan sebagai pondasi yang mendukung bebannya secara langsung, seperti Pondasi Telapak, Pondasi Memanjang, dan Pondasi Rakit. Pondasi Telapak (Footing), adalah pondasi yang berdiri sendiri dalam mendukung kolom. Pondasi Memanjang (Continuous Footing), adalah pondasi yang digunakan untuk mendukung dinding memanjang, atau digunakan untuk mendukung sederetan kolom yang berdekatan, yang jika dipakai pondasi telapak, sisi-sisinya akan berimpit satu sama lain. Pondasi Rakit (Raft Foundation atau Mat Foundation), adalah pondasi yang digunakan untuk mendukung bangunan yang terletak pada tanah lunak, atau digunakan bila susunan kolom-kolom bangunan berjarak sedemikian dekat di semua arah.

8 B.

Pondasi Dalam

Pondasi Dalam adalah jenis pondasi yang dibedakan dengan Pondasi Dangkal dari segi kedalaman masuknya ke dalam lapisan tanah. Pondasi Dalam menyalurkan beban-beban struktur bagian lapisan-lapisan tanah yang lebih dalam dibandingkan lapisan tanah pondasi dangkal Pondasi Dalam didefinisikan sebagai pondasi yang meneruskan beban bangunan ke tanah keras yang terletak relatif jauh dari permukaan, seperti Pondasi Sumuran dan Pondasi Tiang. Pondasi Sumuran (Pier Foundation), merupakan bentuk peralihan antara Pondasi Dangkal dan Pondasi Dalam. Pondasi Sumuran digunakan bila tanah dasar yang kuat terletak pada kedalaman yang relatif dalam. Pondasi Tiang (Pile Foundation), digunakan bila tanah dasar yang terletak pada kedalaman yang sangat dalam, atau bila pondasi bangunan terletak pada tanah timbunan yang cukup tinggi, agar bangunan tidak dipengaruhi oleh penurunan yang besar.

Pondasi Konstruksi Sarang Laba-Laba (KSLL) Pondasi sistem KSLL merupakan pondasi bawah konvensional yang kokoh dan ekonomis, dimana sistem pondasi KSLL merupakan kombinasi konstruksi bangunan bawah konvensional yang merupakan perpaduan pondasi plat beton pipih menerus yang di bawahnya dikakukan oleh rib-rib tegak yang pipih tinggi dan sistem perbaikan tanah di antara rib-rib. Kombinasi ini menghasilkan kerja sama timbal balik yang saling menguntungkan sehingga membentuk sebuah pondasi yang memiliki kekakuan (Rigidity) jauh lebih tinggi dibandingkan sistem pondasi konvensional lainnya. Plat konstruksi pada KSLL dapat bekerja dengan baik terhadap beban-beban vertikal kolom, bila ditinjau dari perbandingan penurunan dan pola keruntuhan. Dinamakan sarang laba-laba karena pembesian plat pondasi di daerah kolom selalu berbentuk sarang laba-laba dan bentuk jaringannya yang tarik-menarik bersifat monolit yaitu berada dalam satu kesatuan. Plat KSLL didesain multi fungsi, untuk septic tank, bak reservoir, lantai, pondasi tangga, kolom praktis dan dinding. Rib KSLL berfungsi sebagai penyebar tegangan atau gaya-gaya yang bekerja pada kolom. Pasir pengisi dan tanah dipadatkan berfungsi untuk menjepit rib-rib konstruksi terhadap lipatan puntir. Pondasi KSLL memiliki kemampuan memperkecil resiko terjadinya irregular differential settlement dan mampu membuat tanah menjadi bagian struktur pondasi yang karena proses pemadatan tanah didalam pondasi akan mampu meniadakan pengaruh lipatan (Lateral Buckling) pada rib sehingga KSLL mampu mengikuti gerakan gempa baik dalam arah horizontal maupun vertikal. Pondasi sistem KSLL akan menjadi suatu sistem struktur bawah yang sangat kaku dan kokoh serta aman terhadap penurunan dan gempa, karena dapat memanfaatkan tanah hingga mampu berfungsi sebagai struktur dengan komposisi sekitar 85% tanah dan 15 % beton. Pada dasarnya pondasi KSLL bertujuan untuk memperkaku sistem pondasi itu sendiri dengan cara berinteraksi dengan tanah pendukungnya. Pondasi yang fleksibel, akan menyebabkan distribusi tegangan tanah yang timbul akan semakin tidak merata, terjadi konsentrasi tegangan pada daerah beban terpusat. Sebaliknya, jika pondasi semakin kaku, maka distribusi tegangan tanah akan semakin merata.

9 Hal ini mempengaruhi kekuatan pondasi dalam hal penurunan yang dialami pondasi. Pondasi KSLL mempunyai tingkat kekakuan yang tinggi, maka penurunan yang terjadi akan merata karena masing-masing kolom dijepit dengan rib-rib beton yang saling mengunci. KSLL terdiri dari 2 (dua) bagian konstruksi, yaitu : 1. Konstruksi beton Konstruksi beton pondasi KSLL berupa pelat pipih menerus yang dibawahnya dikakukan oleh rib-rib tegak yang pipih tetapi tinggi. Apabila ditinjau dari segi fungsinya, rib-rib tersebut ada 3 (tiga) macam yaitu rib konstruksi, rib settlement dan rib pengaku. Penempatan/susunan rib-rib tersebut sedemikian rupa, sehingga denah atas membentuk petak-petak segitiga dengan hubungan yang kaku (Rigid).

Gambar 1 Sketsa KSLL Tampak Samping

Gambar 2 Sketsa KSLL Tampak Atas

Keterangan : 1a = pelat beton pipih menerus 1b = rib konstruksi 1c = rib settlement 1d = rib pembagi 2a = urugan pasir dipadatkan 2b = urugan tanah dipadatkan 2c = lapisan tanah asli yang ikut terpadatkan

10 2.

Perbaikan tanah/pasir Rongga yang ada diantara rib-rib/di bawah pelat diisi dengan lapisan tanah/pasir yang memungkinkan untuk dipadatkan dengan sempurna. Untuk memperoleh hasil yang optimal, maka pemadatan dilaksanakan lapis demi lapis dengan tebal tiap lapis tidak lebih dari 20 cm, sedangkan pada umumnya 2 atau 3 lapis teratas harus melampaui batas 90% atau 95% kepadatan maksimum (Standart Proctor). Adanya perbaikan tanah yang dipadatkan dengan baik tersebut dapat membentuk lapisan tanah seperti lapisan batu karang sehingga bisa memperkecil dimensi pelat serta ribribnya. Sedangkan rib-rib serta pelat KSLL merupakan pelindung bagi perbaikan tanah yang sudah dipadatkan dengan baik.

Analisis Pada Struktur Bawah A.

Daya Dukung Tanah

Daya dukung tanah (Bearing Capacity) adalah kemampuan tanah untuk mendukung beban baik dari segi struktur pondasi maupun bangunan di atasnya tanpa terjadi keruntuhan geser. Daya dukung batas (Ultimate Bearing Capacity) adalah daya dukung terbesar dari tanah. Daya dukung ini merupakan kemampuan tanah untuk mendukung beban dengan asumsi tanah mulai mengalami keruntuhan. Besar daya dukung yang diijinkan sama dengan daya dukung batas dibagi angka keamanan : qu = qult / FK ..................................................................................................... (13) Ada beberapa teori untuk menghitung daya dukung tanah, teori yang paling sering digunakan adalah teori Terzaghi. Teori Terzaghi berlaku untuk pondasi dangkal (D ≤ B). Bila dianggap pondasi panjang tak terhingga, maka garis keruntuhan (Failure – Plane) dapat digambarkan :

Gambar 3 Garis Keruntuhan Pondasi Panjang Tak Hingga

Dari penjabaran keseimbangan statika, Terzaghi mengemukakan rumus praktis untuk menghitung daya dukung tanah sebagai berikut : 1. Untuk pondasi menerus qu = c Nc + q Nq + 0.5 γ B Nγ .................................................................. (14) 2. Untuk pondasi persegi qu = 1.3 c Nc + q Nq + 0.4 γ B Nγ ............................................................ (15) 3. Untuk pondasi lingkaran qu = 1.3 c Nc + q Nq + 0.3 γ B Nγ ............................................................ (16)

11 Besarnya Nc, Nq dan Nγ tergantung dari sudut geser tanah. Jadi untuk menghitung daya dukung tanah, perlu diketahui berat volume tanah, kohesi tanah dan sudut geser tanah. Faktor koefisien daya dukung pondasi menurut Terzaghi adalah : Tabel 3 Koefisien Daya Dukung Dari Terzaghi Φ

Nc

Nq

Nγ

N’c

N’q

N’γ

Kp

0o 5o 10o 15o 20o 25o 30o 35o 40o 45o

5.71 7.32 9.64 12.80 17.70 25.10 37.20 57.80 95.60 172.00

1.00 1.64 2.70 4.44 7.43 12.70 22.50 41.40 81.20 173.00

0 0 1.2 2.4 4.6 9.2 20.0 44.0 114.0 320.0

3.81 4.48 5.34 6.46 7.90 9.86 12.70 16.80 23.20 34.10

1.00 1.39 1.94 2.73 3.88 5.60 8.32 12,80 20.50 35.10

0 0 0 1.2 2.0 3.3 5.4 9.6 19.1 27.0

10.8 12.2 14.7 18.6 25.0 35.0 52.0 82.0 141.0 298.0

Berdasarkan Meyerhof, faktor-faktor bentuk, kedalaman dan kemiringan, persamaannya adalah : Tabel 4 Persamaan Daya Dukung Meyerhof Faktor

Nilai

Untuk

Bentuk

Sc = 1+0.2 Kp (B/L) Sq = s = 1+0.1 Kp (B/L) Sq = sγ = 1

Kedalaman

dc = 1+0.2 Kp (D/B) dq = dγ = 1+0.1 Kp (D/B) dq = dγ = 1 ic = iq = (1- (θo/90o)) iγ = (1- (θo/90o)) iγ = 1

Semua Φ Φ > 10o Φ=0 Semua Φ Φ > 10o Φ=0 Semua Φ Φ > 10o Φ=0

Kemiringan

*)

B.

Kp = tan2 ( 45o + Φ /2 ) Daya Dukung Ijin

Pada umumnya, suatu angka keamanan FS yang besarnya sekitar tiga, digunakan untuk menghitung daya dukung yang diijinkan untuk tanah di bawah pondasi. Hal ini dilakukan mengingat bahwa dalam keadaaan yang sesungguhnya, tanah tidak homogen dan tidak isotropis sehingga pada saat mengevaluasi parameter-parameter dasar dari kekuatan geser tanah ini ditemukan banyak ketakpastian. Persamaan yang digunakan untuk menghitung daya dukung ijin adalah sebagai berikut : qijin = qu / FS ..................................................................................................... (17) Tiga definisi yang berbeda mengenai daya dukung yang diijinkan untuk pondasi dangkal, yaitu (a) daya dukung ijin Gross, (b) daya dukung ijin Netto dan (c) daya dukung ijin Gross dengan memberikan angka keamanan terhadap keruntuhan geser. Daya dukung ijin gross yang dimaksudkan adalah beban per satuan luas yang diijinkan untuk dibebankan pada tanah di bawah pondasi, agar kemungkinan terjadinya keruntuhan dapat dihindari. Beban tersebut termasuk (a) beban mati dan beban hidup diatas permukaan tanah, (b) berat pondasi itu sendiri

12 dan (c) berat tanah yang terletak tepat di atas pondasi. Daya dukung ijin netto dari pondasi adalah beban per satuan luas yang diijinkan untuk suatu pondasi tanpa memasukkan berat tanah di sebelah kanan dan kiri pondasi dari permukaan tanah sampai dengan kedalaman dasar pondasi (Surcharge). Dalam beberapa keadaan, angka keamanan untuk daya dukung batas gross dan netto adalah sekitar tiga sampai dengan empat, sedangkan untuk keruntuhan geser angka keamanan dua sampai dengan tiga dianggap cukup. C.

Pengaruh Permukaan Air Tanah

Permukaan air tanah berada pada kedalaman lebih besar dari lebar pondasi. Akan tetapi, bila permukaan air tanah berada dekat dengan dasar pondasi, dibutuhkan beberapa perubahan dalam suku kedua dan ketiga dari persamaan daya dukung Terzaghi. Kapasitas daya dukung tanah berkurang dengan adanya muka air tanah yang tinggi. Ada tiga keadaan yang berbeda mengenai lokasi permukaan air tanah terhadap dasar pondasi. Pada keadaan I (Gambar 3-(a)), apabila permukaan air tanah terletak pada jarak D di atas dasar pondasi. Pada keadaan II (Gambar 3-(b)), apabila permukaan air tanah berada tepat di dasar pondasi. Sedangkan pada keadaan III, apabila permukaan air tanah berada pada kedalaman D di bawah dasar pondasi.

(a)

(b)

(c) Gambar 4 Pengaruh Lokasi Permukaan Air Tanah Terhadap Daya Dukung Pondasi Dangkal

D.

Tegangan Tanah

Tegangan tanah maksimum merupakan tegangan tanah maksimum yang dialami oleh tanah apabila tanah tersebut terkena keseluruhan beban bangunan. Persamaan yang digunakan yaitu : qo = {(R/A) ± ((My×x)/Iy) ± ((Mx×y)/Ix)} .................................................... (18) Tegangan tanah akibat beban bangunan merupakan tegangan tanah yang terjadi karena adanya pembebanan secara vertikal dari bangunan di atas pondasi. Persamaan yang digunakan adalah sebagai berikut : ΔP = (q×B×L)/[(B+H)×(L+H)] ........................................................................ (19)

13 Tegangan tanah efektif merupakan tegangan dalam tanah yang dipengaruhi oleh gaya-gaya dari air yang terdapat di dalam tanah. Berat tanah yang terendam oleh air disebut berat tanah efektif, sedangkan tegangan yang terjadi disebut tegangan efektif. Untuk menghitung nilai tegangan tanah efektif pada kedalaman tertentu, digunakan persamaan sebagai berikut : Po = γb × h ........................................................................................................ (20) Sedangkan tegangan tanah efektif pada kedalaman tertentu dimana air mulai muncul, maka persamaannya akan menjadi : Po = Po’ + ( γb - γw ) × h ................................................................................. (21) E.

Penurunan (Settlement)

Suatu pondasi akan aman apabila penurunan (Settlement) tanah yang disebabkan oleh beban masih dalam batas yang diperbolehkan. Faktor lain dari angka keamanan yang harus diperhatikan adalah besarnya penurunan pondasi yang diijinkan. Penurunan pondasi yang disebabkan oleh beban batas berkisar antara 5% sampai dengan 25% dari lebar pondasi untuk tanah berpasir, dan antara 3% sampai dengan 15% dari lebar pondasi untuk tanah lempung. Penurunan pondasi akibat beban yang bekerja pada pondasi dapat diklasifikasikan dalam dua jenis penurunan, yaitu penurunan seketika dan penurunan konsolidasi. Penurunan seketika adalah penurunan yang langsung terjadi begitu pembebanan bekerja atau dilaksanakan, biasanya terjadi berkisar antara 0 – 7 hari dan terjadi pada tanah lanau, pasir dan tanah liat yang mempunyai derajat kejenuhan (Sr %) < 90%. Persamaan untuk penurunan seketika yaitu : Si = q B [ (1 – μ2) / Es ] Iw ............................................................................... (22) Penurunan konsolidasi adalah penurunan yang diakibatkan keluarnya air dalam pori tanah akibat beban yang bekerja pada pondasi, besarnya ditentukan oleh waktu pembebanan dan terjadi pada tanah jenuh (Sr = 100%), mendekati jenuh (Sr = 90%-100%) atau pada tanah berbutir halus (K ≤ 10-6 m/s). Persamaan untuk penurunan konsolidasi yaitu : Scp = [ ( Cc × H ) / ( 1 + eo ) ] × log [ ( Po + ΔP ) / Po ] ............................... (23) Sehingga penurunan total yang terjadi adalah sebagai berikut: St = Si + Scp + Scs ............................................................................................ (24) Dengan rumus untuk waktu penurunan yang terjadi adalah : t = ( Tv × H2 ) / Cv ........................................................................................... (25)

METODE Waktu dan Tempat Penelitian Penelitian ini dilakukan pada bulan April 2013 dan sempat terhenti pada bulan Mei 2013 dikarenakan adanya kendala pada data sekunder yang diperlukan. Penelitian kembali dilanjutkan pada bulan September 2013 sampai dengan bulan November 2013 bertempat di Departemen Teknik Sipil dan Lingkungan IPB.

14 Bahan Bahan yang digunakan pada penelitian ini merupakan data sekunder yang meliputi Gambar Kerja Gudang Pabrik NKI Bandung, Gambar KSLL Gudang Pabrik NKI Bandung, Laporan Penyelidikan Tanah Gudang Pabrik NKI Bandung, Peta Hazard Gempa Indonesia 2010, SNI 03-1726-2003 tentang Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Rumah dan Gedung, Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung 1983, SNI 03-2847-2002 tentang Tata Cara Perencanaan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung, SNI 03-1729-2002 tentang Tata Cara Perencanaan Struktur Baja Untuk Bangunan Gedung, dan RSNI 03-1726-1989 tentang Standar Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung.

Alat Alat yang digunakan dalam penelitian ini antara lain Laptop dan Stuctural Analysis Program 2000 (SAP2000) versi 14.

Prosedur Analisis Data Tahapan penelitian secara umum tersaji dalam diagram alir yang terdapat pada Gambar 5 berikut ini.

Gambar 5 Diagram Alir Pelaksanaan Penelitian

15 1.

2.

3.

4.

5.

6.

Penjelasan pelaksanaan tahapan penelitian dapat diuraikan sebagai berikut : Pengumpulan Data Pengumpulan data penelitian berupa data sekunder yang terdiri dari dua sumber yaitu yang diperoleh dari Kontraktor sekaligus Konsultan Perencana (PT. Katama Suryabumi) seperti Gambar Kerja Gudang Pabrik NKI Bandung, Gambar KSLL Gudang Pabrik NKI Bandung dan Laporan Penyelidikan Tanah Gudang Pabrik NKI Bandung serta dari Peraturan SNI seperti Peta Hazard Gempa Indonesia 2010, SNI 03-1726-2003 tentang Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Rumah dan Gedung, Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung 1983, SNI 03-2847-2002 tentang Tata Cara Perencanaan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung, SNI 03-1729-2002 tentang Tata Cara Perencanaan Struktur Baja Untuk Bangunan Gedung, dan RSNI 03-1726-1989 tentang Standar Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung. Pemodelan Struktur Gambar perencanaan struktur dimodelkan secara 3D dengan memakai aplikasi program SAP2000 yang dikondisikan dengan keadaan struktur sebenarnya. Analisis Pembebanan Pembebanan di analisis dengan menggunakan aplikasi program SAP2000 untuk menentukan gaya-gaya dalam pada struktur. Beban yang di analisa adalah beban statis yang meliputi beban mati dan beban hidup dan beban dinamis seperti beban gempa. Analisis Struktur Meninjau respons struktur terhadap beban yang bekerja, di samping menentukan tegangan ataupun gaya-gaya pada elemen-elemen struktur dan memeriksanya terhadap kriteria desain. Analisis ataupun perencanaan terperinci akan dihadapkan pada ketentuan-ketentuan yang ada dalam peraturan yang berlaku. Analisis Pondasi KSLL Pada tahapan analisis pondasi KSLL ini dilakukan perhitungan dan analisis pada struktur bawah atau pondasi yang meliputi daya dukung pondasi, tegangan tanah maksimum, tegangan tanah akibat pembebanan struktur atas, tegangan tanah efektif dan penurunan (Settlement). Penyusunan Laporan Akhir Berisi keseluruhan proses yang sudah dikerjakan dan desain gambar yang sudah dibuat serta hasil dan pembahasan dari penelitian yang sudah dilakukan.

HASIL DAN PEMBAHASAN Pemodelan Struktur Sebelum melakukan pemodelan struktur, data yang diperlukan untuk kepentingan pemodelan diantaranya yaitu denah gudang pabrik NKI Bandung.

16 Denah gudang pabrik NKI Bandung tampak atas pada elevasi 0 meter dapat dilihat pada Gambar 6 di bawah ini.

Gambar 6 Denah Gudang Pabrik NKI Bandung Tampak Atas Pada Elevasi 0 meter

Untuk denah gudang pabrik NKI Bandung tampak atas pada elevasi 4 meter dapat dilihat pada Gambar 7 di bawah ini.

Gambar 7 Denah Gudang Pabrik NKI Bandung Tampak Atas Pada Elevasi 4 meter

17 Untuk denah gudang pabrik NKI Bandung tampak atas pada elevasi 8 meter dapat dilihat pada Gambar 8 di bawah ini.

Gambar 8 Denah Gudang Pabrik NKI Bandung Tampak Atas Pada Elevasi 8 meter

Sedangkan untuk denah gudang pabrik NKI Bandung tampak samping pada bagian luar dapat dilihat pada Gambar 9 di bawah ini.

Gambar 9 Denah Gudang Pabrik NKI Bandung Tampak Samping Pada Bagian Luar

18 Untuk denah gudang pabrik NKI Bandung tampak samping pada bagian dalam dapat dilihat pada Gambar 10 di bawah ini.

Gambar 10 Denah Gudang Pabrik NKI Bandung Tampak Samping Pada Bagian Dalam

Dari denah gudang pabrik NKI Bandung tersebut, selanjutnya struktur bangunan dimodelkan dengan menggunakan SAP2000 yang dikondisikan dengan keadaan struktur sebenarnya pada pembangunan gudang pabrik NKI Bandung. Hasil pemodelan struktur bangunan secara keseluruhan tampak seperti pada Gambar 11 di bawah ini.

Gambar 11 Model Gudang Pabrik NKI Bandung Secara Keseluruhan (3D View)

19 Analisis Pembebanan A.

Beban Balok dan Kolom Balok yang digunakan terbuat dari bahan beton dengan mutu K-300. Pada pembangunan Gudang Pabrik NKI Bandung, tipe balok yang digunakan yaitu B1, B2 dan B3 dengan dimensi balok : Tipe B1 = 0.200 × 0.500 meter Tipe B2 = 0.200 × 0.300 meter Tipe B3 = 0.300 × 0.600 meter Sehingga, hasil pemodelan struktur setelah dimasukkan tipe dimensi balok tersebut akan tampak seperti pada Gambar 12 dan Gambar 13 di bawah ini.

Gambar 12 Definisi Tipe Dimensi Balok Pada Elevasi 4 meter

Gambar 13 Definisi Tipe Dimensi Balok Pada Elevasi 8 meter

Sedangkan tipe kolom yang yang digunakan yaitu K1 dan BJ4, dimana Tipe K1 terbuat dari bahan beton dengan mutu K-300 dan Tipe BJ4 terbuat dari bahan baja dengan jenis WF 400. Dimensi kolom yang digunakan : Tipe K1 = 0.300 × 0.600 meter Tipe BJ4 = 0.400 × 0.200 × 0.008 × 0.013 meter – 12 M Sehingga, hasil pemodelan struktur setelah dimasukkan tipe dimensi kolom tersebut akan tampak seperti pada Gambar 14 dan Gambar 15 di bawah ini.

20

Gambar 14 Definisi Tipe Dimensi Kolom Pada Bagian Luar

Gambar 15 Definisi Tipe Dimensi Kolom Pada Bagian Dalam

B.

Spektrum Gempa Berdasarkan SNI-03-1726-2003, Indonesia ditetapkan terbagi dalam 6 Wilayah Gempa dimana Wilayah Gempa 1 adalah wilayah dengan kegempaan paling rendah dan Wilayah Gempa 6 dengan kegempaan paling tinggi. Bandung termasuk Wilayah Gempa 4 Indonesia.

Gambar 16 Peta Gempa Indonesia Untuk Wilayah Bandung dan Sekitarnya (Peta Hazard Gempa Indonesia 2010

21 Percepatan puncak muka tanah untuk masing-masing jenis tanah ditunjukkan dalam Tabel 5 berikut ini. Tabel 5 Percepatan Puncak Muka Tanah Wilayah Gempa (SNI-03-1726-2003) Wilayah Gempa

Percepatan Puncak Muka Tanah Ao (g) Tanah Tanah Tanah Tanah Khusus Keras Sedang Lunak

Percepatan Puncak Batuan Dasar (g)

1 2 3 4 5 6

0.030 0.100 0.150 0.200 0.250 0.300

0.030 0.120 0.180 0.240 0.290 0.330

0.040 0.150 0.220 0.280 0.330 0.360

0.080 0.230 0.300 0.340 0.360 0.360

Diperlukan evaluasi khusus di setiap Lokasi

Berdasarkan hasil penyelidikan tanah dari data sekunder yang sudah diperoleh, nilai N sebesar 23.350, karena 15 < N < 50, maka klasifikasi site yaitu D (tanah sedang). Respon spektrum gempa wilayah gempa 4 selengkapnya dapat dilihat pada Gambar 17 di bawah ini.

Gambar 17 Respon Spektrum Gempa Rencana Wilayah Gempa 4 (SNI-03-1726-2003)

Selanjutnya, respon spektra desain di permukaan tanah dapat ditetapkan sesuai dengan Gambar 18 di bawah ini. (Spektral Acceleration)

1.000 0.800 0.600 0.400 0.200 0.000

0

1

1

2

2

3

T (Perioda)

Gambar 18 Kurva Respon Spektrum Gempa (Based On Asce 2010)

3

22 Analisis Struktur Dengan menggunakan aplikasi program SAP2000, maka didapatkan nilai beban terpusat pada masing-masing kolom sebagai berikut :

Gambar 19 Lokasi Kolom Yang Ditinjau

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 P10 P11 P12 P13 P14 P15 P16 P17 P18 P19 P20 P21 P22 P23 P24

= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =

1497.685 1769.042 1791.041 1765.448 1751.396 1748.705 1749.524 1750.295 1750.526 1750.516 1750.477 1750.461 1750.458 1750.459 1750.464 1750.485 1750.518 1750.474 1750.125 1749.346 1749.328 1754.566 1770.639 1784.019

t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t

P25 P26 P27 P28 P29 P30 P31 P32 P33 P34 P35 P36 P37 P38 P39 P40 P41 P42 P43 P44 P45 P46 P47 P48

= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =

1715.076 1407.510 1413.820 1515.642 1660.099 1869.489 1893.337 1869.003 1659.929 1515.552 1413.770 1407.463 1715.057 1784.018 1770.641 1754.567 1749.328 1749.346 1750.125 1750.474 1750.518 1750.485 1750.464 1750.459

t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t

23 P49 P50 P51 P52 P53 P54 P55 P56 P57 P58 P59 P60 P61 P62 P63 P64 P65 P66 P67 P68 P69 P70 P235

= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =

1750.458 1750.461 1750.477 1750.516 1750.526 1750.295 1749.524 1748.705 1751.396 1765.448 1791.042 1769.043 1497.684 1506.687 1623.089 1684.059 1713.222 1721.148 1713.222 1684.059 1623.089 1506.688 131.498

t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t

P238 P241 P244 P247 P250 P253 P256 P259 P262 P265 P268 P271 P274 P277 P280 P283 P286 P289 P292 P295 P298 P301 P304

= = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = = =

92.189 100.356 100.737 100.463 100.494 100.574 100.602 100.605 100.604 100.603 100.603 100.603 100.603 100.604 100.605 100.597 100.562 100.501 100.531 100.693 99.371 103.918 468.117

t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t

Analisis Pondasi KSLL A.

Karakteristik Tanah

Karakteristik tanah hasil penyelidikan tanah yang terdiri dari pekerjaan lapangan dan pengujian laboratorium. Pekerjaan lapangan meliputi pemboran, tes Standart Penetration Test, pengambilan contoh tanah, dan sondir. Disamping itu, pengujian laboratorium meliputi pengujian index properties dan pengujian engineering properties yang dilaksanakan untuk menentukan sifat fisik dan teknik tanah dari contoh tanah yang di ambil dari lapangan. Pemboran dilaksanakan dengan menggunakan alat bor mesin (Drilling Machine) jenis Hydraulic Feed. Pemboran dilaksanakan sebanyak 4 (empat) titik dengan total kedalaman 80 meter, masing-masing sampai dengan kedalaman 20 meter. Pengamatan muka air tanah pada lokasi proyek diamati pada setiap lubang bor selama aktifitas pemboran. Pengamatan ini dilakukan dua kali dalam sehari yaitu, pagi hari sebelum aktifitas pemboran dan sore hari setelah aktifitas pemboran. Hasil dari pengamatan muka air tanah didapatkan ketinggian muka air tanah sebesar 3.800 meter. Tes SPT dilaksanakan pada setiap 4 (empat) lubang bor dengan interval kedalaman 2 meter, sebanyak 10 kali pada masing-masing lubang. Pengujian ini dilaksanakan untuk mengetahui kepadatan/densitas dan

24 konsistensi material tanah. Pengambilan sampel tanah tak terganggu dilakukan dengan menggunakan Shelby Tube Sampler dalam lubang pada kedalaman -5, -10 dan -15 dalam satuan meter. Pengambilan sampel tanah tak terganggu dilaksanakan sebanyak 12 buah. Pelaksanaan pekerjaan sondir dilakukan sebanyak 5 (lima) titik. Pengujian index properties dan engineering properties dilaksanakan sebanyak 12 sampel. Berdasarkan hasil penyelidikan di laboratorium didapatkan nilai rata-rata Indeks Plastisitas (PI) pada kedalaman -5 meter sebesar 45.692, pada kedalaman 10 meter sebesar 33.404 dan pada kedalaman -15 meter sebesar 34.473, maka tanah di pembangunan Gudang Pabrik NKI Bandung dapat diklasifikasikan sebagai jenis tanah Lempung Murni yang bersifat kohesif dengan kadar plastisitas yang tinggi. Pengolahan data tanah ini nantinya diperlukan untuk memprediksi besarnya penurunan (Settlement) yang terjadi. B.

Analisis Daya Dukung Pondasi

Daya Dukung Pondasi Perhitungan daya dukung pondasi diperlukan untuk mengetahui besarnya kemampuan pondasi untuk mendukung beban bangunan di atasnya tanpa terjadi keruntuhan geser. Mengacu kepada Persamaan (13), daya dukung pondasi KSLL menjadi lebih besar 1.5 kali dibandingkan dengan daya dukung pondasi rakit, dimana daya dukung pondasi rakit sama dengan daya dukung batas dibagi dengan angka keamanan yang bernilai 3, maka persamaan yang digunakan untuk daya dukung pondasi KSLL adalah sebagai berikut : qa(KSLL) = 1.5 ⨯ qa( Pondasi Rakit ) Diketahui : Panjang Pondasi Lebar Pondasi Tebal Pondasi Kedalaman tanam pondasi Kedalaman total pondasi

(L) (B) (Z) (D) (DZ)

150.000 54.000 0.120 1.480 1.600

meter meter meter meter meter

Gambar 20 Pondasi Rakit

Berdasarkan hasil penyelidikan tanah BH1 pada kedalaman 5.000 meter, didapatkan data-data sebagai berikut : γb = 1.805 gr/cm3 Φ = 6.533 o

25 C Gs

= =

0.233 kg/cm2 2.665

Dengan menggunakan perumusan Terzaghi, sehingga didapatkan nilai-nilai : Nq = 1.640 Nc = 7.320 Nγ = 0.500 Kp = 12.200 Untuk menghitung nilai beban tambahan, maka digunakan persamaan : q = γ × DZ = 1.805 × 10-3 (160) = 0.289 kg/cm2 = 2.890 t/m2 Dari persamaan (15) untuk pondasi persegi, maka perhitungan untuk nilai daya dukung batas adalah sebagai berikut : qult = 1.3 c Nc + q Nq + 0.4 γ B Nγ = (1.3)(0.233)(7.320) + (0.289)(1.640) + (0.4)(1.805)(54)(0.500) = 2.217 + 0.474 + 19.494 = 22.185 kg/cm2 = 221.850 t/m2 Dari hasil perhitungan tersebut diatas, maka didapatkan : qa(pondasi rakit) = qult/FK = (221.850) / 3 qa(KSLL) = 1.5 × qa(pondasi rakit) = (1.5)(73.950)

= 73.950 t/m2 = 110.925 t/m2

Tegangan Tanah Maksimum

Gambar 21 Denah Kolom Yang Dianalisis

Diketahui : γ beton = 2.500 t/m3 γ tanah = 1.805 t/m3

26 A =(L×B) Ix = ( L × B3 ) / 12 Iy = ( B × L3 ) / 12

= ( 150 × 54 ) = ( 150 × 543 ) / 12 = ( 54 × 1503 ) / 12

= 8100 m2 = 1968300 m4 = 15187500 m4

R = ƩP + ( q × L ) = [(P1+P2+P3+P4+P5+P6+P7+P8+P9+P10+P11+P12+P13+P14+P15+P16+ P17+P18+P19+P20+P21+P22+P23+P24+P25+P26+P27+P28+P29+P30+ P31+P32+P33+P34+P35+P36+P37+P38+P39+P40+P41+P42+P43+P44+ P45+P46+P47+P48+P49+P50+P51+P52+P53+P54+P55+P56+P57+P58+ P59+P60+P61+P62+P63+P64+P65+P66+P67+P68+P69+P70+P235+ P238+P241+P244+P247+P250+P253+P256+P259+P262+P265+P268+ P271+P274+P277+P280+P283+P286+P289+P292+P295+P298+P301+ P304)] + [(L × B × Z × γbeton)] = 122409.042 t + [(150 × 54 × 0.120 × 2.500)] = 124839.042 t My = ƩP × x = [(P1+P70+P69+P68+P67+P66+P65+P64+P63+P62+P61) × (-75)] + [(P2+P235+P60) × (-69)] + [(P3+P238+P59) × (-63)] + [(P4+P241+P58) × (-57)] + [(P5+P244+P57) × (-51)] + [(P6+P247+P56) × (-45)] + [(P7+P250+P55) × (-39)] + [(P8+P253+P54) × (-33)] + [(P9+P256+P53) × (-27)] + [(P10+P259+P52) × (-21)] + [(P11+P262+P51) × (-15)] + [(P12+P265+P50) × (-9)] + [(P13+P268+P49) × (-3)] + [(P14+P271+P48) × (3)] + [(P15+P274+P47) × (9)] + [(P16+P277+P46) × (15)] + [(P17+P280+P45) × (21)] + [(P18+P283+P44) × (27)] + [(P19+P286+P43) × (33)] + [(P20+P289+P42) × (39)] + [(P21+P292+P41) × (45)] + [(P22+P295+P40) × (51)] + [(P23+P298+P39) × (57)] + [(P24+P301+P38) × (63)] + [(P25+P304+P37) × (69)] + [(P26+P27+P28+P29+P30+P31+P32+P33+P34+P35+P36) × (75)] = 5643.743 tm Mx = ƩP × y = [(P1+P2+P3+P4+P5+P6+P7+P8+P9+P10+P11+P12+P13+P14+P15+ P16+P17+P18+P19+P20+P21+P22+P23+P24+P25+P26) × (27)] + [(P70+P27) × (24)] + [(P69+P28) × (18)] + [(P68+P29) × (12)] + [(P67+P30) × (6)] + [(P66+P235+P238+P241+P244+P247+P250+P253+ P256+P259+P262+P265+P268+P271+P274+P277+P280+P283+P286+ P289+P292+P295+P298+P301+P304+P31) × (0)] + [(P65+P32) × (-6)] + [(P64+P33) × (-12)] + [(P63+P34) × (-18)] + [(P62+P35) × (-24)] + [(P61+P60+P59+P58+P57+P56+P55+P54+P53+P52+P51+P50+P49+ P48+P47+P46+P45+P44+P43+P42+P41+P40+P39+P38+P37+P36) × (-27)] = 9.501 tm

27 Nilai eksentrisitas, statis momen terhadap as 1 = 0 y = [(P1+P2+P3+P4+P5+P6+P7+P8+P9+P10+P11+P12+P13+P14+P15+ P16+P17+P18+P19+P20+P21+P22+P23+P24+P25+P26) × (54)] + [(P70+P27) × (51)] + [(P69+P28) × (45)] + [(P68+P29) × (39)] + [(P67+P30) × (33)] + [(P66+P235+P238+P241+P244+P247+P250+ P253+P256+P259+P262+P265+P268+P271+P274+P277+P280+P283+ P286+P289+P292+P295+P298+P301+P304+P31) × (27)] + [(P65+P32) × (21)] + [(P64+P33) × (15)] + [(P63+P34) × (9)] + [(P62+P35) × (3)] × ( 1 / R ) = 3305053.643 × ( 1 / 124839.042 ) = 26.474 m Nilai eksentrisitas, statis momen terhadap as A = 0 x = [(P2+P235+P60) × (6)] + [(P3+P238+P59) × (12)] + [(P4+P241+P58) × (18)] + [(P5+P244+P57) × (24)] + [(P6+P247+P56) × (30)] + [(P7+P250+P55) × (36)] + [(P8+P253+P54) × (42)] + [(P9+P256+P53) × (48)] + [(P10+P259+P52) × (54)] + [(P11+P262+P51) × (60)] + [(P12+P265+P50) × (66)] + [(P13+P268+P49) × (72)] + [(P14+P271+P48) × (78)] + [(P15+P274+P47) × (84)] + [(P16+P277+P46) × (90)] + [(P17+P280+P45) × (96)] + [(P18+P283+P44) × (102)] + [(P19+P286+P43) × (108)] + [(P20+P289+P42) × (114)] + [(P21+P292+P41) × (120)] + [(P22+P295+P40) × (126)] + [(P23+P298+P39) × (132)] + [(P24+P301+P38) × (138)] + [(P25+P304+P37) × (144)] + [(P26+P27+P28+P29+P30+P31+P32+P33+P34+P35+P36) × (150)] × ( 1 / R ) = 9186321.916 × ( 1 / 124839.042 ) = 73.585 m Eksentrisitas ex dan ey : ex = x – ( L/2 ) = 73.585 – 75 = -1.415 meter ey = y – ( B/2 ) = 26.474 – 27 = -0.526 meter Tegangan tanah maksimum yang timbul dihitung dengan menggunakan Persamaan (18) sebagai berikut : qo = =

R

{( ) ± ( {(

My x

A Iy 124839.042

)±(

)±(

Mx y

)}

Ix 5643.743x

8100 15187500 = 15.412 ± 0.00037x ± 0.0000048y

)±(

9.501y 1968300

)}

Nilai (+) digunakan untuk mendapatkan qmaks sedangkan nilai (-) digunakan untuk mendapatkan qmin, sehingga hasil dari tegangan tanah maksimum secara lengkap disajikan pada Tabel 6 di bawah ini.

28 Tabel 6 Hasil Analisis Tegangan Tanah Maksimum Kolom

x (m)

y (m)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55

-75 -69 -63 -57 -51 -45 -39 -33 -27 -21 -15 -9 -3 3 9 15 21 27 33 39 45 51 57 63 69 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 75 69 63 57 51 45 39 33 27 21 15 9 3 -3 -9 -15 -21 -27 -33 -39

27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 24 18 12 6 0 -6 -12 -18 -24 -27 -27 -27 -27 -27 -27 -27 -27 -27 -27 -27 -27 -27 -27 -27 -27 -27 -27 -27 -27

q max (t/m2) 15.384 15.387 15.389 15.391 15.393 15.395 15.398 15.400 15.402 15.404 15.407 15.409 15.411 15.413 15.415 15.418 15.420 15.422 15.424 15.427 15.429 15.431 15.433 15.435 15.438 15.440 15.440 15.440 15.440 15.440 15.440 15.440 15.440 15.440 15.440 15.440 15.437 15.435 15.433 15.431 15.429 15.426 15.424 15.422 15.420 15.417 15.415 15.413 15.411 15.409 15.406 15.404 15.402 15.400 15.397

q min (t/m2) 15.440 15.437 15.435 15.433 15.431 15.429 15.426 15.424 15.422 15.420 15.417 15.415 15.413 15.411 15.409 15.406 15.404 15.402 15.400 15.397 15.395 15.393 15.391 15.389 15.386 15.384 15.384 15.384 15.384 15.384 15.384 15.384 15.384 15.384 15.384 15.384 15.387 15.389 15.391 15.393 15.395 15.398 15.400 15.402 15.404 15.407 15.409 15.411 15.413 15.415 15.418 15.420 15.422 15.424 15.427

29 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 235 238 241 244 247 250 253 256 259 262 265 268 271 274 277 280 283 286 289 292 295 298 301 304

-45 -51 -57 -63 -69 -75 -75 -75 -75 -75 -75 -75 -75 -75 -75 -69 -63 -57 -51 -45 -39 -33 -27 -21 -15 -9 -3 3 9 15 21 27 33 39 45 51 57 63 69

-27 -27 -27 -27 -27 -27 -24 -18 -12 -6 0 6 12 18 24 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

15.395 15.393 15.391 15.389 15.386 15.384 15.384 15.384 15.384 15.384 15.384 15.384 15.384 15.384 15.384 15.386 15.389 15.391 15.393 15.395 15.398 15.400 15.402 15.404 15.406 15.409 15.411 15.413 15.415 15.418 15.420 15.422 15.424 15.426 15.429 15.431 15.433 15.435 15.438

15.429 15.431 15.433 15.435 15.438 15.440 15.440 15.440 15.440 15.440 15.440 15.440 15.440 15.440 15.440 15.438 15.435 15.433 15.431 15.429 15.426 15.424 15.422 15.420 15.418 15.415 15.413 15.411 15.409 15.406 15.404 15.402 15.400 15.398 15.395 15.393 15.391 15.389 15.386

Berdasarkan hasil perhitungan diatas, didapatkan nilai tegangan tanah maksimum sebesar 15.440 t/m2. C.

Analisis Penurunan (Settlement)

Tegangan Tanah Akibat Beban Bangunan Tegangan tanah terjadi karena pembebanan secara vertikal dari bangunan diatas pondasi. Lapisan tanah 0.000 meter sampai dengan kedalaman -2.000 meter dibawah pondasi tidak memberikan kontribusi terhadap settlement karena adanya pemadatan didalam KSLL. Persamaan (19) digunakan untuk menghitung tegangan tanah akibat beban bangunan, secara lengkap ditujukan pada Tabel 7 di bawah ini :

30 Tabel 7 Hasil Analisis Tegangan Tanah Akibat Beban Bangunan Kedalaman (m)

ΔP

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

14.341 14.002 13.676 13.362 13.059 12.767 12.485 12.213 11.951 11.697 11.452 11.214 10.985

Hasil perhitungan tegangan tanah akibat beban merata bangunan Gudang Pabrik NKI Bandung sampai dengan kedalaman -15.000 meter sebesar 10.985 t/m2. Tegangan Tanah Efektif Tegangan tanah efektif ditinjau dari kedalaman -3.000 meter sampai dengan kedalaman -15.000 meter. Lapisan tanah 0.000 meter sampai dengan kedalaman 2.000 meter dibawah pondasi tidak memberikan kontribusi terhadap settlement karena adanya pemadatan didalam KSLL. Untuk hasil penyelidikan tanah pada profil tanah dapat dilihat pada Tabel 8 di bawah ini. Tabel 8 Hasil Penyelidikan Tanah Pada Profil Tanah Kedalaman (m)

eo

γb

5 10 15

1.304 0.953 0.970

1.805 1.930 1.926

Kedalaman ±0.00 m ; Po Kedalaman -1.00 m ; Po1

Kedalaman -2.00 m ; Po2

Kedalaman -3.00 m ; Po3

Kedalaman -4.00 m ; Po4

= 0 t/m2 = γb × h1 = 1.805 t/m3 × 1 m = 1.805 t/m2 = Po1 + γb × h2 = 1.805 t/m2 + 1.805 t/m3 × 1 m = 3.610 t/m2 = Po2 + γb × h3 = 3.610 t/m2 + 1.805 t/m3 × 1 m = 5.415 t/m2 = Po3 + ( γb - γw ) × h4 = 5.415 t/m2 + ( 1.805 t/m3 – 1 t/m3 ) × 1m = 6.220 t/m2

Hasil perhitungan tegangan tanah efektif (Po) sampai kedalaman -15.000 meter secara lengkap ditujukan pada Tabel 9 di bawah ini.

31 Tabel 9 Hasil Analisis Tegangan Tanah Efektif Kedalaman (m)

Tegangan Tanah Efektif / Po (t/m2)

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

5.415 6.220 7.025 7.830 8.635 9.440 10.245 11.175 12.105 13.035 13.965 14.895 15.821

Dari perhitungan didapatkan tegangan tanah efektif (Po) pada kedalaman 15.000 meter sebesar 15.821 t/m2. Penurunan Seketika Penurunan seketika adalah penurunan yang langsung terjadi begitu pembebanan bekerja atau dilaksanakan. Nilai faktor pengaruh Newmark (Iw) tergantung dari bentuk pondasi dan kekakuan pondasi yang tersaji dalam Lampiran 8. Nilai angka poisson ratio (μ) diklasifikasikan menurut jenis tanah, secara lengkap tersaji dalam Lampiran 9. Nilai sifat elastisitas tanah (Es) menurut jenis tanah secara lengkap tersaji dalam Lampiran 10. Diketahui : q = 15.440 t/m2 B = 54 meter Iw = 1.200 μ = 0.1 s/d 0.3  0.2 (diambil nilai tengah) Es = 5 s/d 25 Mpa  15 Mpa = 15000 t/m2 (diambil nilai tengah) Dari persamaan (22), perhitungan penurunan seketika yang terjadi adalah : Si = qB [ (1 – μ2) / Es ] Iw = 15.440 (54) [ (1 – 0.22) / 15000 ] (1.200) = 833.760 × (6.400 × 10-5) × 1.200 = 0.064 m = 6.400 cm Penurunan Konsolidasi Penurunan konsolidasi adalah penurunan yang diakibatkan keluarnya air dalam pori tanah akibat beban yang bekerja pada pondasi. Untuk meninjau penurunan konsolidasi ini, diperlukan besar nilai tegangan tanah efektif serta besar nilai tegangan tanah yang diakibatkan beban bangunan. Pada lapisan tanah 0.000 meter sampai dengan kedalaman -2.000 meter dibawah pondasi tidak memberikan kontribusi terhadap settlement karena adanya pemadatan didalam

32 KSLL, dengan diketahui nilai Cc sebesar 0.807 dan mengacu kepada Persamaan (23), maka hasil perhitungan penurunan konsolidasi secara lengkap di tujukan pada Tabel 10 di bawah ini. Tabel 10 Hasil Perhitungan Penurunan Konsolidasi Kedalaman (m) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

eo 1.304 1.304 1.304 1.304 1.304 1.304 1.304 0.953 0.953 0.953 0.953 0.953 0.970

Po

ΔP

Scp

5.415 6.220 7.025 7.830 8.635 9.440 10.245 11.175 12.105 13.035 13.965 14.895 15.821

14.341 14.002 13.676 13.362 13.059 12.767 12.485 12.213 11.951 11.697 11.452 11.214 10.985

0.197 0.179 0.164 0.151 0.140 0.130 0.121 0.133 0.123 0.115 0.107 0.101 0.094

Jadi, besarnya penurunan keseluruhan yang diakibatkan adanya konsolidasi primer (tanah normal konsolidasi) ialah sebesar 1.756 m atau sebesar 175.600 cm. Dengan waktu penurunan yang terjadi adalah : U = 90 % Tv = ¼ × π × U2 = ¼ × 3.14 × ( 0.92 ) = 0.636 Cv = 3.74 × 10-3 cm2/detik = 3.74 × 10-7 m2/detik (dari data uji) H = 15 m (total tebal layer 1 m dikali dengan 15 m) t = ( Tv × H2 ) / Cv = ( 0.636 × 152 ) / 3.74 × 10-7 = 382620320.900 detik = 382620320.900 / ( 365 × 24 × 60 × 60 ) = 382620320.900 / 31536000 = 12.133 tahun Penurunan Total Penurunan total adalah jumlah keseluruhan dari penurunan seketika dan penurunan konsolidasi. Dari hasil perhitungan penurunan seketika dan konsolidasi yang sudah dilakukan, maka besar penurunan total yang terjadi adalah : St = Si + Scp = 0.064 m + 1.756 m = 1.820 m = 182.000 cm

33

SIMPULAN DAN SARAN Simpulan 1.

Besar kemampuan pondasi KSLL untuk mendukung beban sebesar 110.925 t/m2. Daya dukung yang dihasilkan menjadi lebih besar 1.5 kali dari daya dukung pondasi rakit. Hal tersebut disebabkan oleh beberapa faktor, diantaranya yaitu KSLL memiliki kekakuan lebih tinggi dibandingkan dengan pondasi rakit karena adanya pemadatan tanah yang efektif didalam KSLL yang memberikan konstribusi perbaikan tanah sampai dengan kedalaman 2 meter di bawah KSLL, bekerjanya tegangan geser pada rib settlement terluar dari KSLL, penyebaran beban pada KSLL dimulai dari dasar pelat yang terletak di bagian atas rib sehingga beban yang timbul sudah merata pada lapisan pendukung, serta memiliki kemampuan melindungi secara permanen stabilitas dari perbaikan tanah di dalamnya. Sehingga daya dukung pondasi KSLL menjadi naik sebesar 1.5 kali lebih besar (berdasarkan asumsi yang digunakan oleh PT. Katama Suryabumi).

2.

Besar nilai tegangan tanah maksimum sebesar 15.440 t/m2, besar nilai tegangan tanah yang diakibatkan beban bangunan sebesar 10.985 t/m2 dan besar nilai tegangan tanah efektif sebesar 15.821 t/m2.

3.

Besar nilai penurunan total yang terjadi sebesar 1.820 m. Penurunan total merupakan jumlah keseluruhan dari penurunan seketika dan penurunan konsolidasi. Dengan waktu penurunan yang terjadi yaitu selama 12.133 tahun.

Saran 1.

Dalam menganalisis secara manual diperlukan ketelitian serta pemahaman dalam menggunakan rumus pendekatan yang akan digunakan.

2.

Dalam pengembangan penelitian selanjutnya dapat dilakukan perhitungan dan analisis tegangan tanah pada setiap rib-rib pengaku pondasi KSLL.

DAFTAR PUSTAKA Budi, Gogot Setyo. 2011. Pondasi Dangkal. Yogyakarta: ANDI. Buol, S.W; F.D. Hole, and R.J. Mc.Cracken. 1980. Soil Genesis and Classification. The IOWA State University Press, Ames. Craig, R.F. 1986. Mekanika Tanah Edisi Keempat. Jakarta: Erlangga. Das, Braja M. 1995. Mekanika Tanah (Prinsip – Prinsip Rekayasa Geoteknis) Jilid 2. Jakarta: Erlangga. Gunawan, Rudy. 1999. Pengantar Teknik Fondasi. Yogyakarta: Kanisius.

34 Hardjowigeno, S. 1993. Klasifikasi Tanah dan Pedogenesis. Akademika Pressindo. Jakarta. 274 Halaman. Haryono, Ratna Sari Cipto., dan Maulana, Tirta Rahman. 2007. Analisis Penggunaan Struktur Pondasi Sarang Laba-Laba. Jurusan Teknik Sipil. Fakultas Teknik. Universitas Diponegoro. Semarang Peraturan Pembebanan Indonesia Untuk Gedung 1983. Peta Hazard Gempa Indonesia 2010 Sebagai Acuan Dasar Perencanaaan dan Perancangan Infrastruktur Tahan Gempa. RSNI 03-1726-1989 Tentang Standar Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Bangunan Gedung. SNI 03-1726-2003 Tentang Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Struktur Rumah dan Gedung. SNI 03-1729-2002 Tentang Tata Cara Perencanaan Struktur Baja Untuk Bangunan Gedung SNI 03-2847-2002 Tentang Tata Cara Perencanaan Struktur Beton Untuk Bangunan Gedung. Subarkah, Iman. 1986. Suatu Ikhtisar Praktis Teknik Pondasi. Bandung: Idea Dharma. Teguh Warsito, Joko, dan Surbakti, Besman. 2009. Analisa Perbandingan Beban Batas dan Beban Layan (Load Factor) Dalam Tahapan Pembentukan SendiSendi Plastis Pada Struktur Gelagar Menerus. Jurusan Teknik Sipil. Fakultas Teknik. Universitas Sumatera Utara. Medan. Wahyudi, Laurentius. 1997. Struktur Beton Bertulang. Jakarta: Gramedia Pustaka Utama.

35 Lampiran 1 Isometrik Pondasi KSLL

36 Lampiran 2 Hasil Penyelidikan Pemboran Titik Bor

Kedalaman

Jenis Tanah Dasar

(meter)

N – SPT (pukulan)

± 0.00

s/d

-0.60

LEMPUNG, abu-abu, lunak, terdapat sisa-sisa tumbuhan

-0.60

s/d

-3.60

LEMPUNG Pasiran, hitam, lunak

2–5

-3.60

s/d

-10.20

PASIR Lempungan, hitam, agak padat

2 – 40

-10.20

s/d

-20.00

LEMPUNG Pasiran, hitam, agak keras hingga keras

4 – 50

± 0.00

s/d

-2.20

LEMPUNG Pasiran, hitam, lunak

1–2

-2.20

s/d

-10.60

PASIR Lempungan, hitam, agak padat

2 – 50

-10.60

s/d

-20.00

LEMPUNG Pasiran, hitam, agak keras hingga keras

4 – 50

± 0.00

s/d

-2.00

LEMPUNG Pasiran, hitam, lunak

1–2

-2.00

s/d

-6.00

PASIR Lempungan, hitam, agak padat

2 – 50

-6.00

s/d

-20.00

LEMPUNG Pasiran, hitam, agak keras hingga keras

4 – 50

± 0.00

s/d

-2.20

LEMPUNG Pasiram, hitam, lunak

1–2

-2.20

s/d

-4.00

PASIR Lempungan, hitam, agak padat

2 – 50

-4.00

s/d

-20.00

LEMPUNG Pasiran, hitam, agak keras hingga keras

4 – 50

-

BH I

BH II

BH III

BH IV

37 Lampiran 3 Hasil Pengamatan Muka Air Titik Bor

BH I

BH II

BH III

BH IV

Kedalaman

Pagi

Siang

(meter)

G.W.L (m)

G.W.L (m)

-6.00

-

4

-14.00

3.80

4.2

-20.00

4

4.4

-5.00

-

4.6

-15.00

4.2

4.5

-20.00

4.4

4.8

-6.00

-

4.6

-12.00

4

4.4

-20.00

4.4

4.8

-4.00

-

-

-12.00

-

4.8

-20.00

4.5

4.2

38 Lampiran 4 Hasil Pengujian SPT

39 Lampiran 5 Data Ringkasan Hasil Pengujian Laboratorium (BH1)

40 Lampiran 6 Data Ringkasan Hasil Pengujian Laboratorium (BH2)

41 Lampiran 7 Data Ringkasan Hasil Pengujian Laboratorium (BH3)

42 Lampiran 8 Data Ringkasan Hasil Pengujian Laboratorium (BH4)

43 Lampiran 9 Faktor Pengaruh Yang Tergantung Dari Bentuk dan Kekakuan Pondasi Flexible

Rigid

Shape

Center

Average

Iw

Id

Circle

1.0

0.04

0.85

0.88

6.0

Square

1.12

0.56

0.95

0.82

3.7

L/B = 0.2

-

-

-

-

2.29

0.5

-

-

-

-

3.53

1.5

1.36

0.66

1.15

1.06

4.12

2.0

1.53

0.77

1.30

1.20

4.38

5.0

2.10

1.05

1.83

1.70

4.82

10.0

2.54

1.27

2.25

2.10

4.93

100.0

4.01

2.00

3.69

3.40

5.00

Rectangle

Lampiran 10 Angka Poisson Ratio Menurut Jenis Tanah Type of Soil

μ

Clay Saturated

0.4 – 0.5

Clay Unsaturated

0.1 – 0.3

Sandy Clay

0.2 – 0.3

Silt

0.3 – 0.35

Sand (derse)

0.2 – 0.4

Coarse ( void ratio = 0.4 – 0.7 )

0.15

Fined – Grained ( void ratio = 0.4 – 0.7 )

0.25

Rock

0.1 – 0.4

Loess

0.1 – 0.3

Ice

0.36

Concrete

0.15

44 Lampiran 11 Nilai Sifat Elastisitas Tanah Menurut Jenis Tanah Es Soil Ksf

Mpa

Very Soft

50 – 250

2 – 15

Soft

100 – 500

5 – 25

Medium

300 – 1000

15 – 50

Hard

1000 – 2000

50 – 100

500 – 5000

25 – 250

Loose

200 – 3200

10 – 153

Dense

3000 – 15000

144 – 720

Very Dense

10000 – 30000

478 – 1440

Loess

300 – 1200

14 – 57

Silty

150 – 450

7 – 21

Loose

200 – 500

10 – 24

Dense

1000 – 1700

48 – 81

Loose

1000 – 3000

48 – 144

Dense

2000 – 4000

96 – 192

Shale

3000 – 3000000

144 – 14400

Silt

40 - 400

2 – 21

Clay

Sandy Glacial Till

Sand

Sand & Gravel

45

RIWAYAT HIDUP Penulis dilahirkan di Bogor pada tanggal 8 Mei 1992. Anak pertama dari empat bersaudara dari pasangan Taufik Makbullah, SE. dan Ukom Komariah, SE. Penulis menyelesaikan pendidikan dasar di SD Insan Kamil Bogor pada tahun 2004. Penulis melanjutkan pendidikan menengah di SMP Insan Kamil Bogor dan lulus pada tahun 2007. Tahun 2007, penulis berkesempatan mengambil kelas akselerasi di SMA Insan Kamil Bogor dan lulus pada tahun 2009. Pada tahun yang sama, 2009, penulis masuk ke IPB melalui jalur Seleksi Nasional Masuk Perguruan Tinggi Negeri (SNMPTN) dan mengambil Mayor Teknik Sipil dan Lingkungan, Departemen Teknik Sipil dan Lingkungan, Fakultas Teknologi Pertanian. Selama di bangku kuliah, penulis aktif dalam beberapa kegiatan kepanitiaan, diantaranya sebagai Anggota Divisi Logistik dan Transportasi (Logstran) SD Ceria I pada tahun 2010, sebagai Anggota Divisi Logstran SD Ceria II pada tahun 2011, sebagai Anggota Divisi Logstran APVUET pada tahun 2011, sebagai Kepala Divisi Logstran SIL EXPO pada tahun 2011 dan Pendamping Kepala Divisi Logstran ICEF pada tahun 2012. Termasuk mengikuti lembaga kemahasiswaan di IPB, yaitu Himpunan Mahasiswa Teknik Sipil dan Lingkungan (HIMATESIL) IPB periode tahun 2010 hingga 2011 sebagai Bendahara Divisi Ilmu Pengetahuan dan Teknologi (IPTEK). Penulis pun berkesempatan menjadi penerima Beasiswa Peningkatan Prestasi Akademik (PPA) IPB pada tahun 2009 hingga 2010. Pada tahun 2012, penulis melaksanakan kegiatan Praktek Lapangan di PT. Catur Bangun Mandiri (CBM) pada Proyek Grand Center Point Apartment Bekasi dengan mengambil judul “Studi Tentang Pengawasan Mutu Pekerjaan Beton dan K3 (Keamanan dan Keselamatan Kerja) pada Proyek Grand Center Point Apartment Bekasi”. Sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar Sarjana Teknik (ST), penulis menyelesaikan skripsi dengan judul “Analisis Struktur Pondasi Konstruksi Sarang Laba-Laba (KSLL) Pada Gudang Pabrik NKI Bandung” di bawah bimbingan Dr. Ir. Meiske Widyarti, M.Eng. dan Muhammad Fauzan, ST. MT.