ANALISA PENGARUH PEMBEBANAN TERHADAP SUSUT UMUR TRANSFORMATOR TENAGA (STUDI KASUS TRAFO GTG 1.3 PLTGU TAMBAK LOROK SEMARANG) Purnama Sigid L2F

ANALISA PENGARUH PEMBEBANAN TERHADAP SUSUT UMUR TRANSFORMATOR TENAGA (STUDI KASUS TRAFO GTG 1.3 PLTGU TAMBAK LOROK SEMARANG)

Tugas Akhir Untuk memenuhi sebagian persyaratan mencapai derajat Sarjana Teknik

oleh

Purnama Sigid L2F 306 046

JURUSAN TEKNIK ELEKTRO FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS DIPONEGORO SEMARANG 2009

HALAMAN PENGESAHAN

Laporan Tugas Akhir dengan judul ” ANALISA PENGARUH PEMBEBANAN TERHADAP SUSUT UMUR TRANSFORMATOR TENAGA (STUDI KASUS TRAFO GTG 1.3 PLTGU TAMBAK LOROK SEMARANG)” yang disusun oleh Nama : Purnama Sigid NIM : L2F 306046 Telah disetujui dan disahkan untuk dijadikan laporan Tugas Akhir sebagai salah satu syarat menyelesaikan pendidikan program Strata Satu Jurusan Teknik Elektro Fakultas Teknik Universitas Diponegoro Semarang.

Menyetujui dan mengesahkan Pembimbing I

Pembimbing II

Ir. Tejo Sukmadi, MT NIP. 131 764 876 Tanggal:

Karnoto, ST MT NIP. 132 162 547 Tanggal:

Mengetahui a.n. Dekan Ketua Jurusan Teknik Elektro Fakultas Teknik Universitas Diponegoro

Ir. Sudjadi, MT NIP. 131 558 567 Tanggal:

Tugas Akhir

ANALISA PENGARUH PEMBEBANAN TERHADAP SUSUT UMUR TRANSFORMATOR TENAGA (STUDI KASUS TRAFO GTG 1.3 PLTGU TAMBAK LOROK SEMARANG)

Yang dipersiapkan dan disusun oleh Purnama Sigid L2F 306 046

telah dipertahankan di depan para Dosen Penguji pada tanggal dan dinyatakan telah memenuhi syarat Susunan Dosen Penguji Tanda tangan

Ketua /Anggota

: Dr. Ir. Hermawan, DEA

..........................

Tanggal: .......................... Sekretaris/Anggota : Ir. Agung Nugroho

.......................... Tanggal: ..........................

Anggota

: Susatyo Handoko, ST. MT

..........................

Tanggal: ..........................

ABSTRAK Transformator Tenaga didesain dengan suhu sekitar 200C tetapi beroperasi pada suhu lingkungan 300 C di Indonesia, maka trafo tersebut harus disesuaikan pembebanannya Semakin tinggi suhu setempat semakin pendek operasional dan semakin besar susut umur dari transformator tenaga tersebut. Susut umur transformator dipengaruhi oleh isolasi belitan trafo dan minyak trafo tersebut. Salah satu kerusakan atau kegagalan isolasi dari minyak trafo diakibatkan dari perubahan suhu atau suhu sekitar pada transformator tenaga terendam minyak tersebut. Pemanasan pada belitan trafo dapat mengkibatkan isolasi menjadi rusak dan kenaikan temperatur minyak akan mengubah sifat serta komposisi minyak trafo. Apabila perubahan-perubahan tersebut dibiarkan akan mengakibatkan nilai isolasi dari minyak menurun. Pada tugas akhir ini meneliti pengaruh pembebanan tranformator tenaga dan pengaruh suhu lingkungan terhadap susut umur dilihat dari penurunan isolasi belitan transformator serta menganalisis susut umur trafo tenaga GTG 1. 3 PLGU Tambak Lorok Semarang dengan mengacu pada pada standar IEC 354 tahun 1972 Hasil penelitian diperoleh pembebanan tranformator tenaga 80% mengakibatkan susut umur minimal (sebesar 24%). Dengan transformator standar IEC 354 suhu lingkungan 200C menghasilkan susut trafo minimal 100% pada beban 100%. Berdasar data pembebanan tahun 2008 susut umur trafo tenaga GTG 1. 3 PLGU Tambak Lorok Semarang dengan pembebanan maksimum tanggal 6 September menghasilkan susut umur 15,69%. Kata kunci : transformator, temperatur lingkungan, susut umur.

ABSTRACT Operating temperature of potential transformer’s design is 200C. However it is not applicable in Indonesia with temperature 30 0C. Because of that, the load of the transformer need to be adjusted. Operating lifetime will become shorter and loss of life will become greater at higher temperature. Loss of life of the transformer depends on winding isolation and transformer oil. Overheating in transformer winding can damage the isolation and increase oil temperature resulting in degradation of the oil. If the changes occur in a long period, it can decrease the isolation value of the oil. The final project observes the correlation between load of transformer and ambient temperature to the loss of life viewed from deterioration transformer winding insulation and analyze GTG 1.3 PLTGU Tambak Lorok Semarang Transformer loss of life refer to1972 IEC 354 standard. According the result, 80% of transformer load is caused minimum 24% loss of life. With IEC 354 standard’s transfomer and 200C ambient temperature resulting in minimum 100% loss of life on 100% load. According to 2008’s load data, with maximum load of GTG 1.3 PLTGU Tambak Lorok Semarang Transformer loss of life is 15.69%. Key word : transformer, ambient temperature, loss of life.

KATA PENGANTAR Puji syukur kehadirat Tuhan Yang Maha Esa yang telah memberikan segala rahmat serta karunia-Nya sehingga penulis dapat menyelesaikan Laporan Tugas Akhir

dengan judul “ ANALISA PENGARUH PEMBEBANAN TERHADAP

SUSUT UMUR TRANSFORMATOR TENAGA (STUDI KASUS TRAFO GTG 1.3 PLTGU TAMBAK LOROK SEMARANG)” guna melengkapi salah satu syarat menyelesaikan pendidikan program Strata Satu Jurusan Teknik Elektro Fakultas Teknik Universitas Diponegoro Semarang. Penulis mengucapkan terima kasih kepada semua pihak yang telah memberikan bantuan yang sangat berarti, baik secara langsung maupun tidak langsung sehingga laporan Tugas Akhir ini dapat terselesaikan. Oleh karena itu pada kesempatan ini penulis mengucapkan terima kasih kepada : 1.

Bapak Ir. Sudjadi, MT selaku Ketua Jurusan Teknik Elektro UNDIP,

2.

Bapak Ir. Tejo Sukmadi, MT selaku Pembimbing I Tugas Akhir yang telah membimbing dan memberikan petunjuk dalam penyelesaian Tugas Akhir ini,

3.

Bapak Karnoto, ST MT selaku pembimbing II Tugas Akhir yang telah menuntun dan mengarahkan penulis dalam menyusun laporan Tugas Akhir ini,

4.

R. Rizal Isnanto, ST MM MT selaku dosen wali 2006 yang memberikan nasehat untuk selalu disiplin, jujur dan kerja keras dalam hidup,

5.

Seluruh Dosen dan Pegawai Jurusan Teknik Elektro Universitas Diponegoro.

6.

Bapak, Ibu, Adik tercinta yang telah membesarkan dan selalu memberi doa restu kepada penulis sekaligus menjadi inspirasi bagi penulis,

7.

Seluruh mahasiswa Teknik Elektro UNDIP khusunya teman-teman Power Ekstensi angkatan 2006 atas dukungan dan do’anya kepada penulis untuk menyelesaikan Tugas Akhir ini,

8.

Seluruh pihak yang mungkin terlupakan dan tidak mungkin disebutkan satu per satu, yang telah membantu penulis.

Penulis menyadari bahwa laporan Tugas Akhir ini masih banyak kekurangannya. Oleh karena itu, kritik dan saran yang membangun sangat penulis harapkan

demi kesempurnaan laporan ini. Semoga laporan ini bermanfaat bagi

kemajuan ilmu pengetahuan pembaca dan semua pihak yang dapat memanfaatkan Laporan Tugas Akhir ini, khususnya untuk rekan-rekan Mahasiswa Teknik Elektro Universitas Diponegoro.

Semarang, Agustus 2008

Penulis

DAFTAR ISI Halaman HALAMAN JUDUL ......................................................................................... i HALAMAN PENGESAHAN ........................................................................... ii HALAMAN PERSETUJUAN ......................................................................... iii ABSTRAK ......................................................................................................... iv ABSTRACT ....................................................................................................... v KATA PENGANTAR ....................................................................................... vi DAFTAR ISI...................................................................................................... viii DAFTAR GAMBAR ......................................................................................... xii DAFTAR TABEL ............................................................................................. xiii BAB I

PENDAHULUAN 1.1. Latar Belakang ............................................................................. 1 1.2. Tujuan .......................................................................................... 2 1.3. Pembatasan Masalah .................................................................... 2 1.4. Metode Penelitian ........................................................................ 3 1.5. Sistematika Penulisan .................................................................. 3

BAB II DASAR TEORI 2.1.

Pengertian Transformator ........................................................ 5

2.2.

Transformator daya.................................................................. 8

2.3.

Bagian Utama .......................................................................... 9 2.3.1. Inti Besi ........................................................................ 9 2.3.2. Kumparan Transformator............................................. 9 2.3.2.1. Regulasi Tegangan........................................ 9 2.3.3. Minyak Transformator ................................................. 10 2.3.4. Bushing ........................................................................ 12 2.3.5. Tangki Konservator...................................................... 12

2.4.

Peralatan Bantu........................................................................ 12 2.4.1. Pendingin ..................................................................... 12 2.4.2. Perubah Tap (Tap Changer)......................................... 14 2.4.3. Alat Pernafasan (Silicagel)........................................... 15 2.4.4. Indilator ........................................................................ 16

2.5.

Peralatan Proteksi .................................................................... 16 2.5.1. Rele Bucholz ................................................................ 16 2.5.2. Pengaman Tekanan Lebih (Explosive Membrane) ...... 17 2.5.3. Rele Tekanan Lebih (Sudden Pressure Relay)............. 17 2.5.4. Rele Pengaman Tangki ................................................ 17

2.6.

Peralatan Tambahan untuk Pengaman Transformator............. 17 2.6.1. Pemadam Kebakaran.................................................... 17 2.6.2. Rele Diferensial (Differential Relay) ........................... 19 2.6.3. Rele Arus Lebih (Over Current Relay)........................ 19 2.6.4. Rele Hubung Tanah (Ground Fault Relay).................. 19 2.6.5. Rele Thermis (Thermal Relay)..................................... 20 2.6.6. Arrester......................................................................... 20

2.7.

Prinsip Kerja ............................................................................ 20 2.7.1. Hukum Induksi............................................................. 20 2.7.2. Dasar Teori Transformator........................................... 22

2.8.

Rangkaian Pengganti ............................................................... 24

2.9.

Rugi-Rugi pada Trafo .............................................................. 25

BAB III PERKIRAAN UMUR TRANSFORMATOR TENAGA AKIBAT PEMANASAN 3.1. Kenaikan Beban ........................................................................... 27 3.2. Kenaikan Suhu ............................................................................ 28 3.3. Penuaaan Isolasi .......................................................................... 29 3.4. Penentuan Kenaikkan Temperatur ............................................... 33 3.4.1. Pengasumsian Dengan Diagram Thermal ......................... 33 3.4.2. Kondisi Untuk Nilai Daya Tertentu ................................... 35

3.4.2.1. Sirkulasi Minyak Alami ................................... 35 3.4.2.2. Sirkulasi Minyak Paksaan ................................ 35 3.4.3. Kondisi Untuk Beban Stabil .......................................... 36 3.4.3.1. Kenaikkan Temperatur Top Oil ....................... 36 3.4.3.2. Kenaikkan Temperatur Hot Spot ..................... 37 3.4.4. Kondisi Untuk Beban Yang Berubah-ubah.................... 37 3.4.4.1. Kenaikkan Temperatur Top Oil ....................... 37 3.4.4.2. Kenaikkan Temperatur Hot Spot ..................... 38 3.5. Penuaan Isolasi Belitan Trafo ................................................... 38 3.5.1. Hukum deterioration ....................................................... 38 3.5.2. Nilai Relatif Dari Umur Pemakaian................................ 38 3.5.3. Persamaan diagram kerugian umur dalam periode 24 jam.............................................................................. 41 3.5.3.1. Operasional pada temperatur konstan .............. 41 3.5.3.2. Durasi operasional yang masih diijinkan pada

c

............................................................. 41

BAB IV ANALISIS PENGARUH KENAIKAN BEBAN PADA TRAFO TENAGA 4.1. Data Masukan .......................................................................... 43 4.2. Pembebanan Transformator Dengan Beban Konstan .............. 44 4.1.1. Perhitungan-Perhitungan.............................................. 44 4.1.2. Pengaruh Suhu Sekitar ................................................. 51 4.1.3. Menentukan Perkiraan Umur ....................................... 52 4.3. Analisa Real Dengan Data Yang Ada...................................... 54 4.3.1. Perhitungan-Perhitungan.............................................. 54 4.3.2

Menentukan Perkiraan Umur ....................................... 64

4.4. Pembahasan.............................................................................. 64 4.4.1. Pembebanan Optimum ................................................. 65 4.4.2. Analisa Optimum ......................................................... 68

BAB V PENUTUP 5.1. Kesimpulan ............................................................................... 70 5.2. Saran.......................................................................................... 71 DAFTAR PUSTAKA ..................................................................................... 72 LAMPIRAN

DAFTAR GAMBAR Halaman Gambar 2.1

Konstruksi dari transformator ................................................. 6

Gambar 2.2

Bagan rangkaian transformator ............................................... 6

Gambar 2.3

Konstruksi transformator daya ................................................ 8

Gambar 2.4

Sistim pengaman kebakaran .................................................... 19

Gambar 2.5a Arus magnetisasi secara grafis tanpa memperhitungkan rugi-rugi besi ........................................................................... 20 Gambar 2.5b Arus magnetisasi secara grafis dengan memperhitungkan rugi-rugi besi ........................................................................... 20 Gambar 2.6a Suatu arus listrik mengelilingi inti besi maka besi itu menjadi magnet ........................................................................ 22 Gambar 2.6b Suatu lilitan mengelilingi magnet maka akan timbul gaya gerak listrik (GGL) .......................................................... 22 Gambar 2.7

Prinsip dasar dari transformator .............................................. 22

Gambar 2.8

Rangkaian pengganti trafo ....................................................... 24

Gambar 2.10 Rangkaian pengganti trafo dilihat dari sisi primer .................. 25 Gambar 3.1

Rangkaian transformator ......................................................... 27

Gambar 3.2

Potongan melintang transformator terendam minyak .............. 32

Gambar 3.3

Diagram thermal ...................................................................... 35

Gambar 3.4

Garis umur................................................................................ 41

Gambar 4.1

Grafik hubungan antara susut umur dengan umur transformator .......................................................................... 54

Gambar 4.2

Grafik hubungan antara load faktor ( K ) dengan temperatur hot spot................................................................... 64

DAFTAR TABEL Halaman Tabel 2.1

Macam-macam sistem pendingin................................................ 14

Tabel 3.1

Nilai relatif dari umur pemakaian ............................................... 40

Tabel 3.2

Durasi operasional yang masih diijinkan ................................. 42

Tabel 4.1

Pembebanan pltgu tambak lorok semarang blok i tanggal 6 september 2008............................................................ 44

Tabel 4.2

Tabel variasi beban ..................................................................... 45

Tabel 4.3

Temperatur maksimal harian tahun 2008.................................... 46

Tabel 4.4

Tabel pengaruh suhu ambient .................................................... 52

Tabel 4.5

Umur transformator dari berbagai macam pembebanan............. 53

Tabel 4.6

Perhitungan-perhitungan untuk jenis pendinginan ONAN. ........ 61

Tabel 4.7

Perhitungan-perhitungan untuk jenis pendinginan ONAN OFAF62

Tabel 4.8

Hubungan antara load faktor (K) dengan temperatur hot spot.... 64

BAB I PENDAHULUAN 1.1

Latar Belakang Di masa sekarang kebutuhan listrik semakin meningkat sejalan dengan berkembangnya teknologi. Perkembangan yang pesat ini harus diikuti dengan perbaikan kualitas dan keandalan energi listrik yang dihasilkan. Kualitas dari suatu energi listrik dapat dilihat dari segi ekonomis dan teknis. Hal yang menyangkut kualitas energi listrik dari segi teknis yaitu tegangan, frekuensi dan keandalan. Tegangan dan frekuensi yang dihasilkan oleh pembangkit mempunyai besaran yang sesuai dengan nilai yang ditentukan. Apabila nilai dari tegangan dan frekuensi tersebut diluar dari nilai yang ditentukan maka dikatakan kualitas dari tegangan dan frekuensi tersebut tidak baik. Sedangkan keandalan suatu sistem tenaga listrik sangat erat hubungannya dengan ketersediaan, yaitu jumlah waktu sistem bekerja sesuai dengan fungsinya

[8]

,

sehingga gangguan yang terjadi pada sistem akan mengakibatkan turunnya kesinambungan dalam penyaluran energi. Sistem tenaga listrik merupakan sarana untuk meyalurkan energi listrik dari pusat pembangkit listrik sampai pada konsumen. Sistem tenaga listrik terdiri dari tiga kelompok yaitu: a.

Pembangkit

b.

Saluran transmisi

c.

Saluran distribusi Salah satu peralatan yang sangat penting dalam penyaluaran tenaga

listrik yaitu trafo tenaga. Fungsi transformator tenaga ini adalah suatu peralatan tenaga listrik yang berfungsi untuk menyalurkan tenaga/daya listrik dari tegangan tinggi ke tegangan rendah atau sebaliknya (mentransformasikan tegangan)

[9]

. Oleh karena itu transformator merupakan peralatan yang sangat

penting maka diusahakan agar peralatan ini berusia panjang dan dapat lebih lama dipergunakan.

Ada banyak faktor yang dapat mempengaruhi terjadinya berkurangnya umur transformator antara lain yaitu: pengaruh dari suhu sekitar ( ambient temperatur ), suhu minyak trafo, pola pembebanan, kualitas bahan transformator, kualitas minyak, cuaca, kadar oksigen, kelembapan udara dan pengelolaan

terhadap transformator tersebut.

Untuk pengelolaan

transformator berkaitan dengan pemeliharaan rutin yang dilaksanakan, baik itu pemeliharaan preventif, korektif maupun detektif. 1.2

Tujuan Tujuan penelitian tugas akhir ini menganalisis susut umur pada isolasi belitan transformator, yang dapat dibagi menjadi seperti dibawah ini: 1.

Menganalisis pengaruh pembebanan terhadap susut umur transformator tenaga GTG 1.3 PLTGU Tambak Lorok Semarang.

2.

Mengetahui pengaruh suhu sekitar terhadap susut umur transformator tenaga/daya GTG 1.3 PLTGU Tambak Lorok Semarang

3.

Mengetahui susut umur transformator tenaga terendam minyak GTG 1.3 PLTGU Tambak Lorok Semarang.

1.3

Pembatasan Masalah Batasan masalah dalam penyusunan tugas akhir menentukan susut umur trafo tenaga berdasarkan perubahan beban dan suhu ini adalah : a.

Transformator tenaga menggunakan pendingin minyak

b.

Tugas Akhir ini hanya menganalisis pengaruh suhu sekitar dan perubahan pembebanan transformator tenaga terhadap umur trafo.

c.

Kualitas minyak trafo tidak dibahas dalam tugas akhir ini.

d.

Tidak membahas pengaruh arus urutan nol.

e.

Tidak membahas pembebanan darurat.

f.

Susut umur dilihat dari isolasi kumparan transformator saja.

g.

Penelitian pada transformator type pasangan luar GTG 1.3 PLTGU Tambak Lorok Semarang

1.4

Metode penelitian Metode Penelitian yang digunakan dalam penyusunan Tugas Akhir ini yaitu: 1. Studi literatur Sumber informasi untuk mendukung tugas akhir ini adalah buku literatur, artikel, brosur dari pabrikan, dan artikel dari internet. 2. Konsultasi Dilakukan dengan dosen pembimbing dan beberapa narasumber lainnya. 3. Pengambilan data Dilaksanakan pada transformator tenaga GTG 1.3 PLTGU Tambak Lorok Semarang. 4. Wawancara Digunakan untuk mendapatkan rujukan yang berkaitan dengan penelitian. 5. Analisa Data Dari data yang diperoleh dibuat analisa pengaruh pembebanan dan suhu terhadap umur transformator. 6. Penyusunan Laporan Pada tahap terakhir ini akan dibuat laporan mengenai segala sesuatu yang telah dilakukan sampai dengan penarikan kesimpulan dan saran. Penyusunan laporan Tugas Akhir ini sesuai dengan petunjuk penulisan Laporan TA yang telah ditetapkan.

1.5

Sistematika penulisan Secara garis besar sistematika penulisan laporan tugas akhir ini adalah sebagai berikut : BAB I

PENDAHULUAN Berisi latar belakang, tujuan pembahasan, pembatasan masalah, metode penelitian sistematika penulisan.

BAB II

TRANFORMATOR DAYA

Bab dua ini berisi tentang pengertian trafo dan bagiannya, hukum dasar trafo, prinsip kerja trafo, rugi-rugi. BAB III

PENGARUH PEMBEBANAN DAN SUHU TRANSFORMATOR DAYA AKIBAT PEMANASAN Bab ini berisi kenaikan suhu, penuaaan isolasi, penentuan kenaikkan temperatur, Penuaan Relatif Isolasi Belitan Trafo.

BAB IV

DATA DAN ANALISA Bab ini berisi tentang analisa perhitungan menentukan temperatur top oil , temperatur hot spot, susut umur dan umur transformator PLTGU Tambak Lorok Semarang.

BAB V

PENUTUP Bab ini akan berisi kesimpulan yang diambil dari analisa Tugas Akhir dan saran-saran untuk tahap pengembangan selanjutnya yang mungkin dilakukan.

BAB II LANDASAN TEORI 2.1

Pengertian Transformator Transformator merupakan peralatan mesin listrik statis yang bekerja berdasarkan prinsip induksi elektromagnetik mentransformasikan tegangan dan arus bolak-balik diantara dua belitan, atau lebih pada frekuensi yang sama besar dan biasanya pada nilai arus dan tegangan yang berbeda [7]. Penggunaan yang sangat sederhana dan andal itu merupakan salah satu sebab penting bahwa arus bolak balik sangat banyak dipergunakan untuk pembangkitan dan penyaluran tenaga listrik. Pada penyaluran tenaga listrik terjadi kerugian energi sebesar I2R watt. Kerugian ini banyak berkurang apabila tegangan dinaikkan. Dengan demikian maka saluran-saluran transmisi tenaga senantiasa mempergunakan tegangan tinggi. Tegangan transmisi yang tertinggi di Indonesia pada saat ini adalah 500 kV. Hal ini dilakukan terutama untuk mengurangi kerugian energi yang terjadi pada saluran. Dengan menaikkan tegangan listrik di pusat listrik dari tegangan generator yang biasanya berkisar antara 6 sampai 20 kV pada awal saluran transmisi, kemudian menurunkannya lagi diujung akhir saluran itu ke tegangan yang lebih rendah, dilakukan dengan transformator. Transformator dapat dibagi menurut fungsi/pemakaian seperti: -

Transformator mesin (pembangkit)

-

Transformator gardu induk

-

Transformator distribusi

Penggunaan transformator pada sistem penyaluran tenaga listrik dapat dibagi : a.

Trafo penaik tegangan (Step up) atau disebut trafo daya, untuk menaikkan tegangan pembangkit menjadi tegangan transmisi.

b.

Trafo penurun tegangan (Step down), dapat disebut trafo distribusi, untuk menurunkan tegangan transmisi menjadi tegangan distribusi.

c.

Trafo instrumen, untuk pengukuran yang terdiri dari trafo tegangan dan trafo arus, dipakai menurunkan tegangan dan arus agar dapat masuk ke meter-meter pengukuran. Seperti yang terlihat pada gambar berikut yang menunjukan bagian

terpenting transformator :

Gambar 2.1 Konstruksi dari transformator

a. Bagian utama -

Inti besi

-

Kumparan transformator

-

Minyak transformator

-

Bushing

-

Tangki konservator Sedangkan rangkaian dasar dari transformator ditunjukkan pada

gambar berikut.

Gambar 2.2 Bagan rangkaian transformator

Keterangan : U1 = tegangan sumber

U2 = tegangan beban Np = jumlah lilitan kumparan primer Ns = jumlah lilitan kumparan sekunder I1 = arus primer I2 = arus sekunder ep = GGL induksi pada kumparan primer es = GGL induksi pada kumparan sekunder. b. Peralatan Bantu. -

Pendingin

-

Tap changer

-

Alat pernapasan (dehydrating breather)

-

Indikator-indikator : Thermometer, permukaan minyak

c. Peralatan Proteksi -

Rele Bucholz

-

Pengaman tekanan lebih (explosive membrane)

-

Rele tekanan lebih (sudden pressure relay)

-

Rele pengaman tangki

d. Peralatan Tambahan untuk Pengaman Transformator

2.2

-

Pemadam kebakaran

-

Rele differensial (differential relay)

-

Rele arus lebih (over current relay)

-

Rele hubung tanah (ground fault relay)

-

Rele thermis (thermal relay)

-

Arrester

Tranformator Daya [9]

Tranformator daya adalah suatu peralatan listrik yang berfungsi untuk menyalurkan daya listrik dari generator bertegangan menengah ke transmisi bertegangan tinggi dan untuk menyalurkan daya dari transmisi bertegangan tinggi ke jaringan distribusi bertegangan rendah. Konstruksi umum dari transformator daya ditunjukkan pada gambar 2.3

a. Trafo kumparan piring

b. Trafo kumparan silinder

Gambar 2.3 Konstruksi Transformator Daya Keterangan : 1) Kumparan tegangan tinggi 2) Kumparan tegangan rendah 3) Inti 4) Minyak isolasi 5) Tanki baja 6) Bushing tegangan tinggi 7) Bushing tegangan rendah Pada gambar terlihat bahwa bagian utama dari transformator adalah inti, dua set kumparan atau lebih dan isolasi. Inti trafo yang terbuat dari lembaran-lembaran baja silikon yang satu dengan lainnya diisolasi dengan pernis. Kumparan terbuat dari bahan tembaga yang dihubungkan dengan sumber energi disebut kumparan primer, sedang yang dihubungkan dengan beban disebut kumparan sekunder.

2.3

Bagian Utama 2.3.1

Inti Besi Berfungsi untuk mempermudah jalan fluksi, yang ditimbulkan oleh arus listrik yang melalui kumparan. Dibuat dari lempenganlempengan besi tipis yang berisolasi, untuk mengurangi panas (sebagai rugi-rugi besi) yang ditimbulkan oleh Eddy Current. Inti trafo dibentuk dari lapisan lembaran pelat besi silikon yang memiliki lapisan isolasi sangat tipis pada salah satu sisinya, yang tahan terhadap panas tinggi serta mempunyai koefisien penyebaran panas yang rendah, dengan ketebalan yang sangat tipis untuk dapat menekan rugi-rugi inti yang semakin kecil. Disusun sedemikian rupa sehingga membentuk suatu luasan inti magnetis yang kokoh serta efisien.

2.3.2

Kumparan Transformator Adalah beberapa lilitan kawat berisolasi yang membentuk suatu kumparan. Kumparan tersebut terdiri dari kumparan primer dan kumparan sekunder yang diisolasi baik terhadap inti besi maupun terhadap antar kumparan dengan isolasi padat seperti karton, pertinak dan lain-lain. Kumparan tersebut sebagai alat transformasi tegangan dan arus.

2.3.2.1 Regulasi Tegangan Tegangan

regulasi

menentukan

besarnya

variasi

tegangan sekunder trafo pada kondisi faktor beban yang berbeda. Tegangan regulasi merupakan perbandingan tegangan di terminal sekunder pada saat tidak berbeban dan saat kondisi beban penuh. Hal ini diperhitungkan karena bisa digunakan sebagai acuan untuk persyaratan kerja paralel trafo.

Tegangan regulasi trafo diukur setelah terminal output (sekunder) dihubung singkat (kondisi beban penuh) dan menaikkan tegangan secara bertahap pada sisi input (primer) sehingga arus yang mengalir pada sisi primer mencapai nilai nominalnya. Pada kondisi ini besaran arus nominal mengalir pada kedua sisi belitan, dan tegangan sisi primer pada saat itu disebut sebagai tegangan regulasi. Impedansi hubung singkat terdiri dari komponen aktif dan reaktif serta dapat dinyatakan dalam satuan Ohm sebagaimana besaran impedansi lainnya, besarnya tergantung daripada kapasitas dan tegangan nominal trafo. Besar dari tegangan regulasi dinyatakan sebagai berikut [16]: Pengaturan

2.3.3

V 2 beban nol V2 beban penuh V 2 beban penuh

Minyak Transformator Sebagian besar kumparan-kumparan dan inti trafo tenaga direndam dalam minyak trafo, terutama trafo-trafo tenaga yang berkapasitas besar, karena minyak trafo mempunyai sifat sebagai isolasi dan media pemindah, sehingga minyak trafo tersebut berfungsi sebagai media pendingin dan isolasi. Di dalam sebuah transformator terdapat dua komponen yang secara aktif “membangkitkan” energi panas, yaitu besi (inti) dan tembaga (kumparan). Bila energi panas tidak disalurkan melalui suatu sistem pendinginan akan mengakibatkan besi maupun tembaga akan mencapai suhu yang tinggi, yang akan merusak nilai isolasinya. Sebagai maksud untuk pendinginan, kumparan dan inti dimasukkan ke dalam suatu jenis minyak, yang dinamakan minyak transformator. Minyak itu mempunyai fungsi ganda, yaitu pendinginan dan isolasi.

Perlu dikemukakan bahwa minyak transformator harus memiliki mutu yang tinggi dan senantiasa berada dalam keadaan bersih. Disebabkan energi panas yang dibangkitkan dari inti maupun kumparan, maka suhu minyak akan naik. Hal ini akan mengakibatkan terjadinya perubahan-perubahan pada minyak transformator. Lagi pula dalam jangka waktu yang lama akan terbentuk berbagai pengotoran yang akan menurunkan mutu minyak transformator. Hal-hal ini dapat mengakibatkan kemampuan pendinginan maupun isolasi minyak akan menurun. Selanjutnya dapat pula terjadi bahwa hawa lembab yang sebagaimana halnya terjadi di daerah tropis, mengakibatkan masuknya air didalam minyak transformator. Bila suhu minyak transformator yang sedang dioperasikan diukur, akan tampak bahwa suhu minyak itu akan tergantung pada tinggi pengukuran pada bak. Suhu tertinggi akan ditemukan pada sekitar 70 – 80% tinggi bejana. Minyak trafo sebagai bahan isolasi sekaligus sebagai media penghantar panas dari bagian yang panas (belitan dan inti) kedinding tangki atau radiator pendingin memiliki karakteristik sebagai berikut: Berat jenis (specific grafitty) 0,85 sampai 0,90 pada suhu 13,5º C Kekentalan (viscocity) cukup rendah untuk memperlancar sirkulasi dari bagian yang panas ke bagian yang dingin, yaitu 100 sampai 110 Saybolts second pada 40º C Titik didih tidak kurang dari 135º C Titik beku tidak lebih dari -45º C Tegangan tembus tidak kurang dari 30 kV per 2,5 mm atau 120 kV/1 cm. Koefisien muai 0,00065 per 1º C Titik api (flash point) 180º C sampai 190º C Titik nyala (burning point) 205º C Kelembaban terhadap uap air (moisture) nihil

2.3.4

Bushing Hubungan antara kumparan trafo ke jaringan luar melalui sebuah bushing yaitu sebuah konduktor yang diselubungi oleh isolator, yang sekaligus berfungsi sebagai penyekat antara konduktor tersebut dengan tangki trafo.

2.3.5

Tangki Konservator Pada umumnya bagian-bagian dari trafo yang terendam minyak trafo berada (ditempatkan) dalam tangki. Untuk menampung pemuaian minyak trafo, tangki dilengkapi dengan konservator.

2.4

Peralatan Bantu 2.4.1

Pendingin Pada inti besi dan kumparan-kumparan akan timbul panas akibat rugi-rugi besi dan rugi-rugi tembaga. Bila panas tersebut mengakibatkan kenaikan suhu yang berlebihan, akan merusak isolasi (di dalam transformator). Maka untuk mengurangi kenaikan suhu transformator yang berlebihan maka perlu dilengkapi dengan alat/sistem pendingin untuk menyalurkan panas keluar transformator. Media yang dipakai pada sistem pendingin dapat berupa: 1.

Udara/gas

2.

Minyak

3.

Air

4.

Dan lain sebagainya

Sedangkan pengalirannya (sirkulasi) dapat dengan cara: 1.

Alamiah (natural)

2.

Tekanan/paksaan

Pada cara alamiah (natural), pengaliran media sebagai akibat adanya perbedaan suhu media dan untuk mempercepat perpindahan panas dari media tersebut ke udara luar diperlukan bidang perpindahan panas yang lebih luas antara media (minyak,udara dan gas), dengan cara melengkapi transformator dengan sirip-sirip (radiator). Bila diinginkan penyaluran panas yang lebih cepat lagi, cara natural/alamiah tersebut dapat dilengkapi dengan peralatan untuk mempercepat sirkulasi media pendingin dengan pompa-pompa sirkulasi minyak, udara dan air. Cara ini disebut pendingin paksa (forced). Macam-macam sistem pendingin transformator berdasarkan media dan cara pengalirannya dapat diklasifikasikan sebagai berikut:

Tabel 2.1 Macam-macam sistem pendingin

No.

Macam Sistem Pendingin *)

1. AN 2. AF 3. ONAN 4. ONAF 5. OFAN 6. OFAF 7. OFWF 8. ONAN/ONAF 9. ONAN/OFAN 10. ONAN/OFAF 11. ONAN/OFWF *) Menurut IEC tahun 1976 2.4.2

Media Dalam Transformator Diluar Transformator Sirkul Sirkulasi Sirkulasi Sirkulasi asi alamiah Paksa Alamiah Paksa Udara Udara Minyak Udara Minyak Udara Minyak Udara Minyak Udara Minyak Air Kombinasi 3 dan 4 Kombinasi 3 dan 5 Kombinasi 3 dan 6 Kombinasi 3 dan 7

Perubah Tap (Tap Changer) Tap changer adalah alat perubah perbandingan transformasi untuk mendapatkan tegangan operasi sekunder yang lebih baik

(diinginkan) dari tegangan jaringan/primer yang berubah-ubah. Tap changer yang hanya bisa beroperasi untuk memindahkan tap transformator dalam keadaan transformator tidak berbeban disebut “off load tap changer” dan hanya dapat dioperasikan manual. Tap changer yang dapat beroperasi untuk memindahkan tap transformator, dalam keadaan transformator berbeban disebut “on load tap changer” dan dapat dioperasikan secara manual atau otomatis. Untuk

memenuhi

kualitas

tegangan

pelayanan

sesuai

kebutuhan konsumen (PLN Distribusi), tegangan keluaran (sekunder) transformator harus dapat dirubah sesuai keinginan. Untuk memenuhi hal tersebut, maka pada salah satu atau pada kedua sisi belitan transformator dibuat tap (penyadap) untuk merubah perbandingan transformasi (rasio) trafo. Ada dua cara kerja tap changer: 1. Mengubah tap dalam keadaan trafo tanpa beban 2. Mengubah tap dalam keadaan trafo berbeban (On Load Tap

Changer / OLTC) Transformator yang terpasang di gardu induk pada umumnya menggunakan tap changer yang dapat dioperasikan dalam keadaan trafo berbeban dan dipasang di sisi primer. Sedangkan transformator penaik tegangan di pembangkit atau pada trafo kapasitas kecil, umumnya menggunakan tap changer yang dioperasikan hanya pada saat trafo tenaga tanpa beban. OLTC terdiri dari : 1. Selector switch, 2. Diverter switch, dan 3. Transisi resistor. Untuk mengisolasi dari bodi trafo (tanah) dan meredam panas pada saat proses perpindahan tap, maka OLTC direndam di dalam

minyak isolasi yang biasanya terpisah dengan minyak isolasi utama trafo (ada beberapa trafo yang compartemennya menjadi satu dengan main tank). Karena pada proses perpindahan hubungan tap di dalam minyak terjadi fenomena elektris, mekanis, kimia dan panas, maka minyak isolasi OLTC kualitasnya akan cepat menurun. tergantung dari jumlah kerjanya dan adanya kelainan di dalam OLTC. 2.4.3

Alat Pernapasan (Silicagel) Karena pengaruh naik turunnya beban transformator maupun suhu udara luar, maka suhu minyak pun akan berubah-ubah mengikuti keadaan tersebut. Bila suhu minyak tinggi, minyak akan memuai dan mendesak udara di atas permukaan minyak keluar dari tangki, sebaliknya apabila suhu minyak turun, minyak menyusut maka udara luar akan masuk ke dalam tangki.

Kedua

proses

tersebut

dinamakan

pernapasan

transformator. Akibat pernapasan transformator tersebut maka permukaan minyak akan selalu bersinggungan dengan udara luar. Udara luar yang lembab

akan

menurunkan

nilai

tegangan

tembus

minyak

transformator, maka untuk mencegah hal tersebut, pada ujung pipa penghubung udara luar dilengkapi dengan alat pernapasan, berupa tabung berisi kristal zat hygroskopis. 2.4.4

Indikator Untuk mengawasi selama transformator beroperasi, maka perlu adanya indikator pada transformator sebagai berikut: - Indikator suhu minyak - Indikator permukaan minyak - Indikator suhu belitan

- Indikator kedudukan tap, dan sebagainya 2.5

Peralatan Proteksi. 2.5.1

Rele Bucholz Rele

Bucholz

adalah

alat/rele

untuk

mendeteksi

dan

mengamankan terhadap gangguan di dalam transformator yang menimbulkan gas. Gas yang timbul diakibatkan oleh karena: 1. Hubung singkat antar lilitan (dalam fasa) 2. Hubung singkat antar fasa 3. Hubung singkat antar fasa ke tanah 4. Busur api listrik antar laminasi 5. Busur api listrik karena kontak yang kurang baik 2.5.2

Pengaman Tekanan Lebih (Explosive Membrane) Alat ini berupa membrane yang dibuat dari kaca, plastik, tembaga atau katup berpegas, berfungsi sebagai pengaman tangki transformator terhadap kenaikan tekanan gas yang timbul di dalam tangki (yang akan pecah pada tekanan tertentu) dan kekuatannya lebih rendah dari kekuatan tangki transformator.

2.5.3

Rele Tekanan Lebih (Sudden Pressure Relay) Rele ini berfungsi hampir sama seperti rele Bucholz, yakni pengaman terhadap gangguan di dalam transformator. Bedanya rele ini hanya bekerja oleh kenaikan tekanan gas yang tiba-tiba dan langsung menjatuhkan PMT.

2.5.4

Rele Pengaman Tangki Berfungsi untuk mengamankan transformator bila ada hubung singkat antara bagian yang bertegangan dengan bagian yang tidak bertegangan pada transformator.

2.6

Peralatan Tambahan untuk Pengaman Transformator 2.6.1

Pemadam Kebakaran Trafo tenaga adalah salah satu peralatan yang cukup mahal yang terpasang di pusat pembangkit dan gardu induk. Setiap trafo tenaga terisi dengan material yang mudah terbakar dengan jumlah yang cukup besar yang mana bila tersulut dapat menjalarkan api ke instalasi yang berdekatan. Oleh karena itu sangat perlu dilengkapi dengan peralatan pengamannya. Kegagalan-kegagalan trafo tenaga umumnya disebabkan oleh break down isolasi pada bagian internal trafo. Adanya energi busur listrik akan diikuti kenaikan temperatur dan tekanan yang sangat cepat di dalam tangki trafo. Terbakarnya minyak pada jumlah tertentu dapat mengakibatkan tekanan yang sangat tinggi kearah luar melalui kisaran bidang tertentu dan dapat langsung diikuti nyala api. Sistem pemadam kebakaran yang modern pada transformator saat sekarang sudah sangat diperlukan. Fungsi yang penting untuk mencegah terbakarnya trafo. Penyebab trafo terbakar adalah karena gangguan hubung singkat pada sisi sekunder sehingga pada trafo akan mengalir arus maksimumnya. Jika proses tersebut berlangsung cukup lama karena rele tidak operasi dan tidak operasinya rele juga sebagai akibat salah menyetel waktu pembukaan PMT, rele rusak, dan sumber DC yang tidak ada serta kerusakan wiring. Sistem pemadam kebakaran yang modern yaitu dengan sistem mengurangi minyak secara otomatis sehingga terdapat ruang yang mana secara paksa gas pemisah oksigen diudara dimasukan kedalam ruang yang sudah tidak ada minyaknya sehingga tidak ada pembakaran minyak, sehingga kerusakan yang lebih parah dapat dihindarkan, walaupun kondisi trafo menjadi rusak.

Proses pembuangan minyak secara grafitasi atau dengan menggunakan motor pompa DC adalah suatu kondisi yang sangat berisiko sebab hanya menggunakan katup otomatis yang dikendalikan oleh pemicu dari saklar akibat panasnya api dan menutupnya katup otomatis pada katup pipa minyak penghubung tanki (konservator) ke dalam trafo (sebelum rele bucholz) serta adanya gas pemisah oksigen (gas nitrogen yang bertekanan tinggi) diisikan melaui pipa yang disambung pada bagian bawah trafo kemudian akan menuju keruang yang tidak terisi minyak. Dengan demikian mencegah terbakarnya minyak didalam trafo dapat dihindarkan.

Gambar 2.4 Sistim pengaman kebakaran

2.6.2

Rele Differensial (Differential Relay) Berfungsi mengamankan transformator dari gangguan di dalam transformator antara lain, flash over antara kumparan dengan kumparan atau kumparan dengan tangki atau belitan dengan belitan di dalam kumparan ataupun beda kumparan.

2.6.3

Rele Arus Lebih (Over Current Relay) Berfungsi mengamankan transformator dari arus yang melebihi dari arus yang telah diperkenankan lewat dari transformator tersebut dan arus lebih ini dapat terjadi oleh karena beban lebih atau gangguan hubung singkat.

2.6.4

Rele Hubung Tanah (Ground Fault Relay) Berfungsi untuk mengamankan transformator bila terjadi gangguan satu fasa ke tanah.

2.6.5

Rele Thermis (Thermal Relay) Berfungsi untuk mencegah/mengamankan transformator dari kerusakan isolasi kumparan, akibat ada panas lebih yang ditimbulkan akibat arus lebih. Besarnya yang diukur di dalam rele ini adalah kenaikan temperatur.

2.6.6

Arrester Fungsi arrester sebagai pengaman surja petir yaitu dengan mengalirkan surja petir ketanah. Dalam keadaan normal arrester bersifat sebagai isolator dan pada saat timbul tegangan lebih yang melebihi nominl arrester maka akan berubah menjadi konduktor dalam waktu singkat sehingga arus kilat mengalir ke tanah.

2.7

Prinsip Kerja Kerja Transformator 2.7.1

Hukum Induksi Berdasarkan Hukum Faraday yang menyatakan bahwa integral garis suatu gaya listrik melalui garis lengkung yang tertutup adalah berbanding lurus dengan perubahan persatuan waktu daripada arus induksi (flux) yang dilingkari oleh garis lengkung itu.

S e d a n g

Gambar 2.5a Arus magnetisasi secara

Gambar 2.5b Arus magnetisasi secara

grafis tanpa memperhitungkan rugi-rugi

grafis dengan memperhitungkan rugi-

k

a besi.

rugi besi.

n Sedangkan arus induksi itu didefinisikan sebagai integral permukaan daripada induksi magnet melalui suatu luasan yang dibatasi oleh garis lengkung tersebut. Bila arah yang dianggap positif dari arus induksi mempunyai tertib siklis kanan dengan arah yang dianggap positif bagi integral garis gaya listrik maka perbandingan lurus itu mempunyai tanda negatif[4]. d B.d A …………………………………..(2.1) dt s

E. dl 0

dengan:

E =

gaya listrik karena induksi (Volt/m)

dl

=

unsur panjang keliling (m)

dt

=

unsur waktu waktu (detik)

B

=

induksi magnet/kerapatan flux (Tesla)

dA

=

unsur luas A (m²)

¯

=

tanda selaku besaran vektor

Apabila persamaan 2.1 disederhanakan maka:

dengan:

E

N

d B.d A dt s

E

N

d . dt

E =

Gaya Gerak Listrik (GGL), dalam Volt

N =

jumlah belitan

=

arus induksi (flux ), dalam Weber

Sehingga apabila sisi primer diberi sumber tegangan V1 yang berbentuk sinusoidal maka pada saat yang pertama akan mengalir arus Io yang sinusoidal pula. Gaya gerak magnet (GGM) N1.Io akan menghasilkan fluks

pada inti besi, karena arus Io merupakan

gelombang sinusoidal maka fluks

juga merupakan gelombang

sinusoidal. m

Sin t

dengan:

2.7.2

m

=

fluks maksimum

=

frekuensi sudut ( = 2 f )

Dasar Teori Transformator Arus listrik bolak balik yang mengalir mengelilingi suatu inti besi maka inti besi itu akan berubah menjadi magnet (seperti gambar 2.7a) dan apabila magnet tersebut dikelilingi oleh suatu belitan maka pada kedua ujung belitan tersebut akan terjadi beda tegangan (seperti gambar 2.7b).

Gambar 2.6a Suatu arus listrik mengelilingi

Gambar 2.6b Suatu lilitan mengelilingi

inti besi maka besi itu menjadi magnet

magnet maka akan timbul gaya gerak listrik (GGL)

Dari prinsip tersebut di atas dibuat suatu transformator seperti di bawah ini.

Gambar 2.7 Prinsip dasar dari transformator

Apabila kumparan primer dihubungkan dengan tegangan (sumber), maka akan mengalir arus bolak balik I1 pada kumparan tersebut. Oleh karena kumparan menpunyai inti, arus I1 menimbulkan fluks magnet yang berubah-ubah pada intinya. Akibat adanya fluks magnet yang berubah-ubah, pada kumparan primer akan timbul GGL induksi ep. Besarnya GGL induksi pada kumparan primer adalah: ep

Np

d dt

dengan: ep

=

GGL induksi pada kumparan primer

Np

=

jumlah lilitan kumparan primer

d

=

perubahan garis-garis gaya magnet dalam satuan Weber

dt

=

perubahan waktu dalam satuan detik.

Fluks magnet yang menginduksikan GGL induksi ep juga dialami oleh kumparan sekunder karena merupakan fluks bersama (mutual flux). Dengan demikian fluks tersebut menginduksikan GGL induksi es pada kumparan sekunder. Besarnya GGL induksi pada kumparan sekunder adalah: es

Ns

d dt

dengan Ns = jumlah lilitan pada sisi sekunder.

Fluks pada saat t dinyatakan dengan pernyataan sin t, (dimana

(t) =

m

adalah fluks maksimum dalam satuan weber)

m

sehingga GGL induksi pada kumparan primer adalah : ep =

Np

ep

Np

d dt d

m

sin t dt

e p = - Np

m

cos

t

e p = - Np

m

sin ( t -

2

)

Dari persamaan diatas dapat dibuktikan bahwa, fluks magnet fungsi sinus akan menimbulkan GGL induksi fungsi sinus. GGL induksi akan ketinggalan 900 terhadap fluks magnet. GGL induksi kumparan primer maksimum adalah (e p)maks = Np m

dan besarnya tegangan efektif (ep) dapat dihitung dengan

persamaan, ep = ep =

(E p ) maks 2 Np

m

2

ep = 3,14 .1,41 f Np ep = 4,44 f Np

m

m

Dengan cara yang sama, maka akan didapatkan es = 4,44 f Ns 2.8

m

Rangkaian Pengganti Tidak seluruh fluks yang dihasilkan arus pemagnetan Im merupakan fluks bersama ( (

1

m),

sebagian daripadanya hanya mencakup kumparan primer

) atau kumparan sekunder saja (

2

). Dalam model rangkaian pengganti

yang dipakai untuk menganalisis kerja suatu transformator adanya fluks bocor 1

dan

2

ditunjukkan sebagai reaktansi X1 dan X2. Sedangkan rugi tahanan

ditunjukkan dengan R1 dan R2. Dengan demikian model rangkaian dapat dituliskan seperti gambar 2.9

Apabila dilihat dari sisi primer rangkaiannya menjadi seperti gambar dibawah ini:

2.9

Rugi-Rugi Pada Trafo Rugi-rugi trafo beban kosong terdiri atas rugi-rugi besi yang ditimbulkan dari daya magnetisasi yang berganti arah setiap saat pada besi inti, rugi besi yang nilainya kecil juga ditimbulkan oleh adanya arus beban kosong yang mengalir pada belitan sisi primer, demikian pula terdapat rugi besi yang dapat diabaikan yang muncul pada bagian logam tidak aktif lainnya, yang disebabkan oleh adanya fluks bocor pada inti trafo.

Rugi-rugi arus Eddy dan histerisis timbul pada inti trafo disebabkan oleh arah bolak balik dari magnetisasi trafo, rugi arus Eddy disebabkan oleh karena arus Eddy yang diinduksikan pada laminasi inti, nilainya adalah[16]: Pe = Ke 2. f 2. Bmaks dengan:

Pe

=

rugi-rugi arus Eddy (Watt)

f

=

frekuensi (Hertz)

Bmaks

=

kepadatan fluks maksimum (Tesla)

Ke

=

konstan

Untuk rugi-rugi histerisis:

Ph

Kh

f

dengan: Ph

Bm

1, 6

=

rugi-rugi histerisis (Watt)

f

=

frekuensi (Hertz)

Bm

=

kepadatan fluks maksimum (Tesla)

Kh

=

konstanta

Besarnya rugi-rugi inti dipengaruhi oleh perubahan fluks pada inti sebagai fungsi dari waktu, ini merupakan suatu hal yang cukup berarti terutama pada pelaksanaan uji trafo kapasitas besar di laboratorium. Sedangkan rugi tembaga merupakan rugi yang disebabkan arus beban mengalir pada kawat tembaga, nilainya:

Pcu

I 2R

Karena arus beban berubah-ubah, rugi tembaga juga tidak tetap tergantung pada beban.

BAB III PENGARUH PEMBEBANAN PADA TRANSFORMATOR TENAGA

3.1

Kenaikan Beban Apabila kumparan sekunder dihubungkan dengan beban ZL, I2 mengalir pada kumparan sekunder, dengan I2 = V2/ZL dengan

2

= faktor kerja beban.

Gambar 3.1 Rangkaian Transformator

Arus beban I2 ini akan menimbulkan gaya gerak magnet ( ggm ) yang cenderung menentang fluks ( ) bersama yang telah ada akibat arus pemagnetan IM. Agar fluks bersama itu tidak berubah nilainya, pada kumparan primer harus mengalir arus I’2, yang menentang fluks yang dibangkitkan oleh arus beban I 2, hingga keseluruhan arus yang mengalir pada primer menjadi I1 = Io + I’2 Transformator dalam keadaan bertegangan dan belum dibebani akan timbul rugi-rugi yang dapat menimbulkan kondisi trafo tersebut panas, namun panas yang timbul kecil. Apabila transformator tersebut dibebani maka kumparan dan minyak di dalam trafo akan bertambah panas sesuai dengan kenaikan bebannya atau sebesar I2R. Panas yang timbul pada kumparan akan diteruskan secara konduksi pada minyak trafo yang berfungsi sebagai pendingin. Baik kumparan maupun minyak trafo mempunyai batas-batas operasi panas yang diijinkan. Isolasi kumparan yang terdiri dari kertas kraft

mempunyai batas panas yang diijinkan sesuai dengan klas isolasi spesifikasi trafo. Demikian juga minyak isolasi trafo mempunyai batas panas yang diijinkan. Apabila panas-panas tersebut dilampaui maka isolasi akan rusak dan secara keseluruhan transformator tersebut akan rusak. Panas tersebut harus direduksi dengan memasang sistem pendingin. Pembebanan transformator dapat digolongkan menjadi dua macam yaitu: pembebanan normal ( K1 ) dan pembebanan diatas normal ( K2 ). 3.2

Kenaikan Suhu Isolasi yang biasa dipakai dalam transformator bisa cepat sekali menjadi buruk apabila dikenai panas dengan suhu diatas 100oC secara terus menerus. Suhu diatas 100oC ini hanya dapat ditahan dalam selang waktu yang relatif singkat, namun efek komulatif dan hubungan antara suhu dengan waktu tidak dapat ditentukan. Kenaikan suhu pada belitan, inti dan minyak trafo dirancang untuk pemakaian dengan ketinggian tidak lebih dari 1000 meter diatas permukaan laut. Untuk transformator yang menggunakan media pendingin air, maka suhu air tidak boleh lebih dari 25oC, sedangkan untuk transformator yang menggunakan media pendingin udara, maka suhu udaranya tidak boleh lebih dari 40oC dan tidak boleh dibawah -25 oC untuk pemasangan luar dan tidak boleh dibawah -5 oC untuk pemasangan dalam. Sebagai tambahan untuk pendinginan dengan udara, suhunya tidak melebihi: - Rata-rata 30oC untuk satu hari - Rata-rata 20oC untuk satu tahun Kenaikan suhu belitan dapat diukur dengan metode Resistansi atau metode Thermometer. Dengan metode Resistansi kenaikan suhu dapat ditentukan dengan persamaan[3]:

t1

t2

R2

R1 R1

234,5 t1 ...................................................... 3.1

Dengan: R2 = Tahanan lilitan panas (ohm) R2 = Tahana lilitan dingin (ohm) T2 = Suhu panas lilitan (oC) T1 = Suhu lilitan pada awal percobaan (oC) Di dalam transformator minyak timbulnya panas akibat rugi besi dan rugi tembaga di dinginkan dengan minyak trafo. Bila keadaan ini berlangsung terusmenerus lama kelamaan minyak transformator akan menjadi panas. Dengan kenaikan suhu minyak, komposisi minyak transformator akan mengalami perubahan melalui reaksi kimia. Terjadinya reaksi tersebut akan menghasilkan zat (persenyawaan) lain dan akan mengubah sifat dari minyak transformator Perubahan-perubahan itu antara lain: - Warna coklat (hitam) - Kadar asam tinggi - Mengandung endapan (kotor) - Kekuatan daya elektrik menurun - Viskositas tinggi Apabila perubahan-perubahan tersebut dibiarkan dapat menyebabkan turunnya nilai isolasi dari minyak. 3.3

Penuaaan Isolasi Thermal stress, kandungan

air dan oksigen mempengaruhi tingkat

penurunan bahan isolasi. Komponen yang paling penting dari sistem isolasi kertas adalah yang membungkus lilitan konduktor tembaga atau aluminium yang tidak mudah diganti. isolasi dari minyak mineral yang berkualitas baik diperkirakan berlangsung berumur 30 tahun atau lebih sebelum membentuk asam dan lumpur yang berlebihan. Untuk minyak isolasi walaupun penting, tetapi tidak sebegitu penting seperti isolasi kertas karena mudah direkondisi, reklamasi ataupun diganti. Oleh karena itu, umur cellulosic material (isolasi kertas, menjadi faktor pembatas dalam operasi transformator [Lewand LR dan

Griffin P.J., “How to Reducethe Rate of Aging in Transformer Insulation”, NETA World, Spring, 1995]. Sebagian besar isolasi padat yang digunakan di dalam trafo tenaga mempunyai karakteristik-karakteristik mekanis dan elektrik yang baik. Sifat ini akan berkurang apabila di pergunakan pada suhu yang tinggi dan untuk selanjutnya

lama-kelamaan

akan

mengakhiri

umur

trafo.

Penurunan

kemampuan suatu bahan isolasi akibat panas, biasa disebut dengan penuaan (Ageing) dan hal ini merupakan faktor utama yang membatasi kemampuan pembebanan / kemampuan mempertahankan umur perkiraan dari transformator tenaga. Akibat utama dari penuaan adalah menurunnya kekuatan mekanis dan elektris dari isolasi belitan transformator. Biasanya penuaan ini terjadi secara perlahan-lahan. Artinya penuaan adalah akibat dari salah satu atau lebih dari reaksi kimia. Karena terjadi penuaan pada isolasi, maka faktor disisipasi tahanan listriknya akan berkurang. Hal ini akan menambah rugi-rugi dielektrik. Rugirugi akan menghasilkan panas yang selanjutnya akan menyebabkan suhu isolasi akan menjadi naik. Dengan naiknya suhu isolasi maka penuaan akan bertambah besar, yang selanjutnya akan memperbesar rugi-rugi dielektrik dan demikian untuk seterusnya. Faktor penuaan isolasi kertas: Efek suhu, air, dan oksigen adalah faktor penting dalam penuaan kertas isolasi (selulosa) dan minyak. Proses penuaan telah dibahas secara luas melalui tes mempercepat penuaan dan pengalaman lapangan. Efek dari Suhu: Secara umum dapat dinyatakan bahwa penyebab utama kemunduran kertas adalah dari ketidakstabilan panas. Penuaan isolasi kertas menurut Arrhenius, ia mengungkapkan pengaruh suhu terhadap penuaan dengan persamaan bahwa untuk setiap kenaikan suhu 6 sampai 8 °C, umur isolasi kertas dibagi dua. Sebagai contoh,jika suhu operasi isolasi adalah 40 °C, kehidupan yang isolasi diperkirakan 110.000 tahun. Namun, jika isolasi yang sama ini

terkena suhu 140 ° C yang diperkirakan sekarang umurnya hanya sekitar satu tahun. Apabila temperatur hotspot trafo melebihi 140oC akan menimbulkan gelembung-gelembung gas pada minyak trafo. Efek Air: Efek air pada penuaan kertas adalah sangat signifikan dan merugikan. Tingkat penurunan kertas berbanding lurus dengan kadar air. Sebagai contoh, mengurangi kadar air dalam kertas dari 1,0% menjadi 0,5% akan menggandakan umur kertas. Untuk isolasi kertas termal-upgrade kurang sensitif terhadap efek air daripada kertas Kraft. Efek dari Oksigen: Penuaan kertas dipengaruhi oleh adanya oksigen meskipun tidak setingkat dengan minyak. Isolasi kertas termal-upgrade bahkan kurang sensitif terhadap efek oksigen daripada kertas Kraft. Perbandingan antara efek lingkungan yang mengandung oksigen tinggi dibandingkan dengan lingkungan oksigen rendah terhadap penuaan kertas Kraft adalah 2,5 : 1. Umur yang diharapkan saat kondisi kering ( 0,5% air) kertas Kraft biasa dalam lingkungan oksigen tinggi adalah sekitar 4 tahun melakukan operasi pada suhu 100 ° C (kenaikan suhu hotspot yang diharapkan pada name plate 55 ° C). Sebaliknya, umur yang diharapkan saat kondisi kering untuk kertas kraft termal-upgrade dalam lingkungan oksigen rendah beroperasi pada suhu 110 ° C (kenaikan suhu hotspot yang diharapkan pada name plate 65 ° C) adalah sekitar 18 tahun [Griffin, Paul J., "Measurement of Cellulose Insulation Degradation: A Study of Service-Aged Transformers, "Notulen Konferensi Internasional Tahunan Doble Klien ke-15, 1992, Sec. 10, hal. 4,1-4,31]. Sistem isolasi pada transformator mempunyai tujuan untuk mengisolasi antar kumparan trafo dan mengisolasi kumparan trafo dengan dinding trafo atau dengan ground. Isolasi merupakan bagian terpenting dari transformator yang harus dipelihara, Umur isolasi merupakan umur dari transformator tersebut.

Gambar 3.2 Potongan Melintang Transformator Terendam Minyak

Kecepatan kerusakan isolasi akibat penuaan bahan isolasi selain ditentukan oleh besarnya panas yang terjadi juga lamanya panas yang dialaminya. Disamping itu adanya air, bocornya tangki transformator, adanya oksigen diatas minyak transformator juga akan mempercepat proses penuaan transformator. Untuk peralatan transformator yang direndamkan ke dalam minyak dapat dilihat pada gambar diatas. Minyak juga berfungsi sebagai penghambat kerusakan isolasi yaitu dengan cara memperlambat terjadinya oksidasi pada isolasi dan penguraian. Apabila minyak bersenyawa dengan zat asam, yang secara keseluruhan akan cenderung untuk mempercepat proses penuaan isolasi. Faktor lain yang mempengaruhi proses kerusakan yang berlangsung dengan bebas pada kecepatan berlainan sehingga kesulitan untuk menentukan penyebab kerusakan yang lebih dominan.

Untuk setiap peralatan yang mempunyai tugas memberikan pelayanan akan mempunyai suatu batas umur dimana peralatan tersebut tidak dapat dipakai lagi. Umur perkiaraan transformator tenaga disini didefinisikan berhubungan dengan timbulnya panas yang diakibatkan adanya pembebanan, sehingga transformator tersebut mengalami kegagalan dalam melaksanakan fungsinya. Memang belum diperoleh cara untuk memetapkan perhitungan umur perkiraan yang lebih baik dari yang lainnya. Dalam hal ini telah banyak percobaan-percobaan yang dilakukan untuk menentukan umur perkiraan tetapi mempunyai hasil yang berlainan. Ini disebabkan karena percobaan-percobaan yang dilakukan mempunyai ukuran nilai akhir umur yang berbeda-beda. 3.4

Penentuan Kenaikkan Temperatur 3.4.1

Pengasumsian Dengan Diagram Thermal Kenaikan temperatur dapat diasumsikan dengan diagram thermal sederhana seperti ditunjukkan gambar 3.2. Gambar ini dapat dipahami karena merupakan diagram penyederhanaan dari distribusi yang lebih rumit. Kenaikkan temperatur top oil yang diukur selama pengujian kenaikkan temperatur berbeda dengan minyak yang

meninggalkan

kumparan. Minyak pada top oil adalah campuran sebagian dari minyak yang bersirkukasi pada sepanjang kumparan. Tetapi perbedaan ini tidak dipertimbangkan dengan cukup signifikan untuk memvalidasi metode. Metode ini disederhanakan sebagai asumsi yang telah dibuat sebagai berikut: a) Temperatur minyak bertambah secara linear sesuai kumparan b) Kenaikkan temperatur rata-rata minyak adalah sama untuk semua kumparan dari kolom yang sama. c) Perbedaan temperatur antara minyak

pada puncak kumparan

(asumsinya sepadan dengan yang di puncak) dan minyak yang

berada di dasar kumparan (asumsinya sepadan dengan yang di pendingin) adalah sama untuk semua bagian kumparan. d) Kenaikkan temperatur rata-rata dari tembaga pada setiap posisi di atas kumparan meningkat secara linear sejalan kenaikkan temperatur minyak yang mempunyai selisih kostan wo

wo

antara dua garis lurus (

adalah selisih antara kenaikkan temperatur rata-rata tahanan

dan kenaikkan temperatur rata-rata minyak ). e) Kenaikkan temperatur rata-rata puncak kumparan adalah kenaikkan temperatur rata-rata minyak ditambah

wo.

f) Kenaikkan temperatur hot spot adalah lebih tinggi dibanding kenaikkan temperatur rata-rata puncak kumparan. Untuk menghitung perbedaan antara kedua kenaikkan temperatur ini, nilai

wo

diasumsikan 0,1 untuk sirkulasi minyak secara alami. Sehingga kenaikkan temperatur hot spot adalah sepadan dengan kenaikkan temperatur top oil ditambah 1.1

wo.

Hot spot Kumparan sisi atas

Puncak minyak

Tengah minyak

Kumparan sisi bawah

wo

Temperatur kumparan rata-rata ( 65 deg C pd daya pengenal )

wo

Dasar minyak

Kenaikan temperatur

Gambar 3.3 Diagram Thermal

3.4.2

Kondisi Untuk Nilai Daya Tertentu 3.3.2.1. Sirkulasi Minyak Alami

Kenaikkan temperatur rata-rata kumparan = 65 oC

(diukur dengan tahanan) Kenaikkan temperatur top oil (

= 55 oC

br)

= 44 oC

Kenaikkan temperatur rata-rata minyak

Perbedaan antara kenaikkan temperatur rata-rata kumparan = 21 oC

dan kenaikkan rata-rata temperatur minyak

wo

Kenaikkan temperatur hot spot (

disusun sebagai

cr)

berikut[3]: cr =

b+

1,1

wo ............................................

3.2

= 55 + 23 = 78 oC 3.3.2.2. Sirkulasi Minyak Paksaan Perbedaan kenaikkan temparatur minyak antara inlet dan outlet akan terjadi, pada umumnya lebih kecil dibanding dengan sirkulasi minyak secara alami. Dengan 65

o

C

kenaikkan temperatur yang terukur oleh tahanan, kenaikkan temperatur hot

spot

mungkin tidak melebihi

75

o

C.

Bagaimanapun juga hal ini diperlukan untuk margin yang sama, yang masih diperbolehkan 13 oC di atas kenaikkan temperatur rata-rata kumparan 65

o

C, untuk mencapai

kenaikkan temperatur hot spot pada nilai daya tertentu. Pada umumnya kerapatan arus kerja yang digunakan lebih tinggi dibandingkan dengan sirkulasi minyak alami dan lebih ekonomis untuk memperoleh kenaikkan temperatur ratarata minyak dan nilai yang lebih tinggi dari karenanya, kenaikkan temperatur top oil dari 40

wo. o

Oleh

C dan

o

kenaikkan temperatur hot spot 78 C pada nilai daya tertentu telah diasumsikan sebagai kondisi yang lebih sederhana. Kenaikkan temperatur hot spot ( berikut[3]:

cr)

disusun sebagai

cr =

b+

(

cr -

b) ............................................

3.3

= 40 + 38 = 78 oC 3.4.3

Kondisi Untuk Beban Stabil 3.4.3.1

Kenaikkan Temperatur Top Oil Kenaikkan temperatur ini sepadan dengan kenaikkan temperatur top oil pada nilai daya yang dikalikan ratio dari total kerugian dengan eksponen x[3]. b=

br

1 dK 2 1 d

x

.................................................. 3.4

Keterangan : d = perbandingan rugi = Rugi tembaga pada daya pengenal Rugi beban nol

x = kontanta x = 0,9 (ONAN dan ONAF)* x = 1,0 (OFAF dan OFWF) br

= suhu Untuk

br

= 55 oC untuk ON, dan

br =

40 oC untuk OF.

* spesifikasi dalam sub bab 41.7.1 publikasi IEC 76 (1967), karena mengikuti tabel tunggal yang diatur untuk digunakan pada kedua jenis pendinginan dengan kesalahan yang tidak lebih dari ±2 %.

Nilai d secara relatif tidak penting pada beban tinggi, hanya memberikan secara garis besar tinggi atau rendahnya kenaikkan temperatur. Lebih dari itu hal ini dikompensasi untuk seberapa besar korespondensinya dengan naik atau turunnya temperatur minyak pada beban rendah. 3.4.3.2

Kenaikkan Temperatur Hot Spot Kenaikkan temperatur hot spot

c

unntuk beban yang

stabil dapat dihitung dengan persamaan sebagai berikut[3]: c

=

b

+(

cr

-

br)

K2y ............................ 3.5

c

=

br

1 dK 2 +( 1 d

cr

-

br)

K2y

Keterangan : cr

= 78 oC

y = kontanta y = 0,8 (ONAN dan ONAF) y = 0,9 (OFAF dan OFWF) br

= suhu Untuk

3.4.4

br

= 55 oC untuk ON, dan

br =

40 oC untuk OF.

Kondisi Untuk Beban Yang Berubah-ubah 3.4.4.1

Kenaikkan Temperatur Top Oil Kenaikkan temperatur top oil

on pada

waktu t setelah

pemberian beban adalah sangat mendekati untuk kenaikkan eksponensial sebagai berikut[3]: on

=

o(n-1) +

(

b-

o(n-1))

(1 – e-t/r)....................... 3.6

Dengan: o(n-1)

adalah kenaikkan temperatur awal minyak.

b

adalah kenaikkan temperatur akhir minyak yang telah distabilkan, berhubungan dengan beban seperti dihitung dalam sub bab sebelumnya..

= kontanta waktu minyak dalam jam = 3 (ONAN dan ONAF) = 2 (OFAF dan OFWF) t = waktu dalam jam

3.4.4.2

Kenaikkan Temperatur Hot spot Kenaikkan temperatur hot spot pada waktu tertentu sebelum kondisi distabilkan adalah mendekati perkiraan dengan asumsi bahwa kenaikkan temperatur hot spot di atas adalah kenaikkan temperatur top oil yang terbentuk dengan seketika[3].

Kenaikkan temperatur hot spot pada waktu tertentu sama dengan:

3.5

c

=

b+

c

=

br

(

cr -

br)

K2y ............................ 3.7

1 dK 2 +( 1 d

cr

-

br)

K2y

Penuaan Isolasi Belitan Trafo 3.5.1

Hukum Deterioration Umur isolasi dipengaruhi oleh pemburukannya seiring dengan panas dan waktu, dijelaskan dalam hukum arhenius sebagai berikut[14]: D=e

+ /T

..................................................................... 3.8

Dengan: D adalah umur transformator yang diharapkan dan konstan (diperoleh dari pengujian beberapa material isolasi yang tersedia) T adalah temperatur mutlak dari temperature hotspot

Untuk level temperatur operasi transformator Montsinger memberikan persamaan yang lebih sederhana. D = K e -pv ..................................................................... 3.9 Dengan: v adalah temperatur hotspot dalam derajat celcius K dan vadalah material konstan

Selama tidak disebutkan kriteria kapan umur isolasi akan berakhir tidak mudah menetapkan pernyataan tetap dalam persamaan 3.8 dan 3.9. Khusus untuk

dan K adalah valid, khusus untuk p dan

belum begitu diketahui. Hal tersebut merupakan alasan utama mengapa fungsi penuaan relatif diperkenalkan. Umur yang diharapkan dinyatakan dalam nilai per unit terhadap nilai umur saat kondisi temperature vn atau

cr

beban terpasang, dalam

kenyataannya malah yang digunakan nilai umur relatif atau disebut juga penuaan thermal relatif dinyatakan V disebut juga susut umur relatif.

3.5.2

Nilai Relatif Dari Umur Pemakaian Hubungan

Montsinger

sekarang

telah

digunakan

untuk

memperoleh nilai relatif dari umur pemakaian pada temperatur

c,

dibanding dengan nilai nornal dari umur pemakaian pada temperatur cr

[3]. V=

Laju pengunaan umur saat Laju penggunaan umur saat

= 2

( c – cr ) / 6

c cr

........................................................... 3.10

Persamaan 3.10 bila diubah dalam bentuk log10 akan menjadi: V = 10 (

c – 98)/19.93

......................................................... 3.11

Dengan: V = nilai relatif dari umur pemakaian cr

= 98 oC menurut publikasi IEC 76 (1967).

Hal ini dapat dijelaskan dalam gambar 3.3 dan dengan tabel berikut: Tabel 3.1 Nilai relatif dari umur pemakaian

Nilai relatif dari umur c

pemakaian

80

0.125

86

0.25

92

0.5

98

1.0

104

2.0

110

4.0

116

8.0

122

16.0

128

32.0

134

64.0

140

128.0

Setelah

diperoleh

harga

hot-spot

yang

terjadi

akibat

pembebanan pada transformator dan bila nilai suhu ini dihubungkan dengan faktor penuaan isolasi maka dapat diketahui bentuk kurva faktor penuaan dari isolasi belitan yang dipergunakan. Laju Penuaan Thermal Relatif

100

10

1,0

0,1 80

90

100

110

120

130

150 °C 140 Temperatur Hot Spot

Gambar 3.4 Garis umur

3.5.3

Persamaan diagram kehilangan umur dalam periode 24 jam Dapat digolongkan menjadi beberapa keadaan yaitu: 3.5.3.1 Operasional pada temperatur konstan Jumlah jam dari umur pemakaian pada temperatur konstan dapat dihitung dengan rumus tV seperti pada persamaan 3.13. 3.5.3.2 Durasi operasional yang masih diijinkan pada

c

Dari persamaan 3.11 diperoleh: c

= 98 + 19.93 log10 V ........................................ 3.12

jam dari umur pemakaian : tV = t x 10 (

cr – 98 ) / 19.93

....................................... 3.13

oleh karenanya tV sama dengan 24 jam: t=

24 = 24 x 10 ( 98 – V

c ) / 19.93

............................... 3.14

Persamaan 3.14 memberikan jumlah dari jam per hari operasional pada beberapa nilai yang diberikan bahwa umur sehari per hari pada 98 memberikan nilai-nilai dari t untuk variasi

o c..

Tabel 3.2 Durasi operasional yang masih diijinkan

Jam per hari

c

24

98

16

101.5

12

104

8

107.5

6

110

4

113.5

3

116

2

119.5

1.5

122

1.0

125.5

0.75

128

0.5

131.5

c

dikatakan

C. Tabel berikut

BAB IV ANALISIS PENGARUH KENAIKAN BEBAN PADA TRAFO TENAGA

4.1. Data Masukan Untuk dapat melakukan perhitungan maka diperlukan sejumlah data-data masukan, yaitu: A. Data Transformator Transformator 3 phasa Daya pengenal

:

110 / 145 MVA

Jenis pendinginan

:

ONAN / OFAF

Tegangan primer

:

11,5 KV

Tegangan sekunder

:

150 KV

Rugi tembaga

:

450 KW

Rugi beban nol

:

100 KW

:

27,9 °C

:

33,8267 °C

:

32 °C

B. Data Temperatur Temperatur rata-rata harian Temperatur harian maksimum bulan september Temperatur harian maksimum tahun 2009 C. Data pembebanan Untuk data pembebanan tanggal 6 September tahun 2009 dapat dilihat pada tabel berikut ini:

Tabel 4.1 Pembebanan PLTGU Tambak Lorok Semarang Blok I tanggal 6 September 2008 PLTGU BLOK I JAM

GTG I.1 MW

GTG I.2

MVAR

MW

GTG I.3

MVAR

MW

STG I.0

MVAR

MW

MVAR

0:00

102

1

101

1

103

1

150

1

1:00

102

2

102

2

102

2

151

2

2:00

75

1

75

1

72

2

126

1

3:00

104

1

103

2

104

2

151

2

4:00

104

30

104

45

104

45

151

45

5:00

94

30

94

35

95

35

149

35

6:00

75

25

75

25

75

25

127

35

7:00

75

10

75

10

75

10

127

10

8:00

101

10

101

10

100

10

148

10

9:00

101

10

101

10

100

10

148

10

10:00

101

20

101

20

102

20

150

20

11:00

101

20

101

20

102

20

150

20

12:00

101

5

101

5

102

5

150

5

13:00

101

5

100

5

100

5

150

5

14:00

101

20

100

20

100

20

150

20

15:00

100

20

100

20

100

20

150

20

16:00

100

20

100

20

100

20

150

20

17:00

100

0

100

0

101

0

150

0

18:00

100

30

100

30

101

30

150

30

19:00

100

30

100

45

101

45

150

45

20:00

100

30

100

45

101

45

150

45

21:00

102

20

102

30

103

30

150

40

22:00

102

10

101

10

103

10

151

20

23:00

102

10

102

10

103

10

151

10

24:00

102

10

102

10

103

10

151

8

4.2. Pembebanan Transformator Dengan Beban Konstan 4.2.1. Perhitungan-Perhitungan Untuk mendapatkan pengaruh dari berbagai pembebanan terhadap transformator tenaga maka besarnya beban dibuat konstan menjadi seperti tabel dibawah ini: Tabel 4.2 Tabel Variasi Beban No

Beban Transformator (%)

1 2 3

100 90 80

Perhitungan – perhitungan untuk beban transformator 100%: Menentukan Ratio Pembebanan ( K ) S Sr

K

100% 100% = 1,0 Menentukan Perbandingan Rugi ( d ) d=

=

Rugi tembaga pada daya pengenal Rugi beban nol 450 100

= 4,5 Menentukan Kenaikan Temperatur Stabil Top Oil

1 dK 2 1 d

x

b

=

b

= 40

1 4,5(1,0 2 ) 1 4,5

= 40

5,5 5,5

oi

0 ,9

0,9

= 40 °C Sedangkan untuk temperaturnya memakai temperatur rata-rata selama tahun 2008 yang dapat dilihat pada tabel dibawah ini:

Tabel 4.3 Temperatur maksimal harian tahun 2008 Temperatur Maksimal ( °C ) Bulan

Tanggal

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

1

30.0

30.1

29.6

31.0

31.6

32.2

32.0

33.6

34.0

33.0

32.8

32.0

2

27.0

31.0

-

30.6

32.0

33.4

34.0

33.8

34.7

33.3

33.8

32.4

3

29.2

29.3

-

-

31.8

34.2

33.3

33.0

35.0

34.4

31.2

33.0

4

28.0

29.4

-

-

33.0

32.4

34.0

34.0

31.0

36.4

32.4

33.2

5

29.6

30.0

29.8

31.0

32.9

33.4

33.0

34.7

34.8

35.0

32.2

33.8

6

29.4

30.8

30.0

31.8

32.3

32.8

32.6

34.2

32.0

34.8

31.7

32.0

7

30.0

27.0

30.8

30.4

32.8

32.2

33.4

33.4

32.0

32.4

31.0

31.6

8

30.8

29.8

30.0

31.8

33.4

32.0

33.0

34.2

31.2

31.2

32.4

31.0

9

31.8

26.9

30.2

31.4

33.8

33.1

33.2

33.0

34.2

34.0

32.2

29.4

10

30.9

29.0

30.6

32.8

33.4

32.0

32.8

31.0

35.0

35.1

31.0

29.8

11

31.0

29.8

30.4

32.0

32.2

34.2

33.0

33.4

33.4

34.8

32.0

29.2

12

31.0

-

32.6

32.0

32.8

-

33.0

32.8

34.0

34.8

32.0

29.0

13

31.8

29.0

32.0

32.0

31.6

32.2

34.0

32.6

34.4

35.2

32.0

31.6

14

30.4

27.4

30.6

31.0

31.0

33.0

34.0

32.6

32.0

35.0

31.8

30.5

15

30.8

27.6

30.8

31.8

31.7

32.8

31.6

32.6

32.6

35.2

32.0

30.8

16

30.9

29.8

31.0

33.6

31.6

32.4

32.4

33.4

33.2

35.8

31.0

30.2

17

30.8

27.0

33.0

32.4

32.8

32.5

33.6

34.2

35.2

34.0

31.0

30.3

18

31.6

28.0

30.6

32.4

32.8

33.0

34.0

34.0

35.2

34.6

30.6

30.5

19

30.4

28.4

30.8

33.8

33.4

32.1

34.0

34.2

36.2

35.2

30.2

30.3

20

30.0

28.0

31.0

31.8

32.8

32.0

32.4

33.0

32.8

34.8

31.0

30.2

21

30.0

27.6

30.8

32.0

32.8

31.8

34.2

33.6

32.7

35.4

31.0

29.8

22

31.1

28.0

30.7

32.2

32.6

31.6

33.0

-

33.8

35.0

30.0

30.6

23

31.4

29.0

30.4

30.7

32.8

33.0

32.4

31.2

36.2

33.0

31.2

30.0

24

32.0

29.0

30.0

32.2

33.0

33.4

32.0

34.0

31.4

-

31.0

30.8

25

33.0

29.8

30.4

32.0

33.1

33.4

32.2

31.1

35.8

34.4

30.2

30.4

26

33.0

28.3

30.6

31.6

33.8

33.1

30.0

33.2

36.0

31.0

31.6

30.8

27

31.2

29.8

30.8

32.0

32.0

33.0

31.4

33.2

32.4

31.2

31.0

30.6

28

31.5

28.9

30.1

32.8

32.8

31.2

32.8

34.0

35.0

29.4

32.2

31.0

29

31.4

29.8

31.0

33.1

33.0

33.0

32.9

33.8

33.8

31.2

32.0

29.9

30

31.0

29.8

32.8

33.4

32.6

33.6

33.0

34.8

31.4

32.2

30.8

31 Ratarata

30.4

29.8

33.4

-

33.4

34.0

32.0

Menentukan Kenaikan Temperatur Top Oil ( =

o1

= 40 + ( 40 – 40 ) ( 1 - e-1/ 2 )

o(n-1)

= 40 °C

+(

b

–

) ( 1 – e-t/ 0 )

on

o (n-1)

on

)

30.0

Menentukan Selisih Temperatur Antara Hot Spot Dengan Top Oil = (

td

= ( 78 – 40 ) ( 1,0 ) 2 ( 0,9 )

cr

–

) K2y

td

or

= ( 38 ) ( 1,0 ) 1,8 = 38 x 1,0 = 38 °C Menentukan Temperatur Hot Spot c

=

a+

on

+

otd

= 32 + 40 + 38 = 110°C Menentukan Laju Penuaan Thermal Relatif V = 2(

c - 98 ) / 6

= 2 (110 - 98 ) / 6 = 2 ( 12 ) / 6 = 22 = 4 Karena bebannya konstan maka besarnya laju penuaan relatif untuk tiap jam perharinya sama. Menghitung Pengurangan Umur Besarnya susut umur pada transformator saat dibebani 100% karena pengaruh penurunan isolasi belitan saja tanpa memperhitungkan pengaruh yang lain dapat dihitung sebagai berikut: L =

h V0 3T

4Vodd

2Veven V n x 100%

L=

1 { 4 + 4( 4 + 4 + 4 + 4 + 4 + 4 + 4 + 4 + 4 + 4 + 4 ) + 2 ( 4 3 x 24 + 4 + 4 + 4 + 4 + 4 + 4 + 4 + 4 + 4 + 4 + 4) }

=

1 72

{ 288 } x 100%

= 400 %

Perhitungan – perhitungan untuk beban transformator 90%: Menentukan Ratio Pembebanan ( K ) S Sr

K

90% 100% = 0,9 Menentukan Perbandingan Rugi ( d ) d=

=

Rugi tembaga pada daya pengenal Rugi beban nol 450 100

= 4,5 Menentukan Kenaikan Temperatur Stabil Top Oil

b

=

b

= 40

oi

1 dK 2 1 d

x

1 4,5(0,9 2 ) 1 4,5

1

= 40

4,645 5,5

= 33,782 °C Menentukan Kenaikan Temperatur Top Oil ( +(

=

o1

= 33,782 + (33,782 – 33,782 ) ( 1 - e -1/ 2 )

b

–

o (n-1)

)

) ( 1 – e-t/ 0 )

on

o(n-1)

on

= 33,782 °C Menentukan Selisih Temperatur Antara Hot Spot Dengan Top Oil = (

td

= ( 78 – 40 ) ( 0,9 ) 2 ( 0,9 )

cr

–

) K2y

td

br

= ( 38 ) ( 0,9 ) 1,8 = 38 x 0,827 = 31,435 °C Menentukan Temperatur Hot Spot c

=

a+

on

+

otd

= 32 + 33,782 + 31,435 = 97,217 °C Menentukan Laju Penuaan Thermal Relatif V = 2(

c - 98 ) / 6

= 2 (97,217 - 98 ) / 6 = 0,9135 Karena bebannya konstan maka besarnya laju penuaan relatif untuk tiap jam perharinya sama. Menghitung Pengurangan Umur

Besarnya susut umur pada transformator saat dibebani 90% karena pengaruh penurunan isolasi belitan saja tanpa memperhitungkan pengaruh yang lain dapat dihitung sebagai berikut: L =

h V0 3T

L=

1 { 0,9135 + 4 ( 0,9135 + 0,9135 + 0,9135 + 0,9135 + 0,9135 3 x 24

4Vodd

2Veven V n x100%

+ 0,9135 + 0,9135 + 0,9135 + 0,9135 + 0,9135 + 0,9135 + 0,9135 ) + 2 ( 0,9135 + 0,9135 + 0,9135 + 0,9135 + 0,9135 + 0,9135 + 0,9135 + 0,9135 + 4 + 0,9135 + 0,9135 + 0,9135 ) + 0,9135 ) =

1 72

{ 65,772 } x 100%

= 91,35 %

Perhitungan – perhitungan untuk beban transformator 80%: Menentukan Ratio Pembebanan ( K ) S Sr

K

80% 100% = 0,8 Menentukan Perbandingan Rugi ( d ) d=

=

Rugi tembaga pada daya pengenal Rugi beban nol 450 100

= 4,5 Menentukan Kenaikan Temperatur Stabil Top Oil x

1 dK 2 1 d

b

=

b

= 40

1 4,5(0,8 2 ) 1 4,5

= 40

3,88 5,5

oi

1

= 28,218 °C Menentukan Kenaikan Temperatur Top Oil ( +(

=

o1

= 28,218 + (28,218 – 28,218 ) ( 1 - e -1/ 2 )

b

–

o (n-1)

)

) ( 1 – e-t/ 0 )

on

o(n-1)

on

= 28,218 °C Menentukan Selisih Temperatur Antara Hot Spot Dengan Top Oil = (

td

= ( 78 – 40 ) ( 0,8 ) 2 ( 0,9 )

cr

–

) K2y

td

or

= ( 38 ) ( 0,8 ) 1,8 = 38 x 0,669 = 25,430 °C Menentukan Temperatur Hot Spot c

=

a+

on

+

otd

= 32 + 28,218 + 25,430 = 85,648 °C Menentukan Laju Penuaan Thermal Relatif

V = 2(

c - 98 ) / 6

= 2 (85,648 - 98 ) / 6 = 2 (-12,352 ) / 6 = 0,24 Karena bebannya konstan maka besarnya laju penuaan relatif untuk tiap jam perharinya sama. Menghitung Pengurangan Umur Besarnya susut umur pada transformator saat dibebani 80% karena pengaruh penurunan isolasi belitan saja tanpa memperhitungkan pengaruh yang lain dapat dihitung sebagai berikut: L =

h V0 3T

L=

1 { 0,24 + 4 (0,24 + 0,24 + 0,24 + 0,24 + 0,24 + 0,24 + 0,24 3 x 24

4Vodd

2Veven V n x 100%

+ 0,24 + 0,24 + 0,24 + 0,24 + 0,24 ) + 2 ( 0,24 + 0,24 + 0,24 + 0,24 + 0,24 + 0,24 + 0,24 + 0,24 + 0,24 + 0,24 + 0,24 ) + 0,24 ) =

1 72

{ 17,28 } x 100%

= 24 %

4.2.2. Pengaruh Suhu Sekitar Pengaruh suhu terhadap transformator maka beban transformator dibuat menjadi 3 yaitu sebesar 100%, 90% dan 80% sedangkan suhunya diatur dari 20°C samapai 38°C. c

=

a+

on

+

otd

Karena

on

dan

otd dipengaruhi

pembebanan dibuat konstan maka

on

oleh pembebanan, sedangkan

dan

otd akan

konstan juga.

Oleh karena itu yang mempengaruhi temperatur hot spot dalam hal ini adalah temperatur ambient. Hasil perhitungannya dapat dilihat pada tabel 4.3. Untuk setiap kenaikan 1°C maka akan mengakibatkan naiknya temperatur hot spot sebesar 1°C juga, hal ini sesuai dengan rumusnya yaitu:

c

=

a+

on

+

otd

Tabel 4.4 tabel pengaruh suhu ambient. Susut Umur L (%) Pada Pembebanan

No

Suhu (°C)

100%

90%

80%

1

20

100,00

22,84

06,00

2

21

112,25

25,64

06,74

3

22

125,99

28,77

07,56

4

23

141,42

32,30

08,49

5

24

158,74

36,25

09,53

6

25

178,18

40,69

10,69

7

26

200,00

45,68

12,00

8

27

224,49

51,27

13,47

9

28

251,98

57,55

15,12

10

29

282,84

64,60

16,97

11

30

317,48

72,51

19,05

12

31

356,36

81,39

21,39

13

32

400,00

91,35

24,00

14

33

448,98

102,54

26,94

15

34

503,97

115,10

30,24

16

35

565,69

129,19

33,95

17

36

634,96

145,02

38,10

18

37

712,72

162,78

42,77

19

38

800,00

182,71

48,01

Temperatur sekitar atau ambient menentukan perubahan temperatur hot spot, semakin besar temperatur sekitar maka semakin besar temperatur hot spot begitu pula sebaliknya. Kenaikan temperatur

minyak dan suhu sekeliling akan mempengaruhi besarnya temperatur hot spot.

4.2.3. Menentukan Perkiraan Umur Perkiraan umur karena pembebanan transformator dapat dihitung sebagai berikut. Sisa umur digunakan untuk melakukan persiapanpersiapan penggantian transformator. Persiapan tersebut antara lain untuk pemesanan dan pengiriman, diharapkan waktu tersebut cukup sebelum transformator telah habis jam operasinya. Untuk lamanya waktu persiapan diasumsikan 2 tahun. Perhitungan perkiraan umur dibawah ini hanya memperhitungkan karena pengaruh penurunan isolasi belitan saja tanpa memperhitungkan pengaruh yang lain.

Sisa umur pada tahun ke n = umur dasar - ( n x susut umur ) 2 2 + ( n x susut umur ) n

= umur dasar - ( n x susut umur ) = umur dasar =

umur dasar 2 susut umur

=

30 2 400%

=

28 400%

=

7 tahun

Sedangkan untuk pembebanan yang lain seperti pada tabel 4.3 umurnya juga dapat ditentukan dengan cara yang sama, sehingga didapatkan tabel sebagai berikut:

Tabel 4.5 Umur transformator dari berbagai macam pembebanan Beban

No

(%) 100 90 80

1 2 3

Susut Umur L (%) 400,00 91,35 24,23

Umur ( tahun ) 7.0000 30.6513 >>30

Dari tabel diatas untuk pembebanan 100% akan menghasilkan susut umur 400 % dan umurnya hanya 7 tahun. Sedangkan untuk pembebanan 90% mempunyai nilai susut umur 91,35 % sehingga umurnya lebih panjang yaitu 30,6513 tahun. Sedangkan untuk pembebanan 80% dari daya terpasang mempunyai nilai susut umur 24,23 %. 100 80 60 40 20 0

Susut umur ( % )

Gambar 4.1 Grafik Hubungan Antara Susut Umur Dengan Umur Transformator

4.3. Analisa Real Dengan Data Yang Ada 4.3.1. Perhitungan-Perhitungan Berdasarkan data pembebanan GTG 1.3 PLTGU Tambak Lorok Semarang tahun 2008 dapat diambil sebagai contoh untuk perhitungan pengaruh pembebanan. Data yang diambil adalah data yang terbesar selama tahun 2008 dengan tujuan mendapatkan susut umur yang tertinggi karena pembebanannya maksimalnya sekitar 75% dari daya terpasang transformator.

Perhitungan – perhitungan untuk pembebanan tanggal 6 September 2008 Menentukan daya semu Seperti terlihat pada lampiran 2, besarnya daya pengenal dari trafo yang digunakan 110 MVA / 145 MVA ( ONAN / OFAF ) Besarnya beban trafo pada tanggal 6 September 2008 jam 00:00 adalah 103 MW 1 MVAR P2

S =

Q2

103 2 12

= 103,005 MVA Menentukan Load Faktor Perbandingan pembebanan atau load faktornya adalah K

S Sr 103,005 110

= 0,9364 ( ONAN ) K

S Sr 103,005 145

= 0,7104 ( OFAF ) Menentukan Rugi Tembaga

Seperti terlihat pada lampiran 2, besarnya rugi beban nol adalah 100 KW dan rugi tembaga untuk daya pengenal 145 MVA adalah 450 KW PCU = I12.R1 + I22.R2 = I12.R1 + ( I1.a )2.R2 = I12.R1 + I12.a2.R2 = I12 ( R1 + a2.R2 ) PCU I1

2

= ( R1 + a2.R2 )

450 = ( R1 + a2.R2 ) 12,6087 2 Untuk daya pengenal 145 MVA Sr = V1 . I1 I1 =

=

Sr V1 145 MVA 11,5 KV

= 12,6087 KA Untuk daya pengenal 110 MVA Sr = V1 . I1 I1 =

=

Sr V1 110 MVA 11,5 KV

= 9,5652 KA

PCU = I12. R1 + I22.R2

= I12. R1 +( I1 a) 2.R2 = I12 ( R1 + a2.R2 ) = (9,5652 ) 2 ( R1 + a2.R2 ) 450 ) 12,6087 2

= (9,5652 ) 2 (

= 258,9763 KW Menentukan Perbandingan Rugi ( d ) Untuk daya pengenal 110 MVA d=

=

Rugi tembaga pada daya pengenal Rugi beban nol 258,9763 100

= 2,5898 Untuk daya pengenal 145 MVA d=

=

Rugi tembaga pada daya pengenal Rugi beban nol 450 100

= 4,5 Menentukan Kenaikan Temperatur Stabil Top Oil Kenaikan Temperatur Stabil Top Oil dapat dihitung dengan cara:

b

=

oi

1 dK 2 1 d

untuk ONAN untuk OFAF

oi oi

x

= 55 dan x = 0,9 = 40 dan x = 1.

b

= 55

1 2,5898(0,9364 2 ) 1 2,5898

= 55

1 2,5898(0,8768) 1 2,5898

= 55

1 2,2709 1 2,5898

= 55

3,2709 3,5898

0 ,9

0,9

0, 9

0, 9

= 55 x 0,9197 = 50,5823 °C Menentukan Kenaikan Temperatur Top Oil Kenaikan temperatur top oil dapat dihitung berdasarkan persamaan berikut, yaitu : on

=

o(n-1)

+(

b

–

o (n-1)

) ( 1 – e-t/ 0 )

untuk ONAN 0 = 3 untuk OFAF 0 = 2 Untuk besarnya

o(n-1)

diasumsikan sama dengan

ou

karena beban

awalnya dianggap stabil. o1

= 50,5823 + (50,5823 – 50,5823 ) ( 1 - e -1/ 3 ) = 50,5823 °C

Menentukan Temperatur Top Oil Temperatur top oil dapat dihitung berdasarkan persamaan berikut ini, yaitu : on

=

on

+

a

Sedangkan besarnya

a menurut

lampiran temperatur tanggal 6

September 2008 adalah 27,9 °C. on

=

o1

+

a

= 50,5823 + 27,9 = 78,4823 °C.

Menentukan Jenis pendinginan Jenis pendinginan dapat ditentukan dengan memenuhi satu keadaan atau lebih, yaitu: Jika temperatur top oil kurang dari atau sama dengan 64°C maka jenis pendinginannya adalah ONAN. Jika temperatur top oil lebih dari 64°C maka jenis pendinginannya adalah

OFAF,

bila

temperaturnya

masih

diatas

50°C

pendinginannya masih OFAF, Jika kurang dari 50°C pendinginannya berubah menjadi ONAN. Untuk awal perhitungan digunakan dengan jenis pendinginan ONAN, karena temperatur top oil transformator 78,4823°C, maka dapat diketahui jenis pendinginannya adalah OFAF sehingga perhitungannya menjadi:

b

= 40

1 4,5(0,7104 2 ) 1 4,5

= 40

1 4,5(0,5047) 1 4,5

= 40

1 2,2710 5,5

= 40

3,2710 5,5

1

= 40 x 0,5947 = 23,7881 °C

o2

=

o1

+

a

= 23,7881 + 27,9 = 51,6881 °C.

Temperatur Hot Spot Menentukan Selisih Temperatur Antara Hot Spot Dengan Top Oil td

= (

–

cr

untuk ONAN

cr

untuk OFAF td

br

cr

) K2y

= 78,

br

= 55 dan y = 0,8

= 78,

br

= 40 dan y = 0,9.

= ( 78 – 40 ) ( 0,7104 ) 2 ( 0,9 ) = ( 38 ) ( 0,7104 ) 1,8 = 38 x 0,1982 = 20,5336 °C

Menentukan Temperatur Hot Spot Temperatur Hot Spot dapat dihitung temperatur hot spot berdasarkan persamaan, yaitu: c

=

ar+

on

+

otd

Sedangkan besarnya

amaks menurut

September 2008 adalah 32 °C. ar =

a maks / hari hari

lampiran temperatur bulan

= ( 34 + 34,7 + 35 + 31 + 34,8 + 32 + 32 + 31,2 +34,2 + 35 + 33,4 + 34 + 34,4 + 32 + 32,6 + 33,2 + 35,2 + 35,2 + 36,2 + 32,8 + 32,7 + 33,8 + 36,2 + 31,4 + 35,8 + 36 + 32,4 + 35 + 33,8 + 34,8 ) / 30 = 33,8267 °C c

= 33,8267 + 23,7881 + 20,5336 = 78,1484°C

Menentukan Thermal Ageing Menentukan Laju Penuaan Thermal Relatif Berdasarkan persamaan V = 2(

c - 98 ) / 6

= 2 (78,1484 - 98 ) / 6 = 2 (-19,8516 ) / 6 = 0,1009 Dengan cara yang sama untuk pembebanan pada jam yang lain dapat dilihat hasilnya pada tabel 4.6.

Menghitung Pengurangan Umur Jumlah umur yang terpakai tiap harinya karena pengaruh penurunan isolasi belitan saja tanpa memperhitungkan pengaruh yang lain dapat ditentukan dengan persamaan sebagai berikut: L =

h V0 3T

4Vodd

2Veven

Vn

x 100%

Untuk ONAN L=

1 { 2,2747 + 4 ( 2,1503 + 1,6212 + 1,9800 + 0,3896 + 1,2415 3x 24 + 1,8698 + 1,6944 + 1,9193 + 1,8690 + 3,4465 + 3,4845 + 2,6984 ) + 2 ( 0,4609 + 3,1988 + 0,6135 + 1,0865 + 1,6621 + 1,8331 + 1,8746 +1,9520 + 2,3872 + 3,8878 + 2,8284 ) + 2,6089 }

=

1 72

=

202,65%

{ 145,9114 } x 100%

Untuk ONAN OFAF L=

1 { 0.6597 + 4 ( 0,2983 + 0,1281 + 0,1082 + 0,0227 + 0,0762 3x 24 + 0,1036 + 0,0850 + 0,0928 + 0,0882 + 0,1566 + 0,1477 + 0,1092 ) + 2 ( 0,0441 + 0,2076 + 0,0329 + 0,0656 + 0,0955 + 0,0953 + 0,0923 + 0,0931 + 0,1117 + 0,1748 + 0,1171 ) + 0,1058 }

=

1 72

{ 8,6904 } x 100%

= 15,69%

Saat transformator masih berbeban rendah akan menghasilkan temperatur yang masih relatif rendah sehingga jenis pendinginannya akan menggunakan ONAN, seiring dengan kenaikkan beban temperaturnya juga akan mengalami kenaikkan pada suhu 64°C jenis pendinginannya akan menggunakan OFAF sehingga temperaturnya akan mengalami penurunan. Namun demikian temperatur minyak transformator saat ONAN dan OFAF akan relatif sama pada beban tertentu. Dari kedua tabel dibawah terlihat bahwa untuk pendinginan ONAN saja akan mengkibatkan tingginya temperatur transformator yang berakibat akan memperbesar susut umurnya, sedangkan jika transformator menggunakan pendinginan kombinasi ONAN dan OFAF akan mendapatkan temperatur transformator yang lebih kecil dan susut umur yang jauh lebih kecil dibandingkan dengan hanya pendinginan ONAN. Keuntungan menggunakan transformator kombinasi ONAN dan OFAF: Mendapatkan temperatur transformator yang rendah Lebih hemat dalam pemakaian energi listrik karena untuk menggerakkan kipas-kipas pendingin dan pompa minyak tidak terus-menerus, adakalanya sistem OFAF menjadi ONAN.

Dari hasil perhitungan-perhitungan diatas dapat diketahui bahwa pembebanan yang jauh lebih kecil dari daya terpasang akan mengakibatkan suhu minyak yang rendah, semakin besar beban transformator maka semakin besar temperatur minyak pendingin akibatnya akan memperbesar susut umurnya.

Dengan kata lain semakin besar load faktor ( K ) semakin besar temperatur hot spot dan susut umurnya. Hubungan antara load faktor (K) dengan temperatur hot spot dapat dilihat pada tabel berikut: Tabel 4.8 Hubungan antara load faktor (K) dengan temperatur hot spot. Pendingin ONAN ONAN ONAN ONAN ONAN ONAN OFAF OFAF OFAF OFAF OFAF

K 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1

n

0.0000 17.8153 19.0251 21.0229 23.7851 27.2854 19.0545 23.3091 28.2182 33.7818 40

td

0.0000 0.5777 1.7514 3.3506 5.3091 7.5872 15.1515 19.9968 25.4300 31.4355 38.0000

a

c

32 32 32 32 32 32 32 32 32 32 32

32.0000 50.3930 52.7765 56.3735 61.0943 66.8726 66.2061 75.3059 85.6481 97.2173 110

Gambar 4.2 Grafik Hubungan antara load faktor (K) dengan temperatur hot spot.

Dari tabel dan grafik diatas dapat dilihat bahwa saat terjadi perpindahan dari ONAN menjadi OFAF temperatur hot spot naik kemudian turun karena OFAF lebih efektif dari pada ONAN.

4.3.2. Menentukan Perkiraan Umur Karena pembebanannya berubah-ubah setiap harinya atau tidak kontinyu sehingga sulit ditentukan pola pembebanan hariannya. Maka diasumsikan untuk setiap harinya dianggap merupakan pola pembebanan hariannya. Perhitungan perkiraan umur dibawah ini hanya memperhitungkan karena pengaruh penurunan isolasi belitan saja tanpa memperhitungkan pengaruh yang lain. Untuk ONAN Sisa umur pada tahun ke n = umur dasar - ( n x susut umur ) 2

= umur dasar - ( n x susut umur )

2 + ( n x susut umur ) n

= umur dasar =

umur dasar 2 susut umur

=

30 2 210,01%

=

28 210,01%

=

13,3327 tahun

Untuk ONAN OFAF n

=

umur dasar 2 susut umur

= >>>

30 2 12,07% 30 tahun

4.4. Pembahasan 4.4.1. Pembebanan Optimum Bila transformator didesain dengan standar IEC dengan suhu sekitar 20 0C tetapi beroperasi di Indonesia dimana suhu lingkungan sekitar 30 0C maka trafo tersebut harus disesuaikan kemampuannya, karena pada kondisi ini suhu panas setempat lebih tinggi dari standar atau dengan kata lain trafo tersebut mengalami penurunan kapasitas. Semakin tinggi panas setempat semakin pendek operasional dari transformator tenaga tersebut. Agar umur transformator mencapai yang diperkirakan untuk pembebanan konstan seharusnya susut umurnya tidak melebihi 100%. Besarnya penurunan dapat dihitung sebagai berikut: Agar umurnya mencapai yang diharapkan maka besarnya Lmaks = 100%. L =

h V0 3T

100% =

4Vodd

2Veven V n x 100%

1 { V0 + 4 ( V1 + V3 + V5 + V7 + V9 + V11 + V13 + V15 + 3x 24 V17 + V19 + V21 + V23 ) + 2 ( V2 + V4 + V6 + V8 + V10 + V12 + V14 + V16 + V18 + V20 + V22 ) + V24

=

1 72

{ 2V + 4(12V) + 2(11V) }

=

1 72

{ 2V + 48V + 22V }

=

72V 72

V

= 1

1

= 2(

2

h - 98 ) / 6

log 1 = ( h - 98 ) / 6

0

= ( h - 98 ) / 6

0x6

= ( h - 98 )

h

= 98

=

h

a+

on

–

+

otd

) K2y

td

= (

td

= ( 78 – 40 ) ( K ) 2 ( 0,9 )

cr

or

= ( 38 ) ( K ) 1,8 = 38K1,8

Karena bebannya stabil maka rumus yang digunakan adalah:

on

=

oi

1 dK 2 1 d

x

1 4,5( K 2 ) on = 40 1 4,5 1 4,5 K 2 on = 40 5,5 h

=

a+

on

+

td

1

1

2 98 = 32 + 40 1 4,5K 5,5

40

1 4,5K 2 5,5

1

+ 38K1,8

+ 38K1,8 = 98 - 32

40 180 K 2 5,5

+ 38K1,8 = 98 - 32

7,2727 + 32,7273K2 + 38K1,8

= 66

32,7273K2 + 38K1,8

= 66 - 7,2727

32,7273K2 + 38K1,8

= 58,7273

Persamaan diatas dapat diselesaikan dengan menggunakan metode Newton, yaitu sebagai berikut:

Xn+1 = Xn -

f X f' X

f(K) = 32,7273K2 + 38K1,8 - 58,7273 f’(K) = 2 x 32,7273K + 1,8 x 38K0,8

misalkan K0 = 10, maka

Kn+1 = Kn K1 =

K0 -

f K f' K

f K f' K

= 10,000 -

5611,6406 1086,1208

=

4,8333

K2 =

K1 -

f K f' K

= 4,8333 -

1353,5907 557,6046

=

2,4058

K3 =

K2 -

f K f' K

= 2,4058 -

315,2198 295,5303

=

1,332

K4 =

K3 -

f K f' K

= 1,3392 -

64, 2493 174,0587

=

0,9701

K5 =

K4 -

f K f' K

= 0,9701 -

8,0463 130,2516

=

0,9083

K6 =

K5 -

f K f' K

= 0,9083 -

0,2304 122,7850

=

0,9064

K7 =

K6 -

f K f' K

= 0,9064 -

0,0002 122,5575

=

0,9064

Sehingga K = 0,9064 Turunnya kapasitas trafo = (1 – 0.9064) x 100% = 0,0936 x 10% = 9,36% 4.4.2. Analisa Optimum Berdasarkan Tabel 3.2 yaitu durasi operasional yang masih diijinkan pada suatu transformator, untuk operasi 24 jam besarnya temperatur hotspot adalah 98°C, maka untuk pembebanan 100% dan 90%

dapat

dihitung

pada

temperatur

maksimal

menghasilkan temperatur hotspot 98°C. Pembebanan 100% Temperatur hotspot

h

=

a+

on

+

otd

berapa

agar

Besarnya

on

dan

otd

sudah dihitung pada sub bab 4.1.1

sehingga, 98 =

a+

40 + 38

a

= 98 - 78

a

= 20°C

Pembebanan 90% Temperatur hotspot Besarnya

on

dan

h

= otd

a+

on

+

otd

sudah dihitung pada sub bab 4.1.1

sehingga, 98 =

a+

33,782 + 31,435

a

= 98 – 65,217

a

= 32,783°C Jadi suhu sekitar maksimum agar temperatur hotspot tidak

melebihi 98°C untuk pembebanan 100% adalah 20°C dan 32,783°C untuk pembebanan 90%.

BAB V KESIMPULAN DAN SARAN

5.1

Kesimpulan Berdasarkan proses yang telah dilakukan pada tugas akhir ini, mulai dari perhitungan dan analisis, dapat disimpulkan beberapa hal antara lain : 1. Hasil penelitian dari tiga percobaan untuk pembebanan 80%, 90% dan 100%, pada pembebanan 80% diperoleh susut umur minimal (sebesar 24 %). 2. Pada perhitungan pengaruh suhu sekitar terhadap susut umur trafo seperti pada tabel 4.3 terjadi perubahan untuk setiap perubahan temperaturnya. Apabila suhu sekitar berubah dari 20 0C sampai 380C untuk pembebanan 100% susut umurnya berada pada cakupan 100% sampai 800%, pembebanan 90% berada pada cakupan 22,84% sampai 128,71% sedangkan pembebanan 80% berada pada cakupan 6% sampai 48,01%. 3. Dengan transformator

standar

IEC

354 suhu lingkungan 20 0C

menghasilkan susut trafo minimal 100 % pada beban 100%. Berdasar data pembebanan tahun 2008 susut umur trafo tenaga GTG 1. 3 PLGU Tambak Lorok Semarang dengan pembebanan maksimum tanggal 6 September menghasilkan susut umur 15,69 %.

4. Hasil penelitian susut umur yang didapatkan seperti 3 kesimpulan diatas hanya berasal dari pengaruh penurunan kemampuan isolasi akibat pemanasan dari pembebanan dan suhu sekitar belum memperhitungkan dari pengaruh yang lain, yang dapat mengakibatkan penambahan laju penyusutan umur.

5.2

Saran Beberapa saran yang bisa diberikan untuk pembahasan susut umur transformator selanjutnya antara lain : 1.

Agar penelitian dilakukan di daerah yang transformatornya dibebani dengan beban lebih besar dari daya pengenalnya.

2.

Agar

penelitian

dilakukan

transformator tipe kering.

pada

transformator

distribusi

dan

DAFTAR PUSTAKA [1]

A. Arismunandar, S. Kuwahara, Buku Pegangan Teknik Tenaga Listrik, Jilid III, Jakarta : Pradnya Paramita, 1979.

[2] Bean, Richard L, Transformers For The Electric Power Industry, [3] IEC, Loading Guide For Oil Immersed Transformer, IEC Publication, 1972. [4] Kadir, Abdul, Transformator, Jakarta : Pradnya Paramita, 1979. [5]

Lewand, Lance R, Practical Experience Gained From Furanic Compound Analysis, Doble Engineering Company – Konferensi internasional tahunan doble client ke-73, 2006.

[6]

Perera, KBMI, Estimation of Optimum Transformer Capacity based on Load Curve –, vol 3, No 1, Transactions of IEE Sri Lanka , January 2001.

[7] PLN, Pedoman Pembebanan Transformator Terendam Minyak, SPLN 17, 1979. [8] PLN, Spesifikasi Transformator Tegangan Tinggi, SPLN 61, 1985. [9] PLN, Transformator Tenaga, SPLN 8-1, 1991. [10]

Sulasno, Ir., Distribusi Tenaga Listrik, Badan penerbit UNDIP, Semarang, 2001.

[11]

Tobing, B.L., Peralatan Tegangan Tinggi, Jakarta : PT. Gramedia Pustaka Utama, 2003.

[12] Winders Jr, John J, Power Transformers Principles Applications, [13] Www.tutiempo.net [14] Www.wikipedia.com [15] Z. Radakovic, E. Cardillo "The influence of transformer loading to the ageing of the oil–paper insulation”. Roterrdam millpress, 2003 [16] Zuhal, Dasar Tenaga Listrik, ITB, Bandung, 1991.

BIODATA MAHASISWA Nama Mahasiswa NIM Konsentrasi

: Purnama Sigid : L2F 306 046 : Teknik Energi Listrik (Arus Kuat) Tempat/Tanggal Lahir : Kendal, 11 Pebruari 1981 No. Telepon/HP : 081326623425 Nama Orangtua : Ngadiman Alamat Orangtua : Simbang RT.06/V no.44 Bebengan Boja Kendal

Pengalaman dan Prestasi yang pernah diraih: Karyawan PT. Indosesia Power UBP Semarang dari 2003 sampai dengan sekarang.

Simbol – Simbol Berikut adalah daftar simbol yang digunakan dalam lampiran a

= temperatur udara sekitar, dalam derajat Celcius

b

= temperatur top oil, dalam derajat Celcius

c

= temperatur kumparan hot-spot, dalam derajat Celcius b

= kenaikkan temperatur top oil, dalam derajat Celcius

c

= kenaikkan temperatur hotspot, dalam derajat Celcius

on

= kenaikkan temperatur top oil pada waktu ke n, dalam derajat Celcius

otd

= selisih antara kenaikan temperatur hotspot saat rating dayanya dengan kenaikan temperatur top oil saat rating dayanya

wo

= perbedaan antara kenaikkan temperatur rata-rata kumparan dan kenaikkan rata-rata temperatur minyak

d

= perbandingan rugi

t

= durasi waktu, dalam jam,setiap beban daya

K

= load faktor

x

= eksponen dari

total rugi rugi yang digunakan dalam perhitungan kenaikkan nilai rugi rugi

temperatur minyak y

= eksponen dari

(kenaikan temperatur hotspot kenaikan temperatur top oil ) pada daya S (kenaikan temperatur hotspot kenaikan temperatur top oil ) pada daya S r Digunakan pada perhitungan kenaikkan temperatur hot spot p

= eksponen (harga tetap) digunakan hanya di hubungan Montsinger

r

= tulisan di bawah garis menggambarkan nilai tertentu

S

= beban daya (nilai berapapun) ; Sr = daya dengan nilai tertentu

T

= temperatur mutlak, hanya digunakan dalam hukum Arrhenius

V

= nilai relatif dari umur pemakain

L

= susut umur

= tetapan panas oil-air thermal pada beban, dalam jam