57, k.ú. HOSTIVICE ING. ROMAN BALÍK ING. MARTIN KAMEŠ

STATICKÉ POSOUZENÍ

VYPRACOVAL:

ING. ROMAN BALÍK SCHVÁLIL:

ING. MARTIN KAMEŠ OBJEDNATEL: MÍSTO STAVBY:

AVEK s.r.o., PROSECKÁ 683/15, 190 00 PRAHA 9 p.č. 1161/57, k.ú. HOSTIVICE

28

FORMÁT A4:

POSUDEK

STUPEŇ:

STATIKA

ČÁST:

STAVBA - OBJEKT:

ZALOŽENÍ RD HOSTIVICE p.č. 1161/57, k.ú. HOSTIVICE OBSAH:

03/2013

DATUM:

Z-178-0-12

Č. ZAKÁZKY:

Č.PŘÍLOHY:


-

MĚŘÍTKO:

REVIZE:

0

PARÉ:

RD Hostivice – založení objektu Na pozemku p.č. 1161/57, k.ú. Hostivice

Statické posouzení Z-178-0-12

OBSAH OBSAH ...................................................................................................2 STATICKÉ POSOUZENÍ ........................................................................3 1.

ÚVOD ..............................................................................................3 1.1. Identifikační údaje .......................................................................... 3 1.2. Předmět dokumentace .................................................................. 3 1.3. Podklady ........................................................................................ 3 1.4. Použité předpisy, literatura, software ............................................ 4 1.5. Použité materiály ........................................................................... 4

2.

ZÁKLADOVÉ POMĚRY ...................................................................5 2.1. Závěry IGP ..................................................................................... 5

3.

SCHEMATICKÉ VÝKRESY RD .......................................................7

4.

POSOUZENÍ ZÁKLADŮ ................................................................11 4.1. Zatížení na pasy .......................................................................... 11 4.2. Krajní příčné a střední příčné pasy ............................................ 11 4.3. Krajní pas podélný ....................................................................... 16 4.4. 3D model základů – ověření nerovnoměrného sedání ............... 22

5.

ZÁVĚR ..........................................................................................28

© B2K design s.r.o. Strážovská 343/17, CZ - 153 00 Praha 5 tel.: +420 257 722 077, www.b2kdesign.cz

03/2013 strana 2




1.

ÚVOD 1.1. Identifikační údaje

Název stavby:


Objednatel:

Avek s.r.o., Ing. Vít Kocourek Prosecká 683/115, 190 00 Praha 9

Část dokumentace:

Stavebně konstrukční část

Zpracovatel části:

B2K design s.r.o. Strážovská 343/17, 153 00 Praha 5 - Radotín

Stupeň dokumentace:

Statické posouzení

Datum zpracování:

03/2013

1.2. Předmět dokumentace Předmětem statického posouzení je návrh založení stavby RD Hostivice ve složitých základových podmínkách. Autor posudku Ing. Roman Balík je autorizovaným inženýrem v oboru Statika a dynamika staveb zapsaným u ČKAIT pod pořadovým číslem 0101586.

1.3. Podklady Pro vyhotovení dokumentace byly použity následující podklady: [a]

Architektonicko-stavební část dokumentace - Ing. Vít Kocourek, 09/2012,

[b]

Konzultace se zpracovatelem stavební části Ing. Kocourkem, 09/2012.

[c]

IGP zpracovaný společností Agrogeologie – RNDr. Tomáš Vrána, 08/2012.


03/2013 strana 3



1.4. Použité předpisy, literatura, software Při zpracování dokumentace byly využity následující předpisy: ČSN EN 1990 ČSN EN 1991-1-1 ČSN EN 1992-1-1 ČSN EN 206-1, Z3 ČSN EN 1997-1,O1 ČSN EN 1997-1-1

Eurokód: Zásady navrhování konstrukcí, Zatížení konstrukcí – Část 1-1: Obecná zatížení – Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb, Navrhování betonových konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby, Beton – Část 1: Specifikace, vlastnosti, výroba a shoda, Eurokód 7: Navrhování geotechnických konstrukcí - Část 1: Obecná pravidla, Navrhování geotechnických konstrukcí – Část 1: Obecná pravidla.

TP č.51 J. Hořejší, J. Šafka: Statické tabulky, SNTL, Praha, Software: Scia Engineer 2011, RTool, RIBTec, RIB Software AG Fine GEO 5 v.14.4 - Patky (licencováno B2K design s.r.o.), Vlastní výpočtové utility v prostředí MS Excel

1.5. Použité materiály Beton

C25/30-XC2


03/2013 strana 4


2.


ZÁKLADOVÉ POMĚRY 2.1. Závěry IGP


03/2013 strana 5



Tab. 1 – popis zemin

GT

GT1

GT2

GT3

popisná charakteristika

tmavě hnědá humózní hlína

jílovitá

ČSN 73 6133 (ČSN EN ISO 14688-12)

konzistence

hlína

–

zatřídění

název

tuhá až pevná

-

nehodnoceno – nevhodná základová půda

tuhý

F4/CS-Y (saCl)

písčitý jíl s úlomky

tuhý

F6/CL (sasiCl)

jíl s nízkou plasticitou

písčitý jíl s úlomky cihel, betonu a hornin – slabě ulehlá navážka hnědý a hnědošedý jíl / jílovitá hlína – náplav

Tab. 2 – doporučené hodnoty výpočtové únosnosti konzistence tuhá nehodnoceno – nebude tvořit základovou půdu

GT1 jílovitá humózní hlína GT2 F4/CS-Y písčitý jíl s úlomky - slabě ulehlá navážka GT3

pro slabě ulehlé navážky nelze stanovit 100 kPa (-30%)

F6/CL jíl / jílovitá hlína - náplav

hodnotu Rd je nutno snížit o 30% z důvodu přítomnosti hladiny podzemní vody

Tab. 3 – doporučené hodnoty geotechnických charakteristik

GT

ν

β

zatřídění

GT2 F4/CS-Y písčitý jíl s úlomky - tuhá 0,35 0,62 navážka GT3

F6/CL jíl/jílovitá hlína

tuhá 0,40 0,47

γ

[kN. m-3]

Edef cu ϕu [MPa] [kPa] [o]

cef [kPa]

ϕef [o]

18,5

3,3

40

0

12

23

21

8,9

50

0

10

19

spolehlivost hodnot ověřena penetračními zkouškami


03/2013 strana 6


3.


SCHEMATICKÉ VÝKRESY RD

Půdorys 1.np


03/2013 strana 7



Půdorys 2.np


03/2013 strana 8



Řez A-A


03/2013 strana 9



Základy © B2K design s.r.o. Strážovská 343/17, CZ - 153 00 Praha 5 tel.: +420 257 722 077, www.b2kdesign.cz

03/2013 strana 10


4.


POSOUZENÍ ZÁKLADŮ 4.1. Zatížení na pasy

Zatížení na základovou spáru byla kvalifikovaně odhadnuta zjednodušeným rozborem. Hodnoty pro jednotlivé pasy uvádím níže: -

příčné pasy obvodové příčné pasy vnitřní podélné pasy obvodové

qk= 75kN/bm qk= 85kN/bm qk= 45kN/bm

Vlastní tíha pasů a nadezdívky ze ztraceného bednění je generována programem.

4.2. Krajní příčné a střední příčné pasy Posouzení plošného základu Vstupní data Materiály a normy Betonové konstrukce : Součinitele EC2 :

EN 1992-1-1 (EC2) standardní

Sedání Metoda výpočtu : Omezení deformační zóny :

ČSN 73 1001 (Výpočet pomocí edometrického modulu) pomocí strukturní pevnosti

Patky ČSN 73 1001 výpočet podle EN1997 2 - redukce zatížení a odporu

Výpočet pro odvodněné podmínky : Metodika posouzení : Návrhový přístup : Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace Nepříznivé Příznivé Stálé zatížení : γG = 1,35 [–] 1,00 [–]

Součinitele redukce odporu (R) Trvalá návrhová situace Součinitel redukce svislé únosnosti : γRvs = 1,40 [–] Součinitel redukce vodorovné únosnosti : γRhs = 1,10 [–] Základní parametry zemin Číslo

Název

Vzorek

ϕef [°]

cef

γ

γsu

δ

[kPa] [kN/m3] [kN/m3] [°]

1

Třída F4, konzistence tuhá

23,00 12,00

18,50

8,50

2


19,00 10,00

21,00

11,00

Pro výpočet tlaku v klidu jsou všechny zeminy zadány jako nesoudržné. Parametry zemin Třída F4, konzistence tuhá Objemová tíha : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy :

γ ϕef cef

= = =

18,50 kN/m3 23,00 ° 12,00 kPa


03/2013 strana 11



Modul přetvárnosti : Poissonovo číslo : Koef. strukturní pevnosti : Obj.tíha sat.zeminy :

Edef ν m γsat

= = = =

3,30 MPa 0,35 0,10 18,50 kN/m3

Třída F6, konzistence tuhá Objemová tíha : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Modul přetvárnosti : Poissonovo číslo : Koef. strukturní pevnosti : Obj.tíha sat.zeminy :

γ ϕef cef Edef ν m γsat

= = = = = = =

21,00 19,00 10,00 8,90 0,40 0,10 21,00

kN/m3 ° kPa MPa

kN/m3

Založení Typ základu: základový pas Hloubka od původního terénu Hloubka základové spáry Tloušťka základu Sklon upraveného terénu Sklon základové spáry

hz d t s1 s2

= = = = =

1,00 1,00 0,35 0,00 0,00

m m m ° °

Objemová tíha zeminy nad základem = 18,00 kN/m3 Geometrie konstrukce Typ základu: základový pas Celková délka pasu Šířka pasu (x) Šířka sloupu ve směru x Objem pasu

= = = =

2,00 1,10 0,40 0,38

m m m m3/m

Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Materiál konstrukce Objemová tíha γ = 23,00 kN/m3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN 1992-1-1 (EC2). Beton : C 20/25 Válcová pevnost v tlaku Pevnost v tahu Modul pružnosti

fck = fctm = Ecm =

Ocel podélná : B500 Mez kluzu

fyk =

500,00 MPa

Ocel příčná: B500 Mez kluzu

fyk =

500,00 MPa

20,00 MPa 2,20 MPa 30000,00 MPa

Geologický profil a přiřazení zemin Číslo

Vrstva Přiřazená zemina [m]

1

3,20 Třída F4, konzistence tuhá

2


3

-

Vzorek


Zatížení Číslo 1 2

My Hx Zatížení N Název Typ nové změna [kN/m] [kNm/m] [kN/m] ANO Zatížení č. 1 Návrhové 85,00 0,00 0,00 ANO Zatížení č. 2 Užitné 85,00 0,00 0,00


03/2013 strana 12



Hladina podzemní vody Hladina podzemní vody je v hloubce 1,70 m od původního terénu. Celkové nastavení výpočtu Typ výpočtu : výpočet pro odvodněné podmínky Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá Posouzení čís. 1 Posouzení zatěžovacích stavů ex ey Rd Využití σ Vyhovuje příznivě [m] [m] [kPa] [kPa] [%] Zatížení č. 1 Ano 0,00 0,00 92,77 363,25 25,54 Ano Zatížení č. 1 Ne 0,00 0,00 98,19 363,25 27,03 Ano Název

Vl. tíha

Výpočet proveden pro zatěžovací stav číslo 1. (Zatížení č. 1) Spočtená vlastní tíha pasu Spočtená tíha nadloží

G = Z =

11,95 kN/m 11,06 kN/m

Posouzení svislé únosnosti Tvar kontaktního napětí : obdélník Parametry smykové plochy pod základem: Hloubka smykové plochy zsp = 1,39 m Dosah smykové plochy lsp = 3,78 m Výpočtová únosnost zákl. půdy Extrémní kontaktní napětí

Rd = = σ

363,25 kPa 98,19 kPa

Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti Zemní odpor: klidový Výpočtová velikost zemního odporu Úhel tření základ-základová spára Soudržnost základ-základová spára Horizontální únosnost základu Extrémní horizontální síla

Spd = = ψ a = Rdh = H =

3,25 kN 23,00 ° 12,00 kPa

42,34 kN 0,00 kN

Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Posouzení čís. 2 Posouzení zatěžovacích stavů Rd Využití Vl. tíha ex ey σ Vyhovuje příznivě [m] [m] [kPa] [kPa] [%] Zatížení č. 1 Ano 0,00 0,00 92,77 363,25 25,54 Ano Zatížení č. 1 Ne 0,00 0,00 98,19 363,25 27,03 Ano Název


G = Z =

11,95 kN/m 11,06 kN/m


Rd = = σ

363,25 kPa 98,19 kPa

Svislá únosnost VYHOVUJE © B2K design s.r.o. Strážovská 343/17, CZ - 153 00 Praha 5 tel.: +420 257 722 077, www.b2kdesign.cz

03/2013 strana 13



Posouzení vodorovné únosnosti Zemní odpor: klidový Výpočtová velikost zemního odporu Úhel tření základ-základová spára Soudržnost základ-základová spára Horizontální únosnost základu Extrémní horizontální síla

Spd = = ψ a = Rdh = H =

3,25 kN 23,00 ° 12,00 kPa

42,34 kN 0,00 kN

Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Fáze : 1; Výpočet : 2

Delta = 0,00°

Název : 1.MS

1,10

+y

1,00 1,00 +x

1,10 Posouzení čís. 1 Sednutí a natočení základu - vstupní data Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden s uvažováním koeficientu κ1 (vliv hloubky založení). Napětí v základové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha pasu Spočtená tíha nadloží Sednutí středu délkové hrany Sednutí středu šířkové hrany 1 Sednutí středu šířkové hrany 2

G = Z =

8,86 kN/m 8,19 kN/m

= 5,8 = 7,1 = 7,1

mm mm mm

(1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Sednutí a natočení základu - výsledky Tuhost základu: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 3,71 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=260,75) Základ je ve směru šířky tuhý (k=347,06) Celkové sednutí a natočení základu: Sednutí základu = 7,5 mm Hloubka deformační zóny = 2,91 m Natočení ve směru šířky = 0,000 (tan*1000)


03/2013 strana 14

RD Hostivice – založení objektu Na pozemku p.č. 1161/57, k.ú. Hostivice Název : 2.MS


Fáze : 1; Výpočet : 1

PT UT 1,00 1,00 0,35

2,91

Sigma,z Sigma,or mSigma,or Dimenzace čís. 1 Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Posouzení podélné výztuže základu ve směru x Profil vložky Počet vložek Krytí výztuže Šířka průřezu Výška průřezu

= = = = =

16,0 4 40,0 1,00 0,35

mm mm m m

Stupeň vyztužení Poloha neutrálné osy Moment na mezi únosnosti

= ρ x = MRd =

0,27 % 0,03 m 101,02 kNm

> < >

0,13 % 0,19 m 7,12 kNm

= ρmin = xmax = MEd

Průřez VYHOVUJE.

Posouzení patky na protlačení Normálová síla v sloupu = 85,00 kN Tlaková diagonála na obvodu sloupu Síla přenesená roznášením do zákl. půdy Síla přenášená smykovou pevností ŽB Uvažovaný obvod sloupu Smykové napětí na obvodu sloupu Únosnost tlakové diagonály na obvodu sloupu

= = u0 = vEd,max = vRd,max =

30,91 54,09 0,91 0,20 3,68

kN kN m MPa MPa

Kritický průřez bez smykové výztuže Síla přenesená roznášením do zákl. půdy Síla přenášená smykovou pevností ŽB Vzdálenost průřezu od sloupu Délka průřezu Smykové napětí na průřezu Únosnost nevyztuženého průřezu

= = = ucr = vEd = vRd,c =

54,25 30,75 0,15 2,00 0,05 1,53

kN kN m m MPa MPa

vEd < vRd,c => Výztuž není nutná Patka na protlačení VYHOVUJE © B2K design s.r.o. Strážovská 343/17, CZ - 153 00 Praha 5 tel.: +420 257 722 077, www.b2kdesign.cz

03/2013 strana 15



4.3. Krajní pas podélný Posouzení plošného základu Vstupní data Materiály a normy Betonové konstrukce : Součinitele EC2 :

EN 1992-1-1 (EC2) standardní

Sedání Metoda výpočtu : Omezení deformační zóny :

ČSN 73 1001 (Výpočet pomocí edometrického modulu) pomocí strukturní pevnosti

Patky ČSN 73 1001 výpočet podle EN1997 2 - redukce zatížení a odporu

Výpočet pro odvodněné podmínky : Metodika posouzení : Návrhový přístup : Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace Nepříznivé Příznivé Stálé zatížení : γG = 1,35 [–] 1,00 [–]

Součinitele redukce odporu (R) Trvalá návrhová situace Součinitel redukce svislé únosnosti : γRvs = 1,40 [–] Součinitel redukce vodorovné únosnosti : γRhs = 1,10 [–] Základní parametry zemin Číslo

Název

ϕef

Vzorek

[°]

cef

γ

γsu

δ

[kPa] [kN/m3] [kN/m3] [°]

1


23,00 12,00

18,50

8,50

2


19,00 10,00

21,00

11,00

Pro výpočet tlaku v klidu jsou všechny zeminy zadány jako nesoudržné. Parametry zemin Třída F4, konzistence tuhá Objemová tíha : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Modul přetvárnosti : Poissonovo číslo : Koef. strukturní pevnosti : Obj.tíha sat.zeminy :


= = = = = = =

18,50 23,00 12,00 3,30 0,35 0,10 18,50

kN/m3 ° kPa MPa

Třída F6, konzistence tuhá Objemová tíha : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Modul přetvárnosti : Poissonovo číslo : Koef. strukturní pevnosti : Obj.tíha sat.zeminy :


= = = = = = =

21,00 19,00 10,00 8,90 0,40 0,10 21,00

kN/m3 ° kPa MPa

kN/m3

kN/m3

Založení Typ základu: základový pas Hloubka od původního terénu Hloubka základové spáry Tloušťka základu Sklon upraveného terénu

hz d t s1

= = = =

1,00 1,00 0,35 0,00

m m m °


03/2013 strana 16

RD Hostivice – založení objektu Na pozemku p.č. 1161/57, k.ú. Hostivice Sklon základové spáry


s2 =

0,00 °

Objemová tíha zeminy nad základem = 18,00 kN/m3 Geometrie konstrukce Typ základu: základový pas Celková délka pasu Šířka pasu (x) Šířka sloupu ve směru x Objem pasu

= = = =

2,00 0,80 0,40 0,28

m m m m3/m

Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Materiál konstrukce Objemová tíha γ = 23,00 kN/m3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN 1992-1-1 (EC2). Beton : C 20/25 Válcová pevnost v tlaku Pevnost v tahu Modul pružnosti

fck = fctm = Ecm =

Ocel podélná : B500 Mez kluzu

fyk =

500,00 MPa

Ocel příčná: B500 Mez kluzu

fyk =

500,00 MPa

20,00 MPa 2,20 MPa 30000,00 MPa

Geologický profil a přiřazení zemin Číslo


1


2


3

-

Vzorek


Název : Profil a přiřazení

Fáze : 1

PT UT 1,00 1,70

1,00 0,35 HPV


My Hx Zatížení N Název Typ nové změna [kN/m] [kNm/m] [kN/m] ANO Zatížení č. 1 Návrhové 45,00 0,00 0,00 ANO Zatížení č. 2 Užitné 45,00 0,00 0,00

Hladina podzemní vody Hladina podzemní vody je v hloubce 1,70 m od původního terénu. © B2K design s.r.o. Strážovská 343/17, CZ - 153 00 Praha 5 tel.: +420 257 722 077, www.b2kdesign.cz

03/2013 strana 17



Celkové nastavení výpočtu Typ výpočtu : výpočet pro odvodněné podmínky Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá Posouzení čís. 1 (Fáze budování 1) Posouzení zatěžovacích stavů Rd Využití Vl. tíha ex ey σ Vyhovuje příznivě [m] [m] [kPa] [kPa] [%] Zatížení č. 1 Ano 0,00 0,00 70,15 351,85 19,94 Ano Zatížení č. 1 Ne 0,00 0,00 75,02 351,85 21,32 Ano Název


G = Z =

8,69 kN/m 6,32 kN/m


Rd = = σ

351,85 kPa 75,02 kPa


Spd = = ψ a = Rdh = H =

3,25 kN 23,00 ° 12,00 kPa

24,61 kN 0,00 kN

Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE


03/2013 strana 18

RD Hostivice – založení objektu Na pozemku p.č. 1161/57, k.ú. Hostivice Fáze : 1; Výpočet : 1

Delta = 0,00°

Název : 1.MS


0,80

+y

1,00 1,00 +x

0,80 Posouzení čís. 1 (Fáze budování 1) Sednutí a natočení základu - vstupní data Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden s uvažováním koeficientu κ1 (vliv hloubky založení). Napětí v základové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha pasu Spočtená tíha nadloží Sednutí středu délkové hrany Sednutí středu šířkové hrany 1 Sednutí středu šířkové hrany 2

G = Z =

6,44 kN/m 4,68 kN/m

= 2,7 = 3,8 = 3,8

mm mm mm



03/2013 strana 19

RD Hostivice – založení objektu Na pozemku p.č. 1161/57, k.ú. Hostivice Název : 2.MS


Fáze : 1; Výpočet : 1

PT UT

1,00 1,00 0,35

2,05

Sigma,z Sigma,or mSigma,or Vstupní data (Fáze budování 2) Geologický profil a přiřazení zemin Číslo


1


2


3

-

Vzorek



My Hx Zatížení N Název Typ nové změna [kN/m] [kNm/m] [kN/m] NE NE Zatížení č. 1 Návrhové 45,00 0,00 0,00 NE NE Zatížení č. 2 Užitné 45,00 0,00 0,00

Hladina podzemní vody Hladina podzemní vody je v hloubce 1,70 m od původního terénu. Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá Posouzení čís. 1 (Fáze budování 2) Posouzení zatěžovacích stavů Rd Využití Vl. tíha ex ey σ Vyhovuje příznivě [m] [m] [kPa] [kPa] [%] Zatížení č. 1 Ano 0,00 0,00 70,15 351,85 19,94 Ano Zatížení č. 1 Ne 0,00 0,00 75,02 351,85 21,32 Ano Název

Výpočet proveden pro zatěžovací stav číslo 1. (Zatížení č. 1)


03/2013 strana 20

RD Hostivice – založení objektu Na pozemku p.č. 1161/57, k.ú. Hostivice Spočtená vlastní tíha pasu Spočtená tíha nadloží


G = Z =

8,69 kN/m 6,32 kN/m


Rd = = σ

351,85 kPa 75,02 kPa


Spd = = ψ a = Rdh = H =

3,25 kN 23,00 ° 12,00 kPa

24,61 kN 0,00 kN

Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE Posouzení čís. 1 (Fáze budování 2) Sednutí a natočení základu - vstupní data Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden s uvažováním koeficientu κ1 (vliv hloubky založení). Napětí v základové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha pasu Spočtená tíha nadloží

G = Z =

Sednutí středu délkové hrany Sednutí středu šířkové hrany 1 Sednutí středu šířkové hrany 2

6,44 kN/m 4,68 kN/m

= 2,7 = 3,8 = 3,8

mm mm mm


Dimenzace čís. 1 (Fáze budování 2) Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Posouzení podélné výztuže základu ve směru x Profil vložky Počet vložek Krytí výztuže Šířka průřezu Výška průřezu

= = = = =

16,0 4 40,0 1,00 0,35

Stupeň vyztužení Poloha neutrálné osy Moment na mezi únosnosti

mm mm m m = ρ x = MRd =

0,27 % 0,03 m 101,02 kNm

> < >

0,13 % 0,19 m 2,10 kNm

= ρmin = xmax = MEd

Průřez VYHOVUJE. © B2K design s.r.o. Strážovská 343/17, CZ - 153 00 Praha 5 tel.: +420 257 722 077, www.b2kdesign.cz

03/2013 strana 21



Posouzení patky na protlačení Normálová síla v sloupu = 45,00 kN Tlaková diagonála na obvodu sloupu Síla přenesená roznášením do zákl. půdy Síla přenášená smykovou pevností ŽB Uvažovaný obvod sloupu Smykové napětí na obvodu sloupu Únosnost tlakové diagonály na obvodu sloupu

= = u0 = vEd,max = vRd,max =

22,50 22,50 0,91 0,08 3,68

kN kN m MPa MPa

Kritický průřez bez smykové výztuže Síla přenesená roznášením do zákl. půdy Síla přenášená smykovou pevností ŽB Vzdálenost průřezu od sloupu Délka průřezu Smykové napětí na průřezu Únosnost nevyztuženého průřezu

= = = ucr = vEd = vRd,c =

39,49 5,51 0,15 2,00 0,01 1,53

kN kN m m MPa MPa

vEd < vRd,c => Výztuž není nutná Patka na protlačení VYHOVUJE

4.4. 3D model základů – ověření nerovnoměrného sedání 4.4.1. Vstupní údaje, zatěžovací stavy a kombinace zatížení Materiály Jméno Typ

C20/25 Beton Podloží Jméno Sub1 Sub2

Jednotková E Poisson G Tep.roztaž. [MPa] [MPa] hmotnost nu [m/mK] [kg/mm3] 0,00 3,0000e+04 0,2 1,2500e+04 0,00

C1x [MN/m3] 6,0000e+00 5,0000e+00

C1y [MN/m3] 6,0000e+00 5,0000e+00

Tuhost [MN/m3] 1,6000e+01 1,0000e+01

C2x [MN/m] 6,0000e+00 5,0000e+00

Charakteristická válcová pevnost v tlaku fck(28) [MPa] 20,00

C2y [MN/m] 6,0000e+00 5,0000e+00

Podloží Sub 1 – šedé části pasů – tuhost odpovídající IGP a modelu GEO Podloží Sub 2 – zelená část pasů - snížená tuhost vystihující možné prosednutí při podmáčení nebo lokálním zhoršení parametrů podloží


03/2013 strana 22



Model Jméno S26 S27 S28 S29 S30 S31 S32 S33 S34 S35 S36 S37 S38 S39 S40 S41 S42 S43 S44 S45 S46 S47 S48 S49 S50

Materiál C20/25 C20/25 C20/25 C20/25 C20/25 C20/25 C20/25 C20/25 C20/25 C20/25 C20/25 C20/25 C20/25 C20/25 C20/25 C20/25 C20/25 C20/25 C20/25 C20/25 C20/25 C20/25 C20/25 C20/25 C20/25

6.Zatěžovací stavy Jméno Popis LC1 Vlastní tíha LC2 Horní stavba 1

Tl. [mm] 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 350 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400 400

LFS12 S40

konstantní konstantní konstantní konstantní konstantní konstantní konstantní konstantní konstantní konstantní konstantní konstantní konstantní konstantní konstantní konstantní konstantní konstantní konstantní konstantní konstantní konstantní konstantní konstantní konstantní

Typ působení Stálé Stálé

7.Spojité zatížení na hraně plochy Jméno Plocha Typ Zatěžovací stav

Typ tloušťky

Typ deska (90) deska (90) deska (90) deska (90) deska (90) deska (90) deska (90) deska (90) deska (90) deska (90) deska (90) deska (90) deska (90) deska (90) stěna (80) stěna (80) stěna (80) stěna (80) stěna (80) stěna (80) stěna (80) stěna (80) stěna (80) stěna (80) stěna (80)

Vrstva Deska Deska Deska Deska Deska Deska Deska Deska Deska Deska Deska Deska Deska Deska Stena Stena Stena Stena Stena Stena Stena Stena Stena Stena Stena

Skupina zatížení LG1 LG1

Typ zatížení Směr Vlastní tíha -Z Standard

Směr

Hodnota - P1 Poz x1 Poloha Hrana [kN/m] Systém Rozložení Hodnota - P2 Poz x2 Souř. Poč [kN/m] Síla Z -75,00 0,000 Délka 3


03/2013 strana 23

RD Hostivice – založení objektu Na pozemku p.č. 1161/57, k.ú. Hostivice LC2 - Horní stavba 1 LFS13 S41 LC2 - Horní stavba 1 LFS14 S42 LC2 - Horní stavba 1 LFS15 S43 LC2 - Horní stavba 1 LFS16 S44 LC2 - Horní stavba 1 LFS17 S45 LC2 - Horní stavba 1 LFS18 S46 LC2 - Horní stavba 1 LFS19 S47 LC2 - Horní stavba 1 LFS20 S48 LC2 - Horní stavba 1 LFS21 S49 LC2 - Horní stavba 1 LFS22 S50 LC2 - Horní stavba 1 8.Kombinace Jméno CO1

Typ

EN - MSÚ (STR)

GSS Síla GSS Síla GSS Síla GSS Síla GSS Síla GSS Síla GSS Síla GSS Síla GSS Síla GSS Síla GSS


Rovnoměrné Z Rovnoměrné Z Rovnoměrné Z Rovnoměrné Z Rovnoměrné Z Rovnoměrné Z Rovnoměrné Z Rovnoměrné Z Rovnoměrné Z Rovnoměrné Z Rovnoměrné

1,000 -75,00 0,000 1,000 -45,00 0,000 1,000 -45,00 0,000 1,000 -45,00 0,000 1,000 -75,00 0,000 1,000 -45,00 0,000 1,000 -45,00 0,000 1,000 -45,00 0,000 1,000 -85,00 0,000 1,000 -85,00 0,000 1,000

Zatěžovací stavy LC1 - Vlastní tíha LC2 - Horní stavba 1

Rela Délka Rela Délka Rela Délka Rela Délka Rela Délka Rela Délka Rela Délka Rela Délka Rela Délka Rela Délka Rela

Od počátku 3 Od počátku 3 Od počátku 3 Od počátku 3 Od počátku 3 Od počátku 3 Od počátku 3 Od počátku 3 Od počátku 3 Od počátku 3 Od počátku

Souč. [-] 1,00 1,00

4.4.2. Vnitřní síly

Vnitřní síly – mxD-


03/2013 strana 24



Vnitřní síly – myD-

Vnitřní síly – mxD+

Vnitřní síly – myD+


03/2013 strana 25



Vnitřní síly –kontaktní napětí

4.4.3. Návrh výztuže – nutné plochy

Výztuž, nutné plochy – spodní směr x

Výztuž, nutné plochy – spodní směr y


03/2013 strana 26



Výztuž, nutné plochy – horní směr x

Výztuž, nutné plochy – horní směr y

4.4.4. Deformace

Deformace/ sednutí – lineární (obálka kombinací) © B2K design s.r.o. Strážovská 343/17, CZ - 153 00 Praha 5 tel.: +420 257 722 077, www.b2kdesign.cz

03/2013 strana 27


5.


ZÁVĚR

Statickým posudkem byly navrženy nové konstrukce základů RD ve složitých geotechnických podmínkách. Konstrukce byly posouzeny na účinky od působícího zatížení vlastní tíhy, tíhy ostatního stálého zatížení a nahodilých zatížení dle platných norem ČSN EN. Bylo prověřeno chování konstrukce při nerovnoměrném sedání, na které je navržena výztuž. Konstrukce na působící zatížení vyhoví v obou mezních stavech. Pokud není ve statickém posouzení uvedeno jinak je nutné při provádění dodržovat zejména tyto ČSN a to i jejich doporučené oddíly: ČSN EN 10204 Druhy dokumentů kontroly, ČSN EN 206-1 Beton - Část 1: Specifikace, vlastnosti, výroba a shoda. V případě změny podkladů, či vzniku nových skutečností, si projektant vyhrazuje právo posouzení dopadu těchto změn na řešení a eventuální doplnění nebo úpravu projektu. Tato dokumentace v žádném případě nenahrazuje prováděcí dokumentaci. Při provádění se musí dodržovat příslušné platné ČSN EN, související normy, technologické předpisy a zásady bezpečnosti práce a ochrany zdraví pracujících. Dodavatel stavby musí dbát montážních a technologických pokynů příslušných výrobců stavebních prvků a konstrukcí uvedených v této dokumentaci.

V Praze dne 14. března 2013

Vypracoval: Ing. Roman Balík Ing. Jiří Kosobud

Kontroloval: Ing. Martin Kameš


03/2013 strana 28

57, k.ú. HOSTIVICE ING. ROMAN BALÍK ING. MARTIN KAMEŠ

Recommend Documents