Západočeská univerzita v Plzni Fakulta aplikovaných věd Katedra mechaniky. Diplomová práce. Variantní řešení zastřešení víceúčelové sportovní haly

Zá Západočeská univerzita v Plzni Fakulta aplikovaných věd Katedra mechaniky

Diplomová práce

Variantní řešení zastřešení víceúčelové sportovní haly

Autor:

Bc. Jakub Halík

Vedoucí práce:

Ing. Luděk Vejvara, Ph.D.

Datum odevzdání:

20. 12. 2014

Abstrakt Diplomová práce se zabývá variantním řešením zastřešení víceúčelové sportovní haly. Předmětem této práce je zpracování rozdílných konstrukčních variant, u kterých je proveden návrh, posouzení a jejich zhodnocení včetně vzájemného porovnání. Návrhy dimenzí jednotlivých prvků byly provedeny na základě výpočtového modelu v programu Scia Engineer.

Klíčová slova Dřevo, ocel, plnostěnný obloukový vazník, dřevěný příhradový vazník, výkresová část

Abstract Dissertation describes variant solutions for roof structures of multipurpose sport hall. Dissertation includes different types of roof structures with design, static appraisals, drawing section and their comparison. The design is based on computer model created in Scia Engineer software.

Keywords Wood, steel, curved girder, wood truss girder, drawing section

Čestné prohlášení Prohlašuji, že jsem předloženou práci vypracoval samostatně a že jsem uvedl veškeré použité informační zdroje v souladu s Metodickým pokynem o etické přípravě vysokoškolských závěrečných prací.

………………………………. Bc. Jakub Halík

V Plzni 1. Března 2015

Poděkování Za odborné vedení mé práce a za rady při řešení problémů děkuji vedoucímu diplomové práce Ing. Luďku Vejvarovi, Ph.D.

ZČU v Plzni


Obsah 1

2

Úvod ................................................................................................ ................................ ........................................................ 10 1.1

Konstrukce hal a jejich dělení ................................................................ .......................................... 10

1.2

Projekt S2: „ Víceúčelová sportovní hala se sportovním centrem a zázemím. 11

Popis konstrukčních variant zastřešení víceúčelové sportovní haly....................... haly 14 2.1

Střešní plášť ................................................................................................ ................................ ...................................... 15

2.2

Krokev................................................................................................ ................................ ............................................... 15

2.3

Vaznice ................................................................................................ ................................ ............................................. 16

2.4

Vazník ................................................................................................ ................................ ............................................... 16

2.4.1

Vazník – varianta variant č. 1 ................................................................ ................................................ 16

2.4.2

Vazník – varianta č. 2 ................................................................ ................................................ 17

2.5 3

4

Materiálové charakteristiky ................................................................ .................................................... 19 3.1

Rostlé dřevo C24 .............................................................................................. .............................. 19

3.2

Lepené lamelové dřevo Gl24h ................................................................ ......................................... 20

3.3

Ocel S335 ................................................................................................ ................................ .......................................... 20

3.4

Ocel 8.8 pro spojovací pojovací prostředky ................................................................ ................................... 20

Zatížení konstrukce ................................................................................................ ................................. 21 4.1

Zatížení stálá................................................................................................ ................................ ..................................... 21

4.1.1

Vlastní tíha ................................................................................................ ................................ 21

4.1.2

Střešní plášť............................................................................................... plášť ............................... 22

4.2

5

Ztužení ................................................................................................ ................................ .............................................. 18

Zatížení proměnná ........................................................................................... ........................... 23

4.2.1

Zatížení užitné ........................................................................................... ........................... 23

4.2.2

Zatížení sněhem ................................................................ ........................................................ 23

4.2.3

Zatížení žení větrem ................................................................ ......................................................... 24

Statický výpočet ................................................................................................ ................................ ...................................... 28 5.1

OSB desky ................................................................................................ ................................ ..................................... 29

~7~

ZČU v Plzni 5.2


Krokve ................................................................................................ ................................ ........................................... 30

5.2.1

MSÚ................................................................................................ ................................ ........................................... 30

5.2.2

MSP ................................................................................................ ................................ ........................................... 32

5.2.3

Požární odolnost ................................................................ ....................................................... 33

5.3

Vaznice................................................................................................ ................................ .......................................... 34

5.3.1

MSÚ................................................................................................ ................................ ........................................... 35

5.3.2

MSP ................................................................................................ ................................ ........................................... 40

5.3.3


5.4

Plnostěnný vazník - varianta č. 1 ................................................................ .................................. 42

5.4.1

MSÚ................................................................................................ ................................ ........................................... 43

5.4.2

MSP ................................................................................................ ................................ ........................................... 50

5.4.3


5.5

Příhradový vazník - varianta č. 2................................................................ ................................... 52

5.5.1

MSÚ................................................................................................ ................................ ........................................... 52

5.5.2

MSP ................................................................................................ ................................ ........................................... 58

5.5.3


5.6 5.6.1 5.7 5.7.1 5.8

Ztužidlo - varianta č. 1 ................................................................ .................................................. 63 MSÚ................................................................................................ ................................ ........................................... 64 Ztužidlo - varianta č. 2 ................................................................ .................................................. 65 MSÚ................................................................................................ ................................ ........................................... 66 Montážní spoj vazníku – Varianta č. 1 .......................................................... ................................ 67

5.8.1

Geometrie ................................................................................................ ................................. 67

5.8.2

Zatížení ................................................................................................ ................................ ...................................... 68

5.8.3

Část přenášející ohybový moment a normálovou sílu.............................. 69

5.8.4

Část přenášející posouvající sílu................................................................ ................................ 74

5.9

Montážní spoj příhradového vazníku – Varianta č. 2 ................................... ................................ 77

5.9.1

Geometrie ................................................................................................ ................................. 77

5.9.2

Zatížení ................................................................................................ ................................ ...................................... 77

5.9.3

Rozmístění spojovacích prostředků .......................................................... ................................ 78

5.9.4

Posouzení spoje ................................................................ ........................................................ 80

~8~

ZČU v Plzni 6


Vyhodnocení ocení variant ............................................................................................... ............................... 84 6.1

Popis zastřešení víceúčelové sportovní haly ................................................ ................................ 84

6.2

Výkaz materiálu – Varianta č. 1 ................................................................ .................................... 85

6.3

Výkaz materiálu – Varianta č. 2 ................................................................ .................................... 85

6.4

Posouzení konstrukčních variant................................................................ .................................. 86

6.5 Problematika spojená s konstrukčním řešením zastřešení víceúčelové sportovní haly ................................................................................................ ................................ ......................................... 86 6.6 7

Alternativní řešení při návrhu zastřešení víceúčelové sportovní haly ......... 86

Závěr ................................................................................................ ................................ ....................................................... 87

Seznam použitých zdrojů: ............................................................................................... ............................... 88 Seznam použitých symbolů: ........................................................................................... ........................... 89 Použitý software: ................................................................................................ ................................ ............................................ 92 Přílohy: ............................................................................................................................ ................................ ............................ 92

~9~

ZČU v Plzni

1


Úvod

Předmětem této práce byl byl návrh a posouzení konstrukčních variant zastřešení víceúčelové sportovní haly. Jako hlavní podklad byl použit Projekt S2: „Víceúčelová sportovní hala se sportovním centrem a zázemím“, který byl vypracován v rámci samostatného předmětu v akademickém roce 2013/2014. Práce zahrnuje výpočet zatížení na střešní konstrukci víceúčelové sportovní haly, statické výpočty – návrh a posouzení nejvíce namáhaných prvků jednotlivých konstrukčních variant, výkresovou dokumentaci – půdorys, řez, detaily spojů, a vzájemné porovnání jednotlivých variant z hlediska provedení, ceny a pracnosti konstrukce. Pro kompletní návrh konstrukce konstrukce byly použity platné normy určené pro návrh pozemních staveb, staveb dřevěných a ocelových konstrukcí, výpočet zatížení a posouzení vnitřních sil.

1.1 Konstrukce hal a jejich dělení Nejzákladnější charakteristikou halových objektů je absence vnitřních podpor. Jsou tedy určeny k zastřešení objektů, u kterých je požadováno volné vnitřní uspořádání. Halové objekty lze zařadit podle několika kritérií. Základní zařazení hal je podle jejich účelu (sportovní haly, bazény, kinosály, haly průmyslové výroby, sklady atd.). Další D dělení hal vychází především z jejich konstrukčního provedení, velikosti rozponu, materiálového provedení a způsobu statického chování.

Rozdělení halových konstrukcí podle způsobu statického chování: - Ohýbané systémy:

- deskové soustavy - vazníkové soustavy - rámové soustavy

- Převážně tlačené systémy: - nosníkové (plnostěnné, příhradové oblouky) - deskové (klenby, skořepiny)

~ 10 ~

ZČU v Plzni


- Tažené systémy:

- visuté soustavy (lanové, membránové) - pneumatické soustavy (nízkotlaké, vysokotlaké)

Druhů halových objektů tedy existuje velké množství. Při návrhu halového objektu se musí vždy brát ohled na specifické otázky spojené s daným systém. Tato práce je zaměřená na víceúčelovou sportovní halu o středním rozponu, dřevěné konstrukce s různým ným způsobem statického namáhání.

Varianta č. 1:

Plnostěnný obloukový vazník - Ohýbaný, třístupňový systém

Varianta č. 2:

Příhradová dřevěná konstrukce - Převážně tlačený, třístupňový systém

1.2 Projekt S2: „ Víceúčelová sportovní hala se sportovním centrem a zázemím. Náplní předmětu Projekt S2 bylo zpracování projektové dokumentace architektonicko-stavební stavební části ke stavebnímu povolení akce: Víceúčelová sportovní hala se sportovním centrem a zázemím. Víceúčelová hala má obdélníkový půdorys o rozměrech 45 x 36,8 m. Nosný systém tvoří železobetonové sloupy s osovou vzdáleností 5 m. Střešní konstrukci tvoří vazníky s nepravidelným obloukovým zakřivením o poloměru 74,4 m. Další řešení střešní konstrukce vychází z jednotlivých konstrukčních variant. Minimální vnitřní třní světlá výška je 7,8 m v prostorách hlediště a 8,8 m nad hrací plochou. Vnitřní dispozice sportovní haly jsou navrženy tak, aby umožnily hraní basketbalu, sálové kopané, házené, volejbalu a florbalu na hřištích o standardních rozměrech vycházejících z mezinárodních pravidel a regulí těchto sportů. Dále jsou v hale dvě samostatné tribuny o celkové kapacitě 360 sedících diváků. Přístup do haly je umožněn dvěma vnitřními vstupy ze sportovního centra, jeden je určen pro diváky, jeden pro veřejnost, a jedním venkovním

~ 11 ~

ZČU v Plzni


vstupem, který je určen ke stěhování objemných předmětů a plní funkci nouzového východu. Sportovní centrum má také obdélníkový půdorys o rozměrech 41,7 x 28,8, 28,8 jehož kratší strana přiléhá k delší straně víceúčelové sportovní haly a tvoří tak půdorysem orysem písmeno L. Sportovní centrum má dvě nadzemní podlaží, přičemž druhé ustupuje o jeden konstrukční modul. V přízemí centra se nachází recepce, vstupní hala, bar, fitness, technické místnosti, toalety a tři squashové kurty. V patře centra jsou šatny, sportovní sportovní sál a kancelář. Nosný systém tvoří stěny z cihelných bloků a stropní konstrukce jsou z železobetonových nosníků a keramických vložek.

Půdorys sportovního centra a víceúčelové sportovní haly

Řez sportovního centra a víceúčelové sportovní haly

~ 12 ~

ZČU v Plzni


Samostatný půdorys víceúčelové sportovní haly

Samostatný řez víceúčelovou vou sportovní halou

~ 13 ~

ZČU v Plzni

2


Popis konstrukčních variant zastřešení víceúčelové sportovní haly Cílem této práce je navržení a posouzení dvou variant střešní konstrukce víceúčelové sportovní haly. Obě posuzované varianty jsou navržené jako dřevěné konstrukce s třístupňovým nosným systémem. Střešní plášť, krokve a vaznice jsou navrženy pro obě varianty varianty stejné. Hlavní rozdíl mezi posouzeným variantami je v hlavním nosném prvku – střešním vazníku.

Půdorys zastřešení víceúčelové sportovní haly

~ 14 ~

ZČU v Plzni


2.1 Střešní plášť Spodní, plošně nosnou vrstvu, neboli záklop tvoří dvě vrstvy OSB desek o rozměrech 625 x 2500 mm, které jsou kladeny v podélném směru zastřešení na krokve a vazníky, ke kterým jsou připojeny ocelovými sponkami. Osová vzdálenost krokví je 1250 mm, čímž vzniká vzniká ze statického hlediska spojitý nosník o 2 polích. Při pokládání OSB desek musí být brán zřetel na překrytí jednotlivých spár v podélném i příčném směru, aby došlo k jejich dokonalému spolupůsobení. Dalšími vrstvami této skladby jsou v pořadí od OSB desekk oxidovaný asfaltový pás, studené asfaltové lepidlo, první vrstva tepelné izolace, studené asfaltové lepidlo, druhá vrstva tepelné izolace, pojistná hydroizolace z modifikovaného asfaltového pásu, hydroizolace a titanzinkový plech, který tvoří střešní krytinu. kry

Řez střešním pláštěm

2.2 Krokev Krokve jsou z rostlého dřeva pevnostní třídy C24 o průřezu 120 x 160 mm, jejich délka je 2,62 m. Osová vzdálenost krokví je 1,25 m. Pomocí ocelových třmenů jsou připevněny k vaznicím, čímž tvoří prosté nosníky s kloubovým uložením. Příčná a torzní stabilita krokví je zajištěna záklopem z OSB desek.

Statické schéma a průřez krokve, spojovací třmen - úhelník

~ 15 ~

ZČU v Plzni


2.3 Vaznice Vaznice jsou z lepeného lamelového dřeva pevnostní třídy GL24h o průřezu 140 x 240 mm, jejich délka je 5 m. Osová vzdálenost vaznic je 2,62 m. Vaznice jsou kotveny pomocí ocelových třmenů k hornímu líci vazníku, čímž tvoří stejně jako krokve prostě uložené nosníky s kloubovým připojením.

Statické schéma a průřez krokve, spojovací třmen - úhelník

2.4 Vazník Vazník tvoří hlavní nosný prvek soustavy. V obou posuzovaných variantách vychází návrh vazníku z obloukového zakřivení střechy.

2.4.1

Vazník – varianta č. 1

Ve variantě číslo 1 tvoří vazník obloukově zakřivený nosník plnostěnného průřezu s poloměrem vnitřní osy 74,4 m. Vazník Vazník má průřez 240 x 1900 mm a je z lepeného lamelového dřeva pevnostní třídy GL24h. Vzdálenost mezi podporami vazníku je 36,4 6,4 m a osová vzdálenost vazníků je 5 m. Vazník je pomocí ložisek prostě podepřen na železobetonové sloupy, jedno ložisko je řešeno jako pevný kloub, druhé jako posuvný kloub (elastomerové ložisko). Vazník bude vzhledem k jeho délce rozdělen na tři části, poměr jednotlivých délek jednotlivých částí bude 35 : 30 : 35 %.

~ 16 ~

ZČU v Plzni


Statické schéma a průřez plnostěnného vazníku

Axonometrický pohled na konstrukci varianty č. 1

2.4.2

Vazník – varianta č. 2

Ve variantě číslo 2 je hlavním nosným prvkem soustavy příhradový vazník. Skládá se z horního a dolního pásu, které jsou obloukově zakřivené a jsou rozděleny svislicemi do 14 polí. V každém poli jsou dvě diagonály do tvaru obráceného písmene „v“. Vazník je z lepeného lamelového dřeva GL24h. Jeho uložení ulože je uvažované stejné jako ve variantě č. 1. Diagonály a svislice jsou pak uvažovány s kloubovým vým připojením pomocí vložené ocelové desky se svorníky a kolíky. kolíky Vazník bude vzhledem k jeho délce rozdělen na tři části, poměr jednotlivých délek jednotlivých částí č bude 35 : 30 : 35 %.

~ 17 ~

ZČU v Plzni


Statické schéma a průřezy příhradového vazníku

Axonometrický pohled na konstrukci varianty č. 2

2.5 Ztužení Ztužení hal je v obou konstrukčních variantách zajištěno pomocí trubkových táhel. Na ztužidla je použita ocel vyšší pevnosti S355. Ztužidla jsou pomocí šroubového přípoje připojena k ocelovým úhelníkům na spodním okraji vaznic. Ztužení je navrženo jako křížové, přičemž se vždy skládá ze čtyř prutů kloubově připojeným k vaznici. Průměrná délka jednoho prutu je 3,62 metru.

Statické schéma a průřez trubkového táhla

~ 18 ~

ZČU v Plzni


3 Materiálové charakteristiky Konstrukční varianty jsou vypracovány pro víceúčelovou sportovní halu, u které se očekává pouze provoz charakteru sportovních akcí – tréninků a zápasů, s naplněním maximální kapacity pouze výjimečně. Z těchto vstupních podmínek, velikosti zatížení a konstrukčního řešení byly zvoleny materiály odpovídajících vlastností.

Třída provozu 2 Třída provozu 2 je charakterizována vlhkostí materiálu odpovídající odpovíd teplotě 20° a relativní vlhkosti okolního vzduchu, přesahující 85% pouze několik týdnů v roce. Ve třídě provozu 2 nepřesahuje průměrná vlhkost u většiny dřeva jehličnatých dřevin 20%.

3.1

Rostlé dřevo C24

Materiálové charakteristiky rostlého jehličnatého jehličnatého dřeva dle EN 14081-1 14081 a EN 338 0,9

0,8

1,25

,

,

!,

,

!," , #,

1,3

1,0

350

24

14

/ ,

21

!,

4,0

#,

2,5

,

!,"

∗

∗

∗

~ 19 ~

0,9 ∗

%,&

'(

∗

'(

.,/-&

'(

∗ '0,& (

)*

16,61

0,9 ∗ +,

14,54

0,9 ∗ +,

,,-&

'(

,,-&

+,

)+

0,9 ∗ +, +

0,9 ∗ +, *,

9,69

+*

) ),2

1,73

2,77

ZČU v Plzni

3.2


Lepené lamelové lame dřevo Gl24h

Materiálové charakteristiky lepeného lamelového dřeva z jehličnatých dřevin dle EN 14080 a EN 1194 0,9

0,8

1,15

,

,

,

!,

!," , #,

4

, 2

1,25

1,0

380

24

/

16,5

,

24

!,

2,7

#,

2,7

9400

3.3

,

!,"

∗

'(

∗

'(

∗

.,/-&

'(

∗ '0,& (

0,9 ∗ +,)2 )2

17,28

11,88

+7,2 2

'(

∗

17,28

0,9 ∗ +,)2 )2

,,-&

,,-&

0,9 ∗ +,)2 )2 )*

%,&

)*

0,9 ∗ +,)2 +

0,9 ∗ +,)2 ),8

) ),8

1,94

1,94

Ocel S335

Materiálové charakteristiky ocele vyšší pevnosti S355 dle ČSN EN 193-1-1: 193

5

+

6

3.4

1 1

355

470

Ocel 8.8 pro spojovací prostředky

Materiálové charakteristiky ocele vyšší pevnosti 8.8 dle ČSN EN 193-1-1: 193 )

1,25 1,25

~ 20 ~

ZČU v Plzni 6,

6,9

800


800

4 Zatížení konstrukce Charakteristické hodnoty všech zatížení uvažovaných pro návrh střešní konstrukce víceúčelové víceúčelové sportovní haly byly zjištěny a vypočteny podle aktuálních platných norem používaných pro návrh pozemních staveb [1],, [2], [3]. V návrhu byla uvažována zatížení stálá (vlastní tíha), proměnná (užitné zatížení, klimatická zatížení) a dále jejich kombinace pro mezní stav únosnosti a použitelnosti [6]. Použité normy jsou vždy uvedeny v jednotlivých podkapitolách výpočtu zatížení. Seznam všech použitých materiálů a norem je uveden v souhrnném rejstříku použité literatury a informačních zdrojů.

4.1 Zatížení stálá Byla zde uvažována vlastní tíha celé nosné konstrukce podle typu jednotlivých konstrukčních variant. variant. V počítačovém modelu byla vlastní tíha nosné konstrukce a vodorovných nosných prvků zavedena přímo zatěžovacím stavem. Vlastní tíha střešního pláště byla dále určena výpočtem. Do počítačového modelu byla zavedena jako charakteristická hodnota spojitého zatížení. 4.1.1

Vlastní tíha

Zatížení vlastní tíhou bylo do výpočtového modelu zaneseno vlastním zatěžovacím stavem pro jednotlivé konstrukční varianty. - Rostlé tlé dřevo C24: 350 / 380

- Lepené lamelové dřevo Gl24h:

7850

- Ocel S355:

~ 21 ~

/

/

ZČU v Plzni 4.1.2


Střešní plášť pláš

Volba střešního pláště vždy vychází z účelu stavby, přičemž se musí brát zřetel na konstrukční, geometrické a materiálové řešení zastřešení. V našem případě je skladba střešního pláště shodná u varianty 1 a varianty 2, kdy se v obou případech jedná o dřevěnou nosnou konstrukci víceúčelové sportovní haly. Spodní, plošně nosnou vrstvu, neboli záklop, u těchto variant variant tvoří dvě vrstvy OSB desek o rozměrech 625 x 2500 mm, které jsou kladeny v podélném směru zastřešení na krokve a vazníky, ke kterým jsou připojeny ocelovými sponkami. Osová vzdálenost krokví je 1250 mm, čímž vzniká ze statického hlediska spojitý nosník o 2 polích. Při pokládání OSB desek musí být brán zřetel na překrytí jednotlivých spár v podélném i příčném směru, aby došlo k jejich dokonalému spolupůsobení. Dalšími vrstvami této skladby jsou v pořadí od OSB desek oxidovaný asfaltový pás, studené asfaltové asfaltové lepidlo, první vrstva tepelné izolace, studené asfaltové lepidlo, druhá vrstva tepelné izolace, pojistná hydroizolace z modifikovaného asfaltového pásu, hydroizolace a titanzinkový plech, který tvoří střešní krytinu. Stálé zatížení - střešní plášť Vrstva

Tloušťka [mm]

2

Obj. tíha

gk [kN/m ]

3

[kN/m ] Titanzinkový plech Rheinzink Hydroizolace Delta Trela

0,8

72

0,0576

8

0,475

0,0038

4

11,9

0,0476

120

1,15

0,138

2

13

0,026

140

1,15

0,161

2

13

0,026

4

11,25

0,045

24

5,5

0,132

Pojistná hydroizolace z mod. asfalt. pásu Tepelná izolace foamglass readyboard Studené asfalt. Lepidlo PC11 Tepelná izolace foamglass readyboard Studené asfalt. Lepidlo PC11 Oxidovaný asfalt. pás extrasklobit bitumat 2 x OSB deska 4 Superfinish BAU ECO CELKEM

304,8

0,637 Skladba střešního pláště

~ 22 ~

ZČU v Plzni

4.2


Zatížení proměnná

Jako proměnné zatížení bylo uvažováno zatížení užitné a zatížení klimatická. Všechno tyto zatížení byly určeny na základě příslušné normy a výpočtu. Do výpočtového modelu byla zanesena jako spojité, nebo bodové zatížení.

4.2.1

Zatížení užitné

Užitné zatížení bylo stanoveno podle normy [1].

4.2.2

zatížení

qk [kN/m2]

Užitné – střecha kat. H

0,4

Zatížení sněhem

Zatížení sněhem bylo spočteno podle normy [3], ve které jsou uvedeny veškeré návrhové hodnoty, hodnoty součinitelů pro výpočet zatížení sněhem a jsou v ní detailně popsány.

Sněhová oblast I.,., Plzeň. Pro trvalé nebo dočasné návrhové situace se zatížení sněhem na střeše určí ze vztahu:

Ce – součinitel činitel expozice, obvyklá hodnota = 1 Ct – tepelný součinitel, činitel, obvyklá hodnota = 1 sk – charakteristická hodnota zatížení sněhem sn na zemi [kN/m2], určí urč se dle sněhové mapy µi – tvarový součinitel činitel zatížení sněhem sn = 0,8 (0° ≤ α ≥ 30°) s = μi * Ce * Ct * Sk = 0,8 * 1 * 1 *0,7 = 0,56 kN/m2

~ 23 ~

ZČU v Plzni


Schéma působení zatížení sněhem

4.2.3

Zatížení větrem

Zatížení větrem bylo spočteno podle normy [2], ve které jsou uvedeny veškeré návrhové hodnoty, hodnoty součinitelů pro výpočet tlaku větru a jsou v ní detailně popsány. Zatížení v obou směrech vyvozuje pouze sání. Uvažovaná větrová oblast Domažlice, kategorie terénu III.

Vb0 = 25 m/s – charakteristická desetiminutová rychlost rych větru ětru ve výšce 10 m nad zemí ρ = 1,25 kg/m3 – měrná mě hmotnost vzduchu C0 = 1 – součinitel činitel orografie Cdir = 1 – součinitel činitel směru sm větru CSEASON = 1 – součinitel souč ročního období z0 = 0,3 m – parametr drsnosti terénu zmin = 5 m zmax = 200 m z = h + f = 11,85 + 2,27 = 14,12

~ 24 ~

ZČU v Plzni


Schéma víceúčelové sportovní haly

0,19 ∗ ;< = ? <

:

-,>>

@: ABC

@ ABC

, 8

< : DE F< _

1

-

0,19 ∗ F 0,215 ∗ ln F

vH

cJKL ∗ cMNOMPQ ∗ vH

σU

k L ∗ vH ∗ k W

vR AzC

lU AzC

q [ AzC wN

cL AzC ∗ c AzC ∗ vH

Y0

#% A
)

2,, 82 ,7e

,

,

, 8

_ 2

_

+*,+) ,

1 ∗ 1 ∗ 25

0,828

25 m/s

0,828 ∗ 1 ∗ 25

0,215 ∗ 25 ∗ 1 0,260

0,215

5,375 kPa

) AzC A ∗ 0,5ρ ∗ vR \1 ] 7lU AzCf

20,68 m/s

AA1 ] 7 ∗ 0,26C ∗ 0,5 ∗ 1,25 ∗ 20,68)

q [ AzN C ∗ c[N

q [ AzN C ∗ c[N,+

~ 25 ~

753,75 75 N/m)

ZČU v Plzni


Vítr příčný i j i

2,265 36,46

0,062 062

11,85 36,46

0,325 325

Doporučené hodnoty součinitelů vnějšího tlaku cpe

- Koeficienty Cpe,10,A, Cpe,10,B, Cpe,10,C získáme grafickým odečtem a lineární interpolací

Cpe,10,A = -0,632 0,632 Cpe,10,B = -0,765 0,765 Cpe,10,C = -0,465 0,465 wN,k wN,l wN,m

A 753, 75 ∗ An0,632C ∗ 10o

A 753, 75 ∗ An0,765C ∗ 10o

A 753, 75 ∗ An0,465C ∗ 10o

n0,476 kN/m)

n0,577 kN/m)

n0,351 kN/m)

~ 26 ~

ZČU v Plzni


Schéma působení tlaku na střechu haly

Vítr podélný

Idealizace na sedlovou střechu

Rozložení oblastí na střeše

~ 27 ~

ZČU v Plzni

minrb, 2huu

e

v 2

v 4

v 10

23,7 2 23,7 4

23,7 10


minr36,8, 2 ∗ 11,85

11,85 85

23,7u

23,7 m

5,925 925 2,37 37

- Koeficienty Cpe,10,F pe,10, , Cpe,10,G, Cpe,10,H, Cpe,10,I získáme lineární interpolací z tabulky součinitelů vnějšího tlaku normy ČSN EN 1991– 1991 1-4 1 Tabulka 7.4a Cpe,10,F = - 1,54 Cpe,10,G = - 1,25 Cpe,10,H = - 0,72 Cpe,10,I = - 0,54 wN,w

A 753, 75 ∗ An1,54C ∗ 10o

n1,16 kN/m)

wN,y

A 753, 75 ∗ An0,72C ∗ 10o

n0,542 kN/m)

wN,x

wN,z

5

A 753, 75 ∗ An1,25C ∗ 10o

A 753, 75 ∗ An0,54C ∗ 10o

n0,942 kN/m)

n0,407 kN/m)

Statický výpočet Jednotlivé prvky budou posouzeny na mezní stav únosnosti, mezní stav použitelnosti a požární odolnost. Posouzení bude vždy provedeno na nejnepříznivější příznivější účinky od zatěžovacích stavů. K sestavení kombinací

~ 28 ~

ZČU v Plzni


zatěžovacích stavů pro MSÚ a MSP byly použity rovnice podle normy [6]. Kombinace pro mezní stavy byly zavedeny do výpočtu v programu SCIA Engineer 2014.0 Dimenze jednotlivých prvků byly navrženy na základě výpočtu vnitřních sil v programu SCIA Engineer.

Kombinace pro mezní stav únosnosti podle normy [6]

Kombinace pro mezní stav použitelnosti podle normy [6]

5.1

OSB desky

Únosnost OSB desek byla určena na základě tabulek od výrobce dle ČSN 73 1701:1984. OSB desky jsou kladeny ve dvou vrstvách, tloušťka jedné OSB desky je 12 mm. V posouzení se uvažuje deska deska tloušťky 24 mm. Spolupůsobení jednotlivých vrstev však nejde považovat za dokonalé, proto je navržena dostatečná rezerva.

Největší přípustné zatížení pro desku šířky 1 běžný metr na spojitém nosníku o dvou polích délky 1,25 m a pro tloušťku desky 24 mm mm je 1,95 kN/m2 (určeno na základě lineární interpolace).

Zatížení: {|}~ Podmínka:

•€•‚ •ƒ„

] …1

+,"2 +,)

0,64 ] 0,56

‡, ˆ‰Š ‹ 1

~ 29 ~

1,2 †/

)

Vyhovuje

ZČU v Plzni 5.2


Krokve - počet: 378 ks - typ: prutový prvek kloubově připojený k vaznicím - délka: 2,62 m - průřez: obdélníkový 120 x 160 mm - průřezové charakteristiky: Œ

•Ž

• ∗ j

120 ∗ 160

∗ • ∗ j) + 7

19 200

∗ 120 ∗ 160) + 7

- materiál: jehličnaté rostlé dřevo C24 5.2.1

)

256 ∗ 10

MSÚ

Průběh normálových vnitřních sil – Krokve MSÚ Pozn.: Dominantní namáhání vzpěrem je způsobeno výpočtovým 3D modelem

Průběh ohybových momentů – Krokve MSÚ

~ 30 ~

ZČU v Plzni


Prvek

Stav

Dx [m]

N [kN]

Vy [kN]

Vz [kN]

Mx [kNm]

My [kNm]

Mz [kNm]

krokev

CO1 - MS únosnosti

0

-126,96

0

1,22

0

0

0

krokev

CO1 - MS únosnosti

2,618

19,96

0

-1,18

0

0

0

krokev

CO1 - MS únosnosti

1,309

-55,63

0

0

0

2,05

0

Hodnoty vnitřních sil a momentů – krokev, CO1 MSÚ

5.2.1.1 Tlak rovnoběžně s vlákny – vzpěr - Kombinace: vlastní tíha + ostatní stálé + vítr příčný, levý - Zatížení: NEd = 126,96 kN •!,|,

-

†‘ Œ

126,96 ∗ 10 126 19 200

Součinitel vzpěrnosti: ]’

!

1

)

n “):

•

6,61

1

1,019 ] ’1,019) n 0,985)

A : • n 0,3C ] “): • C 0,5 ∗ A1 ] ”! A“

A 985 n 0,3C ] 0,985) C 0,5 ∗ A1 ] 0,1A0,985 “: “

˜!:

•

“ !,|, ∗— – 4, 2

˜!: ™

” ˜

i šœ •

›

š

1 • j 12

2620 46,188 188 2620 2620

* ,"7∗+ + ž +")

56,725 20 ∗— – 6700 56,725

46,188

1 ∗ 120 ∗ 160 12

1,019

0,985

40,96 ∗ 107

~ 31 ~

0,781

ZČU v Plzni •!,|, ! ∗ !,

Podmínka: ,


6,61 6 0,781 781 ∗ 13,85

0,611 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

5.2.1.2. Tah rovnoběžně s vlákny - Kombinace: vlastní tíha + ostatní stálé + sníh plný - Zatížení: NEd = 19,96 kN • ,|, • ,|,

†‘ Œ

1,039 9

Podmínka: , ,

19,96 ∗ 10 19 19200

1,039

0 0,115 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

5.2.1.3 Posouzení stability -

Krokve jsou zajištěny zajišt proti ztrátě příčné né a torzní stability záklopem z OSB desek.

5.2.2

MSP

Průběh deformace prutu – Krokve MSP

~ 32 ~

ZČU v Plzni


- průhyb od stálého zatížení: §+, ¨©

§ ¨© §¨ §¨ §•

- průhyb od sněhu: §), ¨© , ¨ , ¨

§¨ , §•

§+, ¨© ] §), ¨©

§+, ¨© ∗ ³1 ]

n

5.2.3

1,2 ] 1,5

2,7

´ ] §), ¨© ∗ ³1 ] ¯)

A ] 0,8C ] 1,5 ∗ A1 ] 0 ∗ 0,8C = 3,66 1,2 ∗ A1

˜ 200

3,66 13,1

Podmínka: ¨

1,5

1,2

2620 200

´

‰µ, ‰ ¶¶

0,279 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

Požární odolnost - Návrh na požární odolnost: R30 (t = 30 min) - prvek není chráněn proti účinkům požáru - Metoda redukovaného průřezu:

Průřezové charakteristiky účinného průřezu: ª « 20 min → i •

j

Œ:

•5,

”¨ ª ]

• n 2i j n 2i

• ∗j

1 • ∗j 6

1,0

i

0,8 ∗ 30 ] 1 ∗ 7

120 n 2 ∗ 31

160 n 2 ∗ 31

58 ∗ 98 )

5684

1 ∗ 58 ∗ 98) 6

58

98

31

)

92 838

Redukční součinitel pro kombinaci zatížení dle rovnice 6.10: -

® ] ¯ ° ,+ ± ® ] ² ° ,+

® ] ¯ ·+ ± ® ] ² ° ,+

~ 33 ~

0,637 ] 0,2 ∗ 0,56 0 1,35 ∗ 0,637 ] 1,5 ∗ 0,56

0,44

ZČU v Plzni


Redukované zatížení a napětí: †!,‘

•!,|,

- ∗ †!,‘

,

,

†!,‘ , Œ:

0,384 ∗ 126,96

48,753 ∗ 10 5684

Návrhové pevnosti za požáru:

!, , ,

•!,|, , ! ∗ !, ,

,

8,577 8 0,781 781 ∗ 25

Podmínka:

5.3

!, ,

,

,

48,753 †

8,577

1 ∗ 1,25 ∗

20 1

25

0,439 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

Vaznice - počet: 135 ks - typ: prutový prvek kloubově připojený k vazníkům - délka: 5 m - průřez: obdélníkový 140 x 240 mm - průřezové charakteristiky: Œ

•Ž •B

• ∗ j

140 ∗ 240

7 ∗ • ∗ j) +

1 ∗ j ∗ •) 6

33 600

7 ∗ 140 ∗ 240) +

1 ∗ 240 ∗ 140) 6

)

1344 ∗ 10 784 ∗ 10

- materiál: lepené lamelové dřevo GL24h

~ 34 ~

ZČU v Plzni 5.3.1


MSÚ

Průběh normálových vnitřních sil – Vaznice MSÚ

Průběh momentů My – Vaznice MSÚ

Průběh momentů Mz – Vaznice MSÚ

~ 35 ~

ZČU v Plzni

Variantní řešení zastřešení víceúčelové sportovní haly Dx N [kN] [m]

Vy [kN]

Vz [kN]

Mx [kNm]

My [kNm]

Mz [kNm]

-21,09

0

1,22

0

0

0

0

61,48

5,02

3,42

0

0

0

CO1 - MS únosnosti

0

24,79

-4,6

7,87

1,32

0

0

Vaznice

CO1 - MS únosnosti

0

10,37

5,58

6,3

2,25

0

0

Vaznice

CO1 - MS únosnosti

2,5

26,8

-9,38

-4,18

-1,41

14,66

5,66

Prvek

Stav

Vaznice

CO1 - MS únosnosti

0

Vaznice

CO1 - MS únosnosti

Vaznice

Hodnoty vnitřních sil a momentů – vaznice, CO1 MSÚ

5.3.1.1 Tah rovnoběžně s vlákny -

Kombinace: vlastní tíha + ostatní stálé + sníh plný

-

Zatížení: NEd = 61,48 kN

• ,|, • ,|,

†‘ Œ

1,83 11,88

Podmínka: , ,

61,48 ∗ 10 61 33600

1,83

0 0,154 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

5.3.1.2 Kombinace šikmého ohybu a tahu rovnoběžně s vlákny -


-

Zatížení: NEd = 26,8 kN My,Ed = 14,66 kNm Mz,Ed = 5,66 kNm

~ 36 ~

ZČU v Plzni • ,|, •

•

,5,

† ,‘ Œ

,<,

5,‘

•5

26,8 ∗ 10 33 600


14,66 ∗ 107 1 344 000

<,‘

•<

0,798

10,908

5,66 ∗ 107 784 000

7,219

Podmínky: - pro obdélníkový průřez z lepeného lamelového dřeva, • ,|, , ,

]

•

,5, ,

•

]

,<, ,

0,798 10,908 7,219 ] ] 0,7 ∗ 11,88 17,28 17,28 • ,5, • ,|, • ,<, ] ] , ,

,

,

10,,908 7,219 0,798 ] 0,7 ∗ ] 17 17,28 17,28 11,88

0,981 ‹ 1 Ÿ ¡¢£¤¥¦ 0,927 ‹ 1 Ÿ ¡¢£¤¥¦

5.3.1.3 Kombinace šikmého ohybu a vzpěru -


- Zatížení:

NEd = 4,18 kN My,Ed = 9,21 kNm Mz,Ed = 0,44 kNm

• ,|, •

•

,5, ,<,

† ,‘ Œ

5,‘

•5 <,‘

•<

4,18 ∗ 10 33 600

9,21 ∗ 107 1 344 000

0,44 ∗ 107 784 000

0,124

6,853

0,56

~ 37 ~

0,7

ZČU v Plzni -


Součinitel vzpěrnosti, vybočení v rovině prvku (kolmo k ose y): 1

]’

!,5

)

n “):

•

1

1,22 ] ’1,22) n 1,16)

A : • n 0,3C ] “): • C 0,5 ∗ A1 ] ”! A“

A 16 n 0,3C ] 1,16) C 0,5 ∗ A1 ] 0,1A1,16 “: “

•

˜!:

“ !,|, ∗— – 4, 2

˜!: ™

” ˜

i šœ ›

-

š

5000 69,28 28

5000 5000

72,17 24 ∗— – 9400

72,17

+7+,)e∗∗+ ž 7

•

1 • j 12

1,22

1,16

69,28

0,63

1 ∗ 140 ∗ 240 12

161,28 ∗ 107

Součinitel vzpěrnosti, vybočení z roviny prvku (kolmo k ose z): ]’

!,<

1

)

n “):

•

1

0,63 ] ’0,63) n 0,5)

0,97

A : • n 0,3C ] “): • C 0,5 ∗ A1 ] ”! A“

A 5 n 0,3C ] 0,5) C 0,5 ∗ A1 ] 0,1A0,5 “: “

˜!:

•

“ !,|, ∗— – 4, 2

˜!: ™

” ˜

i šœ •

›

š

1 j • 12

1250 40,41 41

40,41 24 ∗— – 9400

72,17

0,25 25 ∗ 5000

2*,ee ∗∗+ ž

7

0,63

1250

40,41

1 ∗ 240 ∗ 140 12

0,5

A¸BiáDvEº…ª »º ¸íC 54,88 ∗ 107

~ 38 ~

ZČU v Plzni -

˜

•

“: “:


Vliv klopení od My,Ed

,!: •, •,

0,9 ˜ ] 2 j j

0,78 • ) 4 j ˜

— •

,

,!: !:

‹ 0,75 →

Podmínky: • • ,|, ] !,5 ∗ !, ,

0,9 ∗ 5000 ] 2 ∗ 240 , 2

—

!:

,5 5, ,

]

0,78 ∗ 140) 9400 240 ∗ 4980

24 120,24

4980

0,45

120,24

1 n DºÂvEí EvE …ªá¸á •

,<, ,

0,124 6,,853 0,56 ] ] 0,7 ∗ 17 0,63 ∗ 17,28 17,28 17,28 • ,5, • ,|, • ,<, ] ] !,< ∗ !, , , ,

0,431 ‹ 1 Ÿ Ÿ ¡¢£¤¥¦

6,853 0,56 0,124 ] 0,,7 ∗ ] 17,28 17,28 0,97 ∗ 17,28

0,317 ‹ 1 Ÿ Ÿ ¡¢£¤¥¦

5.3.1.3 Smyk -

Kombinace: vlastní tíha + ostatní stálé + sníh pravý prav

-

Zatížení: Vz,Ed z,E = 7,87 kN

½#,

)

½#,

0,235 1,94

¾¿,ÀÁ

Podmínka: #,

œ

∗ 0,67 ∗ )

8,e8 ∗ + Ã 7

0,235

0,,121 ‹ 1 Ÿ ¡¢£¤¥¦

5.3.1.4 Kroucení -

Kombinace: vlastní tíha + ostatní stálé + užitné zatížení + sníh pravý

-

Zatížení: Mx,Ed = 2,25 kNm

~ 39 ~

ZČU v Plzni ½

:,

-

ÄÅ,ÀÁ ,=Æ 9

È :: 9

©ÈÊË

5.3.2

:

),)2 ,) 8∗+* Ç ∗)*

2,018

0,237 AD™Evá»Eí ™Eªv»ÂºD @íC

j 1 ] 0,15 1,26 • ™E Ì Í 2,00

Podmínka: :,

ÇÈ

1,7

©ÈÊË

½


#,

2,,018 1,26 26 ∗ 1,94

1,26

0,826 ‹ 1 Ÿ ¡¢£¤¥¦

MSP

Průběh deformace prutu – Vaznice MSP

- průhyb od stálého zatížení: §+, ¨© § ¨© §¨ §¨

- průhyb od sněhu: §), ¨©

, ¨ , ¨

§+, ¨© ] §), ¨©

§+, ¨© ∗ ³1 ]

4 ] 6,3

6,3

2,7

4

´ ] §), ¨© ∗ ³1 ] ¯)

4 ∗ AA1 ] 0,8C ] 6,3 ∗ A1 ] 0 ∗ 0,8C = 13,5

~ 40 ~

´

ZČU v Plzni §•

n

§¨ , §•

˜ 200 13,5 25

Podmínka: ¨

5.3.3


5000 200

ÎŠ ¶¶

0,54 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

Požární odolnost - Návrh na požární odolnost: R30 (t = 30 min) - prvek není chráněn proti účinkům požáru - Metoda redukovaného průřezu:

Průřezové charakteristiky účinného průřezu: ª « 20 min → i

”¨ ª ]

•

• n 2i

j

j n 2i

Œ:

• ∗j

1 • ∗j 6 1 • ∗j 6

•5, •<,

1,0

i

0,7 ∗ 30 ] 1 ∗ 7

140 n 2 ∗ 28

240 n 2 ∗ 28

84 ∗ 212

84

212

17 808

1 ∗ 84 ∗ 212) 6 1 ∗ 212 ∗ 84) 6

)

)

28 )

629 216

249 312


® ] ¯ ° ,+ ± ® ] ² ° ,+

® ] ¯ ·+ ± ® ] ² ° ,+

Redukované zatížení a napětí: † ,‘

,

5,‘ , <,‘ ,

• ,|,

,

- ∗ † ,‘ - ∗

- ∗

† ,‘ , Œ:

5,‘

<,‘

0,384 ∗ 26,8

0,384 ∗ 14,66

0,384 ∗ 5,66

10,921 ∗ 10 17 808

0,637 ] 0,2 ∗ 0,56 0 1,35 ∗ 0,637 ] 1,5 ∗ 0,56

10,291 †

5,629 †

2,173 †

0,577

~ 41 ~

0,44

ZČU v Plzni •!,|, •!,|,

,

,


5,629 ∗ 107 629 216

5,‘ ,

•5,

2,173 ∗ 107 249 312

<,‘ ,

•<,

Návrhové pevnosti za požáru: , , , ,, ,

Podmínka: • ,|, , • ] , , ,

, ,

,

,

,5, , , ,

,

•

]

1 ∗ 1,15 ∗

16,5 1

24 1

19,98

27,60 Â

,<, , , ,

8,577 8,95 8,727 ] ] 0 0,7 ∗ 19,98 27,6 27,6 5.4

8,727

1 ∗ 1,15 ∗

,

,

8,95

0,975 ‹ 1 Ÿ ¡¢£¤¥¦

Plnostěnný vazník v - varianta č. 1 - počet: 10 ks - typ: prutový prvek uložený na ŽB sloupech (pevná podpora a posuvná podpora ve směru rozpětí vazníku)

- délka po půdorysu: ˜

- délka po střednici: ˜©

36,845

36,395

- průřez: obdélníkový 240 x 1900 mm - průřezové charakteristiky: Œ

•Ž •B

• ∗ j

240 ∗ 1900

7 ∗ • ∗ j) +

7 ∗ j ∗ •) +

456 000

7 ∗ 240 ∗ 1900) +

7 ∗ 1900 ∗ 240) +

- materiál: lepené lamelové dřevo GL24h

)

144,4 ∗ 107

18,24 ∗ 107

- tloušťka lamely: t = 40 mm - poloměr zakřivení na střednici: r = 74,4 m

~ 42 ~

ZČU v Plzni 5.4.1


MSÚ

Průběh normálových vnitřních sil – Vazník MSÚ

Průběh momentů My – Vazník MSÚ

Průběh posouvajících sil Vz – Vazník MSÚ

~ 43 ~

ZČU v Plzni


Průběh posouvajících sil Vz – Vazník MSÚ

Vy [kN]

Vz [kN]

Mx [kNm]

My [kNm]

Mz [kNm]

0,07

23,44

-0,37

-1,16 1,16

-0,01

CO1 - MS únosnosti

15,71 271,45 1,62

18,57

2,9

1350,42

7,15

Vazník

CO1 - MS únosnosti

36,65

66,07

1,36

199,54

1,17

-83,03 83,03

-0,02

Vazník

CO1 - MS únosnosti

0

58,35

-0,57 195,95

-6,5

-89,33 89,33

-0,12

Vazník

CO1 - MS únosnosti

18,326 187,68 0,25

5,94

-0,35

1682,52

0,26

Vazník

CO1 - MS únosnosti

20,944 261,85 1,38

-25,07

0,42

1635,14

7,78

Prvek

Stav

Vazník

CO1 - MS únosnosti

Vazník

Dx [m] N [kN]

0

-99,28

Hodnoty vnitřních sil a momentů – Vazník – varianta č. 1, CO1 MSÚ

~ 44 ~

ZČU v Plzni


Prvek

Stav

Rx [kN]

Ry [kN]

Rz [kN]

Mx [kNm]

My [kNm]

Mz [kNm]

Vazník

CO1 - MS únosnosti

-3,99

-182

115,85

0

0

0

Vazník

CO1 - MS únosnosti

3,99

-182

115,85

0

0

0

Vazník

CO1 - MS únosnosti

3,86

135,32 231,83

0

0

0

Vazník

CO1 - MS únosnosti

-0,7

-32,24

-2,82

0

0

0

Vazník

CO1 - MS únosnosti

0,11

-1,64

11,58

0

0

0

Hodnoty reakcí – Vazník – varianta č. 1, CO1 MSÚ

5.4.1.1 Maximální normálové napětí -


-

Zatížení: My,max,Ed = 1682,25 kNm

•

,

•

,

5, ÊÏ,‘ ‘

11,645 17,28

Podmínka: ,

•5

1682,25 ∗ 107 144,4 ∗ 107

11,645

0,674 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

5.4.1.2 Normálové napětí ve vrcholu rovnoběžně s vlákny -


-

Zatížení: My,ap,Ed = 1635,14 kNm

Napětí v ohybu ve vrcholové části: ∝ÊË +

)

0°

1 ] 1,4ª ∝ÊË ] 5,4 ª 0,35 n 8ª ∝ÊË

0,35

)

∝ÊË

1

~ 45 ~

ZČU v Plzni

*

jÊË •

•


0,6 n 8,3ª ∝ÊË n 7,8 ª 6 ª j

)

∝ÊË

1900

0

jÊË ?] + ] ) ; »

,ÊË,

•

6

∝ÊË

0,6

jÊË ) ; ? ] »

1,009 ∗

5,,ÊË,‘ ∗ jÊË )

•

)

jÊË ? »

*;

1,009

6 ∗ 1635,14 ∗ 107 240 ∗ 1900)

11,335 335

Redukční součinitel činitel zohledňující zohled snížení pevnosti, způsobené ůsobené ohybem lamel »¨

» n 0,5jÊË

74 400 n 0,5 ∗ 1900

během výroby: »¨ ª •

73 450 40

1836 1836,25 « 240 →

11,335 335 1 ∗ 17,28 28

Podmínka: :

,ÊË, ,

73 450

1,0

:

0,655 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

5.4.1.3 Kombinace normálov. nor . napětí ve vrcholu kolmo k vláknům a smyku -


-

Zatížení: My,ap,Ed = 1635,14 kNm Vz,Ed = 25,7 kN

Napětí v tahu kolmo k vláknům ve vrcholové oblasti: ∝ÊË 2 7 8

jÊË Ë

0°

0,2ª ∝ÊË

0

0,25 n 1,5ªª ∝ÊË ] 2,6 ª 2,1ª ∝ÊË n 4 ª j

1900

jÊË ?] 2 ] 7 ; »

)

∝ÊË

)

0,0

jÊË ) ? 8; »

∝ÊË

0,25

0,006

~ 46 ~

ZČU v Plzni • ,"

,

Ë


6

6 ∗ 1635,14 ∗ 107 0,006 ∗ 240 ∗ 1900)

5,ÊË ÊË,‘ ∗ jÊË )

•

Smykové napětí ve vrcholové oblasti: 3 VÓ,ÔJ 2 Œ

½#,

3 25,7 ∗ 10 ∗ 0,67 ∗ 2 456 000

0,068 068

0,035

Součinitel zohledňující účinek rozdělení napětí ve vrcholové oblasti: Â»º B

ř™¸vEé Eº…E Eº…Eí Ž,

©

1,4

Součinitel objemu:

–” • ÊË ) ] 2» ¨ jÊË C 180 ∗ •Aj ™E Ø Ü 2 ∗ × 9 3

×

×9

Œ# ∗ •

Œ#

15,845

66,019 n BÙ™šªěEº Âº BÙ™ º@í …º ªß »§ ŒDDÂD E –11 ) ∗ 0,24A1,9 0 ] 2 ∗ 74,4 ∗ 1,9C 180 ™E Ø Ü 2 ∗ 15,845 3

× ×

66 66,019 ∗ 0,24

# •

™E Ú

15,59 Û 10,56

× ; ? ×

• ,"

Podmínka: ,

© # •

," ,

,)

]

;

10,56

0,01 ? 10,56

½#,

#,

,)

0,249

0,068 0,035 ] 1,4 ∗ 0,249 ∗ 0,29 1,94

‹ 1,0 Ÿ 1 ¡¢£¤¥¦

5.4.1.4 Komb. prostého ohybu a osového tahu -


-

Zatížení: My,ap,Ed = 1682,52 kNm

~ 47 ~

0,691 691

ZČU v Plzni

Variantní řešení zastřešení víceúčelové sportovní haly NEd = 187,68 kN

• ,|, •

,5,

• ,|,

† ,‘ Œ

5,‘

•5

•

Podmínky: ]

, ,

,5, ,

187,68 ∗ 10 456 000

1682,52 ∗ 107 144,4 ∗ 107

0,412 11,65 ] 11,88 17,28

0,412

11,65

0,71 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

5.4.1.5 Smykové napětí v podpoře -

Kombinace: vlastní tíha + ostatní stálé + sníh pravý p

-

Zatížení: Vz,Ed = 195,95 kN 3 VÓ,ÔJ Œ 2

½#, ½#,

0,432 1,94

Podmínka: #,

3 195,95 ∗ 10 ∗ 0,67 ∗ 456 000 2

0,432

0,,222 ‹ 1 Ÿ ¡¢£¤¥¦

5.4.1.6 Tlak kolmo k vláknům v podpoře -

Zatížení: Vz,Ed = 195,95 kN

-

délka podepření: Lc = 1000

-

Kombinace: vlastní tíha + ostatní stálé + užitné zatížení + sníh plný

•!,"

,

×<,‘ • ∗ ˜!

195,95 ∗ 10 240 ∗ 1000

0,816

~ 48 ~

ZČU v Plzni


0,816 1,94

½#,

Podmínka: #,

0,,421 ‹ 1 Ÿ ¡¢£¤¥¦

5.4.1.7

Ztráta stability v podpoře

-


-

Zatížení: My,Ed = 108,44 kNm

•

,5,

˜

•

“:

,!:

“:

•

•,

5,‘

•5

0,9˜© ] 2j j — •

Podmínka: !:

,5,

108,44 ∗ 107 144,4 ∗ 107

0,78• ) 4 j∗˜ ,

,!: !:

« 1,4 →

•,

,

!:

0,751

0,9 ∗ 36 395 ] 2 ∗ 1900

, 2

—

36555,5

0,78 ∗ 240) ∗ 9400 1900 ∗ 36 555,5

24 6,081

“:

0,751 751 0,25 ∗ 17,28

1 •,

1,987

)

1 1,987)

0,25

0,174 ‹ 1 Ÿ ¡¢£¤¥¦

~ 49 ~

6,081

ZČU v Plzni 5.4.2


MSP

Průběh deformace prutu – Vazník, varianta č. 1 - MSP

průhyb od stálého zatížení: §+, ¨©

-

průhyb od sněhu: §), ¨©

§ ¨© §¨ §¨ §•

, ¨ , ¨

§+, ¨© ] §), ¨©

§+, ¨© ∗ ³1 ]

n

§¨ , §•

5.4.3

83,5 ] 38

121,5

´ ] §), ¨© ∗ ³1 ] ¯)

´

83,5 ∗ A1 ] 0,8C ] 38 ∗ A1 ] 0 ∗ 0,8C = 182,36

˜ 200

36 845 200

182,36 36 184,225 225

Podmínka: ¨

38

83,5

‰àá, ÎÎŠ ¶¶

0,989 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

Požární odolnost

-

Návrh na požární odolnost: R30 (t = 30 min)

-

prvek není chráněn proti účinkům požáru

-

Metoda redukovaného průřezu:

~ 50 ~

ZČU v Plzni



1,0

”¨ ª ]

•

• n 2i

j

j n 2i

Œ:

• ∗j

1 • ∗j 6

•5,

i

0,7 ∗ 30 ] 1 ∗ 7

240 n 2 ∗ 28

1900 n 2 ∗ 28

184 ∗ 1844

184

1844

339 296

1 ∗ 184 ∗ 1844) 6

)

28 )

104,277 ∗ 107


® ] ¯ ° ,+ ± ® ] ² ° ,+

® ] ¯ ·+ ± ® ] ² ° ,+

0 0,637 ] 0,2 ∗ 0,56 1,35 ∗ 0,637 ] 1,5 ∗ 0,56


,

- ∗ † ,‘

• ,|,

,

- ∗

5,‘ ,

•!,|,

,

5,‘

† ,‘ , Œ:

5,‘ ,

•5,

0,384 ∗ 187,67

0,384 ∗ 1682,52

72,065 ∗ 10 339 296

646,088 ∗ 107 104,277 ∗ 107


Podmínka: • ,|, , • ] , , ,

, ,

, , ,

,

,

0,212 6,2 ] 19,98 27,6

646,088 †

0,212

1 ∗ 1,15 ∗

1 ∗ 1,15 ∗

6,2

16,5 1

24 1

,5, , , ,

72,065 †

0 0,235 ‹ 1 Ÿ ¡¢£¤¥¦

~ 51 ~

19,98

27,60 Â

0,44

ZČU v Plzni 5.5


Příhradový vazník - varianta č. 2 - počet: 10 ks - rovinná prutová soustava, uložena jako prostý nosník, jednotlivé propojení prutů je modelováno jako kloubové - materiál: lepené lamelové dřevo GL24h

5.5.1

MSÚ

Průběh normálových vnitřních sil – Horní pás příhradového vazníku - MSÚ

Průběh normálových vnitřních sil – Dolní pás příhradového vazníku - MSÚ

Průběh normálových vnitřních sil – Diagonály příhradového vazníku - MSÚ

Průběh normálových vnitřních sil – Diagonály příhradového vazníku - MSÚ

Reakce v podporách – Příhradový vazník - MSÚ

~ 52 ~

ZČU v Plzni


Prvek

Stav

dx[m]

N [kN]

My [kNm]

Horní pás PV

CO1 - MS únosnosti

17,02

-1215,01

31,94

CO1 - MS únosnosti

1,309

199,94

12,16

CO1 - MS únosnosti

15,708

-84,82

-1,42

CO1 - MS únosnosti

17,102

1522,93

41,73

CO1 - MS únosnosti

0

-311,49

0

CO1 - MS únosnosti

1,627

267,21

0

CO1 - MS únosnosti

1,2

-39,73

0

Dolní pás PV

Diagonála PV

Svislice PV

Hodnoty vnitřních sil a momentů – Příhradový vazník – varianta č. 2,

Rx [kN]

Prvek

Stav

Příhradový vazník Příhradový vazník Příhradový vazník Příhradový vazník Příhradový vazník Příhradový vazník

CO1 - MS únosnosti CO1 - MS únosnosti CO1 - MS únosnosti CO1 - MS únosnosti CO1 - MS únosnosti CO1 - MS únosnosti

Ry Rz [kN] [kN] -3,99 84,69 235,88 3,99 84,69 235,88

Mx [kNm]

My [kNm]

Mz [kNm]

0

0

0

0

0

0

3,86

119,7

227,6

0

0

0

-0,7

-27,25 -20,82

0

0

0

0,11

76,76 229,89

0

0

0

0,11

108,1

0

0

0

56,03

Hodnoty reakcí – Příhradový vazník – varianta č. 2, CO1 MSÚ

5.5.1.1 Horní pás -

počet: 10 ks typ: prutový prvek délka po půdorysu: ˜ 36,395 délka po střednici: ˜© 36,832 průřez: obdélníkový 240 x 420 mm průřezové charakteristiky: Œ

•Ž

• ∗ j

240 ∗ 420

7 ∗ • ∗ j) +

100 800

7 ∗ 240 ∗ 420) +

~ 53 ~

)

7,056 ∗ 107

ZČU v Plzni


•B

∗ j ∗ •)

∗ 420 ∗ 240)

+

+

7

7

-

materiál: lepené lamelové dřevo GL24h

-

tloušťka lamely: t = 40 mm

-

poloměr zakřivení na střednici: r = 74,4 m

4,1 ∗ 107

Kombinace prostého ohybu a vzpěru - Kombinace: vlastní tíha + ostatní stálé + užitné zatížení + sníh plný - Zatížení:

NEd = 1215,13 kN My,Ed = 31,94 kNm

• ,|, •

,5,

-

† ,‘ Œ

5,‘

•5

1215,13 ∗ 10 100 800

12,05

31,94 ∗ 107 7 056 000

4,53

Součinitel vzpěrnosti, vybočení v rovině prvku (kolmo k ose y):

]’

!,5

1

)

n “):

•

1

0,563 ] ’0,563) n 0,348)

A : • n 0,3C ] “): • C 0,5 ∗ A1 ] ”! A“ “: “

˜!:

•

0,,5 ∗ A1 ] 0,1A0,348 n 0,3C ] 0,348) C

“ !,|, ∗— – 4, 2

˜!: 2630 ™ 121,24 24 ” ˜ 2630 2630

i š •

›

œ

š

1 • j 12

+ *e+,8 8∗+ ž +

e e

21,69 24 ∗— – 9400 21,69

121,24

1 ∗ 240 ∗ 420 12

0,348

1 481,76 ∗ 107

~ 54 ~

0,995 995 0,563 563

ZČU v Plzni -


Vliv klopení od My,Ed

˜

•

“: “:

,!: •, •,

0,9 ˜ ] 2 j j

0,78 • ) 4 j ˜

— •

,

,!: !:

‹ 0,75 →

• ,|, !,5 ∗ !,

Podmínky: ,

]

•

0,9 ∗ 2630 ] 2 ∗ 420 , 2

—

!:

,5 5, ,

0,78 ∗ 240) 9400 400 ∗ 4007

24 333,377

4007

0,267

333,377

1 n DºÂvEí EvE …ªá¸á

12,05 4,53 ] 0,995 ∗ 17,28 17,28

0,963 ‹ 1 Ÿ ¡¢£¤¥¦

5.5.1.2 Dolní pás -

počet: 10 ks typ: prutový prvek délka po půdorysu: ˜ 36,395 délka po o střednici: ˜© 36,832 průřez: obdélníkový 240 x 600 mm průřezové charakteristiky: Œ

•Ž

• ∗ j

240 ∗ 600

7 ∗ • ∗ j) +

144 000

7 ∗ 240 ∗ 600) +

-


-


-

poloměr zakřivení na střednici: r = 74,4 m

)

14,400 ∗ 107

Kombinace prostého ohybu a tahu -


-

Zatížení: My,ap,Ed = 41,73 kNm NEd = 1522,93 kN

~ 55 ~

ZČU v Plzni • ,|, •

,5,

• ,|,

† ,‘ Œ

, ,

5,‘

•5

•

Podmínky: ]


1522,93 ∗ 10 144 000

41,73 ∗ 107 14,400 ∗ 107

,5, ,

9,85

2,38

9,85 2,38 ] 11,88 17,28

0,967 ‹ 1,0 Ÿ Ÿ ¡¢£¤¥¦

5.5.1.3 Diagonála -

počet: 280 ks typ: prutový prvek, kloubově připojený mezi pásnice délka po půdorysu: dorysu: ˜ ÊÏ 2,02 průřez: obdélníkový 160 x 200 mm průřezové charakteristiky:

-

Œ


-


• ∗ j

160 ∗ 200

32 000

)

Tah rovnoběžně s vlákny -

Kombinace: vlastní tíha + ostatní stálé + užitné zatížení + sníh plný Zatížení: NEd = 267,21 kN †‘ Œ

• ,|,

• ,|,

8,35 11,88

Podmínka: , ,

267,21 ∗ 10 267 32 000

8,35

0 0,71 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

Tlak rovnoběžně s vlákny - vzpěr -

Kombinace: vlastní tíha + ostatní stálé + vítr příčný, levý Zatížení: NEd = 311,49 kN

~ 56 ~

ZČU v Plzni •!,|, -


†‘ Œ

311,49 ∗ 10 311 40 000

9,73


!

1

)

n “):

•

1

0,672 ] ’0,672) n 0,563)

0,962

A : • n 0,3C ] “): • C 0,5 ∗ A1 ] ”! A“ “: “

˜!:

•

0,,5 ∗ A1 ] 0,1A0,563 n 0,3C ] 0,563) C

“ !,|, ∗— – 4, 2

34,99 24 ∗— – 9400

˜!: 2020 34,99 ™ 57,73 73 ” ˜ 2020 2020

i šœ •

›

š

1 • j 12

+ 7,77∗∗+ ž )

57,73

1 ∗ 160 ∗ 200 12

Podmínka: •!,|, 9 9,73 0,962 962 ∗ 19,98 ! ∗ !, ,

0,563

106,66 ∗ 107

0,51 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

5.5.1.4 Svislice -

počet: 150 ks typ: prutový prvek, kloubově připojený mezi pásnice délka po půdorysu: ˜ ÊÏ 1,2 průřez: obdélníkový 160 x 160 mm průřezové charakteristiky:

-

Œ

• ∗ j

160 ∗ 160

-


25 600


~ 57 ~

)

672 0,672

ZČU v Plzni


Tlak rovnoběžně s vlákny - vzpěr -

Kombinace: vlastní tíha + ostatní stálé + vítr příčný, levý Zatížení: NEd = 39,33 kN

•!,|,

-

†‘ Œ

39,33 ∗ 10 39 25 600

1,53


!

1

)

n “):

•

1

0,593 ] ’0,593) n 0,418)

A : • n 0,3C ] “): • C 0,5 ∗ A1 ] ”! A“

A 418 n 0,3C ] 0,418) C 0,5 ∗ A1 ] 0,1A0,418 “: “

˜!:

•

“ !,|, ∗— – 4, 2

˜!: 1200 ™ 46,188 188 ” ˜ 1200 1200

i š •

›

œ

š

1 • j 12

2*,7+ ∗+ ∗ ž )2 7 7

25,981 24 ∗— – 9400 25,981

46,188

1 ∗ 160 ∗ 160 12

Podmínka: •!,|, 1 1,53 0,986 986 ∗ 19,98 ! ∗ !, , 5.5.2

0,986

0,593

0,418

54,613 ∗ 107

0,084 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

MSP

Mezní stav použitelnosti byl posouzen metodou vycházející z principu virtuálních prací. Ve výpočtu nebylo uvažováno s prokluzem spojů, který může ovlivnit celkový průhyb konstrukce, proto je počítáno s patřičnou rezervou. Ve výpočtu je uvažováno, že největší průhyb konstrukce dosáhne při kombinaci zatížení stálého se zatížením sněhem. Pro jednotlivé prvky vazníku vazn byly počítány dílčí průhyby, jejichž součtem byl stanoven celkový okamžitý průhyb.

~ 58 ~

ZČU v Plzni


Průběh deformace prutu – Příhradový vazník, varianta č. 2 - MSP

průhyb od stálého zatížení: §+, ¨©

§¨ §¨

, ¨

průhyb od sněhu: §), ¨© §+, ¨© ∗ ³1 ]

, ¨

§•

§¨ , §•

n

5.5.3

38,5

´ ] §), ¨© ∗ ³1 ] ¯)

˜ 200

36 845 200

154,62 62 184,225 225

‰àá, ÎÎŠ ¶¶

0,839 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

Požární odolnost

5.5.3.1 Horní pás -


-


-


Průřezové charakteristiky účinného průřezu: ª « 20 min → i •

j

Œ:

´

47,4 ∗ A1 ] 0,8C ] 38,5 ∗ A1 ] 0 ∗ 0,8C = 154,62

Podmínka: ¨

47,4

”¨ ª ]

• n 2i j n 2i

• ∗j

1,0

i

0,7 ∗ 30 ] 1 ∗ 7

240 n 2 ∗ 28

420 n 2 ∗ 28

184 ∗ 364

184

364

66 976

~ 59 ~

28 )

ZČU v Plzni

1 • ∗j 6

•5,


1 ∗ 184 ∗ 364) 6

)

4 063 210


® ] ¯ ° ,+ ± ® ] ² ° ,+

® ] ¯ ·+ ± ® ] ² ° ,+

0,637 ] 0,2 ∗ 0,56 0 1,35 ∗ 0,637 ] 1,5 ∗ 0,56


- ∗ † ,‘

,

- ∗

5,‘ ,

† ,‘ , Œ:

5,‘

0,44 ∗ 1215,13 0,44 ∗ 31,94

534,66 ∗ 10 66 976 14,054 ∗ 107 5,‘ , •!,|, , •5, 4 063 210 Návrhové pevnosti za požáru: • ,|,

,

, , , ,, ,

Podmínka: • • ,|, , ] , , ,

,

,

, , ,

,

,

534,66 †

14,054 †

7,98

3,459

16,5 19,98 1 24 1 ∗ 1,15 ∗ 27,60 Â 1 1 ∗ 1,15 ∗

,5, , , ,

7,968 3,459 ] ‹ 0,524 Ÿ ¡¢£¤¥¦ 19,98 27,6 5.5.3.2 Dolní pás -


-


-


~ 60 ~

0,44

ZČU v Plzni



1,0

”¨ ª ]

•

• n 2i

j

j n 2i

Œ:

• ∗j

1 • ∗j 6

•5,

i

0,7 ∗ 30 ] 1 ∗ 7

240 n 2 ∗ 28

600 n 2 ∗ 28

184 ∗ 488

184

488

89 792

1 ∗ 184 ∗ 488) 6

)

28 )

7,183 ∗ 107


® ] ¯ ° ,+ ± ® ] ² ° ,+

® ] ¯ ·+ ± ® ] ² ° ,+


,

- ∗ † ,‘

• ,|,

,

- ∗

5,‘ ,

•!,|,

,

5,‘

† ,‘ , Œ:

5,‘ ,

•5,

0,44 ∗ 1522,93 0,44 ∗ 41,73

670,09 ∗ 10 89 792 18,36 ∗ 107 7,183 ∗ 107


Podmínka: • ,|, , • ] , , ,

,

,

, , ,

,

,

7,463 2,55 ] 19,98 27,6

670,09 †

18,36 †

7,463

2,55

16,5 19,98 1 24 1 ∗ 1,15 ∗ 27,60 Â 1 1 ∗ 1,15 ∗

,5, , , ,

0 0,637 ] 0,2 ∗ 0,56 1,35 ∗ 0,637 ] 1,5 ∗ 0,56

0 0,466 ‹ 1 Ÿ ¡¢£¤¥¦

~ 61 ~

0,44

ZČU v Plzni


5.5.3.3 Diagonála -


-


-



1,0

”¨ ª ]

•

i

• n 2i

j

160 n 2 ∗ 28

j n 2i

Œ:

0,7 ∗ 30 ] 1 ∗ 7

200 n 2 ∗ 28

• ∗j

104 ∗ 144

104

144

14 976

28 )


® ] ¯ ° ,+ ± ® ] ² ° ,+

® ] ¯ ·+ ± ® ] ² ° ,+

0,637 ] 0,2 ∗ 0,56 0 1,35 ∗ 0,637 ] 1,5 ∗ 0,56


•!,|,

,

,

- ∗ †!,‘

†!,‘ , Œ:

0,44 ∗ 311,49

137,056 ∗ 10 14 976

Návrhové pevnosti za požáru: !, , ,

Podmínka: •!,|, , ! ∗ !, , ,

,

!, , ,

9,152 9 0,962 962 ∗ 25

1 ∗ 1,25 ∗

137,056 †

9,152 20 1

25

0,38 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

~ 62 ~

0,44

ZČU v Plzni


5.5.3.4 Svislice -


-


-



1,0

”¨ ª ]

•

i

• n 2i

j

160 n 2 ∗ 28

j n 2i

Œ:

0,7 ∗ 30 ] 1 ∗ 7

200 n 2 ∗ 28

• ∗j

104 ∗ 144

104

144

14 976

28 )


® ] ¯ ° ,+ ± ® ] ² ° ,+

® ] ¯ ·+ ± ® ] ² ° ,+


•!,|,

,

,

- ∗ †!,‘

†!,‘ , Œ:

0,44 ∗ 39,33

17,305 ∗ 10 14 976

Návrhové pevnosti za požáru: !, , ,

Podmínka: •!,|, , ! ∗ !, , , 5.6

,

!, , ,

1,155 1 0,962 962 ∗ 25

0,637 ] 0,2 ∗ 0,56 0 1,35 ∗ 0,637 ] 1,5 ∗ 0,56

17,305 †

1,155

1 ∗ 1,25 ∗

20 1

25

0,0,07 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

Ztužidlo - varianta č. 1

-

počet: 132 ks

-

typ: prutový prvek kloubově připojený k vaznicím

~ 63 ~

0,44

ZČU v Plzni


-

délka: ∅ 3,62 m

-

průřezové charakteristiky:

-

5.6.1

průřez: za tepla válcovaná trubka 82,5 x 4 mm Œ

–

Ç

*

n– –

A o) CÇ *

materiál: ocel S355

–

) e),2 *

n–

Ae),2o)∗*CÇ *

986

)

MSÚ

Průběh normálových vnitřních sil – Ztužení – Varianta č. 1 - MSÚ

Osový tah Kombinace: vlastní tíha + ostatní stálé + užitné zatížení + sníh plný -

Zatížení: NEd = 46,03kN Œ∗

†Ë•,ã

†‘ †Ë•,ã

46,03 350,03

Podmínka:

5

986 ∗ 355 ∗ 10o 1

350,03

0,132 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

Vzpěr Kombinace: vlastní tíha + ostatní stálé + užitné zatížení + sníh plný -


~ 64 ~

ZČU v Plzni

˜!: •

ä

˜!:,5

—

235

—

5

93,9 ∗ ä

i š “´

˜!:,< !:

3,62

– \i * n Ai n 2ªC* f 64

“+ “


›

œ

˜!: ™

š

“ “+

235 355

0,814

93,9 ∗ 0,814

87+ e)2 e)2 "e7

– \82,5* n A82,5 n 2 ∗ 4C* f 64

3620 27,79 79

130,26 26 76,435 435

761 761 825

*

76,435

27,79

130,26 1,70

Křivka vzpěrné ěrné pevnosti pro dutý průřez pr ez válcovaný za tepla: „a“ Součinitel initel imperfekce: ∝ ∅ æ

†9,ã

0,21

0,5 \1]∝ AA“´´ n 0,2C ] “´) f

1

∅ ] ’∅) n “´ “) æ

Œ∗

5

+

1

2,1 ] ’2,1) n 1,7)

0,3 ∗

986 ∗ 355 ∗ 10 1

†‘ †9,ã

97,43 105,009

5.7

Ztužidlo - varianta č. 2

Podmínka:

0,5 \1 ] 0,21A1,7 n 0,2CC ] 1,7) f 0,3

105,009 †

0,928 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

-

počet: 135 ks

-

typ: prutový prvek kloubově připojený k vaznicím

-

délka: ∅ 3,62 m

-

průřezové charakteristiky:

-

průřez: za tepla válcovaná trubka 88,9 x 5,6 mm

~ 65 ~

2,1

ZČU v Plzni

-

5.7.1

Œ

–

Variantní řešení zastřešení víceúčelové sportovní haly Ç

*

n– –

A o) CÇ *

materiál: ocel S355

–

) ee," *

n–

Aee,"o)∗2,7CÇ *

1465,49 49

)

MSÚ

Průběh normálových vnitřních sil – Ztužení – Varianta č. 2 - MSÚ

Osový tah -


-


†Ë•,ã †‘ †Ë•,ã

Œ∗

5

106,18 520,25

Podmínka:

1465,49 ∗ 355 ∗ 10o 1

520,25

0,204 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

Vzpěr Kombinace: vlastní tíha + ostatní ostatní stálé + užitné zatížení + sníh plný -

Zatížení: NEd = -155,65 kN

~ 66 ~

ZČU v Plzni

˜!: •

ä

˜!:,5

—

235

—

5

93,9 ∗ ä

i š “´

˜!:,< !:

3,62

– \i * n Ai n 2ªC* f 64

“+ “


›

œ

˜!: ™

š

“ “+

235 355

– \88,9* n A88,9 n 2 ∗ 5,6C* f 64

0,814

93,9 ∗ 0,814

+ )87 e2* e2* +*72,*" *"

3620 29,517 517

122,64 64 76,435 435

29,517

1 276 854

76,435

122,64

1,605

Křivka vzpěrné ěrné pevnosti pro dutý průřez pr ez válcovaný za tepla: „a“ Součinitel initel imperfekce: ∝ ∅ æ

†9,ã

0,21

0,5 \1]∝ AA“´´ n 0,2C ] “´) f

1

∅ ] ’∅) n “´ “) æ

Œ∗

5

+

0,5 \1 ] 0,21A1,60 n 0,2CC ] 1,60) f 1

1,94 ] ’1,94) n 1,60)

0,33 ∗

1465,49 ∗ 355 ∗ 10o 1

†‘ †9,ã

155,65 171,68

5.8

Montážní spoj vazníku – Varianta č. 1

5.8.1

Geometrie

Podmínka:

0,33

1,94

171,68 †

0,907 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

-

počet: 2 x 12 ks

-

vazník je po délce rozdělen v poměru 35 : 30 : 35 % Ls dvěma montážními spoji

-

typ: kolíkový spoj s vnitřní ocelovou deskou

-

spojovací prostředky pro přenos M + N: kolíky a přesné svorníky M24 8.8

~ 67 ~

*

ZČU v Plzni


-

spojovací prostředky pro přenos V: kolíky a přesné svorníky svorníky M20 8.8

-

tloušťka ocelové vnitřní desky: t = 8 mm

-

materiál vnitřní ocelové desky: ocel S355

-

Požární ochrana: vlepené dřevěné zátky

5.8.2 -

Zatížení Kombinace: vlastní tíha + ostatní stálé + užitné zatížení + sníh plný Nt,Ed = 167,2 kN Vz,Ed = 106,5 kN My,Ed = 1436,4 kNm

-

Rozklad ohybového momentu na dvojici sil působící při horním a dolním okraji vazníku:

r = 1,270 m

Schéma rozložení momentu na dvojici sil

5,‘

†

ç#,‘

» » † ∗ ]† ∗ 2 2

5,‘

»

1436,4 1436 1,270 270

0,5† ,‘ ] †

1131,024 †

0,5 ∗ 167,2 ] 1131,024

~ 68 ~

1214,624 624 †

ZČU v Plzni 5.8.3


Část přenášející ohybový moment a normálovou sílu

5.8.3.1 Rozmístění spojovacích prostředků A)

hodnoty roztečí a vzdáleností od okrajů a konců ve dřevě

-

Zjednodušeně jsou pro všechny hodnoty uvažovány uvažovány hodnoty pro svorníky (na straně bezpečnosti)

-

Úhel mezi silou a směrem vláken α = 0° +

é)

,

é*,

A4 ] |@º… @º…α|Ci 4i

4 ∗ 24

max\\7d; 80f

A4 ] 1C ∗ 24

96

max\168; 80f

max\\A2 ] 2…™EαCd; 3df

120

168

24 3 ∗ 24f max\A2 ] 2…™E0C ∗ 24;

72

Min. hodnota

Navržená hodnota

[mm]

[mm]

α1 (rovnoběžně s vlákny)

120

120

α2 (kolmo k vláknům) vláknů

96

100

α3 (zatížený konec)

168

170

α4 (zatížený okraj)

72

80

vzdálenost

B)

hodnoty roztečí a vzdáleností od okrajů a konců pro ocelovou desku - průměr otvorů: i

i]2

24 ] 2

v+

1,2i

1,2 ∗ 26

Â)

2,4i

2,4 ∗ 26

v)

Â+

1,2i

2,2i

1,2 ∗ 26

2,2 ∗ 26

26

31,2

31,2

57,2

62,4 Min. hodnota

Navržená hodnota

[mm]

[mm]

p1 (rovnoběžně s vlákny)

57,2

120

p2 (kolmo k vláknům) vláknů

62,4

100

e1 (zatížený konec)

31,2

50/170

e2(zatížený okraj)

31,2

75/75

vzdálenost

~ 69 ~

ZČU v Plzni


5.8.3.2 Posouzení spoje A)

Únosnost ve střihu na otlačení dřeva

-

charakteristická pevnost v otlačení ve dřevěném prvku: È, ,

5,ã

-

A n 0,01iC 0,082 A1

0,082 A1 n 0,01 ∗ 24C ∗ 380 380

23,68

charakteristická hodnota plastického momentu únosnosti: 0,3 ∗

6,

∗ i ),7

0,3 ∗ 800 ∗ 24),7

930 594 † †

charakteristická únosnost 1 spojovacího prostředku pro 1 rovinu střihu: ç#,ã

ò ð ð

™E î

È, ,

È, ,

ª+ i A—2 ]

ñ ð ð2,3 3 ∗ š2 ï

5,ã

ª+

0,5 A• n ªCC n

-

účinek sepnutí spoje:

çÊÏ,ã

ç#,ã -

ç#,ã

0%ç#,ã

ª+ i

È, ,

÷ ð ð

4∗

î n 1C ] çÊÏ,ã 4 ö çÊÏ,ã ð ð i] õ 4

5,ã ) È, , ª+ i

0,5 A240 n 8C n 20

106

23,68 ∗ 106 ∗ 24 ò ÷ 2"* ð23,68 ∗ 106 ∗ 24 Aš2 ] *∗" 2"* ð ) ,7e∗+ 7Ç ∗)*î n 1C ] ™E î *ö ñ ð 2,3 ∗ š2 ∗ 930 594 ∗ 23,68 ∗ 24 ] ð ï õ *

60 241,92 î ™E ô 36 575,84 îø 74803 74803,071

36 575,84 †

36,575 †

návrhová únosnost 1 spojovacího prostředku pro dvojstřižný spoj: -© ∗

ç#,ã

)

2 ∗ 0,9 ∗

36,575 1,25

52,668 †

-

počet spojovacích prostředků v přímce rovnoběžně s vlákny: n = 8 ks

-

účinný počet spojovacích prostředků v přímce rovnoběžně s vlákny:

~ 70 ~

ZČU v Plzni

Variantní řešení zastřešení víceúčelové sportovní haly E

8 ™E Ì ù 120 8 ," š 13 ∗ 24

E

™E Ì

-

účinná návrhová únosnost 1 řady spojovacích prostředků v přímce

ç#,

rovnoběžně s vlákny: ,ã

E

E

," š ù

+

13i

Í

∗ ç#,ã #

5,12 ∗ 52,668

-

počet řad: nřad = 5 ks

-

celková návrhová únosnost spoje: spoje:

ç#,ã

EřÊ ∗ ç#,

,

ç#,‘ ç#,ã ,

5 ∗ 269,66

,ã

1214,624 624 1483 1483,3

Podmínka:

Í 5,12

5,,12 …

269,66 †

1483,3 †

0,812 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

B)

Únosnost na porušení dřeva blokovým a zátkovým smykem

-

účinná výška závislá na způsobu porušení spojovacího prostředku: prostředku:

ª

ª+ ∗ ú—2 ]

-

čisté geometrické parametry: ,

˜¨

,#

Œ¨

ª+ i

49 49,272

˜¨

Œ¨

È, ,

5,ã

ûD

,

˜¨

,#

0,5 ∗ ˜¨

û D#,

∗ ª+

A5 n 1C100

)

400 ∗ 106

,#

∗ AE n 1C

∗ ³˜¨

106 ∗ ú—2 ]

n 1ü

AEřÊ n 1C

,

,

)

,

559 559 814,72

+

42 400

)

930 594 594 n 1ü 23,68 ∗ 106) ∗ 24

400

170 ] A8 n 1C ∗ 120

]2∗ª ´ )

~ 71 ~

1010 1010

0,5 ∗ 1010 ∗ A1010 ] 2 ∗ 49,272C

ZČU v Plzni -

charakteristická a návrhová únosnost lomu po obvodu plochy spojovacích prostředků:

ç9©,ã

ç9©,ã

ýþ

ç9©,ã

ýÚ

™E Ú

é

™E Ú

é

, ,

#,

0,9 ∗

ýÚ

1,5 ∗ 42 400 ∗ 16,5 16 Û 0,7 ∗ 559 814, 72 ∗ 2,7

1 058 049,82 †

1 058,049 1,25

0,5 ∗ 1214,624 762 762,06

Â+ v+ 1 ; n ; 3i 3 3i 4

69 6

762,06 †

0,797 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦ ; 1Û

0,64

charakteristická a celková návrhová únosnost na otlačení: otlačení:

,

2,5 ∗ é ∗

6

)

∗i∗ª

E ∗ EřÊÊ ∗ ç9,ã

1214,624 624 3544,8

Podmínka:

2,5 ∗ 0,64 ∗ 360 ∗ 24 ∗ 8 ∗ 10o 1,5

8 ∗ 5 ∗ 88,62

3544,8 †

0,343 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

D)

Únosnost oslabeného průřezu ocelové desky

Œ¨

A n 1C ∗ 120 ] 2 ∗ 100 n 5 ∗ 26f 8 ∗ \A5

Œ¨

1 058,049 49 †

50 1 800 120 ; n ; ; 1Û 3 ∗ 26 3 ∗ 26 4 360

™Er0,64; 1,29 29; 2,22; 1u

-

ç#,‘ ç9©,ã

∗ ,# ∗

Únosnost na otlačení ocelové desky

é

ç9,ã

,

1 049 400 1 Û 1 058 058 049,82 )

0,5 ∗ ç#,‘ ç9©,ã C)

1,5Œ¨ 0,,7Œ¨

ç9©,ã 9©

Podmínka:

ç9,ã


A n 1C ª ∗ \AE 1 ∗ Â) ] 2v) n Ei f

~ 72 ~

4 400

)

88,62

ZČU v Plzni -


charakteristická a celková návrhová únosnost na otlačení: otlačení: 0,9 ∗ Œ¨¨ ∗

ç6,ã

)

1214,624 624 1251,08 08

Podmínka: ç#,‘ ç9©,ã

0,9 ∗ 4400 ∗ 360 ∗ 10o 1,25

6

1 251,08 08 †

0,971 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

E)

Posouzení na požární odolnost

-

návrh na požární odolnost: R30 (t = 30 min)

-

kolíky a svorníky jsou chráněny proti účinkům požáru dřevěnými zátkami

-

ocelová deska je chráněna proti účinkům požáru svojí geometrií (šířka > 200 mm)

-

parametr pro svorníky a kolíky ve spoji ocel – dřevo s d ≥ 12 mm; s platností max. 30 min, k = 0,085

-

Redukční součinitel pro kombinaci zatížení dle rovnice 6.10:

-

-

návrhová požární odolnost:

ª

-

,

® ]¯ ° ° ,+ ° ,+ ±® ] ²°

® ] ¯ ·+ ± ® ] ² ° ,+

- ∗ 1 n ∗ DE ∗

n

,

1 0,44 ∗ 1 ∗ DE 0,085 1,25 ∗ 1,15

stanovení tloušťky vlepené zátky: ”¨ ∗ 20

•6Ï

∗ ³ª:

•

n ª

,

0,637 ] 0,2 ∗ 0,56 0 1,35 ∗ 0,637 ] 1,5 ∗ 0,56

´

13,929 929 ™E

0,7 ∗ 1,5 ∗ A30 n 13,929CC

~ 73 ~

0,44

16,875

ZČU v Plzni 5.8.4


Část přenášející posouvající sílu

5.8.4.1 Rozmístění spojovacích prostředků A)

hodnoty roztečí a vzdáleností od okrajů a konců ve dřevě

-

Zjednodušeně jsou pro všechny hodnoty uvažovány hodnoty pro svorníky (na straně bezpečnosti)

-

Úhel mezi silou a směrem vláken α = 90°

é+

A4 ] |@º…α|C |Ci

é) é

,

4i

4 ∗ 20

max\7d; 80f 80

A4 ] @º…90C20

80

max\140; 80f

80

140

Min. hodnota

Navržená hodnota

[mm]

[mm]

α1 (rovnoběžně ě ě s vlákny)

80

80

α2 (kolmo k vláknům) vlákn

80

80


140

140

vzdálenost

B)

hodnoty roztečí a vzdáleností od okrajů a konců pro ocelovou desku

-

průměr otvorů:

i

i]2

20 ] 2

v+

1,2i

1,2 ∗ 22

Â+

2,2i

2,2 ∗ 22

v)

Â)

1,2i

2,4i

22

1,2 ∗ 22

2,4 ∗ 22

26,4

26,4

48,4

52,8 Min. hodnota

Navržená hodnota

[mm]

[mm]

p1 (rovnoběžně ěžně s vlákny)

48,4

80

p2 (kolmo k vláknům) vlákn

52,8

80


26,4

50/140


26,4

50/50

vzdálenost

~ 74 ~

ZČU v Plzni


5.8.4.2 Posouzení spoje A)

Únosnost ve střihu na otlačení dřeva

-

charakteristická pevnost v otlačení ve dřevěném prvku: È, , "

È, ,

-

1,35 ] 0,015 015i

È," ,

"

0,082 A1 n 0,01 ∗ 20C ∗ 380 380

1,35 ] 0,015 ∗ 20

È, , …™E) α ]

@º… ) α

1,65

24,93 ∗ ]@º… ) 90

1,65…™E) 90

24,93 15,11 †

charakteristická hodnota plastického momentu únosnosti: 5,ã

ç#,ã ª+ ç#,ã

ç#,ã -

A n 0,01iC 0,082 A1

0,3 ∗

6,

∗ i ),7

0,3 ∗ 800 ∗ 20),7

579 281† †

charakteristická únosnost 1 spojovacího prostředku pro 1 rovinu střihu: ò ð ð

™E î

È, ,

È, ,

ª+ i

ª+ i A—2 ]

ñ ð ð2,3 3 ∗ š2 ï

5,ã

0,5 A• n ªCC n

È, ,

÷ ð ð

4∗


5,ã ) È, , ª+ i

0,5 A240 n 8C n 20

účinek sepnutí spoje: çÊÏ,ã

0%

106

15,11 ∗ 106 ∗ 20 ò ÷ ð ð 4 ∗ 579 281 0 — ™E î 15,,11 ∗ 106 ∗ 24 A 2 ] 15,11 ∗ 106) ∗ 20î n 1C 1 ] 4ö ñ 0 ð ð ï 2,3 ∗ ’2 ∗ 579 281 ∗ 15,11 ∗ 20 ] 4 õ 32 033,2 522,44îø ™E îô24 522 43 036 036,29

24 522,44 †

24,522 †

návrhová únosnost 1 spojovacího prostředku pro dvojstřižný spoj:

~ 75 ~

ZČU v Plzni ç#,ã


ç#,ã

-© ∗

2 ∗ 0,9 ∗

)

24,522 1,25

35,31 †

-


-

E


-

účinná návrhová únosnost 1 řady spojovacích spojovacích prostředků v přímce

ç#,

rovnoběžně s vlákny:

E

,ã

2 …

E

∗ ç#,ã #

2 ∗ 35,31

70,62 †

-


-


ç#,ã

EřÊ ∗ ç#,

,

ç#,‘ ç#,ã ,

106,5 141,24 24

Podmínka:

B)

™E Ú

é

™E Ú

é

141,24 †

0,754 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

v+ Â+ 1 ; n ; 3i 3 3i 4

69 6

; 1Û

50 80 1 800 ; n ; ; 1Û 3 ∗ 22 3 ∗ 22 4 360

™Er0,76; 0,96 96; 2,22; 1u

-

ç9,ã

2 ∗ 70,62

Únosnost na otlačení ocelové desky

é

ç9,ã

,ã

0,76

charakteristická a celková návrhová únosnost na otlačení: otlačení:

,

2,5 ∗ é ∗

6

)

∗i∗ª

E ∗ EřÊÊ ∗ ç9,ã

2,5 ∗ 0,76 ∗ 360 ∗ 20 ∗ 8 ∗ 10o 1,5

2 ∗ 2 ∗ 87,27

~ 76 ~

349,09 †

87,27 †

ZČU v Plzni


Podmínka: ç#,‘ ç9©,ã C) Œ¨ Œ¨ -

106,5 349,09

0,305 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

Únosnost oslabeného průřezu ocelové desky A n 1C ª ∗ \AE 1 ∗ Â) ] 2v) n Ei f

A n 1C ∗ 80 ] 2 ∗ 50 n 2 ∗ 22f 8 ∗ \A2

1088

)

charakteristická a celková návrhová únosnost na otlačení: otlačení: ç6,ã

0,9 ∗ Œ¨ ∗ )

6

0,9 ∗ 1088 ∗ 360 ∗ 10o 1,25

282 282,01 †

Podmínka: ç#,‘ ç6,ã

106,5 282,01

5.9

Montážní spoj příhradového vazníku – Varianta č. 2

5.9.1

Geometrie

-

5.9.2

0,378 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

všechny spoje vazníku jsou řešeny pomocí vložené ocelové desky a přesných svorníků v kombinaci s kolíky kromě napojení diagonál a svislic je navíc vazník rozdělen na tři montážní části v poměru délek přibližně na 35 : 30 : 35 % typ: kolíkový spoj s vnitřní ocelovou deskou spojovací prostředky pro přenos N: kolíky a přesné svorníky M24 8.8 tloušťka ocelové vnitřní desky: t = 8 mm materiál vnitřní ocelové desky: ocel S355 Požární ochrana: vlepené dřevěné zátky

Zatížení

Horní Âá…: † ,‘ Dolní pás: † ,‘ Diagonála O †

n 973,54 † 1250,92 † 121,25 † , ,‘

~ 77 ~

ZČU v Plzni


Síly ve spoji příhradového vazníku

5.9.3 A)

Rozmístění spojovacích prostředků hodnoty roztečí a vzdáleností od okrajů a konců ve dřevě

d = 24 mm -


-


é+

é) é

,

é*,

A4 ] |@º…α|C |Ci 4i

4 ∗ 24

max\7d; 80f 80

A4 ] 1C ∗ 24

96

120

max\168; 80f

A ] 2…™EαCd; max\A2 2 3df

168

max\A2 ] 2…™E0C ∗ 24; 3 ∗ 24f 24

72

Min. hodnota

Navržená hodnota

[mm]

[mm]

α1 (rovnoběžně ě ě s vlákny)

120

120


96

100


168

170


72

80

vzdálenost

d = 28 mm -


~ 78 ~

ZČU v Plzni -


é+

é) é


,

é*,

A4 ] |@º…α|C |Ci 4 ∗ 16 16

4i

max\7d; 80f 80

A4 ] 1C ∗ 28

72

max\216; 80f

A ] 2…™EαCd; max\A2 2 3df

140

216

max\A2 ] 2…™E0C ∗ 28; 3 ∗ 28f 28

84

Min. hodnota

Navržená hodnota

[mm]

[mm]

α1 (rovnoběžně ěžně s vlákny)

140

140


72

75


216

220


84

85

vzdálenost

B)

hodnoty roztečí a vzdáleností od okrajů a konců pro ocelovou desku

-

průměr otvorů:

d = 24 mm i

i]2

24 ] 2

v+

1,2i

1,2 ∗ 26

Â)

2,4i

2,4 ∗ 26

v)

Â+

1,2i

2,2i

1,2 ∗ 26

26

31,2

31,2

2,2 ∗ 26

57,2

62,4 Min. hodnota

Navržená hodnota

[mm]

[mm]


57,2

120


62,4

100


31,2

50/170


31,2

75/75

vzdálenost

d = 28 mm i

v+

v)

i]2

1,2i

1,2i

28 ] 2

1,2 ∗ 30

1,2 ∗ 30

30

36

36

~ 79 ~

ZČU v Plzni Â+

2,2i

2,2 ∗ 30

2,4i

Â)

Variantní řešení zastřešení víceúčelové sportovní haly 66

2,4 ∗ 30

66 Min. hodnota

Navržená hodnota

[mm]

[mm]


66

70


66

70


36

40


36

40

vzdálenost

5.9.4

Posouzení spoje

A) Únosnost ve střihu na otlačení dřeva Horní a dolní pás charakteristická pevnost v otlačení ve dřevěném prvku: È, ,

-

ç#,ã

-

0,082 A1 n 0,01 ∗ 24C ∗ 380 380

23,68

charakteristická hodnota plastického momentu únosnosti: 5,ã

ª+

A n 0,01iC 0,082 A1 0,3 ∗

6,

∗ i ),7

0,3 ∗ 800 ∗ 24),7

930 594 † †

charakteristická únosnost 1 spojovacího prostředku pro 1 rovinu střihu: ò ð ð

™E î

È, ,

ª+ i

ª+ i A—2 ]

ñ ð ð2,3 3 ∗ š2 ï

0,5 A• n ªCC n

È, ,

5,ã

È, ,

4∗

î n 1C ] çÊÏ,ã ) È, , ª+ i 4 çÊÏ,ã i] 4 5,ã

0,5 A240 n 8C n 20


0%

~ 80 ~

106

÷ ð ð ö ð ð õ

ZČU v Plzni


23,68 ∗ 106 ∗ 24 ò ÷ 4 ∗ 930 594 ð ð 0 23,,68 ∗ 106 ∗ 24 A—2 ] î ) ™E î n 1 1C ] 23,68 ∗ 106 ∗ 24 4ö ñ 0 ð ð ï 2,3 ∗ ’2 ∗ 930 594 ∗ 23,68 ∗ 24 ] 4 õ

ç#,ã

60 241,92 ™E îô 36 575,84 îø 74803 74803,071

ç#,ã -

36 575,84 †

36,575 †


ç#,ã

ç#,ã

-© ∗

2 ∗ 0,9 ∗

)

36,575 1,25

52,668 †

Dolní pás: -


-

účinný počet spojovacích prostředků v přímce rovnoběžně s vlákny: E

™E Ì

-


ç#,

rovnoběžně s vlákny:

-

,ã

," š ù

+

13i

∗ ç#,ã #

™E Ì

6,47 ∗ 52,668


-

ç#,ã

E

E

Í

10 ù 120 10 ," š 13 ∗ 24

E

celková návrhová únosnost spoje: spoje: ,

EřÊ ∗ ç#,

Podmínka: ç#,‘ ç#,ã ,

1250,95 95 1383,3 3

,ã

4 ∗ 345,76

345,76 † 1383,3 †

0,904 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

~ 81 ~

Í 6,47

6 6,47 …

ZČU v Plzni


Horní pás: -

počet spojovacích prostředků v přímce p rovnoběžně s vlákny: n = 10 ks

-

účinný počet spojovacích prostředků v přímce rovnoběžně s vlákny: E

™E Ì E

E

," š ù

+

13i

Í

™E Ì 10

10 ," š 120 13 ∗ 24 ù

6,47 47

Í

6,47 …

-


ç#,


E

∗ ç#,ã #

6,47 ∗ 52,668

-


-


ç#,ã

,

EřÊ ∗ ç#,


54 973,54 1037,28 28

3 ∗ 345,76

,ã

345,76 †

1037,28 †

0,94 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

Diagonála a svislice -

-

charakteristická pevnost v otlačení ve dřevěném prvku: È, , 5,ã

ç#,ã

ª+

A n 0,01iC 0,082 A1

0,082 A1 n 0,01 ∗ 28C ∗ 380 380

charakteristická hodnota plastického momentu únosnosti: 0,3 ∗

6,

∗ i ),7

0,3 ∗ 800 ∗ 28),7

1 389 383,45 45 †

22,44

charakteristická teristická únosnost 1 spojovacího prostředku pro 1 rovinu střihu: ò ð ð

™E î

È, ,

ª+ i

ª+ i A—2 ]

ñ ð ð2,3 3 ∗ š2 ï

0,5 A• n ªCC n

È, ,

5,ã

È, ,

÷ ð ð

4∗


5,ã ) È, , ª+ i

0,5 A200 n 8C n 20

~ 82 ~

76

ZČU v Plzni



-

0%

22,44 ∗ 76 ∗ 28 ò ÷ 4 ∗ 324 282,2 ð ð 0 26,,17 ∗ 56 ∗ 16 A—2 ] î ) ™E î n 1C ] 26,17 ∗ 56 ∗ 16 4ö ñ 0 ð ð 3 ∗ ’2 ∗ 324 282,2 ∗ 26,17 ∗ 16 ] ï 2,3 õ 4 47752 47752,32 î ™E ô46589,24 46589 îø 46 589,24 † 46,59 † 96104 96104,64

ç#,ã ç#,ã


ç#,ã

ç#,ã

-© ∗

2 ∗ 0,9 ∗

)

46,59 1,25

67,09 †

-


-


™E Ì

E

E

6

," š ù

+

13i

Í

™E Ì

3 ù 140 3 ," š 13 ∗ 28

Í 2,12

2,,12 …

-


ç#,


E

∗ ç#,ã #

2,12 ∗ 67,09

-


-


ç#,ã

,

EřÊ ∗ ç#,


121,25 25 142,23 23

,ã

142,23 †

1 ∗ 142,23

142,23 †

0,852 ‹ 1,0 Ÿ ¡¢£¤¥¦

~ 83 ~

ZČU v Plzni

6


Vyhodnocení variant 6.1

Popis opis zastřešení víceúčelové sportovní haly

Prvotním kritériem při návrhu zastřešení víceúčelové sportovní haly bylo respektování tvaru střešní geometrie architektonické studie, na jejímž základě byla vypracována projektová dokumentace ke stavebnímu povolení části architektonicko-stavebního stavebního řešení v rámci samostatného předmětu Projekt S2 (viz přílohy). Nepravidelně zakřivený, obloukový obloukový tvar střechy o poloměru 74,4 nám umožňuje zvolit jako hlavní konstrukční materiál ocel nebo dřevo. Tato práce řeší dvě varianty, s dřevěnou nosnou konstrukcí. V obou variantách byl zvolen přenos zatížení jako třístupňový. Krokve a vaznice byly pro obě varianty uvažovány stejné. Záklop střešní konstrukce tvoří dvě vrstvy OSB desek. Druhá vrstva záklopu je kladena tak, aby se spáry desek vždy překrývaly. Krokve mají průřez 120/160 mm a jsou kloubově připojeny k vaznicím v osové vzdálenosti 1250 mm. Jejich připojení bylo uvažováno jako kloubové. Vaznice jsou průřezu 140/240 mm, jejich délka je 5 metrů a jsou kloubově připojeny k horním lícům vazníku. Krokve i vaznice jsou modelovány jako prosté nespojité nosníky, k jejichž připojení byly použity ocelové třmeny. eny. V první variantě byl jako hlavní nosný prvek soustavy zvolen plnostěnný vazník z lepeného lamelového dřeva Gl24h. Vazník má konstantní průřez 240/1900 mm. V druhé variantě byl plnostěnný nosník nahrazen příhradovým vazníkem vaz z lepeného lamelové dřeva Gl24h.. Horní pás má průřez 240/420 mm, dolní pás 240/600 mm a jsou konstantní po celé své délce. Příhradový vazník je svislicemi o průřezu 160/160 mm rozdělen do 14 polí, v každém poli je dvojice diagonál o průřezu 160/200 mm. Diagonály jsou ve tvaru obráceného obráceného písmene „V“. Připojení diagonál a svislic je kloubové. V obou variantách byly vazníky modelovány jako prosté nosníky, které jsou prostě podepřeny na železobetonových sloupech pomocí ložisek. Jedno ložisko je řešeno jako pevný kloub, druhé jako posuvný kloub (elastomerové ložisko).

~ 84 ~

ZČU v Plzni 6.2


Výkaz materiálu – Varianta č. 1

Prvek

Počet [ks]

Průřez [mm]

Materiál

Objem 1kus [m3]

Hmotnost 1 kus [kg]

Celkový objem [m3]

Celková hmotnost [kg]

Krokev

378

120 x 160

C24

0,052

17,1

19,656

6463

Vaznice

135

140 x 240

GL24h

0,168

63,8

22,68

8613

Vazník

10

240 x 1900

GL24h

16,71

6351,1

167,1

63511

Ztužidla

132

82,5 x 4

S355

0,00357

28

0,48

3696

Celkem

209,916

82283

6.3

Výkaz materiálu – Varianta č. 2

Prvek

Počet [ks]

Krokev

378

Vaznice

135

Horní pás vazníku Dolní pás vazníku Diagonála vazníku Svislice vazníku Ztužidla

10 10 280 150 132

Průřez [mm] 120 x 160 140 x 240 240 x 420 240 x 600 160 x 200 160 x 160 88,9 x 5,6

Materiál

Objem 1kus [m3]

Hmotnost - 1 kus [kg]

Celkový objem [m3]

Celková hmotnost [kg]

C24

0,052

17,1

19,656

6463

GL24h

0,168

63,8

22,68

8613

GL24h

3,696

1403,9

36,96

14039

GL24h

5,278

2005,6

52,78

20056

GL24h

0,0494

18,8

13,832

5264

GL24h

0,0307

11,7

4,605

1755

S355

0,0053

41,6

0,697

5491

Celkem

151,21

61681

~ 85 ~

ZČU v Plzni 6.4


Posouzení konstrukčních variant

Posouzení jednotlivých prvků konstrukčních variant bylo zpracováno na základě prostorového výpočtového modelu sestaveném v programu SCIA ENGINEER 2014.0.0. U plnostěnného vazníku bylo dominantní zatížení ohybem, zatímco u příhradového vazníku jsou prvky namáhány především tahem a tlakem. Obě varianty byly srovnávány na stejnou kvalitu materiálu - rostlé dřevo dře krokví a vaznic C24, lepené lamelové dřevo vazníků Gl24h a ocel ztužení S355. S355 Krokve a vaznice byly v obou variantách navrženy se shodným průřezem a geometrií rozmístění. Z hrubého výkazu výměr vyplývá, že na variantu s příhradovým vazníkem bylo spotřebováno méně lepeného lamelové dřeva o 22 397 kg tedy o 35,26 %, %, zatímco ocele na ztužení připadlo ve variantě s příhradovým vazníkem o 1795 kg tedy o 48,57% více.

6.5

Problematika spojená s konstrukčním řešením zastřešení víceúčelové sportovní haly

retická analýza výpočtových modelů nosných systémů je pouze jednou, i když Teoretická zásadní stránkou problému. Pokud má být systém realizován, je nutné vyřešit řadu dalších otázek, souvisejících s vlastnostmi materiálu, výrobou, transportem, montáží, ochranou materiálu, mater estetikou, provozem a obecně se spolehlivostí konstrukce. Tato práce nám dává možnost porovnat dvě konstrukční varianty především z hlediska jejich statického chování a průběhu vnitřních sil. Tyto varianty byly dimenzovány podle platných norem [1] - [6] na standardním zatížení podle platných norem [1] - [3]. Je však zapotřebí uvážit další možná zatížení vznikající technologickým řešením objektu, objektu, která nebyly do návrhu zahrnuty – například zatížení ukazatelem skóre. Dalším důležitým faktorem je jednoduchost jednoduchost provedení dané konstrukce. Varianta příhradového vazníku vytváří velkou četnost styků – detailů, které musí být řešeny se zvýšenou pozorností tak, aby chování konstrukce odpovídalo co nejvíce modelu, především pak v tuhosti styků.

6.6

Alternativní řešení řešení při návrhu zastřešení víceúčelové sportovní haly

Při návrhu konstrukčních variant byly navrženy standardní materiály, prvky a jejich spoje. Vždy je však zapotřebí uvážit případnou alternativu alternativu ke zvoleným řešením. ím. Například použití materiálů vyšší pevností (lepené lamelové dřevo Gl28

~ 86 ~

ZČU v Plzni


– Gl36, ocel spojovacích prostředků 10.9 či 12.96), 12.96), jinak řešené spoje, či ztužení konstrukce. Zároveň se však musí brát ohled na všechny klady a zápory získané použitím dané alternativy. Materiály vyšší pevností jsou dražší, ale umožňují přenos zatížení s menším průřezem. Průřez se ale někdy musí zvětšovat nejen z důvodu přenosu zatížení, ale i z důvodu proveditelnosti konstrukce. Alternativní řešení umožňuje taktéž ztužení haly. V našem případě byly použity ocelové trubky, které teré fungují jako táhla. Trubky by mohly být nahrazeny dřevěným ztužením, či ocelovým lany. Další alternativou je jistá idealizace zvolené varianty. Například u příhradového vazníku by bylo možné nahradit diagonály a svislice z lepeného lamelového dřeva rostlým rostlým dřevem klasické pevnostní třídy C24, C24 či navýšit celkovou výšku příhradového vazníku, čímž by došlo ke snížení vnitřních sil v horním a dolním pásu, pásu, což by vedlo ke snížení průřezových ploch těchto prvků.

7 Závěr Hlavním cílem této práce byl variantní návrh zastřešení víceúčelové sportovní haly. Pro zastřešení byly vypracovány dvě varianty, které byly posouzeny podle platných norem [1] - [6] tak, aby vyhověly na mezní stav únosnosti, mezní stav použitelnosti a požární odolnost v délce 30 minut. Práce dále ále obsahuje detailní popis konstrukčních variant, výpočet zatížení působící na konstrukci, vyhodnocení variant a výkresovou část. Ve variantě číslo jedna byl jako hlavní nosný prvek navržen dřevěný plnostěnný vazník a ve variantě číslo dva dřevěný příhradový příhradový vazník. Po vyhodnocení a vzájemném porovnání těchto variant byla jako vhodnější vybrána varianta číslo jedna. Varianta byla zvolena především na základě menšího počtu styků, proveditelnosti detailů a celkové tvarové jednoduchosti.

~ 87 ~

ZČU v Plzni


Seznam použitých žitých zdrojů: Technické normy a odborná literatura [1] ČSN EN 1991-1-1 Eurokód 1: 1 Zatížení konstrukcí – Část 1-1: 1: Obecná zatížení – Objemové tíhy, vlastní tíha a užitné zatížení pozemních staveb. Praha: Český normalizační institut, březen 2004. [2] ČSN EN 1991-1-3 Eurokód 1: 1 Zatížení konstrukcí – Část 1-3: 3: Obecná zatížení – zatížení sněhem. Praha: Český normalizační institut, červen 2005. [3] ČSN EN 1991-1-4 Eurokód 1: 1 Zatížení konstrukcí – Část 1-4: 4: Obecná zatížení – zatížení větrem. Praha: Český normalizační normalizační institut, duben 2007. [4] ČSN EN 1991-1-4 Eurokód 5: Navrhování dřevěných konstrukcí – Část 1-1: Obecná pravidla – Společná pravidla a pravidla pro pozemní stavby. stavby Praha: Český normalizační institut, prosinec 2006. [5] ČSN EN 1991-1-4 Eurokód 5: Navrhování dřevěných konstrukcí – Část 1-1: Obecná pravidla – Navrhovaní na účinky požáru. Praha: Český normalizační institut, prosinec 2006. Eurokód Zásady navrhování konstrukcí. Praha: Český normalizační [6] ČSN EN 1990 Eurokód: institut, leden 2004. 2004 [7] [8] [9] [10] [11] [12] [13] [14]

KUKLÍK Petr, KUKLÍKOVÁ Anna, MIKEŠ Karel. Dřevěné konstrukce, Cvičení, Cvičení ES ČVUT. Praha 2005 KUKLÍK Petr, Dřevěné konstrukce, konstrukce skripta Fsv, ČVUT. Praha 2005 FAJMAN, Petr; KRUIS, Jaroslav: Zatížení a spolehlivost.. Vydavatelství ČVUT v Praze, 2009. Přednášky z předmětu Stavitelství 6 – ZČU, FAV – katedra mechaniky Přednášky z předmětu Dřevěné konstrukce – ZČU, FAV – katedra mechaniky Bc. Jakub Halík, Střešní konstrukce hokejové haly, Bakalářská práce, FSV ČVUT 2013 Bc. Jakub Halík, ík, Projekt S2 – Víceúčelová sportovní hala se sportovním centrem, Semestrální práce, FAV ZČU 2014 Ing. Arch. Kateřina Váňová – Víceúčelová sportovní hala, Bakalářská práce, VUT Brno 2009

Internetové zdroje [14] Sterling OSB, katalogy a podklady pro navrhování a posuzování OSB desek www.sterlingosb.com [15] Sterling OSB, katalogy a ceníky OSB Desek www.stasa.cz

~ 88 ~

ZČU v Plzni


[16] Za tepla válcované trubky, katalogy, ceníky a podklady pro návrh a dimenzování www.ravencz.cz

[17] Odborný článek – konstrukce dřevěných hal http://www.casopisstavebnictvi.cz/halove //www.casopisstavebnictvi.cz/halove-stavby-s-drevenymi drevenymi-obloukovymivaznikovymi-a-ramovymi ramovymi-nosnymi-dilci_N442 [18] TESKO. České dřevařské závody Praha http://www.konstrukce esko.cz/konstrukce/reference/obcanske-stavby http://www.konstrukce-tesko.cz/konstrukce/reference/obcanske [19] BOVA. Ceníky, katalogy a podklady pro navrhování spojů s ocelovými spojovacími prostředky www.bova-nail.cz [20] BOVA. Ceníky, katalogy a podklady pro navrhování spojů s ocelovými spojovacími prostředky www.bova-nail.cz [21] ČKAIT, fakulta stavební VUT v Brně, seminář pro EUROKÓD 5, 2. část, doc. Ing. Bohumil Straka, Csc., únor 2010 http://www.ckait.cz/sites/default/files/EC5_Seminar_drevo_2.pdf

Seznam použitých symbolů: Œ … ÂDº@j

Œ: … ÂDº@j úč™EEéjº Ev•º B•Žª º¸éjº Â»ůřvB§

Œ© … ÂDº@j Ùái» iří § …ÂºÙº¸ § @íjº Â»º…ªřvi § Eě … ¸Dá + … »ºBªvč »º¸Eº•ěžE ) … »ºBªvč

EŽ vB™ …ÂºÙº¸ @í ™ Â»º…řvi Ž ¸ ¸ ÙviEé ř iě

ºD º ¸D ¸Dá Eů vB™ ř i

™ …ÂºÙº¸ @í@j Â»º…ªřvi vi ů

,

… ¸BiáDvEº…ª vB™ …ÂºÙº¸ vB™ @í Â»º…ªřvi v B ªížvEý ºE@v

*,

… ¸BiáDvEº…ª vB™ …ÂºÙº¸ vB™ @í Â»º…ªřvi v B ªížvEý º º » Ùv Ù

• … šíř • … šíř

B•Žª º¸éjº º Ev•º úč™EEéjº Â»ůřvB§

i … Â»ů ě» …ÂºÙº¸ @íj íjº Â»º…ªřvi § i … Â»ů ě» ºª¸º»§ Â»º Â»º …ÂºÙº¸ @í Â»º…ªřviv i @

… úč™EEá jDº§• Dº§•

:

B§jvDE ªěEí

… …º§č™E™ªel el směru větru

@ … …º§č™E™ªel el expozice

@ ABC … …º§č™E™ªvD º»º º»º »» @Ë

,+

™v ™v ¸v ¸ýš@v "B"

… …º§č™E™ªvD ¸EěÙÙšíjº ªD ¸ @í ÂDº@jŽ § ¸ěª»§ Â»º ¸vD é BB ªěžº¸ ª @í ÂDº@jŽ

@: ABC … …º§č™E™ªvD i»…Eº…ª™ i»…Eº…ª™ ¸v ¸ýš@v "B"

~ 89 ~

ZČU v Plzni @©

Ê© ¨


… …º§č™E™ªvD »ºččEíjº º•iº•í

@ … ªvÂvDEý …º§č™E™ªvD ™E™ªvD

v … »ºB ě» Â»º ¸ýÂºčvª vª º•D …ªí Â»º B ªížvEí ÂºiéDEý ¸ěª»v 4

, 2 … jºiEºª

5% ¸ ¸ Eª™D§ Eª™D§ ºi§D§ Â»§žEº…ª™

… ¸BvÂěªí Â»º º•Dº§ º•Dº§ …ªřv@jŽ

!, ,

… @j »

ªv»™…ª™@ á Âv¸Eº…ª ¸ ªD

… Eá¸»jº¸á Âv¸Eº…ª Âv¸Eº…ª ¸ ªD

!, , !," ,

… @j »

!," ,

… Eá¸»jº¸á Âv¸Eº…ª Âv¸Eº…ª ¸ ªD

§ »º¸Eº•ěžEě … ¸Dá EŽ

§ »º¸Eº•ěžEě … ¸Dá EŽ

ªv»™…ª™@ á Âv¸Eº…ª ¸ ªD

§ ºD º ¸Dá Eů

§ ºD º ¸Dá Eů

È,

… @j »

ªv»™…ª™@ á Âv¸Eº…ª ¸ ºªD á čvEí

È,

… Eá¸»jº¸á Âv¸Eº…ª Âv¸Eº…ª ¸ ºªD čvEí ,

… @j »

ªv»™…ª™@ á Âv¸Eº…ª ¸ ºjŽ•§

,

… Eá¸»jº¸á Âv¸Eº…ª Âv¸Eº…ª ¸ ºjŽ•§

, ,

… @j »

, ,

… Eá¸»jº¸á Âv¸Eº…ª Âv¸Eº…ª ¸ ª j§ »º¸Eº•ěžEě … ¸Dá EŽ

6

…

ªv»™…ª™@ á Âv¸Eº…ª ¸ ª j§ »º¸Eº•ěžEě … ¸Dá EŽ

vB Âv¸Eº…ª™

6,

… @j »

ªv»™…ª™@ á Âv¸Eº…ª ¸ ª á j§ …¸º»Eí ů

#,

… @j »

ªv»™…ª™@ á Âv¸Eº…ª ¸v … á Ž §

#,

… Eá¸»jº¸á Âv¸Eº…ª Âv¸Eº…ª ¸v … Ž §

5

…

vB D§B§ º@vD™

… @j » j … ¸ýš

j … ¸ýš

ªv»™…ª™@ á jºiEºª á …ªáDéjº »º¸Eº ě»Eéjº B ªížvEíí úč™EEéjº Ev•º Ev•º B•Žª º¸éjº Â»ůřvB§

• … º vEª …vª» ¸čEº…ª™ Eº…ª™

D# ABC … …º§č™E™ªvD ª§»•§DvE@v ª§»•§DvE@v ¸v ¸ýš@v "B" !

… …º§č™E™ªvD ¸BÂě»Eº…ª™ »Eº…ª™

… …º§č™E™ªvD iºª¸ iºª¸ »º¸áEí »º¸

… ºi™ ™

… ºi™ ™

:

čEí …º§ …º§č™E™ªvD BºjDviň§Ùí@í ¸D™¸ ª»¸áEí B ªížvE vEí ¸Dj º…ª™

… …º§č™E™ªvD ªv»éE§ E§ Â»º ¸íª»

©ÈÊË

˜

čEí …º§ …º§č™E™ªvD B Âºžá»§

… …º§č™E™ªvD ª¸ ª¸ »§ »§

… v v ª™¸Eí iéD

~ 90 ~

ZČU v Plzni ˜© … iéD ‘


Âº …ªřviE™@™ viE™@™

… Âů…º•í@í …Dºž

†‘ … Âů…º•í@í …Dºž

ºjŽ•º¸éjº º vEª§

Eº» áDº¸é …íDŽ Eº»

E© … Âºčvª »º¸™E …ªř™j§ §

Â … º•¸ºi B•Žª º¸éjº º Ev•º úč™EEéjº Â»ůřvB§ Â+ … »ºBªvč ¸v … ě»§ ……íDŽ Â»º º@vD

Â) … »ºBªvč ºD º ¸v …… ě»§ …íDŽ Â»º º@vD { … @j »

° … @j » {Ë ABC …

ªv»™…ª™@ á jºiEºª Â»º ěEEéjº »º¸Eº ě»Eéjº BB ªížvEí ª ªv»™…ª™@ á jºiEºª á Â»º ěEEéjº B ªížvEí

iŽE ý™ áDEí iŽE

» ¨ … ¸E™ªřEí ÂºDº ě» … … @j »

… … @j »

ª … ªDº§šť

§ ¨© … º §•

™@ ý ªD ™@

¸v ¸ýš@v "B"

ªv»™…ª™@ á j jºiEºª B ªížvEí …Eějv E …ªřvšv ªv»™…ª™@ á jºiEºª B ªížvEí …Eějv E Bv ™ , č …

ž™ªý Â»ůjŽ• Ž•

… D™ ™ªEí Â»ůjŽ•

§¨

, ¨ … č™…ªý

× … º•Ùv

ºEvčEý Â»ůjŽ•

Dº…ª ¸ěª»§ ¸9 … Bá D iEí »Ž@jDº…ª

¸ ABC … …ªřviEí »Ž@jDº…ª Dº…ª ¸ěª»§ ¸v ¸ýš@v "B" ×<,‘ … Âů…º•í@í …Dºž

Âº…º§¸ Ùí@í …íDŽ

• … »ůřvBº¸ý ºi§D ºi§D ß ABC … ¸EěÙší ªD

¸ěª»§ ª»§ ¸v ¸ýš@v "B"

• … Â»ůřvBº¸ý ºi§D BŽ•ª ºi§D º¸éjº Ev•º úč™EEéjº Â»ůřvB§ B …Â »

vª» i»…Eº…ª™ i»…Eº…ª™ ªv»éE§

”¨ … Eº ™EáDEí Eá¸»jº¸ º¸á »Ž@jDº…ª B§jvDE ªěEí ±

… …º§č™E™ªvD B ªížvE vEí Â»º …ªáDé B ªížvEí

, ²

,

… iíDčí …º§č™E™ªvD …ÂºDv …ÂºDvjD™¸º…ª™

ªv»™áD§

… iíDčí …º§č™E™ªvD …ÂºDv …ÂºDvjD™¸º…ª™ º@vD™ … iíDčí …º§č™E™ªvD …ÂºDvjD™¸º…ª™

ªv»™á Âř™ Âºžá»§

… …º§č™E™ªvD B ªížvE vEí Â»º Â»º ěEEé B ªížvEí

~ 91 ~

ZČU v Plzni


ä … Âº ě»Eé Âřvª¸ºřvE vEí “ … šªíjDº…ªEí Âº ě» “:

… Âº ě»Eá šªíjDº…ª Dº…ª Âř™ ºjŽ•§

… ª¸ »º¸ý …º§č™E™ªvD ™E™ªvD B ªížvEí …Eějv •.

ě»Eá j§…ªºª ¸Bi§@ ¸Bi§@j§

… •!, • •

… @j » ,

, ,

• ,"

… Eá¸»jº¸é E Âěěªí ¸ ªD

§ »º¸EºěžEě … ¸Dá EŽ

… »™ª™@ é ºjŽ•º¸ Ž•º¸é E Âěªí

,

… Eá¸»jº¸é E Âěěªí ¸ ª j§ »º¸Eº•ěžEě … ¸Dá EŽ … Eá¸»jº¸é E Âěěªí ¸ ª j§ ºD º ¸Dá Eů

•# … ªD ½

ªv»™áD§

… Eá¸»jº¸é E Âěªªí ¸ ºjŽ•§

,!:

•,

ªv»™…ª™@ á j§…ªºª

¸ěª»§

… Eá¸»jº¸é E Âěěªí ¸ »º§@vEí

½#, … Eá¸»jº¸é E Âěªíí ¸v … Ž § :,

¯ … º •™E čEí …º§č™E™ªvD ™E™ªvD B ªížvEí

Použitý software: NEMETSCHEK SCIA: SCIA ENGINEER 2014.0.0 NEMETSCHEK ALLPLAN: ALLPLAN 2014.0.0 MICROSOFT OFFICE 2007: aplikace Word a Excel ADOBE: ADOBE READER XI

Přílohy: -

Projekt S2, Víceúčelová sportovní hala se sportovním centrem – Projektová dokumentace ke stavebnímu povolení – Architektonicko-stavební stavební část Výkres plnostěnného střešního vazníku – Varianta č. 1 Výkres příhradového střešního vazníku vaz – Varianta č. 2

~ 92 ~

Západočeská univerzita v Plzni Fakulta aplikovaných věd Katedra mechaniky. Diplomová práce. Variantní řešení zastřešení víceúčelové sportovní haly

Recommend Documents