VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV TECHNICKÝCH ZAŘÍZENÍ BUDOV FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF BUILDING SERVICES
VYTÁPĚNÍ VÍCEÚČELOVÉHO OBJEKTU HEATING OF POLYFUNCTIONAL BUILDING
DIPLOMOVÁ PRÁCE DIPLOMA THESIS
AUTOR PRÁCE
TOMÁŠ BUBLAN
AUTHOR
VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR BRNO 2012
ING. PETR HORÁK, PH.D.
Abstrakt v českém a anglickém jazyce Cílem práce je návrh vytápění dvojpodlažního víceúčelového objektu. Objekt má tři uživatelské části, a to kino, víceúčelové sály a nahrávací studio. Vytápění je řešeno deskovými otopnými tělesy s místním zdrojem tepla. Dále je řešen návrh ohřevu TV. The purpose of bachelor thesis is to design heating on 2 floors in polyfunctional building. There are 3 user parts in the building. For cinema, multipurpose halls and recording studio. There are designed panel radiators with local source of heating. Further there is solved design of warming water.
Klíčová slova v českém a anglickém jazyce energetický štítek obálky budovy, vytápění otopnými tělesy, ohřev TV, roční potřeba tepla, polyfunkční dům, kaskádová kotelna
energy label of building envelope, heating with radiators, warming water, need for heat per year, polyfunctional building, cascade boiler
Bibliografická citace BUBLAN, Tomáš. Vytápění víceúčelového objektu. Brno, 2011. 92 s., 4 s. příl. Diplomová práce. Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav technických zařízení budov. Vedoucí práce Ing. Petr Horák, Ph.D..
Poděkování Děkuji tímto Ing. Petru Horákovi, Ph.D. za pomoc, vstřícnost a odborné vedení při zpracovávání této bakalářské práce. Tomáš Bublan
OBSAH: ÚVOD ................................................................................................................................. 8 A. TEORETICKÁ ČÁST .......................................................................................................... 9 A. 1 Expanzní zařízení ........................................................................................................ 10 B. VÝPOČTOVÁ ČÁST .......................................................................................................... 27 B.1 Analýza objektu ........................................................................................................... 28 B.2 Výpočet tepelných ztrát objektu ................................................................................. 29 B.2.1 Výpočet a posouzení součinitele prostupu tepla ......................................... 29 B.2.2 Výpočet tepelných ztrát jednotlivých místností …………................................ 31 B.3 Energetický štítek obálky budovy ................................................................................ 48 B.3.1 Protokol k energetickému štítku obálky budovy ........................................... 48 B.3.2 Energetický štítek obálky budovy .................................................................. 50 B.4 Návrh otopných těles .................................................................................................. 51 B.4.1 Návrh otopných těles a jejich výkon ..............................................................51 B.4.2 Technický list otopných těles .........................................................................53 B.5 Návrh ohřívače teplé vody …………................................................................................ 54 B.5.1 Bilance tepla a návrh přípravy TV.................................................................. 54 B. 5.2 Technický list zásobníkového ohřívače ......................................................... 56 B.6 Návrh zdroje tepla ....................................................................................................... 57 B.6.1 Návrh kotlů .................................................................................................. 57 B.6.2 Příloha - Technický list zdroje tepla ............................................................... 58 B.7 Dimenzování potrubí, návrh čerpadel, návrh izolací …………………………….................... 60 B.7.1 Dimenzování potrubí a přednastavení .......................................................... 60 B.7.2 Návrh oběhových čerpadel ……………………………............................................ 64 B.7.3 Posouzení kotlových čerpadel ……………………................................................ 66 B.7.4 Návrh tloušťky izolací .........................…....................................................... 67 B.7.5 Technický list tepelné izolace ....................................................................... 68 B.7.6 Posouzení dilatace potrubí …………………………………………………………………….. 69 B.8 Návrh zabezpečovacího zařízení .................................................................................. 70 B.8.1 Návrh expanzní nádoby …………………………….................................................. 70 B.8.2 Návrh pojišťovacích ventilů ……..................................................................... 71 B.9 Návrh ostatních zařízení kotelny ................................................................................. 72 B.10 Návrh větrání kotelny ................................................................................................ 80 B.11 Roční potřeba tepla a paliva ...................................................................................... 81
C. PROJEKT ........................................................................................................................ 83 C.1 Technická zpráva ......................................................................................................... 84 C.1.1 Úvod ………..................................................................................................... 84 C.1.2 Podklady ....................................................................................................... 84 C.1.3 Tepelné ztráty a potřeba tepla ...................................................................... 84 C.1.4 Zdroj tepla ..................................................................................................... 85 C.1.5 Otopná soustava ........................................................................................... 85 C.1.6 Požadavky na ostatní profese ....................................................................... 86 C.1.7 Montáž, uvedení do provozu a provoz ………………....................................... 87 C.1.8 Ochrana zdraví a životního prostředí ……………………………………………………… 88 C.1.9 Bezpečnost a požární ochrana ……………………………………………………………….. 88 ZÁVĚR ................................................................................................................................ 89 SEZNAM POUŽITÝCH ZDROJŮ ............................................................................................ 90 SEZNAM POUŽITÝCH ZKRATEK A SYMBOLŮ ...................................................................... 91 C.2 Výkresová část ............................................................................................................ 92 SEZNAM PŘÍLOH ................................................................................................................ 92
ÚVOD Tato bakalářská práce se zabývá vytápěním víceúčelového objektu se dvěma nadzemními podlažími o celkové zastavěné ploše 1161,97 m2. Bakalářská práce řeší vytápění celého objektu a zahrnuje i řešení koncepce kotelny ve druhém nadzemním podlaží. Objekt se nachází v Brně-Líšni. Budova stojí na půdorysu přibližně obdélníkového tvaru. V podélném směru je svislými nosnými stěnami rozdělena do tří lodí, z nichž jižní je pouze jednopodlažní, zbylé dvoupodlažní. Dále je rozdělena na tři části podle způsobu využití. První část zahrnující téměř celou západní polovinu budovy je využita jako víceúčelové sály se zázemím. Oba dva víceúčelové sály situované v prostřední a severní lodi sahají na výšku přes obě podlaží. Zázemí umístěné v jižní jednopodlažní lodi zahrnuje hygienická zařízení a různé sklady. Druhou částí je kinosál se zázemím zahrnující východní „polovinu“ budovy. Kinosál s technickou místností umístěný v prostřední lodi sahá na výšku taktéž přes obě podlaží. Zázemí, které zahrnuje hygienická zařízení, šatny, bar, kanceláře a sklady, obklopuje kinosál ze tří stran (jih, východ, sever), ale do druhého podlaží nezasahuje. V této části je v jižní fasádě umístěn hlavní vstup do objektu. Prakticky celé druhé podlaží je využito jako nahrávací studio. Mimo něj je zde ještě promítací místnost a místnost zvukaře a strojovna ústředního vytápění. K nahrávacímu studiu patří ještě hygienické zařízení a malá kuchyňka. Objekt je zděný s železobetonovými stropy. Zdivo je provedeno z cihelných bloků Porotherm. Obvodové stěny jsou zatepleny pěnovým polystyrenem. Stropy a střecha jsou zatepleny minerální vatou Rockwool (stropy tvrzenou). Okna a dveře jsou plastová od firmy Rehau. Střešní konstrukce spočívá na dřevěných příhradových nosnících. Většina místností objektu je odvětrána nuceným větráním, pouze některé vedlejší místnosti jsou větrány přirozeně. V kotelně je dán požadavek na zdroj tepla pro vzduchotechniku. Řešení samotné vzduchotechniky není předmětem této práce.
8
A. TEORETICKÁ ČÁST
9
A.1 - EXPANZNÍ ZAŘÍZENÍ Co je expanzní systém? Jedná se o zařízení na „uskladnění“ vody, která v topné soustavě při ohřevu nabývá na objemu. Při ochlazování soustavy „vrací“
expanzní
systém
vodu
zpět
do
soustavy.
Zvětšování objemu vody vlivem ohřátí je dáno objemovou roztažností vody, která činí při změně teploty o 80 °C cca 3,55 litrů na 1 m3 vody. Kdyby se nepoužíval expanzní systém, vrostl by tlak v soustavě a voda by utekla pojistnou armaturou nebo by došlo k prasknutí některých dílů soustavy. Při ochlazení soustavy by soustava nebyla celá naplněná vodou a nefungovala by. Jak řešit expanzi vody? Nejstarší a nejjednodušší je použití otevřené expanzní nádoby (obr. 1). V nejvyšším místě soustavy se umístí otevřená nádoba, kam voda stoupá a při chladnutí vlivem tíže (hydrostatický tlak) se vrací do soustavy. Zdánlivě jednoduché řešení přináší spoustu problémů - zanášení kyslíku do soustavy, odpařování, nebezpečí zamrznutí nebo vyplavení. Dnes se prakticky nepoužívá.
Obr. 1 – Otevřená expanzní nádoba Nahrazuje se uzavřenými tlakovými expanzními nádobami (dále pouze expanzními nádobami) s membránou (obr. 2) nebo s vakem (obr. 3). Hybnou silou zde není hydrostatický tlak, ale tlak plynu z jedné strany membrány. Expanzní nádoby jsou dokonce levnější než otevřená expanze. Jejich použití je jednoduché a jsou velice spolehlivé. Důležité je nastavení tlaku plynu.
10
Obr. 2 – EN s membránou
Obr. 3 – EN s vakem
Zvláštním zařízením je expanzní nádoba s kompresorem (obr. 4), kde se dá tlak plynu regulovat a tak pracovní interval je velice úzký (téměř jako u otevřených expanzních nádob). (Existuje i verze, kde voda není od vzduchu z kompresoru oddělena membránou - obr. 5 zásadně se nedoporučuje toto řešení používat!).
Obr. 4 – EN s kompresorem
Obr. 5 – Otevřený kompresorový expanzní systém
Pro velké soustavy vycházejí expanzní nádoby velké a drahé. Proto se používá systém přepouštění (obr. 6) nebo expanzní automaty, popřípadě jejich kombinace. Přepouštění je velice jednoduché. V soustavě je senzor tlaku, který dá impuls při změně tlaku regulátoru a ten otevře ventil (nejčastěji solenoid), kterým se voda vypustí, nebo druhý ventil, kterým se voda napustí. Voda se vypouští „na kanál“ a napouští z „primáru“ nebo z jiného zdroje. Nevýhodou je vysoká spotřeba vody a s tím spojené vysoké provozní náklady. Snížení nákladů se často řeší tím, že se voda nevypouští „na kanál“, ale do zásobníku (otevřený!) a zpět do soustavy se vrací čerpadlem.
11
Obr. 6 – Systém přepuštění expanzní Zde je již pouze krůček k expanzním automatům (někdo používá nesprávnou terminologii bezexpanzní systém). Expanzní automat má zásobník na uskladnění vody, přepouštěcí ventil na odpouštění vody ze soustavy do nádoby a čerpadlo k vracení vody z nádoby do soustavy (obr. 7). Verze expanzních automatů s otevřenými nádobami se nedoporučuje používat z důvodu výskytu větší koroze v systému (obr. 8). Expanzní automaty mají (podle úrovně automatu) senzor tlaku, regulátor nebo řídicí procesor, bezpečnostní prvky, armatury pro automatické napouštění, hlídání hladiny, automatické odplynění, místní měření atd. Expanzní automaty vycházejí 2 až 4x menší než expanzní nádoby a tak od určitého výkonu soustavy i levnější než klasické expanzní nádoby (cca 500 kW).
Obr. 7 – Čerpadlový expanzníObr. 8 – Čerpadlový expanzní systém s uzavřenou nádobou automat s otevřenou nádobou Co je důležité? Důsledně používat uzavřené expanzní systémy, aby nedocházelo k okysličování topné vody. Tj. uzavřené tlakové expanzní nádoby nebo expanzní automaty s uzavřenými nádobami. Za druhé dávat přednost expanzním automatům, které umožňují odplynění soustav. 12
EXPANZNÍ NÁDOBY PRO TOPENÍ Nejčastější aplikací pro uzavřené expanzní nádoby jsou topné soustavy. Velmi důležitý je jejich správný návrh a umístění v topném systému.
Základní rozdělení je podle typu membrány. Expanzní nádoby s pevnou membránou nebo expanzní nádoby s vyměnitelnou membránou. V posledních dvou letech je znatelný posun do oblasti použití nádob s pevnou membránou. Je to dáno několika skutečnostmi: nízká cena vysoká spolehlivost dlouhá životnost používání nádob do 1000 litrů Původně se používaly nádoby s vyměnitelnou membránou (vakem) pro velké objemy, protože v případě poruchy membrány nevznikala tak velká škoda. Dnes, pokud je potřeba větší expanzní nádoba, se instalují menší nádoby v bateriích nebo expanzní automat. Expanzní nádobu charakterizuje objem (obvyklé řady 8, 12, 18, 25, 35, 50, 80, 140, 200, 300, 400, 500, 600, 800, 1000 a více litrů) a maximální dovolený pracovní tlak (obvyklé řady 3, 6, 10, 16, 25 barů). Každá expanzní nádoba je ve smyslu ČSN 690010 vyhrazené technické zařízení (tlaková nádoba) a musí být vybavena revizní knihou (podle ČSN 690012). Barva nádob bývá většinou červená. 13
Zapojení Expanzní nádoby se doporučuje umístit na zpětnou větev topné soustavy, protože je zde nižší teplota a na membránu by neměla trvale působit vyšší teplota než 70 °C (pro vyšší teploty se používají oddělovací nádoby). Expanzní potrubí musí být dimenzováno tak, aby jeho hydraulický odpor nedosáhl otevírací tlak pojistné armatury.
Obr. 9 – Expanzní nádoba a automatické doplňování
Obr. 10 – Bateriové zapojení expanzních nádob (zde Reflex N) Před expanzní nádobu se vždy instaluje uzavírací armatura se zajištěním v otevřené poloze a vypouštěcí armatura. To je zvláště důležité pro servis, který je potom možné provádět za provozu a bez vypouštění soustavy. Na jednu topnou soustavu můžete použít více nádob (i o různých velikostech). Nádoby mohou být umístěny společně nebo v různých místech soustavy. Nutno pouze nastavit tlak plynu na různé statické výšky.
14
Doporučuje se použít pro každý zdroj tepla malou lokální expanzní nádobu (samostatné zajištění) a pro soustavu velkou. Při použití více nádob se objemy expanzních nádob sčítají až do vypočteného objemu. Nádoby mohou být orientovány připojením dolů, nahoru, nebo do strany. Na funkci nádoby nemá orientace vliv, nutno pouze nádobu pevně uchytit nebo podepřít (aby nedošlo k namáhání připojení od klopného momentu při změně zatížení). Návrh Expanzní nádoby se navrhují podle vzorce (ČSN 060830):
celkový objem expanzní nádoby Ve Vs objem soustavy n koeficient tepelné roztažnosti Psv otevírací tlak na pojistné armatuře (bar) Pst statická výška (bar) (zlomek se někdy nazývá tlakový faktor) Spočítaný objem expanzní nádoby je celkový objem nádoby. Při některých aplikacích se kontroluje navíc užitečný objem (pouze hodnota součinu Vs . n). Koeficient roztažnosti se určuje pro teplotu vody, která se z 10°C ohřívá na maximální požadovanou teplotu v soustavě - nejčastěji 90°C (diference = 80°C) - tab. č. 1. Tab. 1 Maximální teplota soustavy 90°C 80°C 70°C 60°C Koeficient roztažnosti n v % 3,58 2,88 2,24 1,66 Pro roztok glykolu (hodnoty mohou být nepatrně odlišné pro různé typy nemrznoucích látek): Tab. 2 Maximální teplota soustavy 90°C 80°C 70°C 60°C Roztok 20% (-10°C) – n v % 4,23 3,57 2,95 2,37 Roztok 34% (-20°C) – n v % 5,01 4,34 3,71 3,11 Při výpočtech soustav s vyšší teplotou než 100°C je potřeba uvažovat tenzi par. 15
Servis 1) Uvedení do provozu Před uvedením do provozu je nutno expanzní nádobu nastavit na požadovaný tlak. Nejdříve se nastaví tlak plynu (nádoba musí být prázdná!) a potom se nádoba naplní studenou vodou.
2) Kontrola provozu Kontrola se doporučuje provádět minimálně 1x za rok. Zrakem kontrolujeme úniky z nádoby nebo z připojení, dále korozi a deformaci pláště nádoby. Pokud je nádoba v pořádku, zkontrolujeme nastavení tlaku plynu. Nádobu uzavřeme a vodu z nádoby vypustíme. Následně zkontrolujeme tlak plynu dle bodu 1). Často je diskutováno, jaký druh plynu používat pro plnění expanzních nádob. Ve výrobě se používá dusík, při servisu se většinou používá stlačený vzduch. Prakticky nemá volba typu plynu vliv na činnost a životnost nádoby. UMÍSTĚNÍ EXPANZNÍ NÁDOBY A ČERPADLA V OTOPNÉ SOUSTAVĚ Problematika umístění oběhového čerpadla ve vztahu k místu napojení expanzní nádoby je velmi stará. Diskutuje se o ní mezi topenáři prakticky od začátku používání oběhových čerpadel v otopných systémech. Při projektování se ale, především při malých rekonstrukcích (plynofikacích), které se většinou realizují bez projektu, stále vyskytují chyby. Proto asi není na škodu se problematikou zabývat, popř. o ní diskutovat také na internetu.
16
Kam umístit čerpadlo? Tak zní často otázka a je tím většinou míněna nejistota, zda čerpadlo je vhodnější dát na zpátečku ke kotli, nebo na výstupu z kotle (poloha většinou označovaná jako "na přívodu"). Starší topenáři většinou zastávají názor, že čerpadlo patří na zpátečku. Jako zdůvodnění se většinou udává: 1/ čerpadlo pracuje v oblasti nižší teploty 2/ snižuje se riziko vylučování vzduchových bublin v čerpadle První argument má své opodstatnění, ale je potřeba si uvědomit, že hlavní váhu měl v minulosti. Starší typy čerpadel byly konstruovány na teploty pod 100°C. Dnešní běžná čerpadla mají pracovní teplotu většinou 120°C, takže tento důvod nižší teploty ustoupil do pozadí. Druhý důvod je vážnější. Vylučování vzduchu v místě nejnižšího tlaku na sání čerpadla je velmi nebezpečné. Může způsobit snižování výkonu čerpadla až po jeho úplný výpadek. Při kombinaci s vyšší teplotou otopné vody a nízkým statickým tlakem v systému (kotel na dřevo, otevřená expanzní nádoba, nebo chybně dimenzovaná tlaková expanze), skutečně dochází k zastavení nuceného oběhu a následnému růstu teploty vody v kotli, vzniku parních bublin, rychlému poklesu odběru tepla a nakonec až k havarijnímu přehřátí kotle. Záleží pak na tom, jak je kotel a celý systém zabezpečen proti takovému stavu. Zdálo by se proto z tohoto důvodu logické upřednostňovat umístění čerpadla na zpátečku. To však není tak jednoduché. Je nutné především hledat prvotní příčinu popsaného nežádoucího stavu. Tou je vzduch v otopném médiu. Ten je všeobecným nepřítelem topenáře. Kromě problémů v oběhových čerpadlech způsobuje celou řadu problémů dalších (hluk termostatických ventilů, postupnou tvorbu "pytlů", které zastaví oběh, korozi kovových částí apod.). Vzduch se do otopné soustavy může dostat v zásadě dvěma cestami. Jednak při napouštění a dopouštění systému (ve formě bublin a rozpuštěný) a jednak různými netěsnostmi systému. To ovšem za podmínky, že součet statického a dynamického tlaku otopné vody v místě netěsnosti je nižší než tlak atmosférický.
17
V následující tabulce jsou zpracovány možné varianty vzájemného zapojení kotle, oběhového čerpadla a místa napojení expanzní nádoby. Pro zjednodušení použijeme dnes téměř výlučně používanou tlakovou expanzní nádobu. Zapojením otevřené expanzní nádoby společně s víceokruhovými systémy se budeme zabývat v příštím článku. Pozn.: Ve schematických obrázcích nejsou uvedeny další náležitosti (např. pojistný ventil), které se vzájemnou polohou expanzní nádoby a čerpadla přímo nesouvisí.
Zapojení α (kotel-čerpadlo-spotřebiče-expanze)
Zapojení β (kotel-expanze-čerpadlo-spotřebiče)
Zapojení γ (kotel-čerpadlo-expanze-spotřebiče)
Zapojení δ (kotel-expanze-spotřebiče-čerpadlo) 18
Zapojení ε (kotel-spotřebiče-expanze-čerpadlo)
Zapojení ζ (kotel-spotřebiče-čerpadlo-expanze) Co z porovnání vyplývá? Grafy znázorňují průběh dynamických tlaků v jednotlivých bodech topného systému. Zelené čáry vymezují oblast relativního přetlaku dynamického tlaku oproti tlaku statickému (tlak při stojícím čerpadle), červené čáry pak úseky relativního podtlaku. Snahou projektanta a samozřejmě i provozovatele systému je navrhnout systém tak, aby jeho co největší část byla v oblasti přetlaku. Z porovnání průběhu u jednotlivých zapojení je patrné, že pro dosažení tohoto cíle není důležitá poloha čerpadla vůči kotli, ale rozhodující je vzájemná poloha napojení expanzní nádoby a čerpadla. Jako nejvýhodnější se ukazují zapojení označené β a ε, jako méně vhodné pak zapojení α.
Jako jednoduchý závěr doporučuji k zapamatování: Oběhové čerpadlo je možno umístit na zpátečce i na přívodu do systému, ale expanzní
nádobu
(tlakovou)
je
nutné
napojit
vždy
poblíž
sání
čerpadla.
Samozřejmě, že toto jednoduché pravidlo platí pro topné systémy s jedním topným okruhem. U víceokruhových systémů a systémů s otevřenou expanzní nádobou je situace složitější, ale o tom snad někdy příště.
19
EXPANZNÍ NÁDOBY PRO PITNOU A TEPLOU VODU Tlakové expanzní nádoby vyrovnávají objemovou roztažnost soustav pitné a užitkové vody nebo se používají pro snížení rázů od čerpacích stanic nebo jiných zařízení. Nacházejí uplatnění i jako vyrovnávací zásobníky
při
dodávce
vody.
Jsou
uzavřené, šetří vodu, nepotřebují pro svoji činnost energii, jsou levné a jejich montáž a údržba je jednoduchá. Konstrukce Expanzní nádoby jsou podobné konstrukce jako expanzní nádoby na topení, ale mají několik odlišností: Většinou se používá vyměnitelná membrána. Pro pitnou vodu musí mít membrána hygienický atest. Části přicházející do styku s vodou jsou vyrobené z nekorozivních materiálů (nerez, mosaz, bronz) nebo jsou ošetřeny proti korozi nástřiky, povlaky. Součástí expanzní nádoby by měla být i uzavírací armatura, která navíc zabezpečí výměnu vody v nádobě. (Nádoba je průtoková!). Konstrukce nádob je na minimální pracovní tlak 10 barů. Barva nádob bývá zelená a modrá. Nádoby mohou být vybaveny senzorem na kontrolu neporušenosti membrány. Princip Expanzní nádoby na vodu se používají ve vodních soustavách ze dvou důvodů. Stávají se součástí zásobníků, kde dochází k ohřevu vody, zásobník může být vybaven vlastním výměníkem (had nebo dvojitý plášť) nebo externím výměníkem. Sestava zásobníku musí být vybavena dle předpisů pojistnou armaturou, která v případě „natápění“ přebytečnou vodu odpouští do kanalizace. Expanzní nádoba „uschová“ přebytečnou vodu a pojistná armatura neotevře. Šetří se voda, neznečišťuje se okolí a technické řešení nevyžaduje napojení na odpad. Navíc v případě ucpání pojistné armatury nedochází k napětí v zásobníku a neničí se vnitřní emailový povlak zásobníku. 20
V sítích pitné a užitkové vody se používají expanzní nádoby ke snížení rázů (vznikají při startu a zastavení čerpadel) nebo k uskladnění vody (při kaskádovém zapojení čerpadel zapíná čerpadlo při min. tlaku a vypíná při max. tlaku a mezi těmito tlaky je čerpadlo v klidu a zásobuje expanzní nádobu). Nádoby mají trvalý „polštář“ plynu oddělený od vody membránou nebo vakem, a tak není potřeba používat kompresor pro doplňování plynu a nedochází ke korozi nádoby na rozhraní voda - plyn. Výhodné je použití nádob především u ATS (automatických čerpacích stanic). Zapojení V zařízeních pro ohřev vody se expanzní nádoba instaluje jako průtočná na vstupní větvi mezi zpětnou armaturu a zásobník. Poloha pojistné armatury není rozhodující, může být před i za nádobou. Důležité je před expanzní nádobu umístit armaturu umožňující uzavření nádoby (bez uzavření přítoku vody do zásobníku), vypuštění nádoby (pro kontrolu tlaku plynu) a pro výměnu vody v nádobě (hygienické důvody - eliminace zahnívání vody a tvorby bakterií).
21
Servis Podobně jako u expanzních nádob na topení i zde je nutno nastavit tlak plynu. Protože síť pitné vody může kolísat, doporučujeme instalovat na přívodu redukční armaturu. Tlak na redukční armatuře (počáteční tlak vody) je pa, tlak plynu je po, konečný tlak je pe. Platí: po = pa - 0,2… 1 bar
(1 bar je při velké vzdálenosti mezi redukčním ventilem a EN)
Další aplikace tj. umístění nádoby na sací a výtlačné straně čerpací stanice zde nebudou probírány, protože se jedná o poměrně složitou problematiku. Navíc hromadným použitím čerpadel s řízením otáček není vždy potřeba expanzní nádoby instalovat a jejich význam v současnosti pro toto použití klesá. EXPANZNÍ NÁDOBY PRO SOLÁRNÍ SYSTÉMY Expanzní nádoba je nutnou součástí solární soustavy. Udržuje tlak mezi minimálním a maximálně možným provozním tlakem. Expanzní nádoba v solární soustavě musí pohltit objemové změny teplonosné kapaliny vlivem teplotní roztažnosti bez její zbytečné ztráty a udržet přetlak v solární soustavě v předepsaných mezích při všech provozních stavech. Při stavech bez odběru tepla v období se slunečním svitem může teplota v kolektoru a přilehlém potrubí dosáhnout 180 až 250 °C (tzv. stagnační teplota, liší se podle typu kolektoru a je udávána výrobci). Dochází k varu (bod varu je závislý na tlaku v soustavě) a k odpaření části teplonosné kapaliny a vytlačení zbylého objemu kapaliny v kolektorech. Při poklesu teploty v kolektorech pára teplonosné kapaliny kondenzuje a vytlačená teplonosná kapalina se vrací 22
zpět do kolektorů. Expanzní nádoba solárních soustav musí být proto
dimenzována
na
zajištění
minimálního
objemu
teplonosné látky v nádobě ve studeném stavu (1 až 2 % celkového objemu soustavy, minimálně však 2 litry), na změnu objemu teplonosné látky v soustavě ze studeného stavu daného minimální teplotou (t0 = 10 °C) do ohřátí na maximální provozní teplotu (podle druhu provozu tmax = 90 až 130 °C) a dále na vytlačení objemu teplonosné kapaliny z kolektorů při možném vývinu páry. Umístění zpětné klapky vůči expanzní nádobě by mělo respektovat
řádné
vyprazdňování
kolektorů
v
případě
stagnačních podmínek. Expanzní nádoba musí být odborně nainstalována a tlak plynu v nádobě, přednastavený z výroby, musí být upraven podle skutečných podmínek v místě instalace ještě před tím, než na membránu z druhé strany začne působit tlak kapaliny. To zajistí, aby nedošlo k nedovolenému zvýšení tlaku v solární soustavě a zbytečným ztrátám kapaliny, způsobené otevřením pojistného ventilu, a to ani v případě stagnace (maximální teploty, tvorba páry v kolektorech). Výpočet Metoda výpočtu: 1) S odpařováním v kolektoru Minimální provozní tlak p0 se stanoví bez přídavku na odpařování, to znamená, že při klidovém stavu (stagnace) je v kolektoru odpařování přípustné. p0 = statický tlak pst + diferenční tlak oběhového čerpadla Δp 2) Bez odpařování v kolektoru Minimální provozní tlak p0 se musí stanovit tak vysoko, aby bylo zamezeno odpařování v kolektoru. Při hodnotě klidového stavu (stagnace) ≤ 150 °C to je možné. p0 = statický tlak pst + odpařovací tlak pD + diferenční tlak oběhového čerpadla Δp 23
Stanovení otevíracího přetlaku pojišťovacího ventilu: pSV ≥ p0
+ 1,5 baru pro pSV ≤ 5 barů + 2,0 baru pro pSV > 5 barů
Stanovení koncového tlaku: pe = pSV
- 0,5 baru pro pSV ≤ 5 barů - 0,1 pSV pro pSV > 5 barů
Objem soustavy: VA = objem kolektorů + objem potrubí + objem výměníku v bojleru + další Expanzní objem:
n - koeficient roztažnosti v % (procentuelní roztažnost je dána rozdílem mezi nejnižší venkovní teplotou (např. - 20 °C) a teplotou varu, kterou si stanovíme podle toho, jestli uvažujeme výpočet s nebo bez odpařování. Stanovení vodní předlohy (zásoba vody v expanzní nádobě): VV = 0,005 * VA
pro Vn > 15 litrů s VV ≥ 3 litry
VV ≥ 0,2 * Vn
pro Vn ≤ 15 litrů
Celkový objem expanzní nádoby:
Nastavení tlaku plynu v nádobě před instalací: Tlak plynu v nádobě se upraví na hodnotu p0. Proti expanzním nádobám pro otopné soustavy je u solárních soustav důležitá odolnost membrány vůči působení glykolu, u expanzních nádob reflex S, určených pro solární soustavy se používá membrána z butylkaučuku. 24
Nastavení přetlaku se provádí plynovým ventilkem (upouštění, tlakování hustilkou). Nejméně jednou za rok by měla být provedena vnější kontrola spojená s kontrolou plnicího tlaku. Oddělovací nádoby V: Před expanzní nádobu je nutné umístit oddělovací nádobu, pokud nezajistíme jiným způsobem, aby se do expanzní nádoby nedostávala teplota trvale vyšší než 70°C. Obecný vzorec pro výpočet velikosti neexistuje. Rozhodující je, jaké množství vody je teplejší než 70°C. Zpravidla je to asi 50 % celkového objemu. Návrh velikosti: V = (Δn/100) * Vsoust * (0,5 až 1,0) Hodnoty Δn: 0,64 pro 80 °C; 1,34 pro 90 °C; 2,10 pro 100 °C; 2,50 pro 110 °C; 3,79 pro 120 °C Δn je procentuelní roztažnost pro vodu mezi 70 °C a maximální teplotou.
25
SEZNAM POUŽITÝCH ZDROJŮ: •
FOREJTEK, Jaroslav. Expanzní systémy. In: TZB-info: Stavebnictví, úspora energií, technická
zařízení
budov
[online].
2005
[cit.
2012-05-14].
Dostupné
z:
http://www.tzb-info.cz/2486-expanzni-systemy •
FOREJTEK, Jaroslav. Expanzní nádoby pro topení. In: TZB-info: Stavebnictví, úspora energií, technická zařízení budov [online]. 2005 [cit. 2012-05-14]. Dostupné z: http://www.tzb-info.cz/2510-expanzni-nadoby-pro-topeni
•
BECHYNĚ, Milan. Kam umístit expanzní nádobu a čerpadlo v systému ústředního vytápění?. In: TZB-info: Stavebnictví, úspora energií, technická zařízení budov [online]. 2000 [cit. 2012-05-14]. Dostupné z: http://www.tzb-info.cz/219-kam-umistitexpanzni-nadobu-a-cerpadlo-v-systemu-ustredniho-vytapeni
•
FOREJTEK, Jaroslav. Expanzní nádoby pro pitnou a teplou vodu. In: TZB-info: Stavebnictví, úspora energií, technická zařízení budov [online]. 2005 [cit. 2012-05-14]. Dostupné
z:
http://www.tzb-info.cz/2523-expanzni-nadoby-pro-pitnou-a-teplou-
vodu •
REFLEX CZ. Tlakové expanzní nádoby Reflex. In: TZB-info: Stavebnictví, úspora energií, technická zařízení budov [online]. 2005 [cit. 2012-05-14]. Dostupné z: http://oze.tzbinfo.cz/solarni-kolektory/6845-tlakove-expanzni-nadoby-reflex
26
B. VÝPOČTOVÁ ČÁST
27
B.1 – ANALÝZA OBJEKTU Tato bakalářská práce se zabývá vytápěním víceúčelového objektu se dvěma nadzemními podlažími o celkové zastavěné ploše 1161,97 m2. Bakalářská práce řeší vytápění celého objektu a zahrnuje i řešení koncepce kotelny ve druhém nadzemním podlaží. Objekt se nachází v Brně-Líšni. Budova stojí na půdorysu přibližně obdélníkového tvaru. V podélném směru je svislými nosnými stěnami rozdělena do tří lodí, z nichž jižní je pouze jednopodlažní, zbylé dvoupodlažní. Dále je rozdělena na tři části podle způsobu využití. První část zahrnující téměř celou západní polovinu budovy je využita jako víceúčelové sály se zázemím. Oba dva víceúčelové sály situované v prostřední a severní lodi sahají na výšku přes obě podlaží. Zázemí umístěné v jižní jednopodlažní lodi zahrnuje hygienická zařízení a různé sklady. Druhou částí je kinosál se zázemím zahrnující východní „polovinu“ budovy. Kinosál s technickou místností umístěný v prostřední lodi sahá na výšku taktéž přes obě podlaží. Zázemí, které zahrnuje hygienická zařízení, šatny, bar, kanceláře a sklady, obklopuje kinosál ze tří stran (jih, východ, sever), ale do druhého podlaží nezasahuje. V této části je v jižní fasádě umístěn hlavní vstup do objektu. Prakticky celé druhé podlaží je využito jako nahrávací studio. Mimo něj je zde ještě promítací místnost a místnost zvukaře a strojovna ústředního vytápění. K nahrávacímu studiu patří ještě hygienické zařízení a malá kuchyňka. Objekt je zděný s železobetonovými stropy. Zdivo je provedeno z cihelných bloků Porotherm. Obvodové stěny jsou zatepleny pěnovým polystyrenem. Stropy a střecha jsou zatepleny minerální vatou Rockwool (stropy tvrzenou). Okna a dveře jsou plastová od firmy Rehau. Střešní konstrukce spočívá na dřevěných příhradových nosnících. Většina místností objektu je odvětrána nuceným větráním, pouze některé vedlejší místnosti jsou větrány přirozeně. V kotelně je dán požadavek na zdroj tepla pro vzduchotechniku. Řešení samotné vzduchotechniky není předmětem této práce. V objektu je navržena dvojtrubková uzavřená otopná soustava se spodním rozvodem a nuceným oběhem. Z rozdělovače v kotelně je vyvedeno celkem pět větví, z toho tři pro vytápění, jedna pro vzduchotechniku a jedna záložní. Každá ze tří částí objektu je zásobována zvláštní topnou větví, která je vždy osazena měřičem tepla, aby bylo možné účtovat jednotlivým odběratelům spotřebované teplo zvlášť. V objektu jsou použita ocelová desková tělesa Korado. Zdrojem tepla je kaskádová kotelna Thermona. Ohřev teplé vody je zajištěn pomocí zásobníkového nepřímotopného ohřívače Quantum s jedním spirálovým výměníkem. Ohřívač je na topnou vodu připojen přímo pod kotlem pomocí třícestného přepínacího ventilu se servopohonem. Ohřev vody je tedy monovalentní a monoenergetický.
28
B.2 – VÝPOČET TEPELNÝCH ZTRÁT OBJEKTU B.2.1 – Výpočet a posouzení součinitele prostupu tepla K-ce
SO1
SN1
SN2
SN3
Č.v.
RSI U UN λ R RSE 2 2 2 2 2 [W/mK] [m K/W] [m K/W] [m K/W] [W/m K] [W/m K] 0,13 0,04 0,25 0,800 0,013 0,010 d [m]
1
Omítka Porotherm Universal
2
Porotherm 36,5 P+D
0,365
0,155
2,355
3
Pěnový polystyren
0,100
0,051
1,961
∑R =
4,328
1
Omítka Porotherm Universal
0,010
0,800
0,013
0,365
0,155
2,355
0,010
0,800
0,013
∑R =
2,380
0,010
0,800
0,013
0,140
0,280
0,500
0,010
0,800
0,013
∑R =
0,525
0,010
0,800
0,013
0,080
0,290
0,276
0,010
0,800
0,013
∑R =
0,301
2 3
Porotherm 36,5 P+D Omítka Porotherm Universal
1
Omítka Porotherm Universal
2 3
Porotherm 14 P+D Omítka Porotherm Universal
1
Omítka Porotherm Universal
2 3
PDL1
Materiál
Porotherm 8 P+D Omítka Porotherm Universal
1
Keramická dlažba
0,010
1,010
0,010
2
Lepící malta
0,010
1,160
0,009
3
Beton hutný
0,050
1,230
0,041
4
Polyethylenová fólie
0,001
0,330
0,003
5
Pěnový polystyren
0,160
0,051
3,137
6
Fólie Penefol 750
0,001
0,160
0,006
∑R =
3,206
29
∑RT = 0,13
4,498 0,13
0,22 vyhovuje 0,90
∑RT = 0,13
2,640 0,13
0,38 vyhovuje 1,80
∑RT = 0,13
0,785 0,13
1,27 vyhovuje 1,80
∑RT = 0,17
0,561 0,00
1,78 vyhovuje 0,30
∑RT =
3,376
0,30 vyhovuje
K-ce
STR1*
1
Keramická dlažba
U UN RSI λ R RSE 2 2 2 [W/mK] [m K/W] [m K/W] [m K/W] [W/m2K] [W/m2K] 0,1 0,1 0,70 0,010 1,010 0,010
2
Lepící malta
0,010
1,160
0,009
3
Keramzitbeton
0,050
0,310
0,161
4
Polyethylenová fólie
0,001
0,330
0,003
5
Pěnový polystyren Železobetonová deska Omítka Porotherm Universal
0,050
0,051
0,980
0,170
1,430
0,119
0,010
0,800
0,013 1,295 0,010
Č.v.
6 7
STR1**
d [m]
1
Keramická dlažba
0,010
∑R = 1,010
2
Lepící malta
0,010
1,160
0,009
3
Keramzitbeton
0,050
0,310
0,161
4
Polyethylenová fólie
0,001
0,330
0,003
5
Pěnový polystyren Železobetonová deska Omítka Porotherm Universal
0,050
0,051
0,980
0,170
1,430
0,119
0,010
0,800
0,013
∑R = 0,220
1,295 0,100
6 7
SCH1
Materiál
1
OSB desky
0,022
2
Parozábrana
0,000
0,000
0,000
3
Minerální vata
0,250
0,038
6,579
4
Asfaltové pásy
0,003
0,210
0,014
∑R =
6,693
∑RT = 0,17
1,495 0,17
0,67 vyhovuje 0,70
∑RT = 0,10
1,635 0,04
0,61 vyhovuje 0,16
∑RT =
6,833
0,15 vyhovuje
* tepelný tok zdola nahoru ** tepelný tok shora dolů Výplň
2
2
U [W/m K] UN [W/m K]
Hodnocení
Okno
1,10
1,20
vyhovuje
Dveře vnější
1,10
1,20
vyhovuje
Dveře vnitřní
2,00
2,30
vyhovuje
30
B.2.2 – Výpočet tepelných ztrát jednotlivých místností Číslo místnosti 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139
Účel místnosti Vstupní hala Šatna - diváci Foyer Bar Příruční sklad Umyvadlo WC – personál Úklid Umyvadla WC – ženy Umyvadla WC – muži WC – invalidé Chodba Chodba Schodiště Kancelář Šatna – personál Koupelna – personál WC – personál Sklad – obaly/nápoje Šatna – účinkující Koupelna – účinkující WC – účinkující Šatna – účinkující Koupelna – účinkující WC – účinkující Sklad – mobiliář UPS Regulační stanice Technologický prostor Kinosál WC – muži WC – ženy Sklad Úklid Zádveří Hala Sklad
Ztráty Ztráty Ztráty Zátopový prostupem přirozeným nuceným tepelný tepla větráním větráním výkon
Celkem (pro OT)
751 453 1541 0 290 -46 35 38 -50 -9 -50 99 -3 398 347 135 355 95 149 25
1110 0 0 0 424 0 0 0 0 0 0 0 0 0 678 400 426 0 0 0
0 688 7923 0 0 275 689 275 551 1377 551 1377 734 397 0 0 0 85 1714 544
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
1861 453 1541 0 714 -46 35 38 -50 -9 -50 99 -3 398 1025 535 781 95 149 25
-132 303 113 -47 323 113 -47 -47 -79 114 -304 2062 143 180 270 155 104 239 19
192 303 0 0 303 0 0 294 224 92 691 0 0 0 316 275 57 265 184
0 0 1714 544 0 1714 544 0 0 0 0 30545 1377 1836 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
60 606 113 -47 626 113 -47 247 145 206 387 2062 143 180 586 430 161 504 203
31
140 141 142 143 144 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214 Celkem
Umyvadla WC – invalidé Umyvadla Sál Sál Chodba Nahrávací studio Režie AV dílna Denní místnost Strojovna VZT/ÚT Úklid Umyvadlo WC Umyvadlo WC Kuchyňka Promítárna Místnost zvukaře
-7 -7 -32 3459 4575 767 724 242 218 278 -104 -45 -51 -12 -51 -12 -137 699 413
0 0 0 0 0 645 0 0 595 589 462 0 0 0 0 0 0 0 0
551 734 551 72678 53338 0 1565 822 0 0 0 275 275 459 275 459 275 1830 731
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
-7 -7 -32 3459 4575 1412 724 242 813 867 358 -45 -51 -12 -51 -12 -137 699 413
18952
8525
190272
0
27477
32
B‘ = Ag / (0,5 . P) = 1188,22 / (0,5 . 158,32) = 15,01 Místnost 1.01 – Vstupní hala (20°C, přirozené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SO1 23,08 0,22 0,02 0,24 1,0 5,54 SCH1 40,03 0,15 0,02 0,17 1,0 6,81 DO1 4,08 1,10 0,00 1,10 1,0 4,49 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN1 42,28 0,38 0,16 2,57 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 40,03 0,14 5,60 1,45 0,50 1,00 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i nmin Vmin,i n50 e 204,2 -12 20 0,5 102,1 4,5 0,02
HT,ie 16,84
HT,i 23,47
θinit,i 20
θe -12
θinit,i- θe 32
ΦT,i 751
Hv,i 34,7
θinit,i- θe 32
ΦV,i 1110
HT,ij 2,57 HT,ig 4,06 ε 1,0
Vinf,i 36,8
Vi 102,1
Místnost 1.02 – Šatna – diváci (20°C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc SO1 30,88 0,22 0,02 0,24 SCH1 24,83 0,15 0,02 0,17 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 PDL1 24,83 0,14 3,48 1,45 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i 126,6 -12 20 0,5 63,3
ek 1,0 1,0
Ak.Ukc.ek 7,41 4,22
HT,ie 11,63
fg2 0,50
Gw 1,0
HT,ig 2,52
n50 4,5
e 0,0
ε 1,0
HT,i 14,15
θinit,i 20
θe -12
θinit,i- θe 32
ΦT,i 453
Vinf,i 0,0
Vi 63,3
Hv,i 21,5
θinit,i- θe 32
ΦV,i 688
Místnost 1.03 – Foyer + Místnost 1.04 – Bar (20°C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SO1 59,94 0,22 0,02 0,24 1,0 14,39 OZ1 5,37 1,10 0,00 1,10 1,0 5,91 DO1 1,89 1,10 0,00 1,10 1,0 2,08 SCH1 71,40 0,15 0,02 0,17 1,0 12,14 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN2 28,46 1,27 0,16 5,78 DN1 1,89 2,00 0,16 0,60 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 71,40 0,14 10,00 1,45 0,50 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 364,1 -12 20 2,0 728,2 4,5 0,03
HT,ie 34,52
HT,i 48,15
θinit,i 20
θe -12
θinit,i- θe 32
ΦT,i 1541
Vinf,i 98,3
Vi 728,2
Hv,i 247,6
θinit,i- θe 32
ΦV,i 7923
HT,ij 6,38
HT,ig 7,25 ε 1,0
33
Místnost 1.05 – Příruční sklad (15°C, přirozené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SO1 48,51 0,22 0,02 0,24 1,0 11,64 DO1 1,89 1,10 0,00 1,10 1,0 2,08 SCH1 18,15 0,15 0,02 0,17 1,0 3,09 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN2 28,46 1,27 -0,19 -6,87 DN1 1,89 2,00 -0,19 -0,72 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 18,15 0,14 2,54 1,45 0,41 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 92,6 -12 15 0,5 46,3 4,5 0,02
HT,ie 16,81
HT,i 10,73
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i 290
Vinf,i 16,7
Vi 46,3
Hv,i 15,7
θinit,i- θe 27
ΦV,i 424
HT,ij -7,59
HT,ig 1,51 ε 1,0
Místnost 1.06 – Umývadlo (15°C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij HT,ij STR1 2,08 0,61 -0,19 -0,24 -1,89 SN2 3,87 1,27 -0,19 -0,93 DN1 1,89 2,00 -0,19 -0,72 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw HT,ig PDL1 2,08 0,14 0,29 1,45 0,41 1,0 0,17 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e ε 6,9 -12 15 0,5 30 4,5 0,0 1,0
HT,i -1,72
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i -46
Vinf,i 0,0
Vi 30
Hv,i 10,2
θinit,i- θe 27
ΦV,i 275
HT,i 1,29
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i 35
Vinf,i 0,0
Vi 75
Hv,i 25,5
θinit,i- θe 27
ΦV,i 689
HT,i 1,41
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i 38
Vinf,i 0,0
Vi 30
Hv,i 10,2
θinit,i- θe 27
ΦV,i 275
Místnost 1.07 – WC – personál (15°C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SO1 5,76 0,22 0,02 0,24 1,0 1,38 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij STR1 2,56 0,61 -0,19 -0,30 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 2,56 0,14 0,36 1,45 0,41 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 8,4 -12 15 2,0 75 4,5 0,0
HT,ie 1,38 HT,ij -0,30 HT,ig 0,21 ε 1,0
Místnost 1.08 – Úklid (15°C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SO1 6,12 0,22 0,02 0,24 1,0 1,47 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij STR1 1,70 0,61 -0,19 -0,20 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 1,70 0,14 0,24 1,45 0,41 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 5,6 -12 15 0,5 30 4,5 0,0
HT,ie 1,47 HT,ij -0,20 HT,ig 0,14 ε 1,0
34
Místnost 1.09 – Umývadla (15°C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij HT,ij STR1 3,23 0,61 -0,19 -0,37 -2,11 SN2 4,23 1,27 -0,19 -1,02 DN1 1,89 2,00 -0,19 -0,72 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw HT,ig PDL1 3,23 0,14 0,45 1,45 0,41 1,0 0,27 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e ε 10,7 -12 15 0,5 60 4,5 0,0 1,0
HT,i -1,84
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i -50
Vinf,i 0,0
Vi 60
Hv,i 20,4
θinit,i- θe 27
ΦV,i 551
Místnost 1.10 – WC – ženy (15°C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SO1 11,70 0,22 0,02 0,24 1,0 2,81 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij STR1 9,91 0,61 -0,19 -1,15 SN2 11,70 1,27 -0,19 -2,82 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 9,91 0,14 1,39 1,45 0,41 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 32,7 -12 15 2,0 150 4,5 0,0
HT,ie 2,81
HT,i -0,33
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i -9
Vinf,i 0,0
Vi 150
Hv,i 51
θinit,i- θe 27
ΦV,i 1377
HT,ij -3,97
HT,ig 0,83 ε 1,0
Místnost 1.11 – Umývadla (15°C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij HT,ij STR1 3,23 0,61 -0,19 -0,37 -2,11 SN2 4,23 1,27 -0,19 -1,02 DN2 1,89 2,00 -0,19 -0,72 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw HT,ig PDL1 3,23 0,14 0,45 1,45 0,41 1,0 0,27 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e ε 10,7 -12 15 0,5 60 4,5 0,0 1,0
HT,i -1,84
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i -50
Vinf,i 0,0
Vi 60
Hv,i 20,4
θinit,i- θe 27
ΦV,i 551
Místnost 1.12 – WC – muži (15°C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SO1 23,04 0,22 0,02 0,24 1,0 5,53 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij STR1 9,09 0,61 -0,19 -1,05 SN2 6,48 1,27 -0,19 -1,56 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 9,09 0,14 1,27 1,45 0,41 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 30,0 -12 15 2,0 150 4,5 0,0
HT,ie 5,53
HT,i 3,68
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i 99
Vinf,i 0,0
Vi 150
Hv,i 51,0
θinit,i- θe 27
ΦV,i 1377
HT,ij -2,61
HT,ig 0,76 ε 1,0
35
Místnost 1.13 – WC – invalidé (15°C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SO1 6,84 0,22 0,02 0,24 1,0 1,64 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij STR1 3,04 0,61 -0,19 -0,35 SN2 3,87 1,27 -0,19 -0,93 DN1 1,89 2,00 -0,19 -0,72 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 3,04 0,14 0,43 1,45 0,41 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 10,0 -12 15 2,0 80 4,5 0,0
HT,ie 1,64
HT,i -0,10
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i -3
Vinf,i 0,0
Vi 80
Hv,i 27,2
θinit,i- θe 27
ΦV,i 734
HT,i 12,45
θinit,i 20
θe -12
θinit,i- θe 32
ΦT,i 398
Vinf,i 0,0
Vi 36,4
Hv,i 12,4
θinit,i- θe 32
ΦV,i 397
HT,i 10,83
θinit,i 20
θe -12
θinit,i- θe 32
ΦT,i 347
Vinf,i 22,4
Vi 62,4
Hv,i 21,2
θinit,i- θe 32
ΦV,i 678
HT,ij -2,00
HT,ig 0,26 ε 1,0
Místnost 1.14 – Chodba (20°C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN2 38,39 1,27 0,16 7,80 DN1 7,56 2,00 0,16 2,42 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 22,02 0,14 3,08 1,45 0,50 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 72,7 -12 20 0,5 36,4 4,5 0,0
HT,ij 10,22
HT,ig 2,23 ε 1,0
Místnost 1.15 – Chodba (20°C, přirozené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SO1 12,15 0,22 0,02 0,24 1,0 2,92 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN1 2,82 0,38 0,16 0,17 SN2 16,38 1,27 0,16 3,33 SN2 12,31 1,27 -0,06 -0,94 SN2 12,89 1,27 -0,13 -2,13 STR1 11,43 0,67 0,16 1,23 DN1 9,66 2,00 0,16 3,09 DN1 5,67 2,00 -0,06 -0,68 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 37,78 0,14 5,29 1,45 0,50 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 124,7 -12 20 0,5 62,4 4,5 0,02
HT,ie 2,92 HT,ij 4,07
HT,ig 3,84 ε 1,0
Místnost 1.16 – Schodiště (20°C, přirozené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SCH1 9,21 0,15 0,02 0,17 1,0 1,57 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN1 8,46 0,38 -0,06 -0,19 SN2 9,36 1,27 0,16 1,90 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 9,21 0,14 1,29 1,45 0,50 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 73,68 -12 20 0,5 36,8 4,5 0,0
HT,ie 1,57
HT,i 4,22
θinit,i 20
θe -12
θinit,i- θe 32
ΦT,i 135
Vinf,i 0,0
Vi 36,8
Hv,i 12,5
θinit,i- θe 32
ΦV,i 400
HT,ij 1,71
HT,ig 0,94 ε 1,0
36
Místnost 1.17 – Kancelář (20°C, přirozené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SO1 32,74 0,22 0,02 0,24 1,0 7,86 OZ1 2,25 1,10 0,00 1,10 1,0 2,48 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN1 6,30 0,38 -0,13 -0,32 SN1 5,40 0,38 -0,06 -0,13 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 11,81 0,14 1,65 1,45 0,50 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 39,0 -12 20 1,0 39,0 4,5 0,02
HT,ie 10,34
HT,i 11,09
θinit,i 20
θe -12
θinit,i- θe 32
ΦT,i 355
Vinf,i 7,0
Vi 39,0
Hv,i 13,3
θinit,i- θe 32
ΦV,i 426
HT,ij -0,45
HT,ig 1,20 ε 1,0
Místnost 1.18 – Šatna – personál (22°C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN1 5,40 0,38 0,06 0,12 SN2 5,40 1,27 0,21 1,44 SN2 12,24 1,27 0,06 0,93 SN2 4,86 1,27 -0,06 -0,37 DN1 1,89 2,00 0,06 0,23 DN1 1,89 2,00 -0,06 -0,23 STR1 4,46 0,67 0,06 0,18 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 4,46 0,14 0,62 1,45 0,53 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 14,7 -12 22 0,5 7,4 4,5 0,0
HT,ij 2,30
HT,i 2,78
θinit,i 22
θe -12
θinit,i- θe 34
ΦT,i 95
Vinf,i 0,0
Vi 7,4
Hv,i 2,5
θinit,i- θe 34
ΦV,i 85
HT,ig 0,48 ε 1,0
Místnost 1.19 – Koupelna – personál (24°C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SO1 6,75 0,22 0,02 0,24 1,0 1,62 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN1 6,30 0,38 0,11 0,26 SN2 4,41 1,27 0,11 0,62 SN2 4,86 1,27 0,06 0,37 DN1 1,89 2,00 0,11 0,42 DN1 1,89 2,00 0,06 0,23 STR1 3,28 0,67 0,11 0,24 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 3,28 0,14 0,46 1,45 0,56 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 10,8 -12 24 1,5 140 4,5 0,0
HT,ie 1,62
HT,i 4,13
θinit,i 24
θe -12
θinit,i- θe 36
ΦT,i 149
Vinf,i 0,0
Vi 140
Hv,i 47,6
θinit,i- θe 36
ΦV,i 1714
HT,ij 2,14
HT,ig 0,37 ε 1,0
37
Místnost 1.20 – WC – personál (20°C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SO1 3,42 0,22 0,02 0,24 1,0 0,82 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN2 6,30 1,27 0,16 1,28 SN2 3,42 1,27 -0,06 -0,26 SN2 4,41 1,27 -0,13 -0,73 DN1 1,89 2,00 -0,13 -0,49 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 1,66 0,14 0,23 1,45 0,50 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 5,5 -12 20 2,0 50 4,5 0,0
HT,ie 0,82
HT,i 0,79
θinit,i 20
θe -12
θinit,i- θe 32
ΦT,i 25
Vinf,i 0,0
Vi 50
Hv,i 17,0
θinit,i- θe 32
ΦV,i 544
HT,ij -0,20
HT,ig 0,17 ε 1,0
Místnost 1.21 – Sklad – obaly/nápoje (15°C, přirozené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SO1 7,11 0,22 0,02 0,24 1,0 1,71 OZ1 2,25 1,10 0,00 1,10 1,0 2,48 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN1 17,46 0,38 -0,26 -1,73 SN2 18,45 1,27 -0,19 -4,45 SN2 5,40 1,27 -0,26 -1,78 DN1 1,89 2,00 -0,19 -0,72 STR1 12,61 0,61 -0,19 -1,46 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 12,61 0,14 1,77 1,45 0,41 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 41,6 -12 15 0,5 20,8 4,5 0,02
HT,ie 4,19
HT,i -4,90
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i -132
Vinf,i 7,5
Vi 20,8
Hv,i 7,1
θinit,i- θe 27
ΦV,i 192
HT,ij -10,14
HT,ig 1,05 ε 1,0
Místnost 1.22 – Šatna – účinkující (22 °C, přirozené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SO1 8,53 0,22 0,02 0,24 1,0 2,05 OZ1 2,25 1,10 0,00 1,10 1,0 2,48 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN1 17,46 0,38 0,21 1,39 SN1 8,46 0,38 0,06 0,19 SN2 10,84 1,27 0,06 0,83 SN2 4,86 1,27 -0,06 -0,37 DN1 1,89 2,00 0,06 0,23 DN1 1,89 2,00 -0,06 -0,23 STR1 15,67 0,67 0,06 0,63 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 15,86 0,14 2,22 1,45 0,53 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 52,3 -12 22 0,5 26,2 4,5 0,02
HT,ie 4,53
HT,i 8,91
θinit,i 22
θe -12
θinit,i- θe 34
ΦT,i 303
Vinf,i 9,4
Vi 26,2
Hv,i 8,9
θinit,i- θe 34
ΦV,i 303
HT,ij 2,67
HT,ig 1,71 ε 1,0
38
Místnost 1.23 – Koupelna – účinkující (24 °C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij HT,ij SN2 9,38 1,27 0,11 1,31 2,82 SN2 4,86 1,27 0,06 0,37 DN1 1,89 2,00 0,06 0,23 DN1 1,89 2,00 0,11 0,42 STR1 2,93 0,67 0,25 0,49 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw HT,ig PDL1 2,93 0,14 0,41 1,45 0,56 1,0 0,33 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e ε 9,7 -12 24 1,5 140 4,5 0,0 1,0
HT,i 3,15
θinit,i 24
θe -12
θinit,i- θe 36
ΦT,i 113
Vinf,i 0,0
Vi 140
Hv,i 47,6
θinit,i- θe 36
ΦV,i 1714
Místnost 1.24 – WC – účinkující (20°C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij HT,ij SN2 9,09 1,27 -0,06 -0,69 -1,63 SN2 3,74 1,27 -0,13 -0,62 DN1 1,89 2,00 -0,13 -0,49 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw HT,ig PDL1 1,50 0,14 0,21 1,45 0,50 1,0 0,15 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e ε 5,0 -12 20 2,0 50 4,5 0,0 1,0
HT,i -1,48
θinit,i 20
θe -12
θinit,i- θe 32
ΦT,i -47
Vinf,i 0,0
Vi 50
Hv,i 17,0
θinit,i- θe 32
ΦV,i 544
Místnost 1.25 – Šatna – účinkující (22 °C, přirozené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SO1 8,53 0,22 0,02 0,24 1,0 2,05 OZ1 2,25 1,10 0,00 1,10 1,0 2,48 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN1 26,46 0,38 0,21 2,17 SN2 10,84 1,27 0,06 0,83 SN2 4,86 1,27 -0,06 -0,37 DN1 1,89 2,00 0,06 0,23 DN1 1,89 2,00 -0,06 -0,23 STR1 15,67 0,67 0,06 0,63 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 15,86 0,14 2,22 1,45 0,53 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 52,3 -12 22 0,5 26,2 4,5 0,02
HT,ie 4,53
HT,i 9,50
θinit,i 22
θe -12
θinit,i- θe 34
ΦT,i 323
Vinf,i 9,4
Vi 26,2
Hv,i 8,9
θinit,i- θe 34
ΦV,i 303
HT,ij 3,26
HT,ig 1,71 ε 1,0
Místnost 1.26 – Koupelna – účinkující (24 °C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij HT,ij SN2 9,38 1,27 0,11 1,31 2,82 SN2 4,86 1,27 0,06 0,37 DN1 1,89 2,00 0,06 0,23 DN1 1,89 2,00 0,11 0,42 STR1 2,93 0,67 0,25 0,49 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw HT,ig PDL1 2,93 0,14 0,41 1,45 0,56 1,0 0,33 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e ε 9,7 -12 24 1,5 140 4,5 0,0 1,0
HT,i 3,15
θinit,i 24
θe -12
θinit,i- θe 36
ΦT,i 113
Vinf,i 0,0
Vi 140
Hv,i 47,6
θinit,i- θe 36
ΦV,i 1714
39
Místnost 1.27 – WC – účinkující (20 °C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij HT,ij SN2 9,09 1,27 -0,06 -0,69 -1,63 SN2 3,74 1,27 -0,13 -0,62 DN1 1,89 2,00 -0,13 -0,49 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw HT,ig PDL1 1,50 0,14 0,21 1,45 0,50 1,0 0,15 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e ε 5,0 -12 20 2,0 50 4,5 0,0 1,0
HT,i -1,48
θinit,i 20
θe -12
θinit,i- θe 32
ΦT,i -47
Vinf,i 0,0
Vi 50
Hv,i 17,0
θinit,i- θe 32
ΦV,i 544
Místnost 1.28 – Sklad – mobiliář (15 °C, přirozené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SO1 7,29 0,22 0,02 0,24 1,0 1,75 OZ1 2,25 1,10 0,00 1,10 1,0 2,48 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN1 26,46 0,38 -0,26 -2,61 SN2 6,60 1,27 -0,19 -1,59 DN1 2,94 2,00 -0,19 -1,12 STR1 19,48 0,61 -0,19 -2,26 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 19,48 0,14 2,73 1,45 0,41 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 64,3 -12 15 0,5 32,2 4,5 0,02
HT,ie 4,23
HT,i -1,73
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i -47
Vinf,i 11,6
Vi 32,2
Hv,i 10,9
θinit,i- θe 27
ΦV,i 294
HT,ij -7,58
HT,ig 1,62 ε 1,0
Místnost 1.29 – UPS (15 °C, přirozené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN1 17,41 0,38 -0,19 -1,26 SN2 9,09 1,27 -0,19 -2,19 DN1 1,89 2,00 -0,19 -0,72 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 14,75 0,14 2,07 1,45 0,41 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 48,7 -12 15 0,5 24,4 4,5 0,0
HT,ij -4,17
HT,i -2,94
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i -79
Vinf,i 0,0
Vi 24,4
Hv,i 8,3
θinit,i- θe 27
ΦV,i 224
HT,ig 1,23 ε 1,0
Místnost 1.30 – Regulační stanice (15 °C, přirozené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SO1 8,12 0,22 0,02 0,24 1,0 1,95 DO1 2,10 1,10 0,00 1,10 1,0 2,31 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN1 7,74 0,38 -0,19 0,56 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 6,10 0,14 0,85 1,45 0,41 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 20,1 -12 15 0,5 10,1 4,5 0,02
HT,ie 4,26
HT,i 4,21
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i 114
Vinf,i 3,6
Vi 10,1
Hv,i 3,4
θinit,i- θe 27
ΦV,i 92
HT,ij -0,56 HT,ig 0,51 ε 1,0
40
Místnost 1.31 – Technologický prostor (15 °C, přirozené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SO1 3,84 0,22 0,02 0,24 1,0 0,92 SCH1 19,84 0,15 0,02 0,17 1,0 3,37 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN1 207,24 0,38 -0,19 -14,96 DN1 5,88 2,00 -0,19 -2,23 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 19,84 0,14 2,78 1,45 0,41 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 150,8 -12 15 0,5 75,4 4,5 0,0
HT,ie 4,29
HT,i -11,25
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i -304
Vinf,i 0,0
Vi 75,4
Hv,i 25,6
θinit,i- θe 27
ΦV,i 691
HT,ij -17,19
HT,ig 1,65 ε 1,0
Místnost 1.32 – Kinosál (20 °C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SO1 33,96 0,22 0,02 0,24 1,0 8,15 SCH1 175,46 0,15 0,02 0,17 1,0 29,83 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN1 142,45 0,38 0,16 8,66 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 175,46 0,14 24,56 1,45 0,50 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 1403,7 -12 20 2,0 2807,4 4,5 0,0
HT,ie 37,98
HT,i 64,45
θinit,i 20
θe -12
θinit,i- θe 32
ΦT,i 2062
Vinf,i 0,0
Vi 2807,4
Hv,i 954,5
θinit,i- θe 32
ΦV,i 30545
HT,ij 8,66 HT,ig 17,81 ε 1,0
Místnost 1.33 – WC – muži (15 °C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SO1 14,73 0,22 0,02 0,24 1,0 3,54 SCH1 9,63 0,15 0,02 0,17 1,0 1,64 OZ1 0,67 1,10 0,00 1,10 1,0 0,74 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN1 19,6 0,38 -0,19 -1,42 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 9,63 0,14 1,35 1,45 0,41 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 49,1 -12 15 1,5 150 4,5 0,03
HT,ie 5,92
HT,i 5,30
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i 143
Vinf,i 13,3
Vi 150
Hv,i 51,0
θinit,i- θe 27
ΦV,i 1377
HT,ij -1,42 HT,ig 0,80 ε 1,0
Místnost 1.34 – WC – ženy (15 °C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc SO1 14,84 0,22 0,02 0,24 SCH1 9,28 0,15 0,02 0,17 OZ1 0,67 1,10 0,00 1,10 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 PDL1 9,28 0,14 1,30 1,45 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i 47,3 -12 15 1,5 200
ek 1,0 1,0 1,0
Ak.Ukc.ek 3,56 1,58 0,74
HT,ie 5,88
fg2 0,41
Gw 1,0
HT,ig 0,77
n50 4,5
e 0,03
ε 1,0
41
HT,i 6,65
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i 180
Vinf,i 12,8
Vi 200
Hv,i 68,0
θinit,i- θe 27
ΦV,i 1836
Místnost 1.35 – Sklad (15 °C, přirozené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc SO1 26,01 0,22 0,02 0,24 SCH1 13,41 0,15 0,02 0,17 OZ1 0,34 1,10 0,00 1,10 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 PDL1 13,41 0,14 1,88 1,45 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i 68,9 -12 15 0,5 34,5
ek 1,0 1,0 1,0
Ak.Ukc.ek 6,24 2,28 0,37
HT,ie 8,89
fg2 0,41
Gw 1,0
HT,ig 1,13
n50 4,5
e 0,02
ε 1,0
HT,i 10,02
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i 270
Vinf,i 12,4
Vi 34,5
Hv,i 11,7
θinit,i- θe 27
ΦV,i 316
Místnost 1.36 – Úklid (15 °C, přirozené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc SO1 19,26 0,22 0,02 0,24 SCH1 3,00 0,15 0,02 0,17 OZ1 0,34 1,10 0,00 1,10 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 PDL1 3,00 0,14 0,42 1,45 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i 15,3 -12 30 0,5 30
ek 1,0 1,0 1,0
Ak.Ukc.ek 4,62 0,51 0,37
HT,ie 5,50
fg2 0,41
Gw 1,0
HT,ig 0,25
n50 4,5
e 0,02
ε 1,0
HT,i 5,75
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i 155
Vinf,i 2,8
Vi 30
Hv,i 10,2
θinit,i- θe 27
ΦV,i 275
Místnost 1.37 – Zádveří (15 °C, přirozené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc SO1 4,83 0,22 0,02 0,24 SCH1 2,40 0,15 0,02 0,17 DO1 1,89 1,10 0,00 1,10 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 PDL1 2,40 0,14 0,34 1,45 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i 12,2 -12 15 0,5 6,1
ek 1,0 1,0 1,0
Ak.Ukc.ek 1,16 0,41 2,08
HT,ie 3,65
fg2 0,41
Gw 1,0
HT,ig 0,20
n50 4,5
e 0,02
ε 1,0
HT,i 3,85
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i 104
Vinf,i 2,2
Vi 6,1
Hv,i 2,1
θinit,i- θe 27
ΦV,i 57
Místnost 1.38 – Hala (15 °C, přirozené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc SO1 15,52 0,22 0,02 0,24 SCH1 11,33 0,15 0,02 0,17 OZ1 1,00 1,10 0,00 1,10 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 PDL1 11,33 0,14 1,59 1,45 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i 57,8 -12 15 0,5 28,9
ek 1,0 1,0 1,0
Ak.Ukc.ek 3,72 1,93 1,10
HT,ie 7,90
fg2 0,41
Gw 1,0
HT,ig 0,95
n50 4,5
e 0,02
ε 1,0
42
HT,i 8,85
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i 239
Vinf,i 10,4
Vi 28,9
Hv,i 9,8
θinit,i- θe 27
ΦV,i 265
Místnost 1.39 – Sklad (15 °C, přirozené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SCH1 7,82 0,15 0,02 0,17 1,0 1,33 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN1 7,65 0,38 -0,19 -0,55 DN1 1,89 2,00 -0,19 -0,72 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 7,82 0,14 1,09 1,45 0,41 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 39,9 -12 15 0,5 20,0 4,5 0
HT,ie 1,33
HT,i 0,71
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i 19
Vinf,i 0,0
Vi 20,0
Hv,i 6,80
θinit,i- θe 27
ΦV,i 184
HT,i -0,25
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i -7
Vinf,i 0,0
Vi 60
Hv,i 20,4
θinit,i- θe 27
ΦV,i 551
HT,i -0,26
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i -7
Vinf,i 0,0
Vi 80
Hv,i 27,2
θinit,i- θe 27
ΦV,i 734
HT,i -1,17
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i -32
Vinf,i 0,0
Vi 60
Hv,i 20,4
θinit,i- θe 27
ΦV,i 551
HT,ij -1,27
HT,ig 0,65 ε 1,0
Místnost 1.40 – Umývadla (15 °C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SCH1 4,26 0,15 0,02 0,17 1,0 0,72 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN1 8,47 0,38 -0,19 -0,61 DN1 1,89 2,00 -0,19 -0,72 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 4,26 0,14 0,60 1,45 0,41 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 21,7 -12 15 0,5 60 4,5 0
HT,ie 0,72 HT,ij -1,33
HT,ig 0,36 ε 1,0
Místnost 1.41 – WC – invalidé (15 °C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SCH1 4,06 0,15 0,02 0,17 1,0 0,69 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN1 7,99 0,38 -0,19 -0,58 DN1 1,89 2,00 -0,19 -0,72 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 4,06 0,14 0,57 1,45 0,42 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 20,7 -12 15 1,5 80 4,5 0
HT,ie 0,69 HT,ij -1,30
HT,ig 0,35 ε 1,0
Místnost 1.42 – Umývadla (15 °C, nucená větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SCH1 4,26 0,15 0,02 0,17 1,0 0,72 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN1 21,35 0,38 -0,19 -1,54 DN1 1,89 2,00 -0,19 -0,72 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 4,26 0,14 0,60 1,45 0,42 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 21,7 -12 15 0,5 60 4,5 0
HT,ie 0,72 HT,ij -2,26
HT,ig 0,37 ε 1,0
43
Místnost 1.43 – Sál (20 °C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SO1 138,54 0,22 0,02 0,24 1,0 33,25 SCH1 225,68 0,15 0,02 0,17 1,0 38,37 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN1 154,56 0,38 0,16 9,40 DN1 13,02 2,00 0,16 4,17 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 225,68 0,14 31,59 1,45 0,50 1,0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 1670,0 -12 20 4,0 6680 4,5 0,0
HT,ie 71,62
HT,i 108,09
θinit,i 20
θe -12
θinit,i- θe 32
ΦT,i 3459
Vinf,i 0,0
Vi 6680
Hv,i 2271,2
θinit,i- θe 32
ΦV,i 72678
HT,ij 13,57
HT,ig 22,90 ε 1,0
Místnost 1.44 – Sál (20 °C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek SO1 157,71 0,22 0,02 0,24 1,0 37,85 OZ1 49,25 1,10 0,00 1,10 1,0 54,18 DO1 1,89 1,10 0,00 1,10 1,0 2,08 SCH1 165,62 0,15 0,02 0,17 1,0 28,16 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij SN1 63,86 0,38 0,16 3,88 Tepelné ztráty do zeminy Č.k. Ak Uequiv,k Ak.Uequiv,k fg1 fg2 Gw PDL1 165,62 0,14 23,19 1,45 0,50 1.0 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e 1225,6 -12 20 4,0 4902,4 4,5 0,03
HT,ie 122,27
HT,i 142,96
θinit,i 20
θe -12
θinit,i- θe 32
ΦT,i 4575
Vinf,i 330,9
Vi 4902,4
Hv,i 1666,8
θinit,i- θe 32
ΦV,i 53338
HT,ij 3,88 HT,ig 16,81 ε 1,0
Místnost 2.01 – Chodba (20 °C, přirozené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek HT,ie SO1 15,79 0,22 0,02 0,24 1,0 3,79 12,4 OZ1 2,25 1,10 0,00 1,10 1,0 2,48 SCH1 36,05 0,15 0,02 0,17 1,0 6,13 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij HT,ij SN2 38,32 1,27 0,16 7,79 10,94 DN1 10,50 2,00 0,16 3,36 STR1 4,37 0,61 0,16 0,43 STR1 3,33 0,67 -0,06 -0,13 STR1 5,91 0,67 -0,13 -0,51 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e ε 140,6 -12 20 0,5 70,3 4,5 0,02 1,0
HT,i 23,34
θinit,i 20
θe -12
θinit,i- θe 32
ΦT,i 767
Vinf,i 25,3
Vi 70,3
Hv,i 23,9
θinit,i- θe 27
ΦV,i 645
Místnost 2.02 – Nahrávací studio (20 °C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek HT,ie SO1 67,10 0,22 0,02 0,24 1,0 16,10 22,37 SCH1 36,86 0,15 0,02 0,17 1,0 6,27 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij HT,ij STR1 7,28 0,61 0,16 0,71 0,24 STR1 4,46 0,67 -0,06 -0,18 STR1 3,28 0,67 -0,13 -0,29 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e ε 143,8 -12 20 1,0 143,8 0,5 0 1,0
HT,i 22,61
θinit,i 20
θe -12
θinit,i- θe 32
ΦT,i 724
Vinf,i 0,0
Vi 143,8
Hv,i 48,9
θinit,i- θe 32
ΦV,i 1565
44
Místnost 2.03 – Režie (20 °C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek HT,ie SO1 17,60 0,22 0,02 0,24 1,0 4,22 7,52 SCH1 19,40 0,15 0,02 0,17 1,0 3,30 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij HT,ij STR1 5,34 0,61 0,16 0,52 0,03 STR1 12,29 0,67 -0,06 -0,49 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e ε 75,7 -12 20 1,0 75,7 4,5 0,0 1,0
HT,i 7,55
θinit,i 20
θe -12
θinit,i- θe 32
ΦT,i 242
Vinf,i 0,0
Vi 75,7
Hv,i 25,7
θinit,i- θe 32
ΦV,i 822
HT,i 6,81
θinit,i 20
θe -12
θinit,i- θe 32
ΦT,i 218
Vinf,i 9,8
Vi 54,7
Hv,i 18,6
θinit,i- θe 32
ΦV,i 595
Místnost 2.04 – AV dílna (20 °C, přirozené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek HT,ie SO1 10,47 0,22 0,02 0,24 1,0 2,51 7,37 OZ1 2,25 1,10 0,00 1,10 1,0 2,48 SCH1 14,02 0,15 0,02 0,17 1,0 2,38 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij HT,ij STR1 14,02 0,67 -0,06 -0,56 -0,56 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e ε 54,7 -12 20 1,0 54,7 4,5 0,02 1,0
Místnost 2.05 – Denní místnost (20 °C, přirozené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek HT,ie SO1 10,36 0,22 0,02 0,24 1,0 2,49 7,33 OZ1 2,25 1,10 0,00 1,10 1,0 2,48 SCH1 13,90 0,15 0,02 0,17 1,0 2,36 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij HT,ij STR1 13,90 0,61 0,16 1,36 1,36 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e ε 54,2 -12 20 1,0 54,2 4,5 0,02 1,0
HT,i 8,69
θinit,i 20
θe -12
θinit,i- θe 32
ΦT,i 278
Vinf,i 9,8
Vi 54,2
Hv,i 18,4
θinit,i- θe 32
ΦV,i 589
Místnost 2.06 – Strojovna VZT/ÚT (15 °C) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek HT,ie SO1 12,47 0,22 0,02 0,24 1,0 2,99 7,38 SCH1 25,80 0,15 0,02 0,17 1,0 4,39 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij HT,ij SN1 43,87 0,38 -0,19 -3,17 -11,22 SN2 26,32 1,27 -0,19 -6,35 DN1 2,94 2,00 -0,19 -1,12 STR1 4,54 0,67 -0,19 -0,58 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e ε 100,6 -12 15 0,5 50,3 4,5 0,0 1,0
HT,i -3,84
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i -104
Vinf,i 0,0
Vi 50,3
Hv,i 17,10
θinit,i- θe 27
ΦV,i 462
45
Místnost 2.07 – Úklid (15 °C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek HT,ie SCH1 2,53 0,15 0,02 0,17 1,0 0,43 0,43 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij HT,ij SN1 4,84 0,38 -0,19 -0,36 -2,11 SN2 2,95 1,27 -0,19 -0,71 DN1 1,89 2,00 -0,19 -0,72 STR1 2,53 0,67 -0,19 -0,32 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e ε 9,9 -12 15 0,5 30 4,5 0,0 1,0
HT,i -1,68
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i -45
Vinf,i 0,0
Vi 30
Hv,i 10,2
θinit,i- θe 27
ΦV,i 275
HT,i -1,90
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i -51
Vinf,i 0,0
Vi 30
Hv,i 10,2
θinit,i- θe 27
ΦV,i 275
HT,i -0,44
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i -12
Vinf,i 0,0
Vi 50
Hv,i 17,0
θinit,i- θe 27
ΦV,i 459
HT,i -1,90
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i -51
Vinf,i 0,0
Vi 30
Hv,i 10,2
θinit,i- θe 27
ΦV,i 275
Místnost 2.08 – Umyvadlo (15 °C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek HT,ie SCH1 1,94 0,15 0,02 0,17 1,0 0,33 0,33 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij HT,ij SN2 5,22 1,27 -0,19 -1,26 -2,23 DN1 1,89 2,00 -0,19 -0,72 STR1 1,94 0,67 -0,19 -0,25 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e ε 7,8 -12 15 0,5 30 4,5 0,0 1,0
Místnost 2.09 – WC (15 °C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek HT,ie SCH1 1,53 0,15 0,02 0,17 1,0 0,26 0,26 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij HT,ij SN1 7,11 0,38 -0,19 -0,51 -0,70 STR1 1,53 0,67 -0,19 -0,19 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e ε 6,0 -12 15 1,5 50 4,5 0,0 1,0
Místnost 2.10 – Umyvadlo (15 °C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek HT,ie SCH1 1,94 0,15 0,02 0,17 1,0 0,33 0,33 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij HT,ij SN2 5,22 1,27 -0,19 -1,26 -2,23 DN1 1,89 2,00 -0,19 -0,72 STR1 1,94 0,67 -0,19 -0,25 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e ε 7,8 -12 15 0,5 30 4,5 0,0 1,0
46
Místnost 2.11 – WC (15 °C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek HT,ie SCH1 1,53 0,15 0,02 0,17 1,0 0,26 0,26 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij HT,ij SN1 7,11 0,38 -0,19 -0,51 -0,70 STR1 1,53 0,67 -0,19 -0,19 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e ε 6,0 -12 15 1,5 50 4,5 0,0 1,0
HT,i -0,44
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i -12
Vinf,i 0,0
Vi 50
Hv,i 17,0
θinit,i- θe 27
ΦV,i 459
Místnost 2.12 – Kuchyňka (15 °C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek HT,ie SCH1 4,26 0,15 0,02 0,17 1,0 0,72 0,72 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij HT,ij SN1 8,14 0,38 -0,19 -0,59 -5,80 SN2 16,37 1,27 -0,19 -3,95 DN1 1,89 2,00 -0,19 -0,72 STR1 4,26 0,67 -0,19 -0,54 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e ε 18,7 -12 15 1,5 30 4,5 0,0 1,0
HT,i -5,08
θinit,i 15
θe -12
θinit,i- θe 27
ΦT,i -137
Vinf,i 0,0
Vi 30
Hv,i 10,2
θinit,i- θe 27
ΦV,i 275
Místnost 2.13 – Promítárna (20 °C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek HT,ie SO1 50,97 0,22 0,02 0,24 1,0 12,23 19,12 SCH1 43,09 0,15 0,02 0,16 1,0 6,89 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij HT,ij PDL1 28,00 0,61 0,16 2,73 2,73 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e ε 168,1 -12 20 1,0 168,1 4,5 0,0 1,0
HT,i 21,85
θinit,i 20
θe -12
θinit,i- θe 32
ΦT,i 699
Vinf,i 0,0
Vi 168,1
Hv,i 57,2
θinit,i- θe 32
ΦV,i 1830
Místnost 2.14 – Místnost zvukaře (20 °C, nucené větrání) TEPELNÉ ZTRÁTY PROSTUPEM Tepelné ztráty do venkovního prostředí Č.k. Ak Uk ΔU Ukc ek Ak.Ukc.ek HT,ie SO1 37,07 0,22 0,02 0,24 1,0 8,90 11,83 SCH1 17,24 0,15 0,02 0,17 1,0 2,93 Tepelné ztráty z/do prostorů vytápěných na rozdílné teploty Č.k. Ak Uk fij Ak.Uk.fij HT,ij PDL1 11,20 0,61 0,16 1,09 1,09 TEPELNÉ ZTRÁTY VĚTRÁNÍM V θe θinit,i n Vmin,i n50 e ε 67,2 -12 20 1,0 67,2 4,5 0,0 1,0
HT,i 12,92
θinit,i 20
θe -12
θinit,i- θe 32
ΦT,i 413
Vinf,i 0,0
Vi 67,2
Hv,i 22,8
θinit,i- θe 32
ΦV,i 731
47
B.3 – ENERGETICKÝ ŠTÍTEK OBÁLKY BUDOVY B.3.1 – Protokol k energetickému štítku obálky budovy Identifikační údaje Druh stavby
Víceúčelová budova
Adresa (místo, ulice, číslo, PSČ)
Brno-Líšeň
Katastrální území a katastrální číslo Provozovatel, popř. budoucí provozovatel Vlastník nebo společenství vlastníků, popř. stavebník Adresa Charakteristika budovy Objem budovy V - vnější objem vytápěné zóny budovy, nezahrnuje lodžie, římsy, atiky a základy
9412,0 m3
Celková plocha A - součet vnějších ploch ochlazovaných konstrukcí ohraničujících objem budovy
1176,5 m2
Objemový faktor tvaru budovy A / V
0,125 m2/m3
Převažující vnitřní teplota v otopném období θim
20 °C
Venkovní návrhová teplota v zimním období θe
-15 °C
48
Referenční budova (stanovení požadavku) Konstrukce Plocha Součinitel Redukční Měrná prostupu činitel ztráta tepla prostupem tepla A U b HT 2
Celkem započitatelná plocha výplní otvorů Celkem obvodové stěny po odečtení výplně otvorů Zbývající část plochy výplně otvorů započtena jako obvodová stěna Střecha Podlaha na terénu Celkem
[m ]
[W/(m .K)]
2
[-]
92,5
1,5
1,0
1057,6
0,3
0
Plocha
A 2
Hodnocená budova Součinitel Redukční Měrná prostupu činitel ztráta tepla prostupem tepla U b HT
[m ]
[W/(m2.K)]
[-]
138,8
92,5
1,1
1,0
101,8
1,0
317,3
1057,6
0,25
1,0
264,4
0,3
1,0
0,0
0
0
1,0
0,0
1176,5
0,24
1,0
282,4
1176,5
0,15
1,0
176,5
1176,5
0,45
0,49
259,4
1176,5
0,3
0,52
183,5
997,8
3503,1
3503,1
Tepelné vatby
0,02
Celková tepelná ztráta prostupem tepla Průměrný součinitel prostupu tepla podle 5.3.4 a tabulky 5
70,1 1067,9
Uem = ∑ (UN,i.Ai.bi)/∑ Ai + 0,02, nejvýše však 0,5
(výsledek podrobného výpočtu)
726,2 70,1 796,2
0,30 0,23 0,23
Třída B - úsporná Klasifikační třída obálky budovy podle přílohy C 0,75 1) Započitatelnost velkých ploch výplní otvorů viz 5.3.3. 2) V případě referenční budovy je vliv tepelných vazeb podle 5.3.4 stanoven konstantní přirážkou 0,02. V případě hodnocené budovy se stanoví vliv tepelných vaeb co nejlepším dostupným výpočtem v souladu s ČSN 73 0540-4.
49
B.3.2 – Energetický štítek obálky budovy
50
B.4 – NÁVRH OTOPNÝCH TĚLES B.4.1 – Návrh otopných těles a jejich výkon Teplotní spád otopné soustavy (tw1/tw2): 75/65 °C Číslo místnosti
Účel místnosti
ti [°C]
101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113
Vstupní hala Šatna - diváci Foyer Bar Příruční sklad Umyvadlo WC – personál Úklid Umyvadla WC – ženy Umyvadla WC – muži WC – invalidé
20 20 20 20 15 15 15 15 15 15 15 15 15
114 115 116 117 118 119 120 121
Chodba Chodba Schodiště Kancelář Šatna – personál Koupelna – personál WC – personál Sklad – obaly/nápoje
20 20 20 20 22 24 20 15
122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136
Šatna – účinkující Koupelna – účinkující WC – účinkující Šatna – účinkující Koupelna – účinkující WC – účinkující Sklad – mobiliář UPS Regulační stanice Technologický prostor Kinosál WC – muži WC – ženy Sklad Úklid
22 24 20 22 24 20 15 15 15 15 20 15 15 15 15
Tepelná ztráta místnosti 1861 453 1541 714 -46 35 38 -50 -9 -50 99 -3 398 1025 535 781 95 149 25
Typ otopného tělesa/těles 22 VK - 500/1400 11 VK - 500/600 11 VK - 500/3000 11 VK - 500/800 x 10 VK - 300/400 10 VK - 300/400 x 10 VK - 300/400 x 10 VK - 300/400 10 VK - 300/400 11 VK - 500/500 11 VK - 500/1200 11 VK - 500/700 11 VK - 500/1400 11 VK - 500/400 11 VK - 500/400 10 VK - 300/400
60 11 VK - 500/1400 606 11 VK - 500/1400 113 11 VK - 500/400 -47 x 626 11 VK - 500/1400 113 11 VK - 500/400 -47 x 247 11 VK - 500/1400 145 11 VK - 500/400 206 11 VK - 500/400 387 11 VK - 500/400 2062 2x 11 VK - 500/1400 143 2x 10 VK - 500/500 180 2x 10 VK - 500/500 586 11 VK - 500/700 430 10 VK - 500/500 51
Návrhový výkon OT
z2
Skutečný výkon OT
2033 515 2574 778 0 150 150 0 150 0 150 150 429 1030 601 1201 325 306 132
0,95 0,95 1,00 1,00 0,00 1,00 1,00 0,00 1,00 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,95 1,00 0,90 0,90 0,95
1931 489 2574 0 778 0 150 150 0 150 0 150 150 429 1030 571 1201 293 275 125
1361 1139 306 0 1139 306 0 1361 389 389 389 2402 582 582 681 486
1,00 1,00 0,95 0,00 1,00 0,95 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
1361 1139 291 0 1139 291 0 1361 389 389 389 2402 582 582 681 486
137 138 139 140 141 142 143 144 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 212 213 214
Zádveří Hala Sklad Umyvadla WC – invalidé Umyvadla Sál Sál Chodba Nahrávací studio Režie AV dílna Denní místnost Strojovna VZT/ÚT Úklid Umyvadlo WC Umyvadlo WC Kuchyňka Promítárna Místnost zvukaře
15 15 15 15 15 15 20 20 20 20 20 20 20 15 15 15 15 15 15 15 20 20
161 10 VK - 500/400 504 10 VK - 500/1000 203 10 VK - 500/400 -7 x -7 x -32 x 3459 3x 11 VK - 500/1400 4575 5x 11 VK - 500/1100 1412 11 VK - 500/1800 724 11 VK - 500/900 242 11 VK - 500/400 813 11 VK - 500/1400 867 11 VK - 500/1400 358 11 VK - 500/500 -45 x -51 x -12 x -51 x -12 x -137 x 699 11 VK - 500/900 413 11 VK - 500/600
52
389 582 233 0 0 0 3603 4720 1544 772 343 1201 1201 429 0 0 0 0 0 0 772 515
0,95 1,00 1,00 0,00 0,00 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 1,00
370 582 233 0 0 0 3603 4720 1544 772 343 1201 1201 429 0 0 0 0 0 0 772 515
Instalovaný výkon těles
38213
B.4.2 – Technický list otopných těles
53
B.5 – NÁVRH OHŘÍVAČE TEPLÉ VODY B.5.1 – Bilance tepla a návrh potřeby TV Stanovení potřeby TV Denní potřeba TV pro mytí osob: Vo = ni . ∑Vd = 450 . 2 . 0,002 + 30 . 1 . 0,025 = 1,80 + 0,75 = 2,550 m3 Denní potřeba TV pro úklid a pro mytí podlah: Vu = nu . Vd = (1295 / 100) . 0,020 = 0,259 m3 Celková denní potřeba TV: V2p = Vo + Vj + Vu = 2,550 + 0 + 0,259 = 2,809 m3 Stanovení potřeby tepla Potřeba tepla odebraného z ohřívače TV během dne: Q2p = Q2t + Q2z = 147,009 + 73,505 = 220,514 kWh Teoretické teplo odebrané z ohřívače TV během dne: Q2t = c . V2p . (θ2 – θ1) = 1,163 . 2,809 . (55 – 10) = 147,009 kWh Teplo ztracené při ohřevu a distribuci TV během dne: Q2z = Q2t . z = 147,009 . 0,5 = 73,505 kWh Stanovení křivky odběru a dodávky tepla 06 – 16 hod
35 %
51,453 kW (odběr tep.)
77,180 kW (tep. celkem)
16 – 20 hod
50 %
73,505 kW
110,257 kW
20 – 24 hod
15 %
22,051 kW
33,077 kW
54
Návrh zásobníkového ohřívače TV Nutná zásoba tepla (z grafu): ΔQmax = 48,988 kWh Objem zásobníku:
∆
=
∙
−
=
48,988 = 0,936 m 1,163 ∙ 55 − 10
Jmenovitý tepelný výkon pro ohřev:
=
=
222,952 = 9,290 kW 24
Potřebná teplosměnná plocha: #= ∆ =
× 10 9290 = = 0,639 m &∙∆ 420 ∙ 34,599 $
' −
− ' − ' − ln ' −
=
75 − 55 − 65 − 10 = 34,599 K 75 − 55 ln 65 − 10
Navrhuji nepřímotopný zásobníkový ohřívač QUANTUM typ Q7-1000-ZVJ.
55
B.5.2 – Technický list zásobníkového ohřívače
56
B.6 – NÁVRH ZDROJE TEPLA B.6.1 – Návrh kotlů Tepelná ztráta:
27,477 kW
Potřeba tepla pro VZT:
66,595 kW
Potřeba tepla pro přípravu TV:
9,290 kW
Výkon kotelny: QPRIP = 0,7 . QVYT + 0,7 . QVZT + QTV = 0,7 . 27,477 + 0,7 . 66,595 + 9,290 = = 75,038 kW QPRIP = QVYT + QVZT = 27,477 + 66,595 = 94,072 kW Požadovaný výkon zdroje je pro letní provoz 94,1 kW a pro zimní provoz 9,3 kW. Návrh kotlů: Kaskáda: 2x THERM DUO 50 FT (25 - 45 kW) + 1x THERM 28 TLX (13 - 28 kW).
57
B.6.2 – Technické listy kotlů KOTEL THERM DUO 50 FT – TECHNICKÉ ÚDAJE
58
KOTEL THERM 28 TLX – TECHNICKÉ ÚDAJE
59
B.7 – DIMENZOVÁNÍ POTRUBÍ, NÁVRH ČERPADEL, NÁVRH IZOLACÍ B.7.1 – Dimenzování potrubí a přednastavení č.ú.
Q [W]
M
l -1
[kg.h ]
[m]
DN Dxt
R
w -1
-1
[Pa.m ] [m.s ]
R.l
∑ξ
Z
ΔpRV
R.l+Z+ +ΔpRV
ΔpDIS
n
[Pa]
[-]
[Pa]
[Pa]
[Pa]
[Pa]
[-]
642,5 6
Větev NAHRÁVACÍ STUDIO 1
515
44 15,0
15x1
16,0
0,10
240,0
8,5
42,5
360,0
642,5
2
1287
111 18,8
15x1
75,0
0,24 1410,0
6,6
190,1
0,0
1600,1
2242,6
-
3
2831
243 23,6
18x1
110,0
0,35 2596,0 14,5
888,1
0,0
3484,1
5726,7
-
4
772
66
0,6
15x1
33,0
0,15
19,8
5,2
58,5
564,2
642,5
642,5 6
5
1544
133
2,4
15x1
100,0
0,28
240,0
7,8
305,8
1696,8
2242,6
2242,6 6
6
772
66 15,0
15x1
33,0
0,15
495,0
8,5
95,6
3912,9
4503,5
4503,5 4
7
1115
96
3,8
15x1
60,0
0,21
228,0
4,5
99,2
0,0
327,2
4830,8
-
8
3946
339
9,8
22x1
70,0
0,32
686,0
4,1
209,9
0,0
895,9
5726,7
-
9
343
29
0,6
15x1
5,5
0,06
3,3
5,2
9,4
4490,8
4503,5
4503,5 3
10
429
37 10,2
15x1
7,0
0,08
71,4
8,8
28,2
3888,8
3988,4
3988,4 3
11
1630
140
5,8
18x1
45,0
0,21
261,0
0,9
19,8
0,0
280,8
4269,2
-
12
2831
243
2,6
18x1
110,0
0,35
286,0
4,5
275,6
0,0
561,6
4830,8
-
13
1201
103
0,6
15x1
65,0
0,22
39,0
5,2
125,8
3823,6
3988,4
3988,4 5
14
1201
103
0,6
15x1
65,0
0,22
39,0
5,2
125,8
4104,4
4269,2
4269,2 5
95
6777
583 22,1
22x1
180,0
0,54 3978,0 12,8 1866,2
1550,0
7394,2 13120,9
-
Větev KINO 15
389
33
8,0
15x1
10,0
0,07
80,0
9,1
22,3
7754,2
7856,5
16
778
67
5,0
15x1
33,0
0,15
165,0
3,8
42,8
0,0
207,8
8064,2
-
17
2139
184
6,0
22x1
24,0
0,17
144,0
1,2
17,3
0,0
161,3
8225,6
-
18
3278
282
6,0 28x1,5
17,0
0,16
102,0
0,9
11,5
0,0
113,5
8339,1
-
19
4417
380
6,0 28x1,5
25,0
0,22
150,0
0,9
21,8
0,0
171,8
8510,9
-
20
5778
497
2,2 28x1,5
50,0
0,31
110,0
3,5
168,2
0,0
278,2
8789,1
-
21
5903
508
5,2 28x1,5
50,0
0,31
260,0
7,1
341,2
0,0
601,2
9390,2
-
22
6178
531
2,4 28x1,5
55,0
0,32
132,0
0,9
46,1
0,0
178,1
9568,3
-
23
6471
556
2,8 28x1,5
55,0
0,32
154,0
0,9
46,1
0,0
200,1
9768,4
-
24
7672
660
5,6 28x1,5
75,0
0,38
420,0
0,9
65,0
0,0
485,0 10253,4
-
25
8702
748
1,8 28x1,5
100,0
0,45
180,0
0,9
91,1
0,0
271,1 10524,5
-
26
9855
847 15,8 28x1,5
120,0
0,50 1896,0
8,7 1087,5
0,0
2983,5 13508,0
-
27
389
33
2,4
15x1
10,0
0,07
24,0
7,8
19,1
7813,4
7856,5
7856,5 2
28
1361
117
0,6
18x1
30,0
0,16
18,0
5,2
66,6
7979,6
8064,2
8064,2 4
29
1139
98
0,6
18x1
24,0
0,14
14,4
5,2
51,0
8160,2
8225,6
8225,6 4
30
1139
98
0,6
15x1
60,0
0,21
36,0
5,2
114,7
8188,4
8339,1
8339,1 4
31
1361
117
0,6
15x1
80,0
0,25
48,0
5,2
162,5
8300,4
8510,9
8510,9 4
32
125
11
1,4
15x1
2,2
0,03
3,1
7,8
3,5
8782,5
8789,1
8789,1 1
60
7856,5 2
33
275
24
2,4
15x1
5,0
0,06
12,0 12,7
22,9
9355,3
9390,2
9390,2 2
34
293
25
3,4
15x1
5,0
0,06
17,0
7,8
14,0
9537,3
9568,3
9568,3 2
35
1201
103
7,2
15x1
65,0
0,22
468,0 10,4
251,7
9048,7
9768,4
9768,4 4
36
1030
89
3,4
15x1
55,0
0,20
187,0
7,8
156,0
9910,4 10253,4 10253,4 4
37
571
49
6,6
15x1
19,0
0,11
125,4 14,2
85,9
9493,2
9704,5
38
862
74
1,8
15x1
40,0
0,17
72,0
2,2
31,8
0,0
103,8
9808,3
-
39
1153
99 10,2
15x1
65,0
0,22
663,0
2,2
53,2
0,0
716,2 10524,5
-
40
291
25
2,0
15x1
5,0
0,06
10,0
7,8
14,0
9680,5
9704,5
9704,5 2
41
291
25 10,8
15x1
5,0
0,06
54,0 10,4
18,7
9735,6
9808,3
9808,3 2
42
778
67 11,6
15x1
33,0
0,15
382,8
8,5
95,6 10316,3 10794,7 10794,7 3
43
928
80
3,4
15x1
45,0
0,18
153,0
0,9
14,6
0,0
167,6 10962,3
-
44
1078
93
4,0
15x1
55,0
0,20
220,0
0,9
18,0
0,0
238,0 11200,3
-
45
1228
106
9,4
15x1
70,0
0,23
658,0
6,5
171,9
0,0
829,9 12030,2
-
46
1378
118
3,6
15x1
90,0
0,27
324,0
0,9
32,8
0,0
356,8 12387,0
-
47
1528
131
2,8
15x1
100,0
0,28
280,0
0,9
35,3
0,0
315,3 12702,3
-
48
1957
168
3,6
15x1
150,0
0,36
540,0
4,1
265,7
0,0
805,7 13508,0
-
49
150
13
0,6
15x1
2,6
0,03
1,6
5,2
2,3 10790,8 10794,7 10794,7 1
50
150
13
0,6
15x1
2,6
0,03
1,6
5,2
2,3 10958,4 10962,3 10962,3 1
51
150
13
0,6
15x1
2,6
0,03
1,6
5,2
2,3 11196,4 11200,3 11200,3 1
52
150
13
3,6
15x1
2,6
0,03
9,4 10,1
4,5 12016,3 12030,2 12030,2 1
53
150
13
9,0
15x1
2,6
0,03
23,4
7,8
3,5 12360,1 12387,0 12387,0 1
54
429
37
6,6
15x1
7,0
0,08
46,2
7,8
25,0 12631,1 12702,3 12702,3 2
55
1931
166 14,2
18x1
55,0
0,23
56
2809
242 13,8
18x1
110,0
0,35 1518,0
57
5383
463 39,0
22x1
120,0
0,43 4680,0
58
389
33 17,4
15x1
6,5
0,07
59
489
42
4,6
15x1
14,0
0,09
60
2574
221 10,2
18x1
100,0
61
2402
207 23,2
18x1
90,0
62
4804
413
4,2
22x1
100,0
63
2402
207 14,6
18x1
90,0
96
21999
1892 57,2 35x1,5
150,0
781,0 13,4
9704,5 3
354,4
5500,0
6635,4
6635,4 6
0,9
55,1
0,0
1573,1
8208,6
-
6,7
619,4
0,0
5299,4 13508,0
-
113,1 11,6
28,4
6493,9
6635,4
6635,4 3
64,4
9,6
38,9
6532,1
6635,4
6635,4 3
0,33 1020,0
7,8
424,7
6763,9
8208,6
8208,6 6
0,31 2088,0 12,7
610,2 10078,0 12776,2 12776,2 6
0,39
311,8
420,0
4,1
0,31 1314,0 12,7
0,0
731,8 13508,0
-
610,2 10852,0 12776,2 12776,2 6
0,67 8580,0 23,2 5207,2
8530,0 22317,2 35825,3
-
Větev VÍCEÚČELOVÉ SÁLY 64
944
81 13,6
15x1
45,0
0,18
612,0
8,5
137,7
7026,6
7776,3
65
1888
162 12,8
18x1
55,0
0,23
704,0
3,5
92,6
0,0
796,6
8572,9
-
66
2832
244 11,6
22x1
40,0
0,23
464,0
2,9
76,7
0,0
540,7
9113,6
-
67
3776
325 11,6
22x1
65,0
0,30
754,0
2,9
130,5
0,0
884,5
9998,1
-
68
4720
406 25,4
22x1
100,0
0,39 2540,0
8,7
661,6
0,0
3201,6 13199,7
-
69
944
81
0,6
15x1
45,0
0,18
27,0
5,2
84,2
7665,1
7776,3
7776,3 4
70
944
81
0,6
15x1
45,0
0,18
27,0
5,2
84,2
8461,7
8572,9
8572,9 4
61
7776,3 4
71
944
81
0,6
15x1
45,0
0,18
27,0
5,2
84,2
9002,4
9113,6
9113,6 3
72
944
81
0,6
15x1
45,0
0,18
27,0
5,2
84,2
9886,9
9998,1
9998,1 3
73
1201
103
9,0
15x1
65,0
0,22
585,0
8,5
205,7
8689,5
9480,2
9480,2 4
74
2402
207
7,3
18x1
90,0
0,31
657,0
1,9
91,3
0,0
748,3 10228,5
-
75
3603
310 41,6
22x1
60,0
0,29 2496,0 11,3
475,2
0,0
2971,2 13199,7
-
76
1201
103
0,6
15x1
65,0
0,22
39,0
5,2
125,8
9315,4
77
1201
103
0,6
15x1
65,0
0,22
39,0
5,2
125,8 10063,7 10228,5 10228,5 4
78
582
50 10,2
15x1
19,0
0,11
193,8
8,5
51,4
500,0
745,2
79
1068
92
3,6
15x1
55,0
0,20
198,0
3,5
70,0
0,0
268,0
1013,2
-
80
1438
124 10,4
15x1
90,0
0,27
936,0
2,9
105,7
0,0
1041,7
2054,9
-
81
1671
144
1,2
15x1
120,0
0,31
144,0
0,9
43,2
0,0
187,2
2242,2
-
82
2352
202
3,4
18x1
80,0
0,29
272,0
0,9
37,8
0,0
309,8
2552,0
-
83
2643
227
2,6
18x1
100,0
0,33
260,0
0,9
49,0
0,0
309,0
2861,0
-
84
2934
252
3,2
18x1
120,0
0,37
384,0
0,9
61,6
0,0
445,6
3306,6
-
85
3225
277
2,8
18x1
140,0
0,40
392,0
0,9
72,0
0,0
464,0
3770,6
-
86
3516
302 50,9
18x1
160,0
0,43 8144,0 13,9 1285,1
0,0
9429,1 13199,7
-
87
486
42
0,6
15x1
14,0
0,09
8,4
5,2
21,1
715,7
745,2
745,2 5
88
370
32
3,4
15x1
9,0
0,07
30,6
7,8
19,1
963,5
1013,2
1013,2 4
89
233
20
6,2
15x1
4,0
0,05
24,8
7,8
9,8
2020,3
2054,9
2054,9 3
90
681
59
0,6
15x1
26,0
0,13
15,6
5,2
43,9
2182,7
2242,2
2242,2 4
91
291
25
0,6
15x1
5,0
0,06
3,0
5,2
9,4
2539,6
2552,0
2552,0 3
92
291
25
0,6
15x1
5,0
0,06
3,0
5,2
9,4
2848,6
2861,0
2861,0 3
93
291
25
0,6
15x1
5,0
0,06
3,0
5,2
9,4
3294,2
3306,6
3306,6 3
94
291
25
0,6
15x1
5,0
0,06
3,0
5,2
9,4
3758,2
3770,6
3770,6 2
97
11839
1018 19,8 28x1,5
160
0,59
3168 23,2 4038,0
2410,0
9616,0 22815,6
-
54x2
240
1,19
2880
9,2 6514,1
0,0
9394,1
9394,1
-
9480,2
9480,2 4
745,2 6
Rozvody v kotelně 98
94072
8089 12,0
99
28000
2408
3,0 42x1,5
90
0,58
270
9,9 1665,2
700,0
2635,2 12029,2
-
100
45000
3869
3,0 42x1,5
220
0,96
660
9,9 4561,9
1900,0
7121,9 16516,0
-
101
45000
3869
3,0 42x1,5
220
0,96
660
9,9 4561,9
1900,0
7121,9 16516,0
-
102
9290
799
2,6 28x1,5
110
0,48
286
6,7
1457,8
-
62
771,8
400,0
4093,0
63
B.7.2 – Návrh oběhových čerpadel Čerpadlo Č1 – větev 1 (nahrávací studio) Tlaková ztráta větve Δp =13,121 kPa, objemový průtok Q =0,583 m3.h-1. Dle diagramu výrobce navrhuji čerpadlo GRUNDFOS ALPHA2 25-40.
64
Čerpadlo Č2 – větev 2 (kino) Tlaková ztráta větve Δp = 35,825 kPa, objemový průtok Q =1,892 m3.h-1. Dle diagramu výrobce navrhuji čerpadlo GRUNDFOS ALPHA2 32-60.
Čerpadlo Č3 – větev 3 (víceúčelové sály) Tlaková ztráta větve Δp =22,816 kPa, objemový průtok Q =1,018 m3.h-1. Dle diagramu výrobce navrhuji čerpadlo GRUNDFOS ALPHA2 25-40.
65
B.7.3 – Posouzení kotlových čerpadel Čerpadlo kotle Therm DUO 50 FT Podle údajů výrobce je v kotlích použito čerpadlo GRUNDFOS UPS 15-60. Tlaková ztráta Δp = 25,910 kPa, objemový průtok Q = 3,869 m3.h-1.
Nevyhovuje ---˃ nutno zapojit dvě čerpadla paralelně Čerpadlo kotle Therm 28 TLX Podle údajů výrobce je v kotlích použito čerpadlo GRUNDFOS UPS 15-60. Tlaková ztráta Δp =21,423 kPa, objemový průtok Q = 2,408 m3.h-1.
66
B.7.4 – Návrh tloušťky izolací Izolace: ROCKWOOL PIPO (λ = 0,038 W.m-1.K-1) Potrubí: Měď (λ = 372 W.m-1.K-1) tin = 75 °C; rh = 65 %; αe = 10 W.m-2.K-1; tw,15 = 8,7 °C; tw,20 = 13,6 °C
Dimenze trubky (mm) 15x1 18x1 22x1 28x1,5 35x1,5 42x1,5 54x2 15x1 18x1 22x1 28x1,5 35x1,5 42x1,5 54x2
Okolní teplota (°C) 15 15 15 15 15 15 15 20 20 20 20 20 20 20
Min. tl. izolace (mm) 25,5 31,5 26,7 35,2 45,0 26,2 34,8 26,0 32,1 27,1 35,7 45,7 26,5 35,3
Návrh izolace (mm) 30 40 30 40 50 30 40 30 40 30 40 50 30 40
Výpočet proveden pomocí nástroje na internetových stránkách www.tzb-info.cz.
67
B.7.5 – Technický list tepelné izolace
68
B.7.6 – Posouzení dilatace potrubí č.ú.
DN Dxt
l
ΔT
[m]
α -1
[K]
-5
[K .10 ]
Δl
A
R
[mm]
[mm]
[mm]
1
15x1
6,02
60
1,7
6,14
x
218
2
15x1
4,22
60
1,7
4,30
530
x
2
15x1
3,87
60
1,7
3,95
530
x
3
18x1
6,59
60
1,7
6,72
820
x
6
15x1
6,02
60
1,7
6,14
x
218
8
22x1
4,61
60
1,7
4,70
640
x
10
15x1
3,70
60
1,7
3,77
x
218
26
28x1
5,73
60
1,7
5,84
x
299
39
15x1
5,07
60
1,7
5,17
750
x
41
15x1
4,02
60
1,7
4,10
530
x
42
15x1
4,29
60
1,7
4,38
x
218
45
15x1
3,64
60
1,7
3,71
x
218
53
15x1
4,19
60
1,7
4,27
530
x
55
18x1
3,50
60
1,7
3,57
580
x
56
18x1
6,91
60
1,7
7,05
820
x
57
18x1
18,41
60
1,7
18,78
1160
x
57
18x1
9,34
60
1,7
9,53
820
x
58
15x1
7,31
60
1,7
7,46
x
218
60
18x1
4,86
60
1,7
4,96
580
x
61
18x1
3,74
60
1,7
3,81
580
x
61
18x1
7,51
60
1,7
7,66
820
x
63
18x1
4,49
60
1,7
4,58
580
x
64
15x1
5,43
60
1,7
5,54
x
218
65
18x1
4,69
60
1,7
4,78
580
x
66
22x1
4,55
60
1,7
4,64
x
263
67
22x1
4,55
60
1,7
4,64
x
263
68
22x1
8,83
60
1,7
9,01
x
263
73
15x1
3,10
60
1,7
3,16
x
218
74
18x1
3,10
60
1,7
3,16
x
240
75
22x1
16,28
60
1,7
16,61
x
382
78
15x1
3,73
60
1,7
3,80
x
218
80
15x1
4,11
60
1,7
4,19
x
218
86
18x1
17,62
60
1,7
17,97
x
350
86
18x1
4,19
60
1,7
4,27
580
x
R… velikost U-kompenzátoru, A… vzdálenost pevného bodu (podle údajů na stránkách www.medportal.cz)
69
B.8. – NÁVRH ZABEZPEČOVACÍCH ZAŘÍZENÍ B.8.1 – Návrh expanzní nádoby H = 2 m, Q = 118 kW, desková tělesa, teplotní spád 75/65 °C p0 ≥ H / 10 + 0,2 = 2 / 10 + 0,2 = 0,4 < 1,0 ---˃ 1,0 bar pSV ≥ p0 + 1,5 = 1,0 + 1,5 = 2,5 bar pF ≥ p0 + 0,3 = 1,0 + 0,3 = 1,3 bar VA = 118 . 8,5 = 1003 l Podle tabulky volím REFLEX N 140, 6 bar, 120 °C, připojovací sestava AG. (výpočet proveden dle doporučené metodiky výrobce)
Expanzní potrubí: dp = 10 + 0,6 . Qp0,5 = 10 + 0,6 . 1180,5 = 16,518 mm ---˃ volím DN 18x1.
70
B.8.2 – Návrh pojišťovacích ventilů Pro kotel THERM DUO 50 FT Ao = Qp / (αv . K) = 45 / (0,5 . 1,12) = 80,357 mm2 di = 10,115 mm do = a . di = 1,4 . 10,115 = 14,161 mm dp = 15 + 1,4 . Qp0,5 = 15 + 1,4 . 450,5 = 24,391 mm ---˃ volím DN 22x1. Dle podkladů výrobce volím: IVAR.PV KD 20 (průřez sedla 15 mm), ¾“ x 1“, otevírací přetlak 250 kPa. Pro kotel THERM 28 TLX Ao = Qp / (αv . K) = 28 / (0,5 . 1,12) = 50,0 mm2 di =7,979 mm do = a . di =1,4 . 7,979 = 11,171 mm dp = 15 + 1,4 . Qp0,5 = 15 + 1,4 . 280,5 = 22,408 mm ---˃ volím DN 22x1. Dle podkladů výrobce volím: IVAR.PV KD 20 (průřez sedla 15 mm), ¾“ x 1“, otevírací přetlak 250 kPa.
71
B.9 – NÁVRH OSTATNÍCH ZAŘÍZENÍ KOTELNY Třícestné směšovací ventily Volím třícestné směšovací ventily HEIMEIER (bez přednastavení). Umístění
m DN -1 [kg.h ] [mm] Větev 1 (nahrávací studio) 583 20 Větev 2 (kino) 1892 32 Větev 3 (víceúčelové sály) 1018 25
ΔpV [kPa] 2,80 8,50 6,50
72
Filtry Volím filtry HERZ. Umístění
m DN Čára v -1 [kg.h ] [mm] diagramu 20 2 Větev 1 (nahrávací studio) 583 Větev 2 (kino) 1892 32 4 Větev 3 (víceúčelové sály) 1018 25 3 Pod kotlem Therm DUO 50 FT 3869 40 5 Pod kotlem Therm 28 TLX 2408 40 5
73
ΔpV [kPa] 0,75 1,40 0,95 1,90 0,70
Kombinovaný rozdělovač a sběrač Q = 8,089 m3.h-1 ---˃ volím RACIOTERM KRS 100.120.06.2, modul volím 250 mm
74
Hydraulický rozdělovač s integrovaným anuloidem Podle použité kaskády kotlů volím dle podkladů výrobce hydraulický rozdělovač DUO FT THERMSET LINE L 135 / 3.
Odlučovač kalů Q = 8,089 m3.h-1 ---˃ volím odlučovač REFLEX EXDIRT D50.
75
Měřiče tepla Volím kompaktní měřič tepla ultrazvukový SHARKY 775. Umístění
Q [m .h-1] 0,583 1,892 1,018 3
Větev 1 (nahrávací studio) Větev 2 (kino) Větev 3 (víceúčelové sály)
DN [mm] 20 32 25
76
ΔpV [kPa] 8,0 1,5 1,0
Automatická bloková úpravna vody 94,072 kW < 500 kW ---˃ volím úpravnu ABUV 150 (výrobce Deto Brno)
Technické údaje \ typ Přetlak napájecí vody Maximální pracovní te;lota
Jednotky ABUV 150 ABUV 200 ABUV 250 ABUV 350 MPa
0,2 - 0,6
o
C
40
Elektrické napájení
V/Hz
230 / 50
Příkon
VA
30
Nominální průtok
l/h
320
680
1 320
2 500
Maximální průtok
l/h
1 800
2 000
2 500
2 500
Objem náplně změkč. pryskyřice
l
11
17
40
68
Kapacita
mol
6,6
10,2
24
40,8
Spotřeba NaCl na 1 regeneraci
kg
2,2
3,4
8
15,8
Rozměry úpravny šířka/hloubka
mm
Připojovací výška vstupu
mm
850
850
850
1 230
Připojovací výška výstupu
mm
580
580
580
950
Připojovací rozměr odpadu Js 1/2"
mm
960
960
1 070
1 430
Průměr solné nádrže
mm
380
380
380
500
Hmotnost
kg
30
40
54
94
800 / 450
77
Sestava pro automatické doplňování vody Volím sestavu HONEYWELL NK295S.
78
Třícestný přepínací ventil Volím třícestný přepínací ventil ESBE VRG230 DN40.
Větvové rozdělovače a sběrače Pro všechny tři případy volím kombinovaný rozdělovač a sběrač IVAR.CS 553 DRS. •
R+S B – 3-cestný DN 1“
•
R+S C – 4-cestný DN 1“
•
R+S D – 3-cestný DN 1“
Objednací číslo 553771 553772
Název CS 553 DRS 3. cest. 1“x EK P2 mosaz CS 553 DRS 4. cest, 1“x EK P2 mosaz
79
Skříň Cena bez DPH (Kč) P2 5 161,P2 5 643,-
B.10 – NÁVRH VĚTRÁNÍ KOTELNY Návrh větracích otvorů Průtok větracího vzduchu: Vsp,Z = n . O = 1 . 100,614 = 100,614 m3/h = 0,028 m3/s Plocha protidešťové žaluzie pro přívod vzduchu: S = Vsp,Z / v = 0,028 / 1,5 = 0,019 m2 Volím žaluzii 200 x 200 mm s průtočnou plochou 0,02 m2. Průřez větracího potrubí pro odvod vzduchu: S = Vsp,Z / v = 0,028 / 1,5 = 0,019 m2 ---˃ D = 160 mm Tepelná bilance kotelny v zimě Tepelná produkce kotlů a trubních rozvodů: QZ,Z = p . QZ = 0,01 . 118 000 = 1180 W Měrná tepelná ztráta kotelny prostupem: HT = Q / Δt = 462 / 27 = 17,111 W/K Měrná tepelná ztráta kotelny větráním: HV = V . ρ . c = 0,028 . 1300 = 36,4 W/K Teplota vzduchu v kotelně za návrhových podmínek: ti,Z = te + QZ,Z / (HT + HV) = -12 + 1180 / (17,111 + 36,4) = 10,052 °C 7,5 ≤ 10,052 ≤ 35 °C → vyhovuje Tepelná bilance kotelny v létě Tepelná produkce kotlů a trubních rozvodů: QZ,L = p . QZ = 0,015 . 28 000 = 420 W Měrná tepelná zátěž kotelny větráním: HV = V . ρ . c = 0,028 . 1300 = 36,4 W/K Teplota vzduchu v kotelně za návrhových podmínek: ti,Z = te + QZ,L / HV = 25 + 420 / 36,4 = 36,538 °C 36,538 ≥ 35 → nutno zvýšit průtok vzduchu VL = QZ,L / (ρ . c . Δt) = 420 / (1300 . 5) = 0,065 m3/s = 234 m3/h Tento průtok odpovídá výměně vzduchu: n = VL / O = 234 / 100,614 = 2,326 h-1 S = 0,065 / 1,5 = 0,043 → přívod žaluzie 200 x 400 mm, odvod potrubí D = 240 mm 80
B.11 – POTŘEBA TEPLA A PALIVA NA OHŘEV TEPLÉ VODY Teoretická roční potřeba tepla pro ohřev teplé vody: ,-. = ,-.,/ ∙ 0 + 23 ∙ ,-.,/ ∙ 350 − 0 = 147,009 ∙ 232 + 0,889 ∙ 147,009 ∙ 350 − 232 = 49,528 MWh/r Teoretická denní potřeba tepla pro ohřev teplé vody: ,-.,/ =
∙ ∙
−
= 2,809 ∙ 1,163 ∙ 55 − 10 = 147,009 kWh/den
Korekce na proměnnou vstupní teplotu: 23 =
− 3: − 3:
;:,<
=
;:,=
55 − 15 = 0,889 55 − 10
Skutečná potřeba tepla pro ohřev teplé vody: ,-.,>? =
,-. 49,528 = = 100,057 MWh/r @ /ABC ∙ @/D;3A 0,9 ∙ 0,55
NA VYTÁPĚNÍ Teoretická roční potřeba tepla pro vytápění: ,EF = ℎ ∙ H ∙ I ∙ J ∙ K-LM = 24 ∙ 0,85 ∙ 0,8 ∙ 3480 ∙ 785,057 = 44,586 MWh/r Opravný součinitel e: I = I3 ∙ I/ = 1,0 ∙ 0,8 = 0,8 Počet denostupňů: J=0∙
D;
−
N;
= 232 ∙ 19 − 4 = 3480
Měrná tepelná ztráta prostupem a infiltrací: K-LM =
∆
=
27477 = 785,057 W/K 35
Skutečná roční potřeba tepla pro vytápění: ,O-,>? =
,O44,586 = = 51,014 MWh/r @ /ABC ∙ @/D;3A 0,92 ∙ 0,95
81
NA VĚTRÁNÍ Teoretická roční potřeba tepla pro vzduchotechniku: ,.=- = I ∙ ℎ ∙ J. ∙ K. = 1,0 ∙ 18 ∙ 3750 ∙ 1902,714 = 128,433 MWh/r Počet větracích denostupňů: J. = P ∙
D:
−
N;
= 250 ∙ 20 − 5 = 3750
Měrná tepelná ztráta větráním: K. =
∆
=
66595 = 1902,714 W/K 35
Skutečná roční potřeba tepla pro vzduchotechniku: ,.=-,>? =
,.=128,433 = = 150,214 MWh/r @ /ABC ∙ @/D;3A 0,9 ∙ 0,95
CELKOVÁ ,QR? = ,-.,>? + ,O-,>? + ,.=-,>? = 100,057 + 51,014 + 150,214 = 301,285 MWh/r ROČNÍ POTŘBA PALIVA , = 3600 ∙
, ,-. + ,O- + ,.=100,057 + 51,014 + 150,214 × 10S = 3600 ∙ = 3600 ∙ K K 35,0 × 10S = 30990 m /r
82
C. PROJEKT
83
C.1 – TECHNICKÁ ZPRÁVA C.1.1 Úvod C.1.1.1 Umístění a popis objektu Navrhovaný objekt je umístěn v Brně na katastrálním území Líšně v nadmořské výšce přibližně 362 m n. m. Konstrukční systém je zděný, stropy železobetonové. Budova má 2 nadzemní podlaží. C.1.1.2 Popis provozu objektu Objekt bude trvale využíván k provozní činnosti investora. Podle účelu je rozdělen na tři provozní části a to na kino, nahrávací studio a víceúčelové sály. Předpokládaný maximální počet osob je 450.
C.1.2 Podklady C.1.2.1 Výkresová dokumentace Podkladem pro zpracování projektu ústředního vytápění je výkresová dokumentace stavby.
C.1.3 Tepelné ztráty a potřeba tepla C.1.3.1 Klimatické poměry Místo Brno Nadmořská výška 362 m n. m. Výpočtová venkovní teplota -12 °C (dle ČSN 12 831) Délka otopného období 232 dní Průměrná teplota během otopného období 4 °C Střední denní teplota pro začátek a konec otopného období 13 °C C.1.3.2 Vnitřní teploty Sály, chodby, pracovny, bary 20 °C WC, sklady, technické zázemí, zádveří 15 °C Šatny 22 °C Koupelny 24 °C C.1.3.3 Tepelně-technické parametry konstrukcí Výpočtové tepelně-technické parametry stavebních konstrukcí vycházejí z navržených konstrukcí stavebních prvků a jsou v souladu s požadavky ČSN 73 0540 – 2:2007. Výpočtová tepelná ztráta objektu prostupem tepla je 18,952 kW. Výpočtová tepelná ztráta infiltrací a přirozeným větráním je 8,525 kW. Výpočtová tepelná ztráta nuceným větráním je 190,272 kW. Celková výpočtová tepelná ztráta budovy je 217,749 kW.
84
C.1.3.4 Potřeba tepla pro vytápění a ohřev teplé vody Potřeba tepla pro vytápění je stanovena včetně potřeby tepla pro ohřev vzduchu při infiltraci a při přirozeném větrání, pro ohřev vzduchu při nuceném větrání a pro celoroční ohřev teplé vody. Potřeba tepla pro ohřev vzduchu při nuceném větrání je snížena oproti ztrátě díky použití rekuperačního zařízení s účinností 65%. Potřeba tepla pro vytápění objektu a ohřev TV je 301,285 MWh/rok.
C.1.4 Zdroj tepla C.1.4.1 Druh primární energie Do objektu jsou navrženy pouze kotle na zemní plyn. Kotel THERM 28 TLX sice může spalovat i propan, ale využití tohoto druhu paliva se nepředpokládá. Zásobování plynem bude provedeno prostřednictvím domovního nízkotlakého plynovodu. C.1.4.2 Zdroj tepla pro vytápění a ohřev teplé vody V kotelně budou instalovány celkem tři kotle Therm (2x DUO 50 FT a 1x 28 TLX) zapojené do kaskády pomocí hydraulického rozdělovače THERMSET. V letním období, kdy se potřeba tepla omezí pouze na ohřev teplé vody, bude v provozu pouze kotel THERM 28 TLX. Všechny kotle budou v provedení „C“ - „TURBO“, přívod spalovacího vzduchu bude zajištěn koaxiální trubicí o průměru 80/125 mm. C.1.4.3 Komínové těleso Komínové těleso nebude provedeno. C.1.4.4 Kouřovod Kouřovody od všech tří kotlů budou tvořeny ocelovými rourami o průměru 80 mm. Budou vyvedeny přes střešní konstrukci přímo do venkovního prostředí, kde budou zakončeny střešním komínkem Thermona.
C.1.5 Otopná soustava C.1.5.1 Popis otopné soustavy Otopná soustava bude teplovodní s nuceným oběhem topné vody a s teplotním spádem 75/65 °C. Bude rozdělena na pět větví podle jednotlivých provozních částí objektu a dále na větve teplé vody a vzduchotechniky. Veškeré trubní rozvody budou z izolovaných měděných trubek spojovaných pájením a vedených po svislých stavebních konstrukcích nebo v podlahách. C.1.5.2 Čerpací technika Nucený oběh topné vody bude zajištěn čerpadly GRUNFOS. Jejich umístění a specifikace je zřejmá z výkresové dokumentace. C.1.5.3 Plnění a vypouštění otopné soustavy Plnění otopné soustavy bude prováděno pitnou vodou z domovního vodovodu prostřednictvím sestavy pro automatické doplňování vody umístěné v kotelně. Její součástí je i potrubní oddělovač, který zajistí bezpečné oddělení vodovodního potrubí a otopné 85
soustavy. Za doplňovací sestavou bude nainstalována ještě automatická bloková úpravna vody. Vypouštění soustavy bude prováděno do speciálních jímek vypouštěcími kohouty umístěnými pod rozdělovači a přes zátku deskového otopného tělesa. C.1.5.4 Otopné plochy Ve všech místnostech jsou navržena ocelová desková otopná tělesa RADIK VK s integrovaným termostatickým ventilem a pravým spodním připojením. C.1.5.5 Regulace a měření Provoz kotlů, otopná soustava a ohřev teplé vody budou řízeny ekvitermní kaskádovým regulátorem PT 59 X. Zapojení a řešení regulace není součástí tohoto projektu. Veškerá otopná tělesa budou vybavena termostatickými ventily s hlavicemi. C.1.5.6 Izolace potrubí Veškeré trubní rozvody budou izolovány pomocí izolací ROCKWOOL PIPO, výpočet tloušťek izolací pro jednotlivé dimenze potrubí viz část B7.7 ve výpočtové části práce. Trubní rozvody vedené podlahou budou opatřeny pouze poloviční tloušťkou izolace. C.1.5.7 Ohřev teplé vody Pro celý objekt je navržen jeden monovalentní zásobníkový ohřívač teplé vody QUANTUM typ Q7-1000-ZVJ o objemu 1000 litrů. Ohřev teplé vody je celoročně zajištěn plynovým kotlem THERM 28 TLX.
C.1.6 Požadavky na ostatní profese C.1.6.1 Stavební práce Prostupy přes stěny a stropy budou o 30 až 60 mm větší, než dimenze potrubí. Dále je potřeba zřídit otvory pro umístění skříní s rozdělovači a drážky pro umístění stoupaček. Po dokončení instalací budou všechny prostupy a otvory dozděny a začištěny. C.1.6.2 Elektroinstalace Pro napojení kotlů a regulátoru na elektrickou instalaci je nutné zřídit do blízkosti kotlů samostatně jištěné přívody ukončené zásuvkami s proudem 230 V. Pro napojení venkovního snímače teploty nutno instalovat kabelové vedení od kotlů na chráněné místo na neosluněné části budovy. Potřebný příkon: - kotel Therm DUO 50 FT 150 W - kotel Therm 28 TLX: 150 W - MAR včetně čerpadel: …W C.1.6.3 Zdravotechnika Nutno zajistit napojení zásobníkového ohřívače na rozvody studené i teplé vody a systém cirkulace. Dále zajistit přívod studené vody k sestavě pro dopouštění vody do otopného systému a odvod odpadních vod z podlahové vpusti v kotelně. C.1.6.4 Plynoinstalace Nutno zajistit napojení kotlů na rozvody plynu.
86
C.1.6.5 Měření a regulace Nutno zajistit osazení a zapojení všech řídících jednotek, na ně připojit všechna čerpadla a také všechny trojcestné ventily se servopohonem, dále osadit a zapojit všechna teplotní čidla a pokojové termostaty.
C.1.7 Montáž, uvedení do provozu a provoz C.1.7.1 Zdroj Instalaci a uvedení zařízení do provozu musí provést osoba s odpovídající kvalifikací vlastnící osvědčení o kvalifikaci a oprávnění k činnosti odpovídajícího rozsahu. Před uvedením zařízení do provozu je nutno zajistit revizi elektroinstalace. Postup uvedení zařízení do provozu je uveden v dodavatelské dokumentaci zařízení. C.1.7.2 Otopná soustava Montáž a uvedení otopné soustavy do provozu se řídí dle ČSN 06 0310. Montážní práce musí provádět osoba s osvědčením o zácviku vystaveném gestorem použitého systému. Po dokončení montáže zajistí zhotovitel provedení zkoušky těsnosti instalovaného zařízení. C.1.7.3 Topná zkouška, tlaková zkouška Uvedení otopné teplovodní soustavy do provozu spočívá zejména v provedení zkoušky těsnosti a v provedení dilatační a topné zkoušky dle normy ČSN 06 0310. Dilatační zkouška se provede dvojnásobným ohřátím soustavy na nejvyšší pracovní teplotu a jejím ochlazením. Při zkoušce nesmí být zjištěna netěsnost ani jiné závady. Součástí topné zkoušky bude i dvojnásobný proplach soustavy ohřátou topnou vodou. Topná zkouška systému ústředního vytápění bude provedena v rozsahu 24 hodin. Součástí topné zkoušky bude nastavení regulačních ventilů otopných těles tak, aby nedocházelo k jejich nerovnoměrnému ohřívání. Před zahájením topné zkoušky musí být provedeno autorizované uvedení kotlů do provozu. Zkouškou bude prokázána: - správná funkce armatur - rovnoměrné ohřívání otopných těles - dosažení technických předpokladů projektu - správná funkce technických a regulačních zařízení - správná funkce zabezpečovacích zařízení - dostatečný výkon zařízení - výkon zdroje pro ohřev TV - dosažení projektové účinnosti topného zdroje a dodržení emisních limitů Tlaková zkouška se provede přetlakem vody minimálně 300 kPa. Kontrolu těsnosti prověří jednak prohlídka zařízení a jednak případný pokles zkušebního přetlaku. Zkouška vyhoví, pokud není zjištěn únik a neklesne zkušební přetlak.
87
C.1.7.4 Způsob obsluhy a ovládání Zařízení je určeno pro občasnou obsluhu jednou osobou, spočívající v kontrole funkce zřízení a v korekci nastavených uživatelských parametrů. Osoba obsluhující zařízení musí být prokazatelně seznámena s bezpečnostními a provozními podmínkami zařízení a v obsluze zacvičena a musí mít dispozici návody k obsluze zařízení.
C.1.8 Ochrana zdraví a životního prostředí C.1.8.1 Vlivy na životní prostředí Instalací a provozem otopné soustavy nedojde ke zhoršení vlivů na životní prostředí. C.1.8.2 Hospodaření s odpady Při instalaci a provozu zařízení je nutno plnit požadavky na hospodaření s odpady dle zákona č. 185/2001 Sb. ve znění pozdějších předpisů.
C.1.9 Bezpečnost a požární ochrana C.1.9.1 Požární ochrana Při instalaci a provozu zařízení jsou kladeny zvláštní požadavky na požární ochranu. C.1.9.2 Bezpečnost při realizaci díla Bezpečnost při realizaci díla zajišťuje zhotovitel ve smyslu zákona č. 262/2006 Sb. ve znění pozdějších předpisů (Zákoník práce) a vyhlášky č. 324/1990 – bezpečnost práce a technických zařízení při stavebních pracích. Veškeré práce mohou provádět pouze osoby (fyzické i právnické) s odpovídající kvalifikací. C.1.9.3 Bezpečnost při provozu a užívání zařízení Při provozu zařízení jej smí obsluhovat pouze zaškolená osoba. Při obsluze zařízení je nutno dodržovat postupy uvedené v návodech k obsluze zařízení a pokynech pro obsluhu zařízení. Předání návodů a pokynů pro obsluhu zařízení a zaškolení obsluhy je povinností zhotovitele zařízení. C.1.9.4 Technické normy ČSN 06 0310 Ústřední vytápění – projektování a montáž ČSN 73 4201 Komíny a kouřovody – Navrhování, provádění a připojování spotřebičů ČSN 06 0320 Tepelné soustavy v budovách – Příprava teplé vody – Navrhování a projektování ČSN EN 12 831 Tepelné soustavy v budovách – Výpočet tepelného výkonu
88
ZÁVĚR V mé bakalářské práci jsem navrhl dvoutrubkovou uzavřenou otopnou soustavu pro vytápění víceúčelové budovy. Jako zdroj tepla jsem použil kaskádovou kotelnu složenou z plynových kotlů od firmy THERMONA. Svým výkonem plně postačuje pro daný objekt. Jednotlivé kotle jsou napojeny na společný hydraulický rozdělovač Thermset s integrovaným anuloidem. Ten je prostřednictvím kotlového okruhu propojen s kombinovaným rozdělovačem a sběračem, z něhož vychází celkem pět větví. Z nich jsou tři topné, jedna je určena pro přívod tepla do vzduchotechnické jednotky (návrh vzduchotechniky nebyl předmětem této práce) a jedna je rezervní. Ohřev teplé vody je zajištěn pomocí zásobníkového ohřívače QUANTUM s jedním spirálovým výměníkem. Přívod topné vody do zásobníku je napojen pod příslušným kotlem přes třícestný přepínací ventil se servopohonem (neprochází tedy přes rozdělovač). Při výpočtu bylo uvažováno s 24-hodinovou cirkulací teplé vody. Jako otopné plochy byla v celé budově navržena desková otopná tělesa KORADO, které budou vybaveny termostatickými hlavicemi. Teplotní spád otopné soustavy byl zvolen 75/65 °C. Jako materiál pro trubní rozvody jsem zvolil měď. Pro zajištění dobré funkce soustavy je nutné po celé délce potrubní rozvody zaizolovat navrženými izolacemi.
89
SEZNAM POUŽITÝCH ZDROJŮ Použité internetové zdroje: www.tzb-info.cz www.korado.cz www.reflexcz.cz www.grundfos.cz www.honeywell.cz www.thermona.cz www.deto.cz www.heimeier.cz www.enbra.cz www.herz.cz www.quantumas.cz www.medoprtal.cz www.esbe.cz www.ivarcs.cz
Použitý software: AutoCAD 2010 (školní verze) Microsoft Office Word (licence) Microsoft Office Excel (licence) PDFCreator (freeware)
90
SEZNAM POUŽITÝCH ZKRATEK A SYMBOLŮ Značka
Jednotka
Význam
d
[m]
tloušťka vrstvy konstrukce
U
[W/m2K]
součinitel prostupu tepla
λ
[W/mK]
součinitel tepelné vodivosti
A, S
[m2]
plocha
n
[h-1]
počet výměn vzduchu
θ, t
[°C]
teplota
V
[m3]
objem
Q
[W]
teplo, tepelný výkon
M
[kg/h]
hmotnostní průtok
R
[Pa/m]
tlaková ztráta třením
w
[m/s]
rychlost proudění
ξ
[-]
součinitel místního odporu
Z
[Pa]
tlaková ztráta místními odpory
h
[m]
výška
g
[m/s2]
tíhové zrychlení
p
[Pa]
tlak
HT
[W/K]
měrná tepelná ztráta
ρ
[kg/m3]
hustota
H
[MJ/kg]
výhřevnost
l
[m]
délka potrubí
c
[kJ/kg]
měrná tepelná kapacita
τ
[h]
čas
91
SEZNAM PŘÍLOH Výkres č. 1
Otopná soustava – Půdorys 1NP
M 1:100
Výkres č. 2
Otopná soustava – Půdorys 2NP
M 1:100
Výkres č. 3
Otopná soustava – Svislý řez
M 1:50
Výkres č. 4
Schéma kotelny
M 1:25
Výkres č. 5
Půdorys kotelny
M 1:25
92
