VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV KOVOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF METAL AND TIMBER STRUCTURES

VÍCEPODLAŽNÍ BUDOVA MULTI-STOREY BUILDING

DIPLOMOVÁ PRÁCE MASTER'S THESIS

AUTOR PRÁCE

BC. MARTIN HRYCÍK

AUTHOR

VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR

BRNO 2014

Ing. KAREL SÝKORA

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ Studijní program Typ studijního programu Studijní obor Pracoviště

N3607 Stavební inženýrství Navazující magisterský studijní program s prezenční formou studia 3608T001 Pozemní stavby Ústav kovových a dřevěných konstrukcí

ZADÁNÍ DIPLOMOVÉ PRÁCE Diplomant

Bc. Martin Hrycík

Název

Vícepodlažní budova

Vedoucí diplomové práce

Ing. Karel Sýkora

Datum zadání diplomové práce Datum odevzdání diplomové práce V Brně dne 30. 9. 2013

30. 9. 2013 17. 1. 2014

............................................. doc. Ing. Marcela Karmazínová, CSc. Vedoucí ústavu

................................................... prof. Ing. Rostislav Drochytka, CSc., MBA Děkan Fakulty stavební VUT

Podklady a literatura 1. Prostorové uspořádání vícepodlažní budovy. 2. ČSN EN 1993 (731401), Navrhování ocelových konstrukcí. 3. Literatura podle doporučení vedoucího diplomové práce. 4. Odborné publikace v časopisech a sbornících, které se vztahují k řešené problematice, podle doporučení vedoucího diplomové práce. Zásady pro vypracování Vypracujte návrh nosné ocelové konstrukce osmipodlažní administrativní budovy. Půdorysné rozměry administrativní budovy cca 15,0 x 54,0 m Konstrukci navrhněte pro město Brno. Konstrukci orientačně navrhněte v několika variantách, vybranou variantu podrobně rozpracujte. Požadované výstupy: 1. Technická zpráva obsahující základní charakteristiky navržené konstrukce, požadavky na materiál, spojovací prostředky montáž a ochranu. 2. Statický výpočet hlavních nosných prvků a částí konstrukce. 3. Výkresová dokumentace obsahující zejména dispoziční výkres, výkres vybraných konstrukčních dílců, charakteristické detaily podle pokynů vedoucího diplomové práce. 4. Orientační výkaz spotřeby materiálu. 5. Specializace z oboru konstrukcí pozemních staveb.

dvanáctip Předepsané přílohy

............................................. Ing. Karel Sýkora Vedoucí diplomové práce

Abstrakt Práce se zabývá návrhem nosné ocelové konstrukce vícepodlažní administrativní budovy. Konkrétně se jedná o osmipodlažní ocelovou konstrukci obdélníkového půdorysu o rozměrech 15,4 x 54,4 metrů a výšce 29,2 metrů. Konstrukce je navržena pro lokalitu Brno. Statický výpočet je řešen kombinací ručního výpočtu a výpočtu pomocí programu Scia. Je navrženo konstrukční uspořádání, statické působení, rozbor zatížení, výpočet vnitřních sil, návrh dimenzí a řešení přípojů. Součástí práce je výkresová dokumentace. Konstrukce je navržena ve variantě s rámovými styčníky a variantě s kloubovými styčníky. Varianta s kloubovými spoji je dále podrobněji zpracována. Klíčová slova nosná ocelová konstrukce, vícepodlažní budova, administrativní budova, spřažený nosník, mezní stav únosnosti, mezní stav použitelnosti, vnitřní síly, zatížení, statický výpočet

Abstract Thesis deals with design of steel structure multi-storey office building. Specifically, it is the eight-storey steel structure of rectangular plan with dimensions of 15.4 x 54.4 m and a height of 29.2 meters. The structure is designed for the site Brno. Static calculation is solved by a combination of manual calculation and calculation using software Scia. It is designed structural arrangement, static action, load analysis, calculation of internal forces, the design of dimensions and connections solutions. Thesis includes drawing documentation. The structure is designed in a variant with a frame joints and in variant with articulated joints. Variant with articulated joints is further processed. Keywords steel construction, multi-storey building, office building, composite beam, the ultimate limit state, serviceability limit state, the internal forces, loads, structural analysis …

Bibliografická citace VŠKP Bc. Martin Hrycík Vícepodlažní budova. Brno, 2014. 172 s., 13 s. příl. Diplomová práce. Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav kovových a dřevěných konstrukcí. Vedoucí práce Ing. Karel Sýkora.

Prohlášení: Prohlašuji, že jsem diplomovou práci zpracoval(a) samostatně a že jsem uvedl(a) všechny použité informační zdroje.

V Brně dne 13.1.2014

……………………………………………………… podpis autora Bc. Martin Hrycík

Poděkování: Chtěl bych poděkovat Ing. Karlu Sýkorovi za odborné vedení diplomové práce, za vstřícné jednání a cenné rady, které mi v průběhu zpracování práce podával.

Obsah diplomové práce:

1. 2. 3. 4. 5.

Technická zpráva Statický výpočet Orientační výkaz materiálu Specializace z pozemního stavitelství Výkresová dokumentace



VÍCEPODLAŽNÍ BUDOVA TECHNICKÁ ZPRÁVA


AUTOR PRÁCE

BC. MARTIN HRYCÍK

AUTHOR


BRNO 2014

Ing. KAREL SÝKORA

Martin Hrycík

Technická zpráva

Diplomová práce

Obsah Obsah .......................................................................................................................................... 1 1

Obecné údaje ....................................................................................................................... 2

2

Normativní dokumenty ....................................................................................................... 2

3

Předpoklady návrhu nosné konstrukce ............................................................................... 2

4

Dispoziční řešení ................................................................................................................. 3

5

Obecné konstrukční řešení .................................................................................................. 4

6

Střešní konstrukce ............................................................................................................... 4

7

Stropní konstrukce .............................................................................................................. 5

8

Sloupy ................................................................................................................................. 6

9

Kotvení sloupů .................................................................................................................... 7

10

Svislá ztužidla ................................................................................................................. 7

11

Materiál ........................................................................................................................... 7

12

Ochrana konstrukce proti korozi ..................................................................................... 8

13

Opláštění budovy a stavebně technické řešení ................................................................ 8

14

Popis statického řešení konstrukce .................................................................................. 9

15

Montážní postup .............................................................................................................. 9

16

Hmotnost konstrukce....................................................................................................... 9

1

Martin Hrycík

Technická zpráva

Diplomová práce

1 Obecné údaje Práce se zabývá návrhem nosné ocelové konstrukce vícepodlažní administrativní budovy. Konkrétně se jedná o osmipodlažní ocelovou konstrukci obdélníkového půdorysu o rozměrech 15,4 x 54,4 metrů a výšce 29,2 metrů. Půdorys je řešen jako podélný trojtrakt. Přesné tvarové řešení je patrné z výkresové dokumentace. Konstrukce je navržena pro lokalitu Brno.

2 Normativní dokumenty Nosná ocelová konstrukce vícepodlažní budovy byla navržena v souladu s těmito platnými normativní dokumenty: • ČSN EN 1990 „Zásady navrhování konstrukcí“ • ČSN EN 1991 „Zatížení konstrukcí“ • ČSN EN 1993 „Navrhování ocelových konstrukcí“ • ČSN EN 1994 „Navrhování spřažených ocelobetonových konstrukcí“ • ČSN 01 3483 „Výkresy kovových konstrukcích“

3 Předpoklady návrhu nosné konstrukce • Statické posouzení objektu bylo provedeno dle ČSN EN 1993 „Navrhování ocelových konstrukcí“ na: • Mezní stav únosnosti s uvážením vlivu ztráty stability prvků na nejnepříznivější z kombinací návrhových hodnot zatížení, přičemž mezní hodnoty byly brány pro ocel S235. • Mezní stav použitelnosti na nejnepříznivější hodnoty deformací z kombinací charakteristických hodnot zatížení, přičemž hodnoty materiálových vlastností byly uvažovány pro ocel S235.

2

Martin Hrycík

Technická zpráva

Diplomová práce

Nosná ocelová konstrukce haly byla dimenzována na následující nahodilá zatížení: • Klimatické zatížení sněhem s charakteristickou hodnotou zatížení sněhem sk = 1,0 kPa odpovídající II. sněhové oblasti ČSN EN 1991-1-3. • Klimatické zatížení větrem se základní rychlostí větru Vb,0=22,5 m/s2 odpovídající větrové oblasti I podle ČSN EN 1991-1-3, byla uvažována kategorie terénu III. • Užitné zatížení stropů - kategorie B - kancelářské plochy, ke kterému je přičteno přídavné zatížení od přemístitelných příček • Užitné zatížení střechy - kategorie H • Žádná další nahodilá zatížení nebyla uvažována a nosné konstrukce tudíž nejsou na jejich přenos dimenzovány.

4 Dispoziční řešení Vnější půdorysné rozměry objektu jsou 15,4 x 54,4 metrů. Dispoziční řešení je dáno modulovou sítí, kde podélné modulové osy A - B - C - D jsou ve vzdálenostech 6 metrů, 3 metry a 6 metrů. Mezi modulovými osami 1 – 2 – 3 – 4 – 5 – 6 – 7 – 8– 9 – 10 v příčném směru je vzdálenostmi 6 metrů. Půdorys je v podélném směru rozdělen na tři trakty, kde střední trakt o šířce tři metry slouží jako hlavní chodba, krajní trakty slouží jako kancelářské a administrativní prostory. Kvůli větší variabilitě dispozice bude rozdělení administrativních prostor řešeno přemístitelnými příčkami. Konstrukční výška jednotlivých podlaží je 3,6 metrů. Výška celé budovy s atikou je 29,2 metrů. Objekt je osazen dvojicí výtahů samostatné nosné konstrukce s plochými lany, které nevyžadují konstrukci strojovny výtahu na střeše nebo pod úrovní nejnižšího podlaží. V objektu se nachází dvě schodiště, každé u jednoho výtahu. První schodiště s výtahem je prostoru mezi modulovými osami A - B, 3 - 4 a druhé mez osami A - B, 7 - 8.

3

Martin Hrycík

Technická zpráva

Diplomová práce

5 Obecné konstrukční řešení Objekt je řešen jako ocelová konstrukce. Vodorovné prvky stropů a střechy - stropnice a průvlaky - jsou řešeny jako ocelobetonové spřažené prvky. Konstrukční systém je tvořen soustavou vzájemně kloubově připojených prvků. Prostorové ztužení objektu je navrženo pomocí soustavy trvalých ztužidel. Ke ztužení ve vodorovném směru v rovině stropní konstrukce jsou navržena vodorovná ztužidla pro montážní stav. V provozním stádiu je potom konstrukce dostatečně ztužena monolitickou spřaženou stropní deskou.

6 Střešní konstrukce Nosná konstrukce střechy je řešena jako spřažná ocelobetonová konstrukce. Průvlaky profilu IPE 200 jsou v konstrukci umístěny v příčném směru budovy, v příčných modulových osách 1 – 2 – 3 – 4 – 5 – 6 – 7 – 8– 9 – 10. Průvlaky o délce 6 metrů, respektivě 3 metrů ve středním traktu, jsou kloubově uloženy ke sloupům. Tyto spoje jsou řešeny pomocí kotevní čelní desky, která je přivařena k průvlaku. Kotevní deska je připojena ke konstrukci sloupu pomocí čtyř šroubů, konkrétní posudek spojů je obsažen ve statickém výpočtu. Průvlak je spřažen s monolitickou železobetonovou deskou. V podélném směru

jsou umístěny vaznice profilu IPE 120, které jsou od sebe

vzdáleny 2 metry. Vaznice délky 6 metrů jsou kloubově uloženy na průvlaky, vaznice v modulové ose jsou kloubově uloženy na sloupy. Spoje jsou řešeny kotevní čelní deskou, podobně jako u průvlaků. Vaznice jsou také spřaženy s monolitickou železobetonovou deskou. Jako bednění je použitý ocelový trapézový plech TR 60/250/0,75. Plech je posouzen na únosnost v montážním stádiu. Trapézový plech je k průvlakům a vaznicím připojen pomocí provaření kotevními ocelovými trny, které jsou k hlavím spřahovacím prvkům přivařeny pomoci el. svařování. Monolitická železobetonová stropní deska je navržena jako spojitý nosník, kde její podpory tvoří vaznice - podrobněji ve statickém výpočtu. Je použit beton třídy C25/30, deska

4

Martin Hrycík

Technická zpráva

Diplomová práce

je vyztužena KARI sítí z oceli B500, průměr 7 mm. Výška betonové desky nad vlnou je 60 mm. Pro vodorovné ztužení střešní konstrukce pro montážní stádium jsou navržena ztužidla profil L 70/7. Ztužidla jsou kloubově připojena k průvlakům, rozmístění ztužidel je podrobně znázorněno ve výkresové dokumentaci. Střešní konstrukce je řešena pomocí spádových klínů z tvrzeného extrudovaného polystyrenu EPS 100S. Odvodnění plochy střechy objektu je řešeno pomocí vnitřních vpustí navazujících na svislé interiérové dešťové svody. Spádové klíny z tvrzeného polystyrenu budou do betonové desky kotveny pomocí speciálních plastových kotev. Střešní konstrukce tohoto systému je pochůzná. Hydroizolační vrstva střešní konstrukce je tvořena z dvou natavovaných živičných pásů Dekplan 76.

7 Stropní konstrukce Nosná konstrukce stropu je řešena podobně jako konstrukce střechy jako spřažná ocelobetonová konstrukce. Průvlaky profilu IPE 270 jsou v konstrukci umístěny v příčném směru budovy, v příčných modulových osách 1 – 2 – 3 – 4 – 5 – 6 – 7 – 8– 9 – 10. Průvlaky o délce 6 metrů, respektivě 3 metrů ve středním traktu, jsou kloubově uloženy ke sloupům. Tyto spoje jsou řešeny pomocí kotevní čelní desky, která je přivařena k průvlaku. Kotevní deska je připojena ke konstrukci sloupu pomocí čtyř šroubů, konkrétní posudek spojů je obsažen ve statickém výpočtu. Průvlak je spřažen s monolitickou železobetonovou deskou. V podélném směru jsou umístěny stropnice, které jsou od sebe vzdáleny 2 metry. V konstrukci jsou navrženy dva různé profily stropnic. Pro krajní stropnici je použit profil IPE 120, Ostatní stropnice jsou profilu IPE 160. Stropnice délky 6 metrů jsou kloubově uloženy na průvlaky, vaznice v modulové ose jsou kloubově uloženy na sloupy. Spoje jsou řešeny kotevní čelní deskou, podobně jako u průvlaků. Stropnice jsou také spřaženy s monolitickou železobetonovou deskou. Jako bednění je použitý ocelový trapézový plech TR 60/250/0,75. Plech je posouzen na únosnost v montážním stádiu. Trapézový plech je k průvlakům a vaznicím připojen

5

Martin Hrycík

Technická zpráva

Diplomová práce

pomocí provaření kotevními ocelovými trny, které jsou k hlavím spřahovacím prvkům přivařeny pomoci el. svařování. Monolitická železobetonová stropní deska je navržena jako spojitý nosník, kde její podpory tvoří stropnice - podrobněji ve statickém výpočtu. Je použit beton třídy C25/30, deska je vyztužena KARI sítí z oceli B500, průměr 7 mm. Výška betonové desky nad vlnou je 60 mm. Pro vodorovné ztužení stropní konstrukce pro montážní stádium jsou navržena ztužidla profil L 70/7. Ztužidla jsou kloubově připojena k průvlakům, rozmístění ztužidel je podrobně znázorněno ve výkresové dokumentaci.

8 Sloupy Hlavními nosnými prvky, které přenášejí svislá zatížení v konstrukci, jsou sloupy. Jsou navrženy jako ocelové profily HEB bez dalších úprav. Každý sloup je rozdělen na tři montážní díly. Dolní díl, který vede přes první dvě podlaží, má délku 8 metrů. Střední díl o délce 10,8 metrů protíná 3. - 5. podlaží. Horní díl mezi 6. - 8. podlažím má délku 10,1 metrů. Průřez každého sloupu je po výšce odstupňován. Montážní styky jsou umístěn 500 mm nad podlahou. Stykování sloupů je provedeno kontaktním spojením pomocí čelních desek a čtyř šroubů. Šrouby jsou pouze konstrukční. V konstrukci je pro různá zatížení navrženo pět typů sloupů. První typ sloupu je vnitřní sloup bez ztužidla S1, který se po výšce skládá z profilů HEB 160, HEB 220 a HEB 240. Druhý sloup S2 je vnější sloup bez ztužidla složený z profilů HEB 160, HEB 180, HEB 220. Profily jsou dimenzované pro sloup na podélné straně budovy. Pro sloupy na příčné straně budovy S5 jsou použity stejné profily, které vzhledem k nižšímu zatížení nejsou ověřeny výpočtem. Další typ sloupu je vnitřní sloup s příčným ztužidlem S3, který je z profilů HEB 160, HEB 240 a HEB 300. Stejné průřezy se použijí u vnitřního sloupu s podélným ztužidlem S6.

6

Martin Hrycík

Technická zpráva

Diplomová práce

9 Kotvení sloupů Kotvení ocelového sloupu je navrženo klasicky pomocí patního plechu tlušťky 35 mm. Plech bude k ocelovému sloupu připojen ovařením dokola svarem o účinné výšce 5 mm. Podlití patky sloupu je navrženo v tloušťce 50 mm. Základová betonová patka je čtvercového půdorysu o rozměrech 1,8 x 1,8 metrů a výšce 0,8 metru. Beton patky je třídy C16/20. Patní plech je kotven pomocí dvou kotevních šroubů M20. Kotevní šrouby se provedou jako předem zabetonované s metrickým závitem. Kotevní šrouby jsou navrženy jako konstrukční. U všech druhů sloupů jsou použity stejné patní plechy a kotevní šrouby.

10 Svislá ztužidla V příčném směru je navrženo šest svislých ztužidel, v podélné směru jsou dvě ztužidla. Umístění ztužidel je patrné z výkresové dokumentace. Pro diagonály ztužidel v příčném i podélném směru je navržen zdvojený profil 2 x L80/65/8. Diagonály jsou kloubově připojené k průvlaku. Spoj je realizován pomocí styčníkového plechu přivařeného k průvlaku a šroubového spoje třemi šrouby M20. Diagonály svislého ztužidla jsou pro mezní stav únosnosti navrženy na přenos tahových sil, tlačená diagonála se neuvažuje, počítá se s jejím vybočením. Pro mezní stav použitelnosti se uvažuje jak s taženou, tak s tlačenou diagonálou.

11 Materiál Pro návrh nosné konstrukce je použita válcovaná ocel S 235 J0 se zaručenou svařitelností. Pro přípoje jsou navrženy šrouby jakostí 4,6 a 8,8.

7

Martin Hrycík

Technická zpráva

Diplomová práce

12 Ochrana konstrukce proti korozi Ocelová konstrukce musí být chráněna proti vlhkosti pomocí nátěrů. I ocelové prvky, které jsou opláštěné sádrokartonovými deskami, budou chráněny kompletním nátěrovým systémem. -

základní nátěr: HPS 3385 tloušťka suché vrstvy 90 µm, odstín šedá

-

vrchní nátěr: ETERNAL ANTIKOR SPECIAL 101 tloušťka suché vrstvy 50 µm, odstín bílý vrchní nátěr bude proveden dvakrát

-

šrouby, matice a podložky budou galvanicky pozinkovány přímo ve výrobě

-

trapézové plechy budou dodané v pozinkované úpravě

13 Opláštění budovy a stavebně technické řešení Obvodový plášť je navržen ze stěnového fasádního systému Kingspan Optimo. Jedná se sendvičový panel se skrytým kotvením a jádrem z polyuretanu. Krycí vrstva panelu je z ocelového plechu tloušťky 0,7 a 0,4 mm. Tloušťka panelu je 100 mm. Nosnou konstrukci pláště tvoří tenkostěnné ocelové CW profily tl. 0,6 mm. Na straně interiéru jsou použity protipožární SDK desky Rigips RF. Prosklení obvodového pláště bude zajištěno plastovými okny s izolačním dvojsklem. Interiérové sloupy jsou chráněny proti účinkům požáru opláštěním protipožárními sádrokartonovými deskami. Příčky v interiéru jsou lehké, přemístitelné ze sádrokartonu. Podhledy stropů jsou z protipožárních sádrokartonových desek Rigips RF 15, zavěšených na tenkostěných R-CD profilech.

8

Martin Hrycík

Technická zpráva

Diplomová práce

14 Popis statického řešení konstrukce Statická analýza nosné ocelové konstrukce vícepodlažní administrativní budovy byla provedena kombinací ručního výpočtu a metodou konečných prvků programovým systémem Scia. Posouzení mezního stavu únosnosti i použitelnosti nosné konstrukce jako celku i jejich jednotlivých částí bylo provedeno podle normem ČSN EN 1993 Navrhování ocelových konstrukcí a ČSN EN 1994

Navrhování spřažených ocelobetonových konstrukcí , a to

s uvážením globální i lokální ztráty stability prvků.

15 Montážní postup V první fázi budou osazeny sloupy 1. PP, jejichž stabilita bude při montáži zajištěna provizorními montážními ztužidly. Následně budou osazeny průvlaky a ocelové nosníky spřažených stropnic. Poté se provede montáž stěnových ztužidel, čímž dojde k vytvoření tuhého celku. Další podlaží budou montovány obdobným způsobem. Stropní konstrukce bude pro montážní stav zajištěna vodorovnými ztužidly. Pokládka trapézového plechu a betonáž desky bude probíhat postupně v jednotlivých podlažích od spodního podlaží. Stropnice budou při betonáži podepřeny. Při montáži budou dodrženy veškeré požadavky na BOZP a všichni pracovníci budou seznámeni s pracovním postupem.

16 Hmotnost konstrukce Hmotnost nosné ocelové konstrukce z oceli S235 je podle výkazu materiálu cca 214,1 t. Tato hmotnost je pouze orientační.

Brno, prosinec 2013.

9



VÍCEPODLAŽNÍ BUDOVA STATICKÝ VÝPOČET


AUTOR PRÁCE

BC. MARTIN HRYCÍK

AUTHOR


BRNO 2014

Ing. KAREL SÝKORA

1 Obsah

1

Obsah .................................................................................................................................. 1

2

Geometrie ........................................................................................................................... 4

3

4

5

6

2.1

Stropní konstrukce ....................................................................................................... 4

2.2

Podélný řez .................................................................................................................. 4

Zatížení ............................................................................................................................... 5 3.1

Stálé zatížení ................................................................................................................ 5

3.2

Nahodilé zatížení ......................................................................................................... 9

Stropní konstrukce............................................................................................................ 15 4.1

Trapézový plech ........................................................................................................ 15

4.2

Stropní deska ............................................................................................................. 18

4.3

Stropnice 1 ................................................................................................................. 23

4.4

Stropnice 2 ................................................................................................................. 31

4.5

Stropnice 3 ................................................................................................................. 34

4.6

Průvlak ....................................................................................................................... 39

Střecha .............................................................................................................................. 47 5.1

Vaznice 1 ................................................................................................................... 47

5.2

Vaznice 2, 3, 4 ........................................................................................................... 54

5.1

Vaznice 2, 3, 4 ........................................................................................................... 54

5.2

Průvlak ....................................................................................................................... 55

Sloupy............................................................................................................................... 61 6.1

Rozdělení sloupů v půdorysu budovy ....................................................................... 61

6.2

Vnitřní sloup S1 ......................................................................................................... 62

6.3

Krajní sloup - S2 ....................................................................................................... 71 1

7

8

9

10

6.4

Vnitřní sloup s příčným ztužidlem - S3 ................................................................... 84

6.5

Krajní sloup s příčným ztužidlem - S4 ..................................................................... 88

Svislá ztužidla .................................................................................................................. 97 7.1

Svislé ztužidlo - příčný směr ..................................................................................... 97

7.2

Svislé ztužidlo - podélný směr................................................................................. 101

Vodorovné ztužidlo ........................................................................................................ 106 8.1

Podélné vodorovné ztužidlo - varianta 1 ................................................................. 106

8.2

Příčné vodorovné ztužidlo - varianta 1 ................................................................... 109

8.3

Podélné vodorovné ztužidlo - varianta 2 ................................................................. 111

8.4

Příčné vodorovné ztužidlo - varianta 2 ................................................................... 114

Varianta - rámy v příčném směru ................................................................................... 116 9.1

Zatížení .................................................................................................................... 117

9.2

Geometrie ................................................................................................................ 119

9.3

Vzpěrné délky .......................................................................................................... 121

9.4

Vnitřní síly ............................................................................................................... 123

9.5

Posouzení únosnosti ................................................................................................ 125

9.6

Posouzení použitelnosti ........................................................................................... 131

Přípoje ............................................................................................................................ 132 10.1

Stropnice - průvlak ............................................................................................... 132

10.2

Průvlak - sloup ..................................................................................................... 133

10.3

Sloup - sloup ........................................................................................................ 134

10.4

Diagonála svislého ztužidla - sloup ..................................................................... 135

10.5

Křížení diagonál svislého ztužidla ....................................................................... 137

10.6

Kotvení vnitřního sloupu se ztužidlem ................................................................ 138

10.7

Svislé ztužidlo - pata sloupu ................................................................................ 140

2

10.8

Diagonála vodorovného ztužidla - Průvlak......................................................... 140

10.9

Křížení diagonály vodorovného ztužidla ............................................................. 142

3

2 Geometrie 2.1 Stropní konstrukce

2.2 Podélný řez

4

3 Zatížení • Zatížení bylo počítáno podle ČSN EN 1991

„Zatížení

konstrukcí“. Bylo uvažováno 11 zatěžovacích stavů: •

•

Stálé zatížení ZS1.

Vlastní tíha

ZS2.

Střešní plášť

ZS3.

Stropní konstrukce

ZS4.

Obvodový plášť

ZS5.

Příčka

Nahodilé zatížení ZS6.

Sníh

ZS7.

Příčný vítr

ZS8.

Podélný vítr

ZS9.

Užitné zatížení - strop

ZS10.

Užitné zatížení - střecha - osamělé břemeno

ZS11.

Užitné zatížení - střecha - plošné zatížení

3.1 Stálé zatížení 3.1.1 ZS1 – Vlastní tíha Zatížení od vlastní tíhy je spočítáno pro jednotlivé prvky v následujících kapitolách. Toto zatížení je uvažováno jako nepříznivé se součinitelem zatížení γG = 1,35 a jako příznivé se součinitelem γG = 1,0.

5

3.1.2 ZS2 – Střešní plášť Skladba střechy

Zatížení od střešního pláště je v této kapitole spočítáno jako plošné zatížení pro jednotlivé prvky střešního pláště bez

započítání

nosných ocelových prvků. Tloušťka

Tíha

Zatížení

[m]

[kN/m3]

[kN/m2]

1. Střecha Hydroizolace Tepelná izolace EPS 100S SBS pás 2. Železobetonová deska

0,004 0,18 0,004

12 1,5 11

0,048 0,27 0,044

Železobeton C25/30

0,0835

25

2,0875

Trapézový plech TR 60/250/0,75

0,077

3. Stropnice 4. Podhled TZB - odhad

0,12

Profil R-CD (0,52 kg/m)

0,015

Zavěšený podhled Rigips RF 15

0,135

6

3.1.3 ZS.3 - Stropní konstrukce Skladba stropu

Zatížení od stropního pláště je v této kapitole spočítáno jako plošné zatížení pro jednotlivé prvky stropního pláště bez nosných ocelových prvků.

Tloušťka [m] 1. Podlaha Keramická dlažba Lepidlo na KD Betonová mazanina Tepelná izolace EPS 100S 2. Železobetonová deska Železobeton C25/30 Trapézový plech TR 3. Stropnice 4. Podhled TZB Profil R-CD (0,52 kg/m) Zavěšený podhled Rigips

Tíha

Zatížení

[kN/m3] [kN/m2]

0,008 0,005 0,04 0,02

23 20 23 1,5

0,184 0,1 0,92 0,03

0,0835 0,00075

25

2,0875 0,077

0,12 0,015 0,135

7

započítání

3.1.4 ZS.4 - Obvodový plášť Obvodový plášť je navržen ze stěnového fasádního systému Kingspan Optimo. Jedná se sendvičový panel se skrytým kotvením a jádrem z polyuretanu. Krycí vrstva panelu je z ocelového plechu tloušťky 0,7 a 0,4 mm. Tloušťka panelu je 100 mm. Váha panelu je 13 kg/m2 Nosnou konstrukci pláště tvoří tenkostěnné ocelové profily tl. 0,6 mm. CW profil 120/50/0,6 mm - váha 1,13 kg/m SDK deska Rigips RF - váha 13,5 kg/m2 Prosklení obvodového pláště bude zajištěno plastovými okny s izolačním dvojsklem. Zatížení je počítáno jako celková hmotnost

jednoho pole

obvodového pláště o rozměrech 3 x 3,6 metrů (viz obrázek) a dále rozpočítáno na jeden metr délky.

Panel Kingspan Optimo CW profil 120/50/0,6 SDK deska Rigips RF Plastové okno Celková hmotnost pole Hmotnost na metr délky

Hmotnost [kg/m2] 13

Plocha [m2] 7,44

13,5 22

7,44 3,36

Hm. Pole [kg] 96,72 7,5 100,44 73,92

278,58 m = 278,58/3 = 91,96 kg/m

8

3.1.5 ZS.5 - Příčka Zatížení z příčky je spočítáno jako liniové zatížení na jeden metr délky, které ze získá vynásobením její tíhy na ploše jednoho metru čtverečního a výšky příčky.

2 x SDK deska rigips Profil R-CW 75 (0,54 kg/m) Tep. izolace Isover AKU 6 Celkem

hmotnost [kg/m2] 27

výška [m] 3

Zat. na metr [kN/m] 0,81

1,62 2,4

3 3

0,0486 0,072 0,9306

3.2 Nahodilé zatížení 3.2.1 ZS.6 - Sníh Zatížení sněhem bylo zjištěno podle ČSN EN 1991-1-3. Součinitel zatížení γS = 1,5. Konstrukce se nachází v Brně → II. Sněhová oblast Charakteristická hodnota zatížení sněhem: s k = 1,0kPa Součinitel expozice: Normální typ krajiny: C e = 1,0 Součinitel teploty: Střecha nemá vysokou tepelnou prostupnost: Ct = 1,0 Tvarový součinitel: α = 5° → µ 1 = 0,8 Pro nenavátý sníh platí:

s = µ1 × Ce × C p × sk = 0,8 × 1 × 1 × 1 = 0,8kN / m 2 9

3.2.2 ZS. 7 - Příčný vítr Konstrukce se nachází v Brně → I. větrová oblast, kategorie terénu III. Výchozí základní rychlost větru podle větrové oblasti: Vb,0 = 22,5 m/s parametr drsnosti terénu: z0 = 0,3 m minimální výška: zmin = 5 m maximální výška: zmax= 200 m

Základní rychlost větru:

υ b = cdir × cseason × vb,0 υ b = 1 × 1 × 22,5 = 22,5m / s Střední rychlost větru pro z = 29,2 m:

υ m( z ) = cr ( z ) × co( z ) × vb co ( z ) = 1 cr ( z ) = k r × ln

z z0

 z k r = 0,19 ×  o  zo. II

  

0, 07

 0,3  k r = 0,19 ×    0,05 

0, 07

= 0,2154

29,2 = 0,9861 0,3 = 0,9861 × 1 × 22,5 = 22,1869m / s

cr ( z ) = 0,2154 × ln

υ m( z )

10

Intenzita turbolence pro z = 29,5 m: I v( z ) =

I v( z ) =

kI co ( z ) × ln

z zo

1 = 0,2183 29,2 1 × ln 0,3

Maximální dynamický tlak pro z = 29,5 m:

q p ( z ) = [1 + 7 × I v ( z ) ]× q p( z ) q p( z )

1 × ρ × vm2 ( z ) 2 1 = [1 + 7 × 0,2183] × × 1,25 × 22,1869 2 2 = 777,7992 Pa

Střední rychlost větru pro z = 15 m:

υ m( z ) = cr ( z ) × co( z ) × vb co ( z ) = 1 cr ( z ) = k r × ln

z z0

 z k r = 0,19 ×  o  zo. II

  

0, 07

 0,3  k r = 0,19 ×    0,05 

0, 07

= 0,2154

15 = 0,8426 0,3 = 0,9861 × 1 × 22,5 = 18,9585m / s

cr ( z ) = 0,2154 × ln

υ m( z )

Intenzita turbolence pro z = 15 m: I v( z ) =

I v( z ) =

kI co( z ) × ln 1 15 1 × ln 0,3

z zo = 0,2556

11

Maximální dynamický tlak pro z = 15 m:

q p ( z ) = [1 + 7 × I v ( z ) ] × q p( z) q p( z)

1 × ρ × v m2 ( z ) 2 1 = [1 + 7 × 0,2556] × × 1,25 × 18,95852 2 = 626,6021Pa

Tlak větru v příčném směru: h 29,2 = = 1,966 d 15 wE = CPE × q p( z )

Součinitele CPE pro stěnu:

Součinitele CPE pro střechu:

12

Výsledný tlak větru we v tabulce:

CPE we[Pa]

A -1,2

B -1,255

D 0,8

E 0,5483

F -1,6

G -1,1

H -0,7

-933,359 -976,138 622,2394 426,4673 -1244,48 -855,579 -544,459

3.2.3 ZS. 8 - Podélný vítr Tlak větru v příčném směru:

h 29,2 = = 0,5358 d 54,5

wE = CPE × q p( z )

Součinitele CPE pro stěnu:

Součinitele CPE pro střechu:

13

Výsledný tlak větru we v tabulce: A B CPE -1,2 -1,4 we (1) [Pa] -933,359 -1088,92

C -0,5 -388,9

we (2) [Pa] -751,923 -877,243 -313,301 F -1,6

CPE we[Pa]

G -1,1

H -0,7

D 0,7381 574,0936

E 0,3762 292,6081

462,495

235,7277 I

0,2

-1244,48 -855,579 -544,459 155,5598

-0,2 -155,56

3.2.4 ZS. 9 - Užitné zatížení - strop 1) kategorie B - kancelářské plochy qk = 2,5 kN/m2 2) přemístitelné příčky - vlastní tíha menší než 1 kN/m qk = 0,5 kN/m2

3.2.5 ZS. 10 - Užitné zatížení na střeše - osamělé břemeno Kategorie H Qk = 1 kN

3.2.6

ZS. 11 - Užitné zatížení na střeše - plošné zatížení

Kategorie H qk = 0,75 kN/m2

14

4 Stropní konstrukce 4.1 Trapézový plech Trapézový plech je navržen jako spojitý nosník o třech polích pro přenos zatížení v montážním stádiu. Proměnné montážní zatížení se při betonáži uvažuje podle ČSN EN 1990 a 1991-1-6. Zvětšené proměnné zatížení působí na čtverci 3 x 3 m a umisťuje se do nejnepříznivější polohy.

4.1.1 Zatížení

1. Stálé Betonová deska Trapézový plech TR Celkem 2. Proměnné Rovnoměrné Zvětšené

Tloušťka [m]

Tíha [kN/m3]

Zatížení [kN/m2]

0,0835 0,00075

26 gk =

2,171 0,077 2,248

qk = qk =

0,75 1,5

g d = γ g × g k + γ q × qk g d ,rov = 1,35 × 2,248 + 1,5 × 0,75 = 4,16kN / m g d ,zvěv = 1,35 × 2,248 + 1,5 × 1,5 = 5,285kN / m 15

4.1.2 Geometrie Navržen je trapézový plech TR60/250/0,75. Materiál a průřezové charakteristiky podle tabulek výrobce: ocel S320G m = 7,88kg / m 2 Weff = 11,86 × 10 −6 m 3 I y ,eff = 0,459 × 106 mm 4

4.1.3 Vnitřní síly Plech je posuzován jako spojitý nosník o třech polích o šířce 1 m. Vnitřní síly jsou vypočítány programem Scia. Maximální moment nad podporou pro 1.MS je: M ed ,MAX = −2,12kNm

4.1.4 Posouzení únosnosti Únosnost v ohybu:

M rd =

Weff × f y

γ M1

=

11,86 × 10−6 × 320 × 106 = 3,795kNm 1,00

M ed ,MAX = 2,12kNm < M rd = 3,795kNm ⇒ vyhoví

4.1.5 Posouzení průhybu Průhyb se určí z charakteristické hodnoty stálého zatížení. g k = 2,248kN / m

Vnitřní síly od tohoto zatížení jsou vypočítány programem Scia. Moment nad podporou: Mb,k = -0,9kNm

16

Největší průhyb v krajním poli se určí superpozicí - součtem vlivu spojitého zatížení na prostém nosníku a vlivu momentu ve vnitřní podpoře Mb.k. Průhyb:

δ=

1  5 1  g k × L4 + M b,k × L2  =  E × I eff  384 16 

1 1  5  2248 × 2 4 + × 90 × 2 2  = −7  210 × 10 × 4,59 × 10  384 16  1 (468,333 + 225) = 96390 = 7,193 × 10 −3 m

=

9

δ = 7,2mm <

tdeska 83,5 = = 8,35mm ⇒ vyhoví 10 10

17

4.2 Stropní deska Stropní deska je posuzována jako spojitý nosník o osmi polích o šířce b = 1 m.

18

4.2.1 Zatížení A) Stálé

1. Podlaha Keramická dlažba Lepidlo na KD Betonová mazanina Tepelná izolace EPS 100S Celkem 2. Železobetonová deska Železobeton C25/30 Trapézový plech TR Celkem

Tloušťka [m]

Tíha [kN/m3]

Zatížení [kN/m2]

0,008 0,005 0,04 0,02

23 20 23 1,5

0,184 0,1 0,92 0,03 1,234

0,0835 0,00075

25

2,0875 0,077 2,1645 3,3985

gk =

B) Proměnné Zatížení [kN/m2] 2,5 0,5 qk = 3

1. Užitné - kategorie B 2. Přemistitelné příčky Celkem proměnné

Kombinace: K1 = γ g × g k + γ q × ψ 0 × q k K 2 = ε × γ g × g k + γ q × qk K1 = 1,35 × 3,3985 + 1,5 × 0,7 × 3 = 7,738kN / m K 2 = 0,85 × 1,35 × 3,3985 + 1,5 × 3 = 8,4kN / m

19

4.2.2 Vnitřní síly Vnitřní síly byly počítány programem Scia pro pruh desky o šířce jeden metr a jako spojitý nosník o osmi polích.

Maximální moment v poli: M ed ,MAX = 2,62kNm

Maximální moment nad podporou: M ed ,MAX = −3,50kNm

Maximální smyková síla nad podporou: Ved ,MAX = 10,15kN

4.2.3 Materiál, geometrie Návrh výztuže: Ø 7 mm á 100 mm, ocel B500 20

f yk = 500 MPa f yd =

f yk

=

γy

500 = 434,783MPa 1,15

Ast = 3,848 x 10-4 m2 Beton C25/30 f ck = 25MPa f ck

f cd =

γc

=

25 = 16,66 MPa 1,5

Krytí:

cnom ,sl = cmin + ∆cdev cmin = max(cmin, b ; cmin, dur + ∆cdur , y − ∆cdur ,st − ∆cdur ,add ;10) cmin = 10mm ∆cdev = 10mm cnom ,sl = 10 + 10 = 20mm

d = 30mm x=

Ast × f yd 0,8 × b × η × f cd

z=d−

=

3,848 × 10 −4 × 434,783 = 0,0125m 0,8 × 1 × 1 × 16,66

12,5 x = 30 − = 23,725mm 2 2

Kontrola plochy výztuže:

As ,min = 0,26

f ctm 2,6 bt × d = 0,26 × 1 × 0,03 = 4,056 × 10 −5 m 2 → vyhoví f yk 500

As ,min = 0,0013 × bt × d = 3,9 × 10 −5 m 2 → vyhoví As ,max = 0,04 × Ac = 0,04 × 1 × 0,06 = 2,4 × 10 −3 m 2 → vyhoví Kontrola tečení výztuže:

εs =

(d − x ) × ε

x ⇒ vyhoví

cu 3

=

(30 − 12,5) × 0,0035 = 4,9 × 10 −3 ≥ ε 12,5

21

yd

= 1,785 × 10 −3

4.2.4 Posouzení únosnosti Moment únosnosti železobetonového průřezu: M rd = z × f yd × Ast M rd = 0,0237 × 434,783 × 106 × 3,848 × 10 −4 = 3,969kNm

M rd ≥ M ed 3,969kNm ≥ 3,35kNm ⇒ vyhoví

22

4.3 Stropnice 1 Stropnice 1 je navržena jako ocelobetonový spřažený prostý nosník o délce 6 metrů. Zatěžovací šířka stropnice je 2 m. Umístění stropnic dle obázku.

23

4.3.1 Zatížení A) Stálé Stropnice 1

1. Podlaha Keramická dlažba Lepidlo na KD Betonová mazanina Tepelná izolace EPS 100S Celkem

2. Železobetonová deska Železobeton C25/30 Trapézový plech TR Celkem

3. Stropnice IPE 160

Tloušťka

Tíha

[m]

[kN/m3]

0,008 0,005 0,04 0,02

23 20 23 1,5

Tloušťka [m]

Tíha [kN/m3]

0,0835

25

0,00075

b

Zat. stropnice

[kN/m2] [m] 0,184 0,1 0,92 0,03 1,234

[kN/m]

2

Zatížení b [kN/m2] [m]

2,468 Zat. stropnice [kN/m]

2,0875 0,077 2,1645

2

4,329

b [m]

Zat. stropnice [kN/m]

A [m2]

Tíha [kN/m3]

Zatížení [kN/m]

0,00201

78,5

0,157785

Délka

Tloušťka

Zatížení

b

Zat. stropnice

[m]

[kN/m2]

[m]

[kN/m]

0,12 0,015 0,135 0,27

2

0,54

2

[m/m ] 4. Podhled TZB Profil R-CD (0,52 kg/m) Zavěšený podhled Rigips Celkem

Zatížení

3 0,015

0,157785

Zat. stropnice [kN/m] gk =

Celkem stálé

7,494785

B) Proměnné


Kombinace:

Zatížení

b

Zat. stropnice

[kN/m2] 2,5 0,5

[m] 2 2

[kN/m] 5 1

qk =

6

K 1 = γ g × g k + γ q × ψ 0 × qk K 2 = ε × γ g × g k + γ q × qk K1 = 1,35 × 7,495 + 1,5 × 0,7 × 6 = 16,418kN / m K 2 = 0,85 × 1,35 × 7,495 + 1,5 × 6 = 17,6kN / m

24

4.3.2 Vnitřní síly g d = 17,6kN / m l = 6m 1 × g × l2 8 1 M ed = × 17,6 × 6 2 = 79,2855kNm 8 1 Ved = × g × l 2 1 Ved = × 17,6 × 6 = 52,8kN 2 M ed =

4.3.3 Geometrie Návrh průřezu: IPE 160, ocel S235

Aa = 0,00201m 2 Avz = 9,66 × 10 −4 m 2 I y = 8,693 × 106 mm 4 f yk = 235MPa f yd =

f yk

γ M1

=

235 = 235MPa 1,00

Beton C25/30 f ck = 25MPa f cd = 0,85 ×

f ck

γc

= 0,85 ×

25 = 14,166 MPa 1,5

Účinná šířka desky: L 6 = = 1,5m 4 4 = 1,5m ≤ B = 2m

beff = beff

25

4.3.4 Posouzení únosnosti Momentová plastická únosnost:

Na = Nc Aa × f yd = x × beff × f cd 0,00201 × 235 = x × 1,5 × 14,166 x = 0,02223m 160 22,23 r= + 120 − = 188,885mm 2 2 M pl ,rd = N a × r = 0,00201 × 235 × 106 × 0,1889 = 89,227kNm M ed = 79,2855kNm ≤ M pl ,rd = 89,227kNm ⇒ vyhoví Smyková únosnost: V pl ,Rd = Avz × f yd / 3 V pl ,Rd = 9,66 × 10 −4 × 235 × 106 / 3 = 131,064kN Ved = 52,8kN < V pl ,Rd = 131,064kN ⇒ vyhoví

4.3.5 Spřažení přivařený trn 19/100 průměr d = 19 mm délka hsc = 100 mm ocel S235 fu = 360MPa Únosnost jednoho trnu: PRd ,1 = 0,8 × f u ×

π ×d2 4

PRd , 2 = 0,29 × α × d 2 × 3≤

×

1

γV

= 0,8 × 360 ×

f ck × Ecm

1

γV

hsc ≤ 4 ⇒α =1 d

26

π × 19 2 4

×

1 = 65,325kN 1,25

= 0,29 × 1 × 19 2 × 25 × 31000 ×

1 = 73,73kN 1,25

součinitel kt pro trn v žebrové desce s žebry kolmo na nosník: kt =

 0,7 82,5  100  0,7 bo  hsc − 1 = − 1 = 0,642   1 60  60 nr h p  h p  

Únosnost trnu: PRd = k t × PRd ,1 = 0,642 × 65,325 = 41,939kN

Potřebný počet trnů: Fcf = N c ´= N a nf =

Fcf PRd

=

0,00201 × 235 × 106 = 11,26 ⇒ 12trnů 41939

Při umístění jednoho trnu do žebra je na polovinu nosníku možné umístit 3000/250 = 12 trnů. → Úplné spřažení

4.3.6 Stropnice - montážní stádium IPE 160, ocel S235

W pl ,rd = 1,24 × 10 −4 m 3 f yd = 235MPa Stropnice je navržena pro přenos zatížení v montážním stádiu. Proměnné montážní zatížení se při betonáži uvažuje podle ČSN EN 1990 a 1991-1-6. Zvětšené proměnné zatížení působí na čtverci 3 x 3 m a umisťuje se do nejnepříznivější polohy.

27

Zatížení: Tloušťka [m]

Tíha [kN/m3]

Zatížení [kN/m2]

0,0835 0,00075

26 gk =

2,171 0,077 2,248

qk = qk =

0,75 1,5

1. Stálé Betonová deska Trapézový plech TR Celkem 2. Proměnné Rovnoměrné Zvětšené

g d = γ g × g k × b + γ q × qk × b g d ,rov = 2 × (1,35 × 2,248 + 1,5 × 0,75) = 8,32kN / m g d ,zvěv = 2 × (1,35 × 2,248 + 1,5 × 1,5) = 10,57kN / m

Maximální moment nad podporou je vypočítaný programem Scia: M ed ,MAX = 45,03kN

M pl ,rd = W pl ,rd × f yd = 1,24 × 10 −4 × 235 × 106 = 29,14kNm M ed = 45,03kNm ≥ M pl ,rd = 29,14kNm ⇒ nevyhoví Stropnice nevyhoví na posouzení pro montážní stádium. Stropnice musí být při montáži podepřena.

Při podepření uprostřed nosníku je maximální moment nad podporou: M ed ,MAX = 10,86kN

M pl ,rd = W pl ,rd × f yd = 1,24 × 10 −4 × 235 × 106 = 29,14kNm M ed = 10,86kNm ≥ M pl ,rd = 29,14kNm ⇒ vyhoví

28

4.3.7 Mezní stav použitelnosti Zatížení: g k = 7,495kN / m qk = 6kN / m g k + qk = 7,495 + 6 = 13,495kN / m

Vnitřní síly:

M ek =

1 × 13,495 × 6 2 = 60,728kNm 8

Ideální průřez:

Modul pružnosti betonu s vlivem dotvarování a smršťování:

E c' =

E m 31000 = = 15500MPa 2 2

Pracovní součinitel: n=

E a 210000 = = 13,55 E c' 15500

Plocha ideálního průřezu: Ai = 0,00201 +

1,500 × 0,060 = 8,652 × 10 −3 m 2 13,55

Těžiště ideálního průřezu:

0,00201 × e= =

0,16 1,500 × 0,060  0,060  + ×  0,160 + 0,060 +  2 13,55 2   = 8,652 × 10 −3

1,604 × 10 −4 + 1,661 × 10 −3 = 0,210m 8,652 × 10 −3 29

Moment setrvačnosti ideálního průřezu:

I i = ∑ (I + A × c 2 ) I i = 8,693 × 10−6 + 0,00201 × (0,201 − 0,8) +

1 × 0,111 × 0,063 + 12 2 + 0,111 × 0,06 × (0,07 − 0,03) = 8,693 × 10−6 + 3,397 × 10 −5 + 1,998 × 10 −6 + 2

+ 1,066 × 10−5 = 55,321 × 10−6 m 4

Posouzení pružného působení: Maximální napětí v ocelovém profilu: σ a ,max =

M Ek × zd Ii

60728 × 0,21 = 230,525MPa < f y = 235MPa ⇒ vyhoví 55,321 × 10−6 M Ek = × zh n × Ii

σ a ,max = σ c ,max

σ c ,max =

60728 × 0,07 = 5,67 MPa < 0,85 f ck = 21,25MPa ⇒ vyhoví 13,55 × 55,321 × 10 −6

Posouzení průhybu: Ověření pro průhyb od proměnného zatížení.

δ2 =

5 qk × L4 5 6000 × 64 × = × = 0,00869m 385 E × I i 385 210 × 109 × 55,321 × 10−6

δ 2 = 8,69mm ≤

L 6000 = = 24mm ⇒ vyhoví 250 250

30

4.4 Stropnice 2 Stropnice 2 je navržena jako ocelobetonový spřažený prostý nosník o délce 6 metrů. Zatěžovací šířka stropnice je 1 m. Umístění stropnic dle obázku.


1. Podlaha Keramická dlažba Lepidlo na KD Betonová mazanina Tepelná izolace EPS 100S Celkem 2. Železobetonová deska Železobeton C25/30 Trapézový plech TR Celkem

Tloušťka

Tíha

[m]

[kN/m3]

0,008 0,005 0,04 0,02

23 20 23 1,5

0,0835 0,00075

25

Zatížení

b

[kN/m2] [m]


0,184 0,1 0,92 0,03 1,234

1

1,234

2,0875 0,077 2,1645

1

2,1645

2

A [m ] 3. Stropnice IPE 120

4. Podhled TZB Profil R-CD (0,52 kg/m) Zavěšený podhled Rigips Celkem

0,001321

78,5

0,103699

Délka [m/m2]

Tloušťka [m]

Zatížení [kN/m2]

3 0,015

31

0,12 0,015 0,135 0,27

0,1036985

b Zat. stropnice [m] [kN/m]

1

0,27

Zatížení - obvodový plášť

Panel Kingspan Optimo CW profil 120/50/0,6

hmotnost [kg/m2] 13 1,13

Plocha [m2] 13,6 13,6

Hm. Pole [kg/m2] 176,8 15,368

13,5 22

13,6 8

183,6 176 551,768

SDK deska Rigips RF Plastové okno Celkem


0,919613333 Zat. stropnice [kN/m] 4,691811833

Celkem stálé

B) Proměnné


Zatížení

b

Zat. stropnice

[kN/m2] 2,5 0,5

[m] 1 1

[kN/m] 2,5 0,5 3

Kombinace: K1 = γ g × g k + γ q ×ψ 0 × qk K 2 = ε × γ g × g k + γ q × qk K1 = 1,35 × 4,692 + 1,5 × 0,7 × 3 = 9,484kN / m K 2 = 0,85 × 1,35 × 4,692 + 1,5 × 3 = 9,884kN / m

4.4.1 Vnitřní síly g d = 9,884kN / m l = 6m 1 × g × l2 8 1 M ed = × 9,884 × 6 2 = 44,478kNm 8 1 Ved = × g × l 2 1 Ved = × 9,884 × 6 = 29,52kN 2 M ed =

32

4.4.2 Geometrie Návrh průřezu: IPE 120, ocel S235 Aa = 0,00132m 2 Avz = 5,366 × 10 −4 m 2 I y = 3,18 × 10 −6 m 4 f yk = 235MPa f yd =

f yk

γ M1

=

235 = 235MPa 1,00


f ck

γc

= 0,85 ×

25 = 14,166 MPa 1,5

Účinná šířka desky: L 6 + 0,06 = + 0,06 = 0,81m 8 8 = 1,5m ≤ B = 2m

beff = beff


33

Na = Nc Aa × f yd = x × beff × f cd 0,00132 × 235 = x × 0,81 × 14,166 x = 0,027m 120 27 r= + 120 − = 166,5mm 2 2 M pl ,rd = N a × r = 0,00132 × 235 × 10 6 × 0,1665 = 51,648kNm M ed = 44,478kNm ≤ M pl ,rd = 51,648kNm ⇒ vyhoví Smyková únosnost: V pl ,Rd = Avz × f yd / 3 V pl ,Rd = 5,366 × 10 −4 × 235 × 10 6 / 3 = 72,804kN Ved = 29,52kN < V pl ,Rd = 72,804kN ⇒ vyhoví

4.5 Stropnice 3 Stropnice 3 je navržena jako ocelobetonový spřažený prostý nosník o délce 6 metrů. Zatěžovací šířka stropnice je 1,75 m. Umístění stropnic dle obázku.

34

35


1. Podlaha Keramická dlažba Lepidlo na KD Betonová mazanina Tepelná izolace EPS 100S Celkem


3. Stropnice IPE 160


Tloušťka

Tíha

Zatížení

b

Zat. stropnice

[m]

[kN/m3]

[kN/m2]

[m]

[kN/m]

0,008 0,005 0,04 0,02

23 20 23 1,5

Tloušťka [m]

Tíha [kN/m3]

0,184 0,1 0,92 0,03 1,234 Zatížení [kN/m2]

1,75 2,1595 b Zat. stropnice [m] [kN/m]

0,0835 0,00075

25

2,0875 0,077 2,1645

1,75

3,787875

b [m]


A [m2]

Tíha [kN/m3]

Zatížení [kN/m]

0,00201 Délka [m/m2]

78,5 Tloušťka [m]

0,157785 Zatížení [kN/m2]

b [m]

0,157785 Zat. stropnice [kN/m]

0,12 0,015 0,135 0,27

1,75

0,4725

3 0,015

Zatížení - příčka

2 x SDK deska rigips Profil R-CW 75 (0,54 kg/m) Tep. izolace Isover AKU 6 Celkem

hmotnost [kg/m2]

výška [m]


27 1,62 2,4

3 3 3

0,81 0,0486 0,072 0,9306 Zat. stropnice [kN/m] 7,50826

Celkem stálé

B) Proměnné


36

Zatížení

b

Zat. stropnice

[kN/m2] 2,5 0,5

[m] 1,75 1,75

[kN/m] 4,375 0,875 5,25

Kombinace: K1 = γ g × g k + γ q × ψ 0 × q k K 2 = ε × γ g × g k + γ q × qk K1 = 1,35 × 7,51 + 1,5 × 0,7 × 5,25 = 15,651kN / m K 2 = 0,85 × 1,35 × 7,51 + 1,5 × 5,25 = 16,49kN / m

4.5.2 Geometrie Zatížení u stropnice 3: gd = 16,49kN/m je menší, než zatížení u stropnice 1, kde gd = 17,6kN/m. Návrh průřezu je stejný jako u stropnice 1. Vzhledem k nižšímu zatížení stropnice a stejnému postupu výpočtu není třeba průřez stropnice ověřovat výpočtem. Návrh průřezu: IPE 160, ocel S235 Aa = 0,00201m 2 Avz = 9,66 × 10 −4 m 2 I y = 8,693 × 106 mm 4 f yk = 235MPa f yd =

f yk

γ M1

=

235 = 235MPa 1,00


f ck

γc

= 0,85 ×

25 = 14,166 MPa 1,5

Účinná šířka desky: L 6 = = 1,5m 4 4 = 1,5m ≤ B = 1,75m

beff = beff

37

38

4.6 Průvlak Průvlak je navržen jako spřažený ocelobetonový prostý nosník o rozpětí 6 m.

4.6.1 Zatížení Zatížení, které působí na průvlak je součet zatížení vlastní tíhy průvlaku a zatížení, které se přenáší ze stropnic. Zatížení ze stropnice: g d ,stropnice = 17,6kN / m Fd = g d ,stropnice × b = 17,6 × 6 = 105,6kN Vlastní tíha: g d = γ G × Aa × 7850 × 10 = 1,35 × 0,00459 × 7850 × 10 = 486,425kN

39

4.6.2 Vnitřní síly Posouvající síly:

gd × L 2 0,49 × 6 = 105,6 + = 107,07kN 2

Vmax = F + Vmax

Maximální moment:

l l 1 M max = Gd × − Gd × + × g d × l 2 2 6 8 6 6 1 M max = 105,6 × − 105,6 × + × 0,49 × 62 = 213,405kNm 2 6 8

4.6.3 Geometrie Návrh: IPE 270, ocel S235 Aa = 0,00459m 2 Avz = 2,214 × 10 −3 I y = 5,79 × 10 −5 f yk = 235MPa f yd =

f yk

γ M1

=

235 = 235MPa 1,00


beff =

f ck

γc

= 0,85 ×

25 = 14,166 MPa 1,5

l 6 = = 1,5m 4 4

40

4.6.4 Posouzení únosnosti Momentová únosnost:


4.6.5 Spřažení přivařený trn 19/100 průměr d = 19 mm délka hsc = 100 mm ocel S235 fu = 360MPa Únosnost jednoho trnu: 1 π ×d2 1 π × 19 2 × = 0,8 × 360 × × = 65,325kN 4 4 1,25 γV 1 1 = 0,29 × α × d 2 × f ck × Ecm = 0,29 × 1 × 19 2 × 25 × 31000 × = 73,73kN 1,25 γV

PRd ,1 = 0,8 × f u × PRd , 2 3≤

hsc ≤ 4 ⇒α =1 d

41

součinitel kl pro trny v žebrové desce s žebry rovnoběžnými s nosníkem: kι = 0,6

bo hp

 hsc  82,5  100   − 1 = 0,6 − 1 = 0,55  h  60 60   p  


Potřebný počet trnů:

Fcf = N c ´= N a 0,00459 × 235 × 106 nf = = = 30,022 ⇒ 32trnů PRd 35929 Fcf

4.6.6 Mezní stav použitelnosti Zatížení ze stropnice: g k ,stropnice = 13,495kN / m Fk = g k ,stropnice × b = 13,495 × 6 = 80,97kN Vlastní tíha: g k = Aa × 7850 × 10 = 0,00459 × 7850 × 10 = 0,36kN Ohybový moment:

l l 1 M ek = Fk × − Fk × + × g k × l 2 2 6 8 6 6 1 M ek = 80,97 × − 80,97 × + × 0,36 × 62 = 163,56kNm 2 6 8

42

Ideální průřez:

Modul pružnosti betonu s vlivem dotvarování a smršťování:

E c' =

E m 31000 = = 15500MPa 2 2

Pracovní součinitel: n=

E a 210000 = = 13,55 15500 E c'

Plocha ideálního průřezu: Ai = 0,00459 +

1,500 × 0,060 = 11,23 × 10 −3 m 2 13,55

Těžiště ideálního průřezu:

0,00459 × e= =

0,27 1,500 × 0,060  0,060  + ×  0,270 + 0,060 +  2 13,55 2   = 11,23 × 10 −3

6,197 × 10 −4 + 2,391 × 10 −3 = 0,268m ≈ 270mm 11,23 × 10 −3

Moment setrvačnosti ideálního průřezu: I i = ∑ (I + A × c 2 ) 2

1  0,27  3 I i = 5,79 × 10 + 0,00459 ×   + × 0,111 × 0,06 +  2  12 −5

+ 0,111 × 0,06 × (0,09 ) = 5,79 × 10 −5 + 6,098 × 10 −6 + 1,998 × 10 −6 + 2

+ 5,39 × 10 −5 = 119,9 × 10 −6 m 4 Posouzení pružného působení:

43

Maximální napětí v ocelovém profilu: σ a ,max =

M Ek × zd Ii

163560 × 0,27 = 230,525MPa < f y = 235MPa ⇒ vyhoví 119,9 × 10 −6 M Ek = × zh n × Ii


σ c ,max =

163560 × 0,12 = 5,67 MPa < 0,85 f ck = 21,25MPa ⇒ vyhoví 13,55 × 119,9 × 10−6


23 Fk × L3 23 36000 × 63 δ2 = × = × = 0,01096m 648 E × I i 648 210 × 109 × 119,9 × 10−6

δ 2 = 10,96mm ≤

L 6000 = = 15mm ⇒ vyhoví 400 400

4.6.7 Alternativa - Ocelový průvlak Jako alternativa pro srovnání je navržen průvlak, který není spřažen s betonovou deskou. Návrh: IPE 360, S235

Iϖ = 3,14 × 10 −7 m 6

A = 7,27 × 10 −3 m 2 E = 210GPa

Wel , y = 9,04 × 10 −4 m 3

G = 81GPa

W pl , y = 1,019 × 10 −3 m 3

I y = 1,627 × 10 −4 m 4 −5

I z = 1,043 × 10 m

ε =1

4

I t = 3,73 × 10 −7 m 4 Klasifikace průřezu: Pásnice

c 81 = = 6,378 < 10ε = 10 ⇒ tř.1 t f 12,7 44

Stojina

d 298,6 = = 37,325 < 72ε = 72 ⇒ tř .1 tw 8

Kritický moment:   2 π 2 EI z   (Lz )  I ω Lz GIt 2    ( ) M cr = C1 + + C e + C e 2 z 2 z 2 2  Lz   Lω  I z π EI z 2





Lω = 6m Lz = 2m ez = 0,18m C1 = 1,0 C2 = 0,0 M cr = 1,0

π 2 × 210 × 10 9 × 1,043 × 10 −5 22

×

  2  2 3,14 × 10 −7 6 2 × 81 × 10 9 × 3,73 × 10 −7  = ×   + −5 π 2×210 × 109 × 1,043 × 10 −5    6  1,043 × 10  = 5404348,63 ×

[ 3,345 × 10

−3

]

+ 0,0503 = 1251,891kN

Poměrná štíhlost:

λ LT =

W pl f y M cr

1,019 × 10 −3 × 235 × 106 = 0,437 1251,891

=

Součinitel imperfekce α1 = 0,21 Součinitel vzpěrnosti při klopení:

χ LT =

1

φ + φ 2 − λ LT 2

[

(

)

]

φ = 0,5 × 1 + α1 × λ LT − 0,2 + λ LT 2 = 0,5 × [1 + 0,21 × (0,437 − 0,2) + 0,4372 ] = 0,62 χ LT =

1 0,62 + 0,62 2 − 0,437 2

= 0,943

45

Momentová únosnost při klopení:

M b,Rd = χ LT ×

W pl × f y

γ M1

= 0,943 ×

1,019 × 10 −3 × 235 × 106 = 225,782kN 1,00

M Ed = 213,049kN M Ed < M b,Rd ⇒ vyhoví

Průřez nespřaženého průvlaku IPE 360 vychází na posudek únosnosti výrazně větší než spřaženého průvlaku IPE 270. Proto bude zvolena varianta spřaženého průvlaku.

46

5 Střecha Střešní konstrukce je navržena jako ocelobetonová konstrukce se spřaženými vaznicemi a průvlaky. Pro střešní konstrukci je použitý trapézový plech a železobetonová deska o stejné geometrii, jako u stropní konstrukce. Protože je zatížení střechy výrazně menší než u stropní konstrukce, není posouzení těchto prvků u střešní konstrukce dále řešeno.

5.1 Vaznice 1 Vaznice 1 je navržena jako ocelobetonový spřažený prostý nosník o délce 6 metrů. Zatěžovací šířka stropnice je 2 m. Umístění vaznic dle obázku.

47

5.1.1 Zatížení A) Stálé Vaznice 1

1. Sřecha Hydroizolace Tepelná izolace EPS 100S SBS pás

Tloušťka

Tíha

[m]

[kN/m3]

0,004 0,18 0,004

12 1,5 11

Celkem


3. Vaznice IPE 120


Zatížení

[kN/m2] [m]

Tíha [kN/m3]

0,0835

25

0,00075

Zat. vaznice [kN/m]

0,048 0,27 0,044 0,362

Tloušťka [m]

b

2

Zatížení b [kN/m2] [m]

0,724 Zat. vaznice [kN/m]

2,0875 0,077 2,1645

2

4,329

b [m]

Zat. vaznice [kN/m]

A [m2]

Tíha [kN/m3]

Zatížení [kN/m]

0,001321

78,5

0,103699

Délka [m/m2]

Tloušťka

Zatížení

b

Zat. vaznice

[m]

[kN/m2]

[m]

[kN/m]

0,12 0,015 0,135 0,27

2

0,54

3 0,015

0,1036985

Zat. vaznice [kN/m] 5,6966985

Celkem stálé

B) Proměnné

1. Užitné - kategorie H 2. Sníh

Zatížení [kN/m2] 0,75 0,8

b [m] 2 2

Zat. vaznice [kN/m] 1,5 1,6

3. Vítr

0,15556

2

0,31112

48

Kombinace: Jako hlavní proměnné zatížení se uvažuje zatížení sněhem, které se kombinuje s vedlejším zatížením od větru. Protože je užitné zatížení menší než zatížení sněhem a se sněhem se nesčítá, nebude v žádné kombinaci rozhodovat. K1 = γ g × g k + γ q ×ψ 0 × sk + γ q ×ψ 0 × wk K 2 = ε × γ g × g k + γ q × qk + γ q ×ψ 0 × wk K1 = 1,35 × 5,697 + 1,5 × 0,5 × 1,6 + 1,5 × 0,6 × 0,311 = 9,171kN / m K 2 = 0,85 × 5,697 + 1,5 × 1,6 + 1,5 × 0,6 × 0,311 = 9,231kN / m

5.1.2 Vnitřní síly g d = 9,231kN / m l = 6m 1 M ed = × g × l 2 8 1 M ed = × 9,231 × 62 = 41,54kNm 8 1 Ved = × g × l 2 1 Ved = × 9,231 × 6 = 27,69kN 2

5.1.3 Geometrie Návrh průřezu: IPE 120, ocel S235 Aa = 0,00132m 2 Avz = 6,31 × 10−4 m 2 I y = 3,178 × 106 mm 4 f yk = 235MPa f yd =

f yk

γ M1

=

235 = 235MPa 1,00 49


f ck

γc

= 0,85 ×

25 = 14,166 MPa 1,5

Účinná šířka desky: L 6 = = 1,5m 4 4 = 1,5m ≤ B = 2m

beff = beff



50


π ×d2 4

PRd , 2 = 0,29 × α × d 2 ×

×

1

γV

= 0,8 × 360 ×

f ck × Ecm

1

γV

π × 19 2 4

×

1 = 65,325kN 1,25

= 0,29 × 1 × 19 2 × 25 × 31000 ×

hsc ≤ 4 ⇒α =1 d součinitel kt pro trn v žebrové desce s žebry kolmo na nosník:

3≤

kt =

 0,7 82,5  100  0,7 bo  hsc − 1 = − 1 = 0,642    nr h p  h p 1 60  60  



Fcf PRd

=

0,00132 × 235 × 106 = 7,396 ⇒ 8trnů 41939

Na polovinu nosníku je možné umístit 3000/250 = 12 trnů.

→ Úplné spřažení

51

1 = 73,73kN 1,25

5.1.6 Mezní stav použitelnosti Zatížení: g k = 5,7kN / m qk = 1,5kN / m g k + qk = 5,7 + 1,5 = 7,2kN / m

Vnitřní síly:

1 M ek = × 7,2 × 62 = 32,4kNm 8 Ideální průřez:

E c' = n=

E m 31000 = = 15500MPa 2 2

E a 210000 = = 13,55 E c' 15500

beff =

beff ,v n

=

1,5 = 0,111m 13,55

Ai = 7,922 × 10−3 m 2 e = 0,185m I i = 2,99 × 10 −5 m 4

52


M Ek × zd Ii

32400 × 0,185 = 200,47 MPa < f y = 235MPa ⇒ vyhoví 2,99 × 10−5 M Ek = × zh n × Ii


σ c ,max =

32400 × 0,055 = 4,4 MPa < 0,85 f ck = 21,25MPa ⇒ vyhoví 13,55 × 2,99 × 10−5

Posouzení průhybu:

5 qk × L4 5 1500 × 64 δ2 = × = × = 0,00402m 385 E × I i 385 210 × 109 × 2,99 × 10−5

δ 2 = 4mm ≤

L 6000 = = 30mm ⇒ vyhoví 200 200

53

5.2 Vaznice 2, 3, 4

Vaznice 2, 3,a 4 jsou navrženy jako ocelobetonové spřažené prosté nosník o délce 6 metrů. Umístění vaznic dle obázku. Zatěžovací šířka vaznice 2 je 1 m. Zatěžovací šířka vaznice 3 je 1,75 m. Zatěžovací šířka vaznice 4 je 1,5 m. Plošné zatížení je přibližně stejné, jako u vaznice 1 a zatěžovací šířky jsou menší, než u vaznice 1, proto mohou být použity stejné profily IPE 120. Vzhledem k menšímu zatížení a stejného postupu výpočtu není třeba průřez ověřovat výpočtem.

54

5.2 Průvlak Průvlak je navržen jako spřažený ocelobetonový prostý nosník o rozpětí 6 m.

5.2.1 Zatížení Zatížení, které působí na průvlak je součet zatížení vlastní tíhy průvlaku a zatížení, které se přenáší z vaznic. Zatížení ze stropnice: g d ,vaznice = 9,23kN / m Fd = g d ,vaznice × b = 9,23 × 6 = 55,38kN Vlastní tíha: g d = γ G × Aa × 7850 × 10 = 1,35 × 0,00285 × 7850 × 10 = 302,03kN

55

5.2.2 Vnitřní síly Posouvající síly:

gd × L 2 0,302 × 6 = 55,38 + = 56,29kN 2

Ved ,max = F + Ved ,max

Maximální moment:

l l 1 M max = Gd × − Gd × + × g d × l 2 2 6 8 6 6 1 M max = 55,38 × − 55,38 × + × 0,302 × 62 = 112,12kNm 2 6 8

5.2.3 Geometrie Návrh: IPE 200, ocel S235 Aa = 0,00285m 2 Avz = 1,4 × 10 −3 I y = 1,943 × 10 −5 f yk = 235MPa f yd =

f yk

γ M1

=

235 = 235MPa 1,00


beff =

f ck

γc

= 0,85 ×

25 = 14,166 MPa 1,5

l 6 = = 1,5m 4 4

56

5.2.4 Posouzení únosnosti Momentová únosnost:



π ×d2 4

PRd , 2 = 0,29 × α × d 2 × 3≤

×

1

γV

= 0,8 × 360 ×

f ck × Ecm

1

γV

hsc ≤ 4 ⇒α =1 d

57

π × 19 2 4

×

1 = 65,325kN 1,25

= 0,29 × 1 × 19 2 × 25 × 31000 ×

1 = 73,73kN 1,25

součinitel kl pro trny v žebrové desce s žebry rovnoběžnými s nosníkem: kι = 0,6

bo hp

 hsc  82,5  100   − 1 = 0,6 − 1 = 0,55  h  60 60   p  



Fcf PRd

=

0,00285 × 235 × 106 = 18,64 ⇒ 19trnů 35929

5.2.6 Mezní stav použitelnosti Zatížení ze stropnice: g k ,vaznice = 7,2kN / m Fk = g k ,vaznice × b = 7,25 × 6 = 43,2kN Vlastní tíha: g k = Aa × 7850 × 10 = 0,00285 × 7850 × 10 = 0,224kN / m Ohybový moment:

l l 1 M ek = Fk × − Fk × + × g k × l 2 2 6 8 6 6 1 M ek = 43,2 × − 43,2 × + × 0,224 × 6 2 = 87,41kNm 2 6 8

58

Ideální průřez:

E c' = n=

E m 31000 = = 15500MPa 2 2

E a 210000 = = 13,55 15500 E c'

Průřezové charakteristiky vypočítané v programu Scia:

Ai = 9,45 × 10−3 m 2 e = 0,233m I i = 9,33 × 10 −5


M Ek × zd Ii

87410 × 0,233 = 218,29 MPa < f y = 235MPa ⇒ vyhoví 9,33 × 10−5 M Ek = × zh n × Ii


σ c ,max =

87410 × 0,087 = 6,01MPa < 0,85 f ck = 21,25MPa ⇒ vyhoví 13,55 × 9,33 × 10−5

59


δ2 =

23 Fk × L3 23 9000 × 63 × = × = 0,0035m 648 E × I i 648 210 × 109 × 9,33 × 10 −5

δ 2 = 3,5mm ≤

L 6000 = = 24mm ⇒ vyhoví 250 250

60

6 Sloupy 6.1 Rozdělení sloupů v půdorysu budovy

S1 - Vnitřní sloup S2 - Vnější sloup z podélné strany budovy S3 - Vnitřní sloup s příčným ztužidlem S4 - Vnější sloup s příčným ztužidlem S5 - Vnější sloup z příčné strany budovy - použije se stejný průřez jako S2, působí na něj menší zatížení než na sloup S2, proto není potřeba ověřovat výpočtem S6 - Vnitřní sloup s podélným ztužidlem - stejný průřez jako S3, působí na něj menší zatížení než na sloup S3, proto není potřeba ověřovat výpočtem S7 - Rohový sloup - Svařenec průřezu HEB a poloviny průřezu IPE. Průřez HEB je stejný, jako průřez sloupu S2

61

6.2 Vnitřní sloup S1 Každý sloup je rozdělen na tři montážní díly. Průřez bude po výšce odstupňován. Montážní styk je umístěn 500 mm nad podlahou. Sloup je namáhán centrickým tlakem. Zatěžovací plocha střešní konstrukce je znázorněna na obrázku.

62

6.2.1 Zatížení 6.2.1.1

Zatížení běžného podlaží A) Stálé

1. Podlaha Keramická dlažba Lepidlo na KD Betonová mazanina Tepelná izolace EPS 100S 2. Železobetonová deska Železobeton C25/30 Trapézový plech TR 3. Podhled TZB Profil R-CD (0,52 kg/m) Zavěšený podhled Rigips Celkem

Tloušťka [m]

Tíha [kN/m3]

Zatížení [kN/m2]

0,008 0,005 0,04 0,02

23 20 23 1,5

0,184 0,1 0,92 0,03

0,0835 0,00075

25

2,0875 0,077 0,12 0,015 0,135 3,6685

1) Plošné: Zatěžovací plocha: A = 4,5 x 6 = 27 m2 Gk1 = A x g1 = 27 x 3,6685 = 99,05 kN 2) Nosníky: délka IPE 270 IPE 160 Celkem

[m] 4,5 15

Plocha

Zatížení

[kN] [m2] 0,00459 1,621418 0,00201 2,366775 3,988193

Gk2 = 3,988 kN 3) Příčka hmotnost [kg/m2] 2 x SDK deska rigips 27 Profil R-CW 75 (0,54 kg/m) 1,62 Tep. izolace Isover AKU 6 2,4 Celkem

výška [m] 3 3 3

Zatížení [kN] 4,86 0,2916 0,432 5,5836

Gk3 = 5,584 kN Gk,strop = ∑Gki = 99,05+3,988+5,584 = 108,622 kN 63

B) Proměnné Zatížení [kN/m2] 2,5 0,5 3


Qk = A x qk = 27 x 3 = 81 kN

6.2.1.2

Zatížení střechy

A) Stálé 1) Plošné: Tloušťka [m] 1. Sřecha Hydroizolace 0,004 Tepelná izolace EPS 100S 0,18 SBS pás 0,004 2. Železobetonová deska Železobeton C25/30 0,0835 Trapézový plech TR 0,00075 4. Podhled TZB Profil R-CD (0,52 kg/m) Zavěšený podhled Rigips Celkem

Tíha [kN/m3]

Zatížení [kN/m2]

12 1,5 11

0,048 0,27 0,044

25

2,0875 0,077 0,12 0,015 0,135 2,7965

Zatěžovací plocha: A = 4,5 x 6 = 27 m2 Gk1 = A x g1 = 27 x 2,7965 = 75,506 kN 2) Nosníky:

Nosníky IPE 120 IPE 100 IPE 200 Celkem

A [m2]

délka [m]

Zatížení [kN]

0,001321 0,001032 0,00285

6 9 4,5

0,622191 0,729108 1,006763 2,358062

Gk2 = 2,358 kN Gk,střecha = 75,506 + 2,358 = 77,864 kN

64

B) Proměnné 1) Sníh s = 0,8 kN/m Sk = s * A = 0,8 * 27 = 21,6 kN 2) Užitné - střecha Kategorie H: qk = 0,75 kN/m2 Užitné zatížení není dominantní zatížení, ψ0 = 0 → zatížení se neuvažuje

6.2.2 Průřez 1 6.2.2.1

Zatížení

Vlastní tíha sloupu: A = 5,425 × 10−3 m 2 l = 10,9m Fsl .k = A × l × 78,5 = 4,642kN

Kombinace: K1 : Σγ G × Gk + γ Q ×ψ 0 × Qk ,1 + Σγ Q ×ψ 0,i × Qk ,i =

= 1,35 × (2 × 108,622 + 77,864 + 4,242) + 1,5 × 0,7 × 2 × 81 + 1,5 × 0,5 × 21,6 = = 590,962kN K2 : Σγ G × ε × Gk + γ Q × Qk ,1 + Σγ Q ×ψ 0,i × Qk ,i =

= 1,35 × 0,85 × (2 × 108,622 + 77,864 + 4,242) + 1,5 × 2 × 81 + 1,5 × 0,5 × 21,6 = = 602,704kN N ed = 602,704kN

65

6.2.2.2

Geometrie

HEB 160, ocel 235

A = 5,425 × 10 −3 m 2 E = 210GPa G = 81GPa I y = 2,492 × 10 −5 m 4 I z = 8,892 × 10 −6 m 4 Lcr , z = Lcr , y = 3,6m 6.2.2.3

Posouzení únosnosti

Při stejné vzpěrné délce k oběma osám bude rozhodovat vybočení k ose z. Pružná kritická síla:

N cr , z = N cr , z =

π 2 × E × Iz L2cr , z

π 2 × 210 × 109 × 8,892 × 10 −6 3,6 2

= 1422,046kN


λz=

A× fy N cr ,z

=

5,425 × 235 = 0,947 1422,046

Křivka vzpěrné pevnosti:

h 160 = = 1, t f = 13mm ≤ 40mm ⇒ c b 160

⇒ α = 0,49 Součinitel vzpěru:

χ=

1

φ + φ2 − λ

[

2

(

)

φ = 0,5 × 1 + α × λ − 0,2 + λ

2

]

φ = 0,5 × [1 + 0,49 × (0,947 − 0,2) + 0,9472 ] = 1,131 χ=

1 1,131 + 1,1312 − 0,9472

66

= 0,572

Vzpěrná únosnost: N b,rd = χ × A × f yd N b,rd = 0,572 × 5,425 × 10 −3 × 235 × 106 = 728,772kN N ed = 602,704kN ≤ N b,rd = 728,772kN ⇒ vyhoví

6.2.3 Průřez 2 6.2.3.1

Zatížení

Vlastní tíha sloupu:

A = 9,104 × 10 −3 m 2 l = 20,9m Fsl = A × l2 × 78,5 + Fsl1 = 14,936kN Kombinace: K1 : Σγ G × Gk + γ Q ×ψ 0 × Qk ,1 + Σγ Q ×ψ 0,i × Qk ,i =


= 1,35 × 0,85 × (5 × 108,622 + 77,864 + 14,936) + 1,5 × 5 × 81 + 1,5 × 0,5 × 21,6 = = 1350,432kN N ed = 1350,432kN

6.2.3.2

Geometrie

HEB 220, ocel 235

A = 9,104 × 10 −3 m 2 E = 210GPa G = 81GPa I y = 8,091 × 10 −5 m 4 I z = 2,843 × 10 −5 m 4 Lcr , z = Lcr , y = 3,6m

67

6.2.3.3

Posouzení


N cr ,z = N cr ,z =

π 2 × E × Iz L2cr , z

π 2 × 210 × 109 × 2,843 × 10 −5 3,62

= 4546,643kN


λz=

A× fy N cr , z

=

9,104 × 10 −3 × 235 × 106 = 0,686 4546643


h 220 = = 1, t f = 13mm ≤ 40mm ⇒ c b 220


χ=

1

φ + φ2 − λ

[

2

(

)

φ = 0,5 × 1 + α × λ − 0,2 + λ

2

]

φ = 0,5 × [1 + 0,49 × (0,686 − 0,2 ) + 0,6862 ] = 0,854 χ=

1 0,854 + 0,8542 − 0,6862

= 0,734


68

6.2.4 Průřez 3 6.2.4.1

Zatížení


A = 1,06 × 10 −2 l = 20,9m Fsl = A × l3 × 78,5 + Fsl1 + Fsl 2 = 21,6kN Kombinace: K1 : Σγ G × Gk + γ Q ×ψ 0 × Qk ,1 + Σγ Q ×ψ 0,i × Qk ,i =


= 1,35 × 0,85 × (7 × 108,622 + 77,864 + 4,242) + 1,5 × 7 × 81 + 1,5 × 0,5 × 21,6 = = 1769,83kN N ed = 1769,83kN

6.2.4.2

Geometrie

HEB 240, ocel 235


69

6.2.4.3

Posouzení


N cr ,z = N cr ,z =

π 2 × E × Iz L2cr , z

π 2 × 210 × 109 × 3,923 × 10 −5 3,62

= 6273,824kN


λz=

A× fy N cr , z

=

10,6 × 235 = 0,63 6273,824


h 240 = = 1, t f = 13mm ≤ 40mm ⇒ c b 240


χ=

1

φ + φ2 − λ

[

2

(

)

φ = 0,5 × 1 + α × λ − 0,2 + λ

2

]

φ = 0,5 × [1 + 0,49 × (0,63 − 0,2 ) + 0,632 ] = 0,804 χ=

1 0,804 + 0,8042 − 0,632

= 0,767


70

6.3 Krajní sloup - S2 Každý sloup je rozdělen na tři montážní díly. Průřez bude po výšce odstupňován. Montážní styk je umístěn 500 mm nad podlahou. Sloup je namáhán tlakem a ohybovým momentem od zatížení větrem. Zatěžovací plocha fasády pro zatížení větrem:

Zatěžovací plocha ze stropní konstrukce:

71

6.3.1 Zatížení 6.3.1.1

Zatížení běžného podlaží A) Stálé

1. Podlaha Keramická dlažba Lepidlo na KD Betonová mazanina Tepelná izolace EPS 100S 2. Železobetonová deska Železobeton C25/30 Trapézový plech TR 3. Podhled TZB Profil R-CD (0,52 kg/m) Zavěšený podhled Rigips Celkem

Tloušťka [m]

Tíha [kN/m3]

Zatížení [kN/m2]

0,008 0,005 0,04 0,02

23 20 23 1,5

0,184 0,1 0,92 0,03

0,0835 0,00075

25

2,0875 0,077 0,12 0,015 0,135 3,6685

1) Plošné: Zatěžovací plocha: A = 3 x 6 = 18 m2 Gk1 = A x g1 = 27 x 3,6685 = 66,033 kN 2) Nosníky: A [m2] IPE 160 IPE 120 IPE 270 Celkem

délka [m] 6 6 3

0,00201 0,001321 0,00201

Gk2 = 2,042 kN 3) Fasáda Zatížení na stropnici: gstropnice = 0,92 kN/m l=6m

72

Tíha Zatížení [kN/m3] [kN] 78,5 0,94671 78,5 0,622191 78,5 0,473355 2,042256

Gk3 = gstropnice x l = 0,92 x 6 = 5,52 kN Gk,strop = ∑Gki = 66,033+2,042 +5,552 = 73,595 kN B) Proměnné Zatížení [kN/m2] 2,5 0,5 3


Qk = A x qk = 18 x 3 = 54 kN

6.3.1.2

Zatížení střechy

A) Stálé 1) Plošné: Tloušťka [m] 1. Sřecha Hydroizolace 0,004 Tepelná izolace EPS 100S 0,18 SBS pás 0,004 2. Železobetonová deska Železobeton C25/30 0,0835 Trapézový plech TR 0,00075 4. Podhled TZB Profil R-CD (0,52 kg/m) Zavěšený podhled Rigips Celkem

Tíha [kN/m3]

Zatížení [kN/m2]

12 1,5 11

0,048 0,27 0,044

25

2,0875 0,077 0,12 0,015 0,135 2,7965

Zatěžovací plocha: A = 3 x 6 = 18 m2 Gk1 = A x g1 = 18 x 2,7965 = 50,337 kN 2) Nosníky:

Nosníky IPE 120 IPE 100 IPE 200 Celkem

A [m2]

délka [m]

Zatížení [kN]

0,001321 0,001032 0,00285

6 6 3

0,622191 0,486072 0,671175 1,779438

Gk2 = 1,779kN 73

Gk,střecha = 50,337 + 1,779 = 52,116 kN

B) Proměnné 1) Sníh s = 0,8 kN/m Sk = s * A = 0,8 * 18 = 14,4 kN 2) Užitné - střecha Kategorie H: qk = 0,75 kN/m2 Užitné zatížení není dominantní zatížení, ψ0 = 0 → zatížení se neuvažuje.

6.3.1.3

Zatížení větrem

tlak větru na stěnu: we = 622,24 N/m2 tlak větru na sloup: we,sl = we x b we,sl = 622,24 x 3 = 1,867 kN/m

74

6.3.1 Průřez 1 6.3.1.1

Zatížení

Vlastní tíha sloupu: A = 4,296 × 10−3 m 2 l = 10,9m Fsl .k = A × l × 78,5 = 3,68kN

Kombinace - osová síla: K1 : Σγ G × Gk + γ Q ×ψ 0 × Qk ,1 + Σγ Q ×ψ 0,i × Qk ,i =

= 1,35 × (2 × 73,595 + 52,116 + 3,68) + 1,5 × 0,7 × 2 × 54 + 1,5 × 0,5 × 14,4 = = 398,231kN K2 :

Σγ G × ε × Gk + γ Q × Qk ,1 + Σγ Q ×ψ 0,i × Qk ,i =

= 1,35 × 0,85 × (2 × 73,595 + 52,116 + 3,68) + 1,5 × 2 × 54 + 1,5 × 0,5 × 14,4 = = 392,27kN

Zatížení větrem: wek,sl = 1,867 kN/m wed,sl = 1,5 x 0,6 x 1,867 =1,68 kN/m

6.3.1.2

Vnitřní síly

Osová síla: Ned = 398,231 kN

Ohybový moment: 1 M ed,max = × q × l 2 8 1 M ed,max = × 1,68 × 3,62 = 2,722kNm 8 75

6.3.1.3

Geometrie

HEB 140, ocel 235

A = 4,296 × 10 −3 m 2 E = 210GPa G = 81GPa I y = 1,51 × 10−5 m 4 I z = 5,497 × 10 −6 m 4 Lcr , z = Lcr , y = 3,6m Wel , y = 2,156 × 10−4 W pl , y = 2,46 × 10−4 6.3.1.4


Průřez je posouzen v programu Scia na kombinaci osové síly a ohybového momentu podle EN 1993-1-1. Posudek vzpěru:

Jednotkový posudek: 0,78 < 1 ... průřez vyhoví na vzpěr

76

Posudek na tlak s ohybem:

Jednotkový posudek: 0,83 < 1 ... průřez vyhoví na kombinaci tlaku s ohybem. Z konstrukčních důvodů se v konstrukci místo spočítaného profilu IPE 140 použije profil IPE 160. Vzhledem k tomu, že větší profil při stejném zatížení vyhoví, nebude se již ověřovat výpočtem.

77

6.3.2 Průřez 2 6.3.2.1

Zatížení


A = 6,525 × 10−3 m 2 l2 = 10,8m Fsl = A × l2 × 78,5 + Fsl1 = 9,21kN Kombinace - osová síla: K1 : Σγ G × Gk + γ Q ×ψ 0 × Qk ,1 + Σγ Q ×ψ 0,i × Qk ,i =

= 1,35 × (5 × 73,595 + 52,116 + 9,21) + 1,5 × 0,7 × 5 × 54 + 1,5 × 0,5 × 14,4 = = 873,86kN K2 :


= 1,35 × 0,85 × (5 × 73,595 + 52,116 + 9,21) + 1,5 × 5 × 54 + 1,5 × 0,5 × 14,4 = = 908,42kN


6.3.2.2

Vnitřní síly


Ohybový moment: 1 M ed,max = × q × l 2 8 1 M ed,max = × 1,68 × 3,62 = 2,722kNm 8

78

6.3.2.3

Geometrie

HEB 180, ocel 235

A = 6,525 × 10−3 m 2 E = 210GPa G = 81GPa I y = 3,83 × 10−5 m 4 I z = 1,363 × 10−5 m 4 Lcr , z = Lcr , y = 3,6m Wel , y = 4,257 × 10 −4 m 3 W pl , y = 4,82 × 10−4 m 3

6.3.2.4


Průřez je posouzen v programu Scia na vzpěr a na kombinaci osové síly a ohybového momentu podle EN 1993-1-1. Posudek vzpěru:


79


Jednotkový posudek: 0,95 < 1 ... průřez vyhoví na kombinaci tlaku s ohybem

80

6.3.3 Průřez 3 6.3.3.1

Zatížení

Vlastní tíha sloupu: A = 9,104 × 10−3 m 2 l3 = 7,2m Fsl .k = A × l3 × 78,5 + Fsl ,2 = 14,36kN

Kombinace - osová síla: K1 : Σγ G × Gk + γ Q ×ψ 0 × Qk ,1 + Σγ Q ×ψ 0,i × Qk ,i =

= 1,35 × (7 × 73,595 + 52,116 + 14,36) + 1,5 × 0,7 × 7 × 54 + 1,5 × 0,5 × 14,4 = = 1192,92kN K2 :


= 1,35 × 0,85 × (7 × 73,595 + 52,116 + 14,36) + 1,5 × 7 × 54 + 1,5 × 0,5 × 14,4 = = 1245,23kN


6.3.3.2

Vnitřní síly


Ohybový moment: 1 M ed,max = × q × l 2 8 1 M ed,max = × 1,68 × 3,62 = 2,722kNm 8

81

6.3.3.3

Geometrie

HEB 220, ocel 235

A = 9,104 × 10−3 m 2 E = 210GPa G = 81GPa I y = 8,091 × 10 −5 m 4 I z = 2,84 × 10 −5 m 4 Lcr , z = Lcr , y = 3,6m Wel , y = 7,355 × 10−4 W pl , y = 8,28 × 10−4

6.3.3.4




82



83

6.4 Vnitřní sloup s příčným ztužidlem - S3 6.4.1 Průřez 1

6.4.1.1

Zatížení

Zatížení na vnitřní sloup s příčným ztužidlem je kombinace zatížení na vnitřní sloup z kapitoly 6.1 a přitížení od svislého ztužidla z kapitoly 7.1.

6.4.1.2

Vnitřní síly

Vnitřní síly na vnitřní jsou vypočítané v programu Scia pro nejnepříznivější kombinaci zatížení.

Maximální osová síla: Ned = -696,3 kN

6.4.1.3

Geometrie

HEB 160, ocel 235


84

6.4.1.4


Průřez je posouzen v programu Scia na vzpěr podle EN 1993-1-1. Posudek vzpěru:

N Ed ,max = 696,3kN ≤ N b,Rd = 728,4kN → vyhoví

6.4.2 Průřez 2 6.4.2.1

Zatížení


6.4.2.2

Vnitřní síly


Maximální osová síla: Ned = -1790,02 kN 85

6.4.2.3

Geometrie

HEB 240, ocel 235


6.4.2.4




86

6.4.3 Průřez 3

6.4.3.1

Zatížení


6.4.3.2

Vnitřní síly


Maximální osová síla: Ned = -2680,14 kN

6.4.3.3

Geometrie

HEB 300, ocel 235

A = 1,49 × 10−2 m 2 E = 210GPa G = 81GPa I y = 2,517 × 10−4 m 4 I z = 8,563 × 10 −5 m 4 Lcr , z = Lcr , y = 3,6m

87

6.4.3.4




6.5 Krajní sloup s příčným ztužidlem - S4 6.5.1 Průřez 1 6.5.1.1

Zatížení

Zatížení na krajní sloup s příčným ztužidlem je kombinace zatížení na krajní sloup z kapitoly 6.3, přitížení od svislého ztužidla z kapitoly 7.1., a zatížení od sání větrem. tlak větru na stěnu: we = 426,467 N/m2 tlak větru na sloup: we,sl = we x b we,sl,d = 426,467 x 3 x 1,5= 1,919 kN/m reakce na koncích sloupu: R = we,sl x h /2 = 1,919 x 3,6 / 2 = 3,454 kN

88

6.5.1.2

Vnitřní síly


Maximální osová síla: Ned = -524,15 kN Maximílní ohybový moment: Med = 0,72 kN

6.5.1.3

Geometrie

HEB 160, ocel 235

A = 5,425 × 10 −3 m 2 E = 210GPa G = 81GPa I y = 2,492 × 10 −5 m 4 I z = 8,892 × 10 −6 m 4 Lcr , z = Lcr , y = 3,6m 6.5.1.4



N Ed ,max = 524,15kN ≤ N b,Rd = 728,4kN → vyhoví 89

Posudek kombinace tlaku a obybu:


90

6.5.2 Průřez 2 6.5.2.1

Zatížení

Zatížení na krajní sloup s příčným ztužidlem je kombinace zatížení na krajní sloup z kapitoly 6.3 a přitížení od svislého ztužidla z kapitoly 7.1.

6.5.2.2

Vnitřní síly


Maximální osová síla: Ned = -1410,66 kN Maximální ohybový moment: Med = 1,83 kN

6.5.2.3

Geometrie

HEB 220, ocel 235

A = 9,104 × 10−3 m 2 E = 210GPa G = 81GPa I y = 8,091 × 10 −5 m 4 I z = 2,84 × 10 −5 m 4 Lcr , z = Lcr , y = 3,6m Wel , y = 7,355 × 10−4 W pl , y = 8,28 × 10−4

91

6.5.2.4




92

Posouzení na kombinaci tlaku s ohybem:

Jednotkový posudek: 0,9 < 1 ... průřez vyhoví na kombinaci tlaku s ohybem 93

6.5.3 Průřez 3 6.5.3.1

Zatížení


6.5.3.2

Vnitřní síly


Maximální osová síla: Ned = -2161,32 kN Maximální ohybový moment: Med = 8,75 kN

6.5.3.3

Geometrie

HEB 260, ocel 235

A = 1,184 × 10−2 m 2 E = 210GPa G = 81GPa I y = 1,492 × 10−4 m 4 I z = 5,135 × 10−5 m 4 Lcr , z = Lcr , y = 3,6m

6.5.3.4


Průřez je posouzen v programu Scia na kombinaci osové síly a ohybového momentu podle EN 1993-1-1.

94

Posudek vzpěru:


95

Posouzení na kombinaci tlaku s ohybem:


96

7 Svislá ztužidla 7.1 Svislé ztužidlo - příčný směr

7.1.1 Zatížení Zatížení větrem: Návětrná strana: we,D = 0,622 kN/m2 Návětrná strana: we,E = -0,426 kN/m2 Celkový účinek na budovu: qwk = 0,622 + 0,426 = 1,048 kN/m2 Délka objektu - zatěžovací šířka: l = 54,0 m Celkové zatížení větrem pro jednotlivá podlaží: Fw,k = l × h × q wk Fw1,k = 54 × 1,7 × 1,048 = 96,206kN Fw 2,k = 54 × 3,5 × 1,048 = 192,413kN Fw3,k = 54 × 3,6 × 1,048 = 203,731kN Fw 4,k = 54 × 2,4 × 1,048 = 135,821kN 97

Zatížení ztužidel rámovými imperfekcemi: Naklonění soustavy:

φ = α h × α m × φ0 1 200

φ0 =

 

1 1   = 0,51 +  = 0,791 m 4  2 0,372 28,9

α m = 0,51 + αh =

2 = h

2 2 ≥ αh ≤ 1 ⇒ αh = 3 3

φ=

2 1 × 0,791 × = 2,637 × 10 −3 3 200

Celkové zatížení stropů: (Hodnoty zatížení přebrané ze zatížení sloupů) Stálé: Střecha 77,964 × 54,4 × 12,3 + 0,92 × (2 × 54,4 + 2 × 12,3) = 27 = 1932 + 122,73 = 2054,73kN FG1,k =

Strop

FG 2,k =

103,04 × 54,4 × 12,3 = 2553,51kN 27

Nahodilé - užitné

FQ1,k = 3 × 54,4 × 12,3 = 2007,36kN Nahodilé - sníh

FQ 2,k = 0,8 × 54,4 × 12,3 = 535,3kN 98

Vodorovné ekvivalentní zatížení:

FφG ,k = FG ,k × φ FφG1,k = 2054,73 × 2,637 × 10 −3 = 5,418kN FφG 2,k = 2553,5 × 2,637 × 10 −3 = 6,734kN FφQ1,k = 2007,36 × 2,637 × 10 −3 = 5,293kN FφQ 2,k = 535,3 × 2,637 × 10 −3 = 1,412kN

Celkové návrhové zatížení:

Fd = Σγ G × Gk + γ Q ×ψ 0 × Qk ,1 + Σγ Q ×ψ 0,i × Qk ,i Fd 1 = 1,5 × 96,206 = 144,309kN Fd 2 = 1,35 × 6,734 + 1,5 × 192,413 + 1,5 × 0,7 × 5,293 = 303,268kN Fd 3 = 1,35 × 6,734 + 1,5 × 203,731 + 1,5 × 0,7 × 5,293 = 320,245kN Fd 4 = 1,35 × 5,418 + 1,5 × 135,821 + 1,5 × 0,5 × 1,412 = 212,105kN Navrženo je 6 ztužidel o stejné tuhosti, Zatížení na jedno ztužidlo je F1.d = Fd/6. Zatížení na jedno ztužidlo:

144,309 = 24,05kN 6 303,268 = = 50,545kN 6 320,245 = = 53,374kN 6 212,105 = = 35,35kN 6

F1,d 1 = F1,d 2 F1,d 3 F1,d 4

7.1.1 Geometrie Návrh: 2 x profil L 80/65/8, a = 12mm

A = 2,21 × 10−3 m 2 E = 210GPa f y = 235MPa I y = 1,361 × 10 −6 m 4 I z = 1,668 × 10 −6 m 4 99

7.1.2 Vnitřní síly Vnitřní síly jsou vypočítány v programu Scia z nejnepříznivější kombinace zatížení. Diagonála je namáhána pouze tahovou silou. U diagonály v opačném směru namáhané tlakem se počítá s vybočením prutu. Ned,max = 476,02 kN

7.1.3 Posouzení únosnosti N Rd = N Rd N Rd

A× fy

γ MO

2,21 × 10−3 × 235 × 106 = = 519,35kN 1,0 = 519,035 kN ≥ N ed = 476,02 kN ⇒ vyhoví

7.1.4 Mezní stav použitelnosti Dovolený vodorovný posun pro jedno podlaží:

δ dov =

h 3600 = = 12mm 300 300

Dovolený vodorovný posun pro celou budovu:

δ dov =

h 28800 = = 57,6mm 500 500

Vodorovný

posun

je

vypočítaný

v

charakteristického vodorovného zatížení. Maximální vodorovný posun jednoho podlaží:

δ = 4,4mm ≤ δ dov = 12mm ⇒ vyhoví Vodorovný posun celé budovy:

δ = 32,5mm ≤ δ dov = 57,6mm ⇒ vyhoví

100

programu

Scia

z

7.2 Svislé ztužidlo - podélný směr

7.2.1 Zatížení Zatížení větrem: Návětrná strana: we,D(1) = 0,574 kN/m2 we,D(2) = 0,462 kN/m2 Návětrná strana: we,E(1) = 0,293 kN/m2 we,E(2) = 0,236 kN/m2 Celkový účinek na budovu: qwk(1) = 0,574 + 0,293 = 0,867 kN/m2 qwk(2) = 0,462 + 0,236 = 0,698 kN/m2 Délka objektu - zatěžovací šířka: l = 15,0 m Celkové zatížení větrem pro jednotlivá podlaží: Fw,k = l × h × qwk Fw1,k = 15 × 1,7 × 0,698 = 17,799kN Fw 2,k = 15 × 3,5 × 0,698 = 36,645kN Fw3,k = 15 × 3,6 × 0,698 = 37,692kN Fw 4,k = 15 × 2,6 × 0,698 + 15 × 1 × 0,867 = 40,227kN 101 Fw5,k = 15 × 3,6 × 0,867 = 46,818kN Fw6,k = 15 × 2,4 × 0,867 = 31,212kN

Zatížení ztužidel rámovými imperfekcemi: Naklonění soustavy:

φ = α h × α m × φ0 φ0 =

1 200

α m = 0,51 +

1 1   = 0,51 +  = 0,742  m  10  2 2 = 0,372 αh = h 28,9 2 2 ≥ αh ≤ 1 ⇒ αh = 3 3 2 3

φ = × 0,742 ×

1 = 2,472 × 10−3 200

Celkové zatížení stropů: (Hodnoty zatížení přebrané ze zatížení sloupů) Stálé: Střecha 77,864 × 54,4 × 15,3 + 0,92 × (2 × 54,4 + 2 × 15,3) = 27 = 1932 + 122,73 = 2054,73kN FG1,k =

Strop

FG 2,k =

103,04 × 54,4 × 15,3 = 2553,51kN 27

Nahodilé - užitné

FQ 2,k 3 × 54,4 × 15,3 = 2007,36kN Nahodilé - sníh

FS ,k = 0,8 × 54,4 × 15,3 = 535,3kN 102

Vodorovné ekvivalentní zatížení:

FφG ,k = FG ,k × φ FφG1,k = 2054,73 × 2,472 × 10 −3 = 5,079kN FφG 2,k = 2553,5 × 2,472 × 10 −3 = 6,312kN FφQ 2,k = 2007,36 × 2,472 × 10 −3 = 4,962kN FφS ,k = 535,3 × 2,472 × 10 −3 = 1,323kN

Celkové návrhové zatížení:

Fd = Σγ G × Gk + γ Q ×ψ 0 × Qk ,1 + Σγ Q ×ψ 0,i × Qk ,i Fd 1 = 1,5 × 17,8 = 26,7kN Fd 2 = 1,35 × 6,312 + 1,5 × 36,645 + 1,5 × 0,7 × 4,962 = 68,699kN Fd 3 = 1,35 × 6,312 + 1,5 × 37,692 + 1,5 × 0,7 × 4,962 = 70,269kN Fd 4 = 1,35 × 6,312 + 1,5 × 40,227 + 1,5 × 0,7 × 4,962 = 74,072kN Fd 5 = 1,35 × 6,312 + 1,5 × 46,818 + 1,5 × 0,5 × 4,962 = 83,958kN Fd 6 = 1,35 × 5,079 + 1,5 × 31,212 + 1,5 × 0,5 × 1,323 = 54,667kN

Navržena jsou 2 ztužidla o stejné tuhosti, Zatížení na jedno ztužidlo je F1.d = Fd/2. Zatížení na jedno ztužidlo: 26,7 = 13,35kN 2 68,699 = = 34,35kN 2 70,269 = = 35,135kN 2 74,072 = = 37,036kN 2 83,958 = = 41,979kN 2 54,667 = = 27,335kN 2

F1,d 1 = F1,d 2 F1,d 3 F1,d 4 F1,d 5 F1,d 6

103

7.2.2 Geometrie Návrh: 2 x profil L 80/65/8, a = 12mm

A = 2,21 × 10−3 m 2 E = 210GPa f y = 235MPa I y = 1,361 × 10 −6 m 4 I z = 1,668 × 10 −6 m 4

7.2.3 Vnitřní síly Vnitřní síly jsou vypočítány v programu Scia z nejnepříznivější kombinace zatížení. Diagonála je namáhána pouze tahovou silou. U diagonály v opačném směru namáhané tlakem se počítá s vybočením prutu. Ned,max = 347,03 kN

7.2.4 Posouzení únosnosti N Rd =

A× fy

γ MO

2,21 × 10 −3 × 235 × 106 = 519,35kN 1,0 = 519,35kN ≥ N ed = 347,03kN ⇒ vyhoví

N Rd = N Rd

104

7.2.5 Mezní stav použitelnosti Dovolený vodorovný posun pro jedno podlaží:

δ dov =

h 3600 = = 12mm 300 300


δ dov =

h 28800 = = 57,6mm 500 500

Vodorovný

posun

je

vypočítaný

v




105

programu

Scia

z

8 Vodorovné ztužidlo Vodorovné ztužidlo bylo původně navrženo na zatížení větrem na neopláštěnou budovu. Při tomto malém zatížení pak o průřezu nerozhodoval mezní stav únosnosti, ale minimální doporučená štíhlost průřezu. Na toto zatížení byl navržen průřez L 60/5. Dále byl průřez navržen v druhé variantě při započítání plného zatížení větrem na opláštěnou budovu. Zde už je rozhodující mezní stav únosnosti a průřez je na toto zatížení navržen jako L 70/7. Vzhledem k tomu, že ve druhé variantě je průřez jen mírně větší, byla nakonec pro konstrukci zvolena tato varianta, která zaručí montážní a betonářské práce i na zakryté budově.

8.1 Podélné vodorovné ztužidlo - varianta 1 Vodorovné ztužidlo je navrženo pro montážní stav před betonáží stropní desky. Po zmonolitnění stropní a střešní konstrukce přebírá tuhá stropní a střešní deska funkci tohoto ztužidla.

106

8.1.1 Zatížení Vodorovné ztužidlo je dimenzováno na zatížení větrem, které působí na neopláštěnou konstrukci v montážním stavu před ztuhnutím betonové desky. Návětrná strana: we,D = 0,622 kN/m2 Návětrná strana: we,E = 0,426 kN/m2 Celkový účinek na budovu: wk = 0,622 + 0,426 = 1,048 kN/m2 Délka objektu: l = 54,4 m Zatěžovací výška h = 0,39 m. Zatížení větrem na ztužidlo na metr délky: qw,k = h × wk qw,k = 0,39 × 1,048 = 0,409kN / m qw,d = 1,5 × 0,409 = 0,614kN / m

8.1.2 Vnitřní síly Vnitřní síly jsou vypočítané v programu Scia ze zatížení větrem. Maximální osová síla: Ned,max = -3,96 kN

107

8.1.3 Geometrie Profil: L60x5

A = 5 × 10

−4

m2

E = 210 GPa f y = 235 MPa I y = I z = 1, 728 × 10

−7

l cr = 8 , 485 m

8.1.4 Posouzení únosnosti Diagonála je posouzena programem Scia na vzpěrnou pevnost.

Ned,max = -3,96 kN < Nb,rd = 19,42 kN → vyhoví

108

8.2 Příčné vodorovné ztužidlo - varianta 1 Vodorovné ztužidlo je navrženo pro montážní stav před betonáží stropní desky. Po zmonolitnění stropní a střešní konstrukce přebírá tuhá stropní a střešní deska funkci tohoto ztužidla.

8.2.1 Zatížení Vodorovné ztužidlo je dimenzováno na zatížení větrem, které působí na neopláštěnou konstrukci v montážním stavu před ztuhnutím betonové desky. Návětrná strana: we,D = 0,574 kN/m2 Návětrná strana: we,E = 0,293 kN/m2 Celkový účinek na budovu: wk = 0,574 + 0,293 = 0,867 kN/m2 Délka objektu: l = 15,3 m Zatěžovací výška h = 0,39 m. Zatížení větrem na ztužidlo na metr délky: qw,k = h × wk qw,k = 0,39 × 0,867 = 0,338kN / m qw,d = 1,5 × 0,338 = 0,507kN / m

109


8.2.3 Geometrie Profil: L 60x5

A = 5 × 10

−4

m2

E = 210 GPa f y = 235 MPa I y = I z = 1, 728 × 10

−7

l cr = 8 , 485 m


Ned,max = 1,09 kN < Nb,rd = 19,42 kN → vyhoví 110

8.3 Podélné vodorovné ztužidlo - varianta 2 Vodorovné ztužidlo je navrženo pro montážní stav před betonáží stropní desky. Po zmonolitnění stropní a střešní konstrukce přebírá tuhá stropní a střešní deska funkci tohoto ztužidla.

8.3.1 Zatížení Vodorovné ztužidlo je dimenzováno na zatížení větrem, které působí na opláštěnou konstrukci v montážním stavu před ztuhnutím betonové desky. Návětrná strana: we,D = 0,622 kN/m2 Návětrná strana: we,E = 0,426 kN/m2 Celkový účinek na budovu: wk = 0,622 + 0,426 = 1,048 kN/m2 Délka objektu: l = 54,4 m Zatěžovací výška h = 3,6 m. Zatížení větrem na ztužidlo na metr délky: qw,k = h × wk qw,k = 3,6 × 1,048 = 3,773kN / m qw,d = 1,5 × 3,773 = 5,66kN / m

111



A = 9,4 × 10 −4 m 2 E = 210GPa f y = 235MPa I y = I z = 4,228 × 10 −7 l cr = 4,24m

112


Ned,max = 36,72 kN < Nb,rd = 41,33 kN → vyhoví

113

8.4 Příčné vodorovné ztužidlo - varianta 2 Vodorovné ztužidlo je navrženo pro montážní stav před betonáží stropní desky. Po zmonolitnění stropní a střešní konstrukce přebírá tuhá stropní a střešní deska funkci tohoto ztužidla.

8.4.1 Zatížení Vodorovné ztužidlo je dimenzováno na zatížení větrem, které působí na opláštěnou konstrukci v montážním stavu před ztuhnutím betonové desky. Návětrná strana: we,D = 0,574 kN/m2 Návětrná strana: we,E = 0,293 kN/m2 Celkový účinek na budovu: wk = 0,574 + 0,293 = 0,867 kN/m2 Délka objektu: l = 15,3 m Zatěžovací výška h = 3,6 m. Zatížení větrem na ztužidlo na metr délky: qw,k = h × wk qw,k = 3,6 × 0,867 = 3,121kN / m qw,d = 1,5 × 3,121 = 4,682kN / m

114



A = 9,4 × 10 −4 m 2 E = 210GPa f y = 235MPa I y = I z = 4,228 × 10 −7 l cr = 4,24m


Ned,max = 10,14 kN < Nb,rd = 41,33 kN → vyhoví 115

9 Varianta - rámy v příčném směru Tato kapitola se zabývá druhou variantou řešení nosné ocelové konstrukce vícepodlažní budovy. V této variantě nosnou konstrukci objektu tvoří 10 rámových vazeb v příčném směru po osové vzdálenosti 6 metrů. Rám je tvořen sloupy, na něž jsou přes šroubový spoj připojeny průvlaky. Tuhost v podélném směru zajišťují příhradová ztužidla jako v první variantě. Rám je posouzen jako rám s posuvnými styčníky. Globální imperfekce jsou řešeny nahrazením vodorovnými silami, lokální imperfekce se zavedou pomocí součinitele vzpěru. Tato varianta se v porovnání s variantou první prokázala jako neekonomická a práce se jí nebude podrobněji zabývat.

116

9.1 Zatížení 9.1.1 Svislé zatížení Svislé zatížení na konstrukci je počítáno jako reakce ze zatížení stropnic. Zatížení je přebráno z kapitol 4.3.1, 4.4.1, 4.5.1 - Zatížení stropnic, a z kapitol 5.1.1, 5.2 - Zatížení vaznic.

Stropnice St1 Stropnice St2 Stropnice St3 Stropnice St4 Vaznice V1 Vaznice V2 Vaznice V3 Vaznice V4

Stálé Užitné Stálé Užitné Stálé Užitné Stálé Užitné Stálé Sníh Stálé Sníh Stálé Sníh Stálé Sníh

Zatěžovací Zatížení Zatížení šířka stropnice rámu [m] [kN/m] [kN] 6 7,19 43,14 6 6 36 6 4,69 28,14 6 3 18 6 7,51 45,06 6 5,25 31,5 6 5,39 32,34 6 4,5 27 6 5,7 34,2 6 1,6 9,6 6 2,85 17,1 6 0,8 4,8 6 4,99 29,94 6 1,4 8,4 6 4,28 25,68 6 1,2 7,2

9.1.2 Vodorovné zatížení 1)Ekvivalentní vodorovné síly: Vliv natočení sloupů je do výpočtového modelu zaveden pomocí ekvivalentních vodorovných sil HΦ = Φ x N.. Svislé zatížení konstrukce je přebráno z kapitoly 6.2.1 a 6.3.1. - zatížení sloupů. Přepočítání vodorovných sil uvažovaných ve výpočtovém modelu je uvedeno v následující tabulce.

117

Naklonění soustavy:

φ = α h × α m × φ0 φ0 =

1 200

α m = 0,51 +

1 1   = 0,51 +  = 0,791 m 4   2 2 = 0,372 αh = h 28,9 2 2 ≥ αh ≤ 1 ⇒ αh = 3 3

φ=

2 1 × 0,791 × = 2,637 × 10 −3 3 200

H φ ,k = H ,k × φ Svislé zatížení Vodorovné zatížení Vnější sloup Vnitřní sloup Vnější sloup Vnitřní sloup [kN] [kN] [kN] [kN] Stálé - Střecha 52,11 77,86 0,137 0,205 Stálé - Strop 73,51 108,62 0,194 0,286 Proměnné - Sníh 14,4 21,6 0,038 0,057 Proměnné - Užitné 54 81 0,142 0,214

2)Zatížení větrem: Návětrná strana: we,D = 0,622 kN/m2 Návětrná strana: we,E = -0,426 kN/m2 Celkový účinek na budovu: qwk = 0,622 + 0,426 = 1,048 kN/m2 Zatěžovací šířka: l = 6,0 m

118

Celkové zatížení větrem pro jednotlivé rámy: Fw,k = l × h × qwk Fw1,k = 6 × 1,7 × 1,048 = 10,69kN Fw2,k = 6 × 3,5 × 1,048 = 22,01kN Fw3,k = 6 × 3,6 × 1,048 = 22,64kN Fw4,k = 6 × 2,4 × 1,048 = 15,09kN

tlak větru na stěnu: we = 622 N/m2 tlak větru na sloup: we,sl = we x b we,sl = 622 x 3 = 1,867 kN/m sání větru na stěnu: we = 426 N/m2 sání větru na sloup: we,sl = we x b we,sl = 426 x 3 = 1,278 kN/m

9.2 Geometrie součinitel α cr :

 h       δ H ,Ed   286,78  3,6  α cr =   = 4,3   4896  0,049  H

α cr =  Ed  VEd

119

9.2.1 Průvlak Ocelový profil IPE 360. Parametry průřezu:

A = 7,27 × 10 −3 m 2 E = 210GPa f y = 235MPa I y = 3,29 × 10 −4 m 4

9.2.2 Sloup průřez 1 HEB 200, ocel 235

A = 9,104 × 10 −3 m 2 E = 210GPa G = 81GPa I y = 8,091 × 10 −5 m 4 I z = 2,84 × 10 −5 m 4 Wel , y = 7,355 × 10 −4 m 3 W pl , y = 8,28 × 10 −4 m 3


A = 1,184 × 10 −2 m 2 E = 210GPa G = 81GPa I y = 1,492 × 10 −4 m 4 I z = 5,135 × 10 −5 m 4 Wel , y = 1,148 × 10 −3 m 3 W pl , y = 3,95 × 10 −4 m 3 120


A = 1,978 × 10 −2 m 2 E = 210GPa G = 81GPa I y = 5,768 × 10 −4 m 4 I z = 1,082 × 10 −4 m 4 Wel , y = 2,884 × 10 −3 m 3 W pl , y = 3,24 × 10 −3 m 3

9.3 Vzpěrné délky

Lcr = β × h Kc = K ij =

I h I ij hij

η1 =

K c + K1 K c + K1 + K11 + K12

η2 =

Kc + K2 K c + K 2 + K 21 + K 22

β=

1 + 0,145 × (η1 + η 2 ) − 0,265 × η1 × η 2 2 − 0,364 × (η1 + η 2 ) − 0,247 × η1 × η 2

Vzpěrné délky jsou pro jednotlivé sloupy spočítány v následující tabulce.

121

Sloup A

Sloup I Ii j

hi j

Ki j

ɳ1

0,2908

Ii j

hi j

Kij

ɳ1

0,1203

ij c 1 2 11 12 21 22 Sloup B

[m4] 0,00008091 0 0,00008091 0 0,0003288 0 0,0003288

[m] 3,6 3,6 3,6 6 6 6 6

[m3] 2,25E-05 0 2,25E-05 0 5,48E-05 0 5,48E-05

ɳ2 β

0,4506 0,6319

[m4] 8,09E-05 0 8,09E-05 0,000329 0,000329 0,000329 0,000329

[m] 3,6 3,6 3,6 6 3 6 3

[m3] 2,25E-05 0 2,25E-05 5,48E-05 0,00011 5,48E-05 0,00011

ɳ2 β

0,2147 0,5566

Ii j

hi j

Ki j

ɳ1

0,4506

ij c 1 2 11 12 21 22 Sloup C

[m4] 0,00008091 0,00008091 0,00008091 0 0,0003288 0 0,0003288

[m] 3,6 3,6 3,6 6 6 6 6

[m3] 2,25E-05 2,25E-05 2,25E-05 0 5,48E-05 0 5,48E-05

ɳ2 β

0,4506 0,6640

Ii j

hi j

Ki j

ɳ1

0,4506

ij c 1 2 11 12 21 22 Sloup D

[m4] 0,00008091 0,00008091 0,0001492 0 0,0003288 0 0,0003288

[m] 3,6 3,6 3,6 6 6 6 6

[m3] 2,25E-05 2,25E-05 4,14E-05 0 5,48E-05 0 5,48E-05

ɳ2 β

0,5384 0,6830

Ii j

hi j

Ki j

ɳ1

0,5384

ij c 1 2 11 12 21 22 Sloup E

[m4] 0,0001492 0,00008091 0,0001492 0 0,0003288 0 0,0003288

[m] 3,6 3,6 3,6 6 6 6 6

[m3] 4,14E-05 2,25E-05 4,14E-05 0 5,48E-05 0 5,48E-05

ɳ2 β

0,6020 0,7173

hi j

Ki j

ɳ1

0,6020

ij c 1 2 11 12 21 22 Sloup F

[m4] 0,0001492 0,0001492 0,0001492 0 0,0003288 0 0,0003288

[m] 3,6 3,6 3,6 6 6 6 6

[m3] 4,14E-05 4,14E-05 4,14E-05 0 5,48E-05 0 5,48E-05

ɳ2 β

0,6020 0,7326

hi j

Ki j

ɳ1

0,6020

ij c 1 2 11 12 21 22 Sloup G

[m4] 0,0001492 0,0001492 0,0005768 0 0,0003288 0 0,0003288

[m] 3,6 3,6 3,6 6 6 6 6

[m3] 4,14E-05 4,14E-05 0,00016 0 5,48E-05 0 5,48E-05

ɳ2 β

0,7863 0,7809

hi j

Ki j

ɳ1

0,7863

ij c 1 2 11 12 21 22 Sloup H

[m4] 0,0005768 0,0001492 0,0005768 0 0,0003288 0 0,0003288

[m] 3,6 3,6 3,6 6 6 6 6

[m3] 0,00016 4,14E-05 0,00016 0 5,48E-05 0 5,48E-05

ɳ2 β

0,8540 0,8568

hi j

Ki j

ɳ1

0,8540

ij c 1 2 11 12 21 22

[m4] 0,0005768 0,0005768 0 0 0,0003288 0 0

[m] 3,6 3,6 3,6 6 6 6 6

[m3] 0,00016 0,00016 0 0 5,48E-05 0 0

ɳ2 β

1,0000 0,9356

Ii j

Ii j

Ii j

Ii j

c 1 2 11 12 21 22 Sloup J

Ii j

hi j

Kij

ɳ1

0,2147

ij c 1 2 11 12 21 22 Sloup K

[m4] 8,09E-05 8,09E-05 8,09E-05 0,000329 0,000329 0,000329 0,000329

[m] 3,6 3,6 3,6 6 3 6 3

[m3] 2,25E-05 2,25E-05 2,25E-05 5,48E-05 0,00011 5,48E-05 0,00011

ɳ2 β

0,2147 0,5731

Ii j

hi j

Kij

ɳ1

0,2147

ij c 1 2 11 12 21 22 Sloup L

[m4] 8,09E-05 8,09E-05 0,000149 0,000329 0,000329 0,000329 0,000329

[m] 3,6 3,6 3,6 6 3 6 3

[m3] 2,25E-05 2,25E-05 4,14E-05 5,48E-05 0,00011 5,48E-05 0,00011

ɳ2 β

0,2800 0,5849

Ii j

hi j

Kij

ɳ1

0,2800

ij c 1 2 11 12 21 22 Sloup E

[m4] 0,000149 8,09E-05 0,000149 0,000329 0,000329 0,000329 0,000329

[m] 3,6 3,6 3,6 6 3 6 3

[m3] 4,14E-05 2,25E-05 4,14E-05 5,48E-05 0,00011 5,48E-05 0,00011

ɳ2 β

0,3352 0,6072

Ii j

hi j

Kij

ɳ1

0,3352

ij c 1 2 11 12 21 22 Sloup M

[m4] 0,000149 0,000149 0,000149 0,000329 0,000329 0,000329 0,000329

[m] 3,6 3,6 3,6 6 3 6 3

[m3] 4,14E-05 4,14E-05 4,14E-05 5,48E-05 0,00011 5,48E-05 0,00011

ɳ2 β

0,3352 0,6176

Ii j

hi j

Kij

ɳ1

0,3352

ij c 1 2 11 12 21 22 Sloup N

[m4] 0,000149 0,000149 0,000577 0,000329 0,000329 0,000329 0,000329

[m] 3,6 3,6 3,6 6 3 6 3

[m3] 4,14E-05 4,14E-05 0,00016 5,48E-05 0,00011 5,48E-05 0,00011

ɳ2 β

0,5509 0,6615

Ii j

hi j

Kij

ɳ1

0,5509

ij c 1 2 11 12 21 22 Sloup O

[m4] 0,000577 0,000149 0,000577 0,000329 0,000329 0,000329 0,000329

[m] 3,6 3,6 3,6 6 3 6 3

[m3] 0,00016 4,14E-05 0,00016 5,48E-05 0,00011 5,48E-05 0,00011

ɳ2 β

0,6609 0,7347

ij c 1 2 11 12 21 22

122

Ii j

hi j

Kij

ɳ1

0,7451

[m4] 0,000577 0,000577 0 0,000329 0,000329 0 0

[m] 3,6 3,6 3,6 6 6 6 6

[m3] 0,00016 0,00016 0 5,48E-05 5,48E-05 0 0

ɳ2 β

1,0000 0,8940

9.4 Vnitřní síly Vnitřní síly jsou spočítány v programu Scia pro následující kombinace.

9.4.1 Kombinace 1 Tato kombinace zahrnuje zatížení stálé, vítr zleva, užitné a sníh. Hlavní nahodilé zatížení je vítr zleva.

123

9.4.2 Kombinace 2 Tato kombinace zahrnuje zatížení stálé, vítr zleva, užitné a sníh. Hlavní nahodilé zatížení je užitné zatížení.

124

9.5 Posouzení únosnosti Posouzení

únosnosti

je

spočítáno

v

programu

Scia

pro

nejnepříznivější kombinaci zatížení.

9.5.1 Sloup - průřez 1 Průřez: HEB 200 Kombinace 1 Posouzení na vzpěr podle ČSN EN 1993-1-1, 6.3.1.1. a vzorce (6.46):

125

Kombinace tlaku a ohybu:



127




129



9.6 Posouzení použitelnosti Dovolený vodorovný posun pro jedno podlaží:

δ dov =

h 3600 = = 12mm 300 300


δ dov =

h 28800 = = 57,6mm 500 500

Vodorovný

posun

je

vypočítaný

v




131

programu

Scia

z

10 Přípoje 10.1 Stropnice - průvlak Reakce ze stropnice: REd = 52,8kN

Návrh šroubů: M12 4,6 Počet šroubů: 4

Únosnost jednoho šroubu ve střihu

Fv ,Rd ,1 =

0,6 ⋅ f ub ⋅ As

γM2

=

0,6 ⋅ 400 ⋅ 84,3 = 16,186kN 1,25

REd 52,8 = = 13,2kN n 4 Fsd ,1 = 13,2kN ≤ Fv ,Rd ,1 = 16,186kN → vyhoví

Fsd ,1 =

Únosnost v otlačení - plech

Fb,Rd ,1 =

2,5 ⋅ α ⋅ f u ⋅ d ⋅ t

γM 2

=

2,5 ⋅ 0,77 ⋅ 360 ⋅ 12 ⋅ 5 = 33,23kN 1,25

 e1   30 p 1 f 50 1 400  ; 1 − ; ub ;1,0  =  ; − ; ;1,0    3 ⋅ d0 3 ⋅ d0 4 fu   3 ⋅ 13 3 ⋅ 13 4 360

α = min

α = min(0,77;1,032;1,11;1,0) = 0,77

52,8 = 13,2kN 4 = 13,2kN ≤ Fb, Rd = 33,23kN → vyhoví

Fsd ,1 = Fsd ,1

Únosnost v otlačení - stojina průvlaku Fb,Rd ,1 =

2,5 ⋅ α ⋅ f u ⋅ d ⋅ t

γ

M2

=

2,5 ⋅ 1 ⋅ 360 ⋅ 12 ⋅ 7 = 60,48kN 1,25

 e1   60 50 1 400 p 1 f  ; 1 − ; ub ;1,0  =  ; − ; ;1,0  d d f 3 ⋅ 3 ⋅ 4 3 ⋅ 13 3 ⋅ 13 4 360  0 0 u   

α = min

α = min(1,53;1,032;1,11;1,0) = 1

52,8 × 2 = 26,4kN 4 132 Fsd ,1 = 26,4kN ≤ Fb,Rd = 60,48kN → vyhoví Fsd ,1 =

Únosnost ve svaru Návrh: 2 x a = 3 mm Lwe = 119 mm

FII = Re d = 52,8kN

τ II =

FII 52,8 ⋅ 103 = = 73,95Mpa a ⋅ l 2 × 0,003 ⋅ 0,119

σ ⊥ 2 + 3 ⋅ τ ⊥ 2 + 3 ⋅τ II 2 = 02 + 3 ⋅ 02 + 3 ⋅ 73,952 = 128,08MPa 128,08MPa ≤

360 fu = = 360MPa → vyhoví γ M 2 ⋅ β w 1,25 ⋅ 0,8

10.2 Průvlak - sloup Reakce z průvlaku: REd = 107,07kN

Návrh šroubů: M16 4,6 Počet šroubů: 4


Fv ,Rd ,1 =

0,6 ⋅ f ub ⋅ As

γM2

=

0,6 ⋅ 400 ⋅ 157 = 30,144kN 1,25

REd 107,07 = = 26,77kN n 4 Fsd ,1 = 26,77kN ≤ Fv ,Rd ,1 = 30,144kN → vyhoví Fsd ,1 =

Únosnost v otlačení - plech

Fb,Rd ,1 =

2,5 ⋅ α ⋅ f u ⋅ d ⋅ t

γM 2

=

2,5 ⋅ 0,686 ⋅ 360 ⋅ 16 ⋅ 5 = 39,51kN 1,25

 e1   35 60 p 1 f 1 400  ; 1 − ; ub ;1,0  =  ; − ; ;1,0    3 ⋅ d0 3 ⋅ d 0 4 fu   3 ⋅ 17 3 ⋅ 17 4 360

α = min

α = min(0,686;0,926;1,11;1,0) = 0,686

107,07 = 26,77kN 4 Fsd ,1 = 26,77kN ≤ Fb,Rd = 39,51kN → vyhoví 133 Fsd ,1 =

Únosnost v otlačení - stojina průvlaku Fb,Rd ,1 =

2,5 ⋅ α ⋅ f u ⋅ d ⋅ t

γM 2

=

2,5 ⋅ 0,926 ⋅ 360 ⋅ 16 ⋅ 12 = 160,09kN 1,25

 p1   60 1 f 1 400  − ; ub ;1,0  =  − ; ;1,0  3 ⋅ d 4 f 3 ⋅ 17 4 360  0 u   

α = min

α = min(0,926;1,11;1,0) = 1

107,07 × 2 = 53,54kN 4 = 53,54kN ≤ Fb,Rd = 160,09 N → vyhoví

Fsd ,1 = Fsd ,1

Únosnost ve svaru Návrh: 2 x a = 3 mm Lwe = 130 mm

FII = Re d = 107,07kN

τ II =

FII 107,07 ⋅ 103 = = 137,27 Mpa a ⋅ l 2 × 0,003 ⋅ 0,130

σ ⊥ 2 + 3 ⋅ τ ⊥ 2 + 3 ⋅τ II 2 = 02 + 3 ⋅ 02 + 3 ⋅ 137,27 2 = 237,757 MPa 237,757 MPa ≤

fu 360 = = 360 MPa → vyhoví γ M 2 ⋅ β w 1,25 ⋅ 0,8

10.3 Sloup - sloup Stykování sloupů je provedeno kontaktním spojením pomocí

čelních desek a čtyř šroubů. Šrouby jsou pouze konstrukční.

134

10.4 Diagonála svislého ztužidla - sloup Osová síla v diagonále: N Ed = 476,02kN

Návrh šroubů: M20 8,8 Počet šroubů: 3 Plech P12


Fv ,Rd ,1 = 2 ×

0,6 ⋅ f ub ⋅ As

γ M2

= 2×

0,6 ⋅ 800 ⋅ 245 = 188,16kN 1,25

N Ed 476,02 = = 158,67kN n 3 Fsd ,1 = 158,67kN ≤ Fv ,Rd ,1 = 188,16kN → vyhoví Fsd ,1 =

Únosnost plechu v otlačení

Fb,Rd ,1 =

2,5 ⋅ α ⋅ f u ⋅ d ⋅ t

γM 2

=

2,5 ⋅ 0,952 ⋅ 360 ⋅ 21 ⋅ 12 = 172,73kN 1,25

 e1   60 90 p 1 f 1 400  ; 1 − ; ub ;1,0  =  ; − ; ;1,0  ⋅ ⋅ 3 d 3 d 4 f 3 ⋅ 21 3 ⋅ 21 4 360  0 0 u   

α = min

α = min(0,952;1,179;1,11;1,0) = 0,952

476,02 = 158,67kN 3 Fsd ,1 = 158,67kN ≤ Fb,Rd = 172,73kN → vyhoví Fsd ,1 =

Únosnost oslabeného průřezu

Anet = 2210 − 2 × 21 × 8 = 1874mm 2 N u ,Rd =

0,9 × Anet × f u

γM2

=

0,9 × 1810 × 360 = 485,74kN 1,25

N Ed = 476,02kN ≤ N u ,Rd = 485,74kN → vyhoví

135

Únosnost ve svaru Návrh: 2 x a = 5 mm, l = 400 mm e = 150 mm Lwe = 400 mm

FII = cos α × Ned = 408,2kN FII 408,2 ⋅ 103 = = 102,05Mpa τ II = 2 × a × l 2 × 0,005 ⋅ 0,4 F⊥ = sin α × Ned = 244,88kN

τ⊥ =

F⊥ × cos 45° F⊥ × cos 45° × e + = 2×a ×l 2 × Wwe

244,88 ⋅ 103 × cos 45° 244,88 ⋅ 103 × cos 45° × 0,150 + = 140,69 Mpa 1 2 × 0,005 × 0,4 2 2 × × 0,005 × 0,4 6 F × cos 45° F⊥ × cos 45° × e σ⊥ = ⊥ + = 2×a ×l 2 × Wwe 244,88 ⋅ 103 × cos 45° 244,88 ⋅ 103 × cos 45° × 0,150 + = 140,69 Mpa 1 2 × 0,005 × 0,4 2 2 × × 0,005 × 0,4 6

σ ⊥ 2 + 3 ⋅ τ ⊥ 2 + 3 ⋅ τ II 2 = 140,69 2 + 3 ⋅ 140,69 2 + 3 ⋅ 102,052 = 332,29 MPa 332,29 MPa ≤


Vytržení skupiny šroubů z plechu dle ČSN EN 1998-1-8, 3.10.2

Veff ,1,Rd =

f u × Ant

γ M2

+

f y × Anv 3 ×γ M0

Ant = 12 × 41 = 492mm 2 Anv = 12 × 207 = 2490mm 2 360 × 492 235 × 2490 + = 479,533kN ≥ N Ed = 476,02kN 1,25 3 × 1,0 Ant...oslabená plocha při působení tahu, Veff ,1,Rd =

Anv...oslabená plocha při působení smyku

136

Vytržení skupiny šroubů ze ztužidla

Veff ,1,Rd =

f u × Ant

γ M2

+

f y × Anv 3 ×γ M0

Ant = 16 × 25,5 = 408mm 2 Anv = 16 × 187,5 = 3000mm 2 Veff ,1,Rd =

360 × 408 235 × 3000 + = 524,536kN ≥ N Ed = 476,02kN 1,25 3 × 1,0

→ vyhoví

10.5 Křížení diagonál svislého ztužidla Šroubový přípoj je navržen na stejné zatížení jako přípoj diagonály ke sloupu z odstavce 10.4. Proto jsou navrženy stejné šrouby a stejné rozteče jako v předchozím případě. Svar diagonály styčníkového plechu je konstrukční.

137

10.6 Kotvení vnitřního sloupu se ztužidlem Patka je navržena jako kloubová z nevyztuženého patního plechu na přenos svislého a vodorovného zatížení. Kotevní šrouby jsou navrženy jako konstrukční, 2 x M20. Kotevní šrouby se provedou jako předem zabetonované s metrickým závitem.

Patní plech: Tloušťka patního plechu: 35 mm Maximální tlaková síla v patě sloupu: N Ed = 2680,14kN Beton: C16/20 Započitatelné rozměry betonové patky:

a1 = b1 = min(3 × a0 , a0 + h, a c )

a1 = b1 = min(3 × 440,440 + 800,1800) = 440 + 800 = 1240mm

Součinitel koncentrace napětí:

kj =

a1 × b1 1,24 × 1,24 = = 2,818 a0 × b0 0,44 × 0,44

Návrhová pevnost betonu:

f jd =

β j × k j × f ck 0,667 × 2,818 × 16 = = 20,04 MPa γC 1,5

Účinná šířka patní desky:

c = tp

f yd 3 × f jd

= 35

235 = 69,2mm 3 × 20,04

138

Efektivní plocha:

Aeff = 156474mm 2 (podle plochy obrazce v AutoCadu) Únosnost patky:

N Rd = Aeff × f jd = 20,04 × 106 × 0,1565 = 3136,26kN

Posouzení: NEd = 2680,14 kN < NRd = 3136,26 kN → vyhoví

Kotevní zarážka: Maximální smyková síla: Ved = 215,085kN Návrh: HEB 220, h= 100 mm Posouzení zarážky:

M = Ved × h = 215,085 × 0,15 = 32,26 N

σ=

f M 32,26 × 103 235 = = 43,89 MPa ≤ y = = 235MPa −4 W 7,355 × 10 γ m 0 1,0

⇒ vyhoví Posouzení betonu:

Ved 215,085 × 10 3 = = 9,777 MPa b×h 0,22 × 0,1 16 f cc = 9,777 MPa ≤ f cc ,lim = = 10,66 MPa 1,5 ⇒ vyhoví f cc =

139

10.7 Svislé ztužidlo - pata sloupu Šroubový přípoj je navržen na stejné zatížení jako přípoj diagonály ke sloupu z odstavce 10.4. Proto jsou navrženy stejné šrouby a stejné rozteče jako v tomto případě.

10.8 Diagonála vodorovného ztužidla - Průvlak osová síla v diagonále: N Ed = 37,48kN

Návrh šroubů: M16 4,6 Počet šroubů: 2 Plech P5


Fv , Rd ,1 =

0,6 ⋅ f ub ⋅ As

γ M2

=

0,6 ⋅ 400 ⋅ 157 = 30,144kN 1,25

N Ed 37,48 = = 18,74kN n 2 = 18,74kN ≤ Fv ,Rd ,1 = 30,144kN → vyhoví

Fsd ,1 = Fsd ,1

140

Únosnost plechu v otlačení

Fb,Rd ,1 =

2,5 ⋅ α ⋅ f u ⋅ d ⋅ t

γM 2

=

2,5 ⋅ 0,686 ⋅ 360 ⋅ 17 ⋅ 5 = 41,983kN 1,25

 e1   35 p 1 f 60 1 400  − ; ; 1 − ; ub ;1,0  =  ; ;1,0    3 ⋅ d0 3 ⋅ d0 4 fu   3 ⋅ 17 3 ⋅ 17 4 360

α = min

α = min(0,686;0,924;1,11;1,0) = 0,686

37,48 = 18,74kN 2 = 18,74kN ≤ Fb, Rd = 41,983kN → vyhoví

Fsd ,1 = Fsd ,1

Únosnost nesymetrického přípoje úhelníku

Anet = 940 − 17 × 7 = 821mm 2 0,7 − 0,4 × 1 = 0,52 5 − 2,5 β × Anet × f u 0,52 × 821 × 360 = 2 = = 122,953kN γ M2 1,25

β 2 = 0,4 + N u ,Rd

N Ed = 37,48kN ≤ N u ,Rd = 122,953kN → vyhoví Únosnost ve svaru Návrh: 2 x a = 4 mm, l = 195 mm e = 40 mm Lwe = 195 mm

FII = cos α × Ned = cos 46 × 37,48 = 26,04kN FII 26,04 ⋅ 103 = = 15,14 Mpa 2 × a × l 2 × 0,004 ⋅ 0,195 F⊥ = sin α × Ned = sin 46 × 37,48 = 26,96kN

τ II =

τ⊥ =

F⊥ × cos 45° F⊥ × cos 45° × e + = 2×a ×l 2 × Wwe

26,96 ⋅ 103 × cos 45° 26,96 ⋅ 103 × cos 45° × 0,040 + = 11,083 + 12,372 = 23,455Mpa 1 2 × 0,004 × 0,195 2 × × 0,004 × 0,1952 6 F × cos 45° F⊥ × cos 45° × e σ⊥ = ⊥ + = 2×a ×l 2 × Wwe 141

26,96 ⋅ 103 × cos 45° 26,96 ⋅ 103 × cos 45° × 0,040 + = 11,083 + 12,372 = 23,455Mpa 1 2 × 0,004 × 0,195 2 × × 0,004 × 0,1952 6

σ ⊥ 2 + 3 ⋅ τ ⊥ 2 + 3 ⋅τ II 2 = 23,4552 + 3 ⋅ 23,4552 + 3 ⋅ 15,142 = 53,74 MPa 53,74 MPa ≤


Vytržení skupiny šroubů z plechu

Veff ,1,Rd =

f u × Ant

γ M2

+

Ant = 5 × 21 = 105mm

f y × Anv 3 ×γ M0 2

Anv = 5 × 104 = 520mm 2 Veff ,1,Rd =

360 × 105 235 × 520 + = 100,792kN ≥ N Ed = 37,48kN 1,25 3 × 1,0

10.9 Křížení diagonály vodorovného ztužidla Šroubový přípoj je navržen na stejné zatížení jako přípoj diagonály k průvlaku z odstavce 10.8. Proto jsou navrženy stejné šrouby a stejné rozteče jako v předchozím případě. Svar diagonály styčníkového plechu je konstrukční.

142



VÍCEPODLAŽNÍ BUDOVA VÝKAZ MATERIÁLU


AUTOR PRÁCE

BC. MARTIN HRYCÍK

AUTHOR


BRNO 2014

Ing. KAREL SÝKORA

Výkaz materiálu

Typ Střešní vaznice Střešní průvlak - 6m Střešní průvlak - 3m Stropnice - okrajová Stropnice Stropní průvlak - 6m Stropní průvlak - 3m Sloup horní Sloup horní rohový Sloup střední 1 Sloup střední 2 Sloup střední 3 Sloup střední rohový Sloup dolní 1 Sloup dolní 2 Sloup dolní 3 Sloup dolní 4 Sloup dolní rohový Vodorovné ztužidlo 1 Vodorovné ztužidlo 2 Svislé ztužidlo

Průřez IPE 120 IPE 200 IPE 200 IPE 120 IPE 160 IPE 270 IPE 270 HEB 160 HEB 160, 1/2 IPE 140 HEB 180 HEB 220 HEB 240 HEB 180, 1/2 IPE 160 HEB 220 HEB 240 HEB 260 HEB 300 HEB 220, 1/2 IPE 200 L 70/7 L 70/7 2 x L 80/65/8

Celková hmotnost konstrukce: Název Nosné profily 3% prořez 2% výztuhy, příruby 1% svary 2% spojovací prostředky Celková hmotnost

Hmotnost [t] 198,248 5,947 3,965 1,982 3,965 214,108

Materiál

Plocha

Délka

Počet

S 235 S 235 S 235 S 235 S 235 S 235 S 235 S 235 S 235 S 235 S 235 S 235 S 235 S 235 S 235 S 235 S 235 S 235 S 235 S 235 S 235

[m 2] 0,001321 0,00285 0,00285 0,001321 0,00201 0,00459 0,00459 0,005425 0,008138 0,006525 0,009104 0,0106 0,009788 0,009104 0,0106 0,01184 0,0149 0,013656 0,00094 0,00094 0,00221

[m] 6 6 3 6 6 6 3 10,1 10,1 10,8 10,8 10,8 10,8 8 8 8 8 8 8,5 6,7 6,9

[ks] 81 18 63 126 441 126 63 36 4 12 12 12 4 14 8 6 8 4 160 16 128

Jednotková Hmotnost hmotnost [kg/m] 10,370 22,373 22,373 10,370 15,779 36,032 36,032 42,586 63,879 51,221 71,466 83,210 76,832 71,466 83,210 92,944 116,965 107,200 7,379 7,379 17,349 Celkem:

[kg] 5039,747 2416,230 4228,403 7839,607 41749,911 27239,814 6809,954 15484,361 2580,727 6638,274 9262,045 10784,016 3319,137 8004,237 5325,440 4461,312 7485,760 3430,387 10035,440 791,029 15322,195 198248,024



VÍCEPODLAŽNÍ BUDOVA SPECIALIZACE Z POZEMNÍHO STAVITELSTVÍ


AUTOR PRÁCE

BC. MARTIN HRYCÍK

AUTHOR


BRNO 2014

Ing. KAREL SÝKORA

Martin Hrycík

Specializace z pozemního stavitelství

Diplomová práce

Obsah 1

Specializace z pozemního stavitelství ................................................................................. 2

2

Skladba střešní konstrukce .................................................................................................. 2 2.1

3

Skladba stropní konstrukce ................................................................................................. 4 3.1

4

Posouzení součinitele prostupu tepla střešní konstrukce ............................................. 3

Posouzení součinitele prostupu tepla stropní konstrukce ............................................ 4

Návrh obvodového plášťě ................................................................................................... 5 4.1

Součinitel prostupu tepla obvodového pláště .............................................................. 6

1

Martin Hrycík


Diplomová práce

1 Specializace z pozemního stavitelství Tato část práce je zaměřena na podrobnější rozbor vybraných částí konstrukce. Je zde řešena skladba střešní konstrukce, skladba stropní konstrukce, návrh obvodového pláště. Tyto konstrukce jsou dále posouzeny z hlediska tepelně-izolačních vlastností na doporučený součinitel prostupu tepla dle ČSN 70540-2.

2 Skladba střešní konstrukce

2

Martin Hrycík


Diplomová práce

2.1 Posouzení součinitele prostupu tepla střešní konstrukce Tepelný odpor:

R =

d

λ

vrstva

hydroizolační fólie extrudovaný polystyren parotěsná vrstva železobeton

tloušťka vrstvy d

tepelná vodivost λ

tepelný odpor R

[m] 0,002 0,16 0,004 0,06

[W/(K*m)] 0,25 0,037 0,21 1,58

[m2*K/W] 0,008 4,324324 0,019048 0,037975

Tepelný odpor na vnější straně:

R se = 0 , 04

m 2K W

Tepelný odpor na vnitřní straně:

R si

m 2K = 0 ,1 W

Součinitel prostupu tepla:

U =

1 1 W = = 0 , 221 ΣR 0 , 04 + 0 , 008 + 4 , 324 + 0 , 019 + 0 , 038 + 0 ,1 m 2K

Požadovaný součinitel prostupu tepla:

W m 2K W ≥ U = 0 , 221 ⇒ vyhoví m 2K

U n = 0 , 24

3

Martin Hrycík


Diplomová práce

3 Skladba stropní konstrukce

3.1 Posouzení součinitele prostupu tepla stropní konstrukce Tepelný odpor:

R =

d

λ

vrstva

keramická dlažba betonová mazanina tepelná izolace železobetonová deska

tloušťka vrstvy d

tepelná vodivost λ

tepelný odpor R

[m] 0,008 0,04 0,02 0,05

[W/(K*m)] 1,01 1,3 0,037 1,58

[m2*K/W] 0,007921 0,030769 0,540541 0,031646

Tepelný odpor na vnitřní straně:

R si = 0 ,17

m 2K W

4

Martin Hrycík


Diplomová práce

Součinitel prostupu tepla:

U =

W 1 1 = = 1, 05 2 m K ΣR 0 ,17 + 0 , 008 + 0 , 031 + 0 , 541 + 0 , 032 + 0 ,17

Požadovaný součinitel prostupu tepla:

W m 2K W ≥ U = 1, 05 2 ⇒ vyhoví m K

U n = 2 ,2

4 Návrh obvodového plášťě Obvodový plášť je navržen ze stěnového fasádního systému Kingspan Optimo. Jedná se sendvičový panel se skrytým kotvením a jádrem z polyuretanu. Krycí vrstva panelu je z ocelového plechu tloušťky 0,7 a 0,4 mm. Tloušťka panelu je 100 mm. Váha panelu je 13 kg/m2 Součinitel prostupu tepla panelu je U = 0,23 W/m2K Nosnou konstrukci pláště tvoří tenkostěnné ocelové profily tl. 0,6 mm. CW profil 120/50/0,6 mm - váha 1,13 kg/m SDK deska Rigips RF - váha 13,5 kg/m2 Prosklení obvodového pláště bude zajištěno plastovými okny s izolačním dvojsklem. Součinitel prostupu tepla okna je U = 1,4 W/m2K

5

Martin Hrycík


Diplomová práce

4.1 Součinitel prostupu tepla obvodového pláště Požadovaná hodnota Un pro lehké obvodové pláště: fw = Aw/A, kde A je celková plocha LOP v m2 a Aw je plocha průsvitné výplně otvoru fw = (1,42x2,42)/(3x2,7) =3,36/10,8= 0,311 Pro fw < 0,5 platí: Un = 0,3 + 1,4 fw Un =0,3 + 1,4 * 0,311 = 0,736 W/m2K Součinitel prostupu tepla lehkého obvodového pláště metodou celkového hodnocení: U = (A1 * U1 + A2 *U2) / (A1 + A2 ) U = (3,36* 1,4 + 7,44 * 0,23) / (3,36+ 7,44) = 0,594 W/m2K U < Un ... 0,594 W/m2K < 0,736 W/m2K → Vyhoví

6

Seznam použitých zdrojů:

[1] ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí [2] ČSN EN 1991 Zatížení konstrukcí [3] ČSN EN 1993 Navrhování ocelových konstrukcí [4] ČSN EN 1994 Navrhování spřažených ocelobetonových konstrukcí [5] ČSN 01 3483 Výkresy kovových konstrukcí [6] KARMAZÍNOVÁ M, PILGR M., Ocelové konstrukce vícepodlažních budov - pomůcka pro cvičení, skripta, Cerm, Brno, 135 str. [7] WALD F., Ocelové konstrukce 10 - tabulky, skripta, ČVUT, Praha, 128 str. [8] www.kingspan.cz - stěnové panely

Seznam příloh:

Výkresová dokumentace: Výkres č. 1 - Půdorys stropní konstrukce M 1:100 Výkres č. 2 - Půdorys střešní konstrukce M 1:100 Výkres č. 3 - Podélný řez A-A M 1:100 Výkres č. 4 - Podélný řez B-B M 1:100 Výkres č. 5 - Příčný řez C-C

M 1:100

Výkres č. 6 - Výrobní výkres vaznic

M 1:5

Výkres č. 7 - Výrobní výkres stropnic

M 1:5

Výkres č. 8 - Výrobní výkres průvlaků střešní konstrukce

M 1:5

Výkres č. 9 - Výrobní výkres průvlaků stropní konstrukce

M 1:5

Výkres č. 10 - Výrobní výkres diagonál svislých a vodorovných ztužidel Výkres č. 11 - Výrobní výkres vnitřního sloupu bez ztužidla

M 1:5

Výkres č. 12 - Výrobní výkres vnitřního sloupu se ztužidlem

M 1:5

Výkres č. 13 - Výkres detailů

M 1:10

M 1:5

VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY

Recommend Documents