Vestavba archivu v podkroví

Návrh statické části stavby Statický výpočet

Vestavba archivu v podkroví Praha 10 - Práčská 1885

Místo stavby: Investor: Zpracovatel PD:

Praha 10 - Práčská 1885 Lesy hl. města Prahy, Práčská 1885, Praha 10 Karel Parolek Ing. Ivan Pšenička

Obsah statické části:

Popis stavby a statického výpočtu Posouzení stávající stropní konstrukce - deska Zatížení průvlaku sloupky krovu Posouzení stávající stropní konstrukce - průvlak Návrh zesílení Zatížení podporujících konstrukcí

Podklady ke zpracování : Návrh stavební části Platné normy Původní PD - 2 / 2005 Křístek, Trčka a spol. s.r.o Prohlídka - místní šetření Technický průvodce 51- Statické tabulky

Zpracovala :

Ing. Eva Svobodová červen 10 IČO 464 10 058

Popis stavby a statického výpočtu Ve stavbě bude vybudován na ploše betonového stropu archiv, výpočet bude prověřovat únosnost stávající konstrukce, provedené jako úprava původní PD, realizované podle PD z r. 2005 . Stropní konstrukce je provedena jako železobetonová spojitá s vnitřní podporou z ocelových válcovaných nosníků . Obě desky jsou vyztuženy křížem.

Stránka 1 z 15

Posouzení stávající stropní konstrukce - deska Zatížení desky jako křížem armované na středním ocelovém průvlaku Zatížení vlastní váhou stropní konstrukce -

Podlaha na půdě

ŽLB kce

Tloušťka Krytina - lino Nosná konstrukce Podhledová konstrukce ( SDK )

m 0,030 0,180 0,015

Tloušťka celkem

0,210

Objemová hmotnost kN/m3 18,000 25,000 10,000

Zatížení provozní kN/m2 0,540 4,500 0,170

Součinitel zatížení

Zatížení extrémní kN/m2 0,594 4,950 0,187

1,100 1,100 1,100

5,210

Provozní zatížení vlastní váhou Extrémní zatížení vlastní váhou

5,210 5,731

5,731 kN/m2 kN/m2

Zatížení užitné - nahodilé Součinitel zatížení γf 1,20

Provozní Archiv požadované minimální únosnosti

5,000

Provozní zatížení nahodilé Extrémní zatížení nahodilé

Extrémní 6,000

5,000 6,000

kN/m2 kN/m2

10,210 11,731

kN/m2 kN/m2

Celkové zatížení stropní konstrukce v podkroví Podlaha na půdě Provozní zatížení celkové Extrémní zatížení celkové

bez příček

Posouzení desek Rozpětí

Šířka desky

Zatížení extrémní

Druh výztuže

Průvlaky mezi deskami

Délka průvlaku

D11

7,85

4,53

11,731

obousměrná

B

D12

7,85

3,80

11,731

jednosměrná

D

Označení desek

Deska

D11 - A

A

obousměrně armovaná - schéma

vetknutí 1 strana kloubové uložení 3 strany

B

obousměrně armovaná - schéma

vetknutí 2 strany kloubové uložení 2 strany

Poměr stran n = l / š =

1,73 0,58

lx = 7,850 m Rovnoměrné zatížení αx = αxvs =

n < 2 - obousměrnně arm. deska ly =

4,530 11,731

0,0060

αy =

0,0565

0,0000

αyvs =

-0,1162

Mx = ax *q*lx2 = Mxvs = axvs *q*lx2 =

4,337 0,000

kNm/m kNm/m

My = ay *q*ly2 = Myvs = ayvs *q*ly2 =

Stránka 2 z 15

m kN/m2

13,601 -27,973

kNm/m kNm/m

D12 - B

Deska

Poměr stran n = l / š =

n < 2 - obousměrnně arm. deska

2,07

lx = 7,850 m Rovnoměrné zatížení

ly =

3,800 11,731

αx =

0,0019

αy =

0,0417

αxvs =

0,0000

αyvs =

-0,0833

Mx = ax *q*lx2 = Mxvs = axvs *q*lx2 =

1,373 0,000

m kN/m2

My = ay *q*ly2 = Myvs = ayvs *q*ly2 =

kNm/m kNm/m

7,064 -14,111

kNm/m kNm/m

Redistribuce momentů v systému desek D11 - D12 Směr x

Směr y cm2

plocha D11

pole podpora

4,337 0,000

pole podpora

22,843 -18,731

D12

pole podpora

1,373 0,000

pole podpora

2,443 -18,731

Posouzení výztuže desek

D11-D12 mezipodporové momenty

Druh namáhání Způsob dimenzování -

Ohyb metoda mezní rovnováhy Mx = h= b= tb= pr . h e=

22,843 0,180 1,000 0,025 0,012 0,139

kNm m m m m m

beton C20/25 ocel 10 505 nebo síť KARI R bd = beton R btd = R scd = ocel R sd =

14,50 1,05 420,00 450,00

MPa MPa MPa MPa

Maximální ohybový moment Geometrický tvar průřezu Krycí vrstva výztuže Předběžný návrh profilu Účinná výška průřezu Použité materiály Pevnosti materiálů

výpočtová v tlaku výpočtová v tahu výpočtová v tlaku výpočtová v tahu

Součinitelé podmínek působení materiálu Základní -

vliv vyztužení průřezu

γ bs =

1,00

Pro µ s < µ s,min γ bg = 1,75 Pro průřez namáhaný ohybem vliv mnohokrát opakovaného namáhání betonu v tlaku γ bc2 = 1,00 vliv mnohokrát opakovaného namáhání betonu v tahu γ bc1 = 1,00 vliv mnohokrát opakovaného namáhání výztuže v tahu γ sc = ωsc/(1-0,4*(1+ρs))+ κsc = 1,57 vliv gradientu přetvoření

pro hodnoty

Stránka 3 z 15

ωsc =

0,44

ρs,lim =

0,80

κsc =

0,00

γ sc =

1,00

γ u = 1-20/(h+50) =

Součinitel geometrie

0,913

Metoda mezní rovnováhy Pro tah nebo tlak s velkou výstředností, resp.ohyb musí platit ξ< ξ lim Součtová výminka

Nb =

γu*R bd * γb*b*xu

Rsd * γs*Fa

Na =

Mx= γu*R bd * γb*b*xu * ( he- xu/2) Momentová výminka Z rovnice momentové výminky bude určena poloha neutrálné osy . Řešení kvadratické rovnice xu 2-2*xu*he-C =0 Pomocná hodnota absolutního členu

2*Mx / γu*R bd * γb*b*xu = 0,00197

C=

Kořen musí vyhovět podmínce xu < he xu = he -(he 2-C)1/2) xu = 0,0073 Kontrola podmínky

ξ< ξ lim

m

ξ = xu / he =

0,0524

ξ lim = 1/(1,25+Rsd/420) =

0,431

Podmínka splněna Aa = γu*R bd * γb*b*xu / Rsd*γs Aa = 0,00038 m2 Aa = 0,00057 m2

Určení nutné plochy výztuže

Stávající Kontrola : Na = Nb = Mx =

5,00

prof. R

12

0,1688 MN 0,1688 MN 0,022843 MNm procento vyztužení

0,95%

Tabulka spodní výztuže polí spojité desky - kladné momenty ( jednotná tloušťka desky, jednotné materiály )

Ohybový moment

M1x M1y M2x M2y M1y

4,337 22,843 1,373 2,443 22,843

Ohybový moment M1x M1y M2x M2y M1y

4,337 22,843 1,373 2,443 22,843

podkroví

kNm/m kNm/m kNm/m kNm/m kNm/m

minimální plocha výztuže C 0,00037 0,00197 0,00012 0,00021 0,00197

xu

xu / he

Aa

0,0014 0,0073 0,0004 0,0008 0,0073

0,0097 0,0524 0,0031 0,0055 0,0524

0,00007 0,00038 0,00002 0,00004 0,00038

podkroví navržená výztuž profil / vzdálenost kNm/m 10 200 kNm/m 12 200 kNm/m 10 200 kNm/m 12 200 kNm/m 12 200

Stránka 4 z 15

m2 m2 m2 m2 m2

skutečná plocha výztuže 0,00039 0,00057 0,00039 0,00057 0,00057

m2 m2 m2 m2 m2

využitelnost 18% 66% 6% 7% 66%

Beton B 25 - C 20/25 Ocel 10505 Tabulka horní výztuže spojité desky nad podporami - záporné momenty ( jednotná tloušťka desky, jednotné materiály )

Ohybový moment

M1x M1y M2x M2y

0,000 18,731 0,000 18,731

Ohybový moment M1x M1y M2x M2y

0,000 18,731 0,000 18,731

1.NP

kNm/m kNm/m kNm/m kNm/m

1.NP kNm/m kNm/m kNm/m kNm/m

minimální plocha výztuže C 0,00000 0,00162 0,00000 0,00162

xu

xu / he

Aa

0,0000 0,0059 0,0000 0,0059

0,0000 0,0428 0,0000 0,0428

0,00000 0,00031 0,00000 0,00031

použitá výztuž profil / vzdálenost 12 150 12 150 10 150 12 150

skutečná plocha výztuže 0,00075 0,00075 0,00052 0,00075

využitelnost 0% 41% 0% 41%

m m2 m2 m2 2

Stropní deska není zatížena břemeny a průvlak pod deskou je proveden jako spojitý s jednou vnitřní nesymetrickou podporou .

Zatížení průvlaku sloupky krovu Sedlová střecha 1,19 38

38 3,88 2,19 0,15 0,50

2,00 1,13

3,05 7,85 10,11

Stránka 5 z 15

2,80 1,13

Skladba střešního pláště

zateplený prostor

obytná část

Zatížení vlastní váhou střešní konstrukce

m

Objemová hmotnost kN/m3

0,002 0,160 0,250 0,002 0,013

5,000 0,700 0,900 5,000 10,000

Tloušťka Tašková krytina, latě, kontralatě Kontaktní difúzní fólie Krokev ve spádu - šířka 140 Tepelná izolace Orsil M Parotěsná zábrana Sádrokarton

Provozní zatížení střešní konstrukce Extrémní zatížení střešní konstrukce Zatížení užitné - nahodilé

sníh ωs=

Základní tíha sněhu Sklon Součinitel tvaru zastřešení Součinitel zatížení

α=

0,700 38,00 µ=

Provozní zatížení střešní konstrukce Extrémní zatížení střešní konstrukce max

Vzdálenost krokví

Zatížení provozní kN/m2 0,500 0,010 0,112 0,225 0,010 0,145 1,002

Součinitel zatížení

qn = qd =

1,002 1,149

kN/m2 o = 0,587

0,663

1,100 1,200 1,100 1,300 1,200 1,100

1,40

pn = pd =

0,411 0,575

kN/m2 kN/m2

1,00

m

Provozní zatížení jedné krokve pn1 + qn1=

1,782

kN/m

Extrémní zatížení jedné krokve pd1 + qd1=

2,143

kN/m

140

160

Zatížení střední vaznice Zatěžovací šířka krytiny Zatěžovací šířka šikmého podhledu Zatěžovací šířka vodorovného podhledu

2,525 1,000 1,525

m m m

Provozní zatížení střední vaznice pn1 + qn1=

4,042

kN/m

Extrémní zatížení střední vaznice pd1 + qd1=

4,888

kN/m

A/ Světlosti polí

Rozteče střední vaznice 4,530

4,300

Stránka 6 z 15

kN/m2 kN/m2

γ=

Zatížení krokví

Návrh profilu

Zatížení extrémní kN/m2 0,550 0,012 0,123 0,293 0,012 0,160 1,149

8,830

Určení osových sil ve sloupcích krovu průvlak S1 4,415 17,844 21,582

štít 2,265 9,154 11,072

Délka části vaznice Provozní zatížení Extrémní zatížení

zdivo S2 2,150 8,690 10,510

Posouzení průvlaku se střední podporou zatíženého deskou a sloupky krovu Zatížení spojitého trámu spojitou deskou

1,80

3,05

2,60 sloupky krovu

0 , 2 střední sloup

5,20

2,25 střední podpora průvlaku

7,45

Celkové zatížení ocelového průvlaku z dvojice nosníků I 260. sloupky S1

17,844 21,582

kN kN

strop

43,325 49,820

kN/m kN/m

Celkové maximální zatížení průvlaku

provozní provozní

43,325 49,820

kN/m kN/m

provozní provozní

10,640 12,225

kN kN

0,548

provozní provozní

15,121 17,373

kN kN

0,654

rameno Odlehčení konců průvlaku

seshora

zespoda Moment na spojitém průvlaku:

střední

-135,002

kNm

levé pole levé pole

115,057 124,699

kNm kNm

pravé pole

-45,007

kNm

levá reakce

93,008

kN

střední reakce

179,618 108,019

kN kN

Stránka 7 z 15

uprostřed pod břemenem

zleva zprava

pravá reakce

-25,523

kN

Kontrola

355,123

355,123

kN

Kontrola - bez odlehčení konců

střední

-131,227

kNm

levé pole levé pole

125,977 135,038

kNm kNm

pravé pole

-34,087

kNm

levá reakce

119,859

kN

střední reakce

182,366 114,370

kN kN

pravá reakce

-2,276

kN

414,319

414,319

kN

uprostřed pod břemenem

zleva zprava

V současnosti je průvlak překryt podhledem. Doporučuji provést bezprostředně po zahájení stavby odkrytí podhledu v místě navrženého průvlaku a doplnit diagnostiku použitého profilu. Ve fázi návrhu zesílení jsou vypracovány rozdílné varianty jednak použitých nosníků a jednak i varianty zesílení profilů - pro zvětšení únosnosti profilu nad podporou je vhodnější zesílení v horní polovině průřezu, ale z hlediska provádění je snazší zesílení ve spodní polovině.

Posouzení plnostěnného nosníku stávající

2*I

260

mezipodporový Wx = Fx =

884,00 83,80

Ix = 11480,00 *10-8 m4

*10-6m3 *10-4m2

Rfd = Rsd =

210,00 210,00

Mpa

Ohybová pevnost

Rfd*γf =

178,50

Mpa

Smyková pevnost

Rsd*γf =

178,50

Mpa

Výpočtová pevnost v ohybu Výpočtová pevnost ve smyku

Posouzení ohybu

napětí průhyb

σ= va = vdov =

141,062 0,016 0,013

Mpa m m

Posouzení smyku

napětí

τ=

21,762

Mpa

2*I

260

podporový Wx = Fx =

884,00 83,80

Ix = 11480,00 *10-8 m4

*10-6m3 *10-4m2

Rfd = Rsd =

210,00 210,00

Mpa

Ohybová pevnost

Rfd*γf =

178,50

Mpa

Smyková pevnost

Rsd*γf =

178,50

Mpa


Stránka 8 z 15

Posouzení ohybu

napětí průhyb

σ= va = vdov =

152,717 0,016 0,013

Mpa m m

Posouzení smyku

napětí

τ=

21,762

Mpa

Zvětšení únosnosti ocelového profilu příložkou zespoda 226

2 * I 260 Ix = 11480,00 *10-8 m4 Fx = *10-4m2 83,80

159 t 260 101

dvojice těžiště spřaženého profilu Ix = Fx =

těžiště 2 * I 260

plech

10

1,83 22,00

*10-8 m4 *10-4m2

Ispř = 12937,81 *10-8 m4 Wx = *10-6m3 813,13 W x = 1282,39 *10-6m3

Moment setrvačnosti po spřažení Těžiště soustavy t 159

220

horní dolní

Posouzení plnostěnného nosníku stávající + zesílení mezipodporový

2*I Wx = Fx =

1282,39 105,80

260

10

Ix = 12937,81 *10-8 m4

*10-6m3 *10-4m2

Rfd = Rsd =

210,00 210,00

Mpa

Ohybová pevnost

Rfd*γf =

178,50

Mpa

Smyková pevnost

Rsd*γf =

178,50

Mpa


220

Posouzení ohybu

napětí průhyb

σ= va = vdov =

97,240 0,014 0,013

Mpa m m

Posouzení smyku

napětí

τ=

16,977

Mpa

2*I

260

10

220


813,13 105,80

Ix = 12937,81 *10-8 m4

*10-6m3 *10-4m2

Rfd = Rsd =

210,00 210,00

Mpa

Ohybová pevnost

Rfd*γf =

178,50

Mpa

Smyková pevnost

Rsd*γf =

178,50

Mpa


Stránka 9 z 15

Posouzení ohybu

napětí průhyb

σ= va = vdov =

166,028 0,014 0,013

Mpa m m

Posouzení smyku

napětí

τ=

16,977

Mpa

Vzhledem k tomu, že spojitý průvlak vyvozuje větší namáhání horní pásnice, bude provedena alternativa vyztužení dvojice nosníků I 260 Výpočet prokázal možnost zvětšení únosnosti průvlaku dvěma variantami zesílení seshora i zespoda. Varianta bude vybrána po odhalení nosné konstrukce. Stávající stav neumožní zjistit použitý profil a proto jsou navrženy varianty zesílení průvlaku o profilu: 2 * I 260 2 * U 260 1 * I 260

Zvětšení únosnosti ocelového profilu příložkou zespoda 2 * I 260 226 Ix = 11480,00 *10-8 m4 Fx = *10-4m2 83,80 t= 14,10 *10-2m 117

t

143

dvojice těžiště spřaženého profilu

260

L Ix = Fx = e=


50 *10-8 m4 *10-4m2 *10-2m

22,00 9,60 1,40

Ispř = 12402,68 *10-8 m4 W x = 1060,72 *10-6m3 Wx = *10-6m3 866,88


5

horní dolní


2*I Wx = Fx =

866,88 93,40

260

2*L

Ix = 12402,68 *10-8 m4

*10-6m3 *10-4m2

Rfd = Rsd =

210,00 210,00

Mpa

Ohybová pevnost

Rfd*γf =

178,50

Mpa

Smyková pevnost

Rsd*γf =

178,50

Mpa


Posouzení ohybu

napětí průhyb

Stránka 10 z 15

50 / 50 / 5

σ= va = vdov =

143,848 0,017 0,013

Mpa m m

Posouzení smyku

τ=

napětí 2*I

260

2*L

19,231

Mpa

50 / 50 / 5


1060,72 93,40

Ix = 12402,68 *10-8 m4

*10-6m3 *10-4m2

Rfd = Rsd =

210,00 210,00

Mpa

Ohybová pevnost

Rfd*γf =

178,50

Mpa

Smyková pevnost

Rsd*γf =

178,50

Mpa


Posouzení ohybu

napětí průhyb

σ= va = vdov =

127,274 0,017 0,013

Mpa m m

Posouzení smyku

napětí

τ=

19,231

Mpa

Ix =

9640,00

*10-8 m4

Posouzení plnostěnného nosníku stávající

2*U

260

mezipodporový Wx = Fx =

742,00 74,80

*10-6m3 *10-4m2

Rfd = Rsd =

210,00 210,00

Mpa

Ohybová pevnost

Rfd*γf =

178,50

Mpa

Smyková pevnost

Rsd*γf =

178,50

Mpa


Posouzení ohybu

napětí průhyb

σ= va = vdov =

168,058 0,019 0,013

Mpa m m

Posouzení smyku

napětí

τ=

24,381

Mpa

Ix =

9640,00

*10-8 m4

2*U

260


742,00 74,80

*10-6m3 *10-4m2

Rfd = Rsd =

210,00 210,00

Mpa

Ohybová pevnost

Rfd*γf =

178,50

Mpa

Smyková pevnost

Rsd*γf =

178,50

Mpa


Stránka 11 z 15

Posouzení ohybu

napětí průhyb

σ= va = vdov =

60,656 0,019 0,013

Mpa m m

Posouzení smyku

napětí

τ=

24,381

Mpa

Zvětšení únosnosti ocelového profilu příložkou zespoda 180

2 * U 260 Ix = Fx =

162

9640,00 74,80

*10-8 m4 *10-4m2

t 260

dvojice těžiště spřaženého profilu Ix = Fx =

98 těžiště 2 * I 260

plech

10

1,83 22,00

*10-8 m4 *10-4m2

Ispř = 11290,02 *10-8 m4 Wx = *10-6m3 697,70 W x = 1149,91 *10-6m3


220

horní dolní


2*U Wx = Fx =

1149,91 96,80

260

10

Ix = 11290,02 *10-8 m4

*10-6m3 *10-4m2

Rfd = Rsd =

210,00 210,00

Mpa

Ohybová pevnost

Rfd*γf =

178,50

Mpa

Smyková pevnost

Rsd*γf =

178,50

Mpa


220

Posouzení ohybu

napětí průhyb

σ= va = vdov =

100,058 0,016 0,013

Mpa m m

Posouzení smyku

napětí

τ=

18,840

Mpa

2*U

260

10

220


697,70 96,80

Ix = 11290,02 *10-8 m4

*10-6m3 *10-4m2

Rfd = Rsd =

210,00 210,00

Mpa

Ohybová pevnost

Rfd*γf =

178,50

Mpa

Smyková pevnost

Rsd*γf =

178,50

Mpa


Stránka 12 z 15

Posouzení ohybu

napětí průhyb

σ= va = vdov =

193,496 0,016 0,013

Mpa m m

Posouzení smyku

napětí

τ=

18,840

Mpa

Vzhledem k tomu, že spojitý průvlak vyvozuje větší namáhání horní pásnice, bude provedena alternativa vyztužení dvojice nosníků I 260

Zvětšení únosnosti ocelového profilu příložkou zespoda 2 * U 260 226 Ix = Fx = t= 116

t

144

dvojice těžiště spřaženého profilu

260

9640,00 74,80 14,10 L

Ix = Fx = e=


*10-8 m4 *10-4m2 *10-2m 50 *10-8 m4 *10-4m2 *10-2m

22,00 9,60 1,40

Ispř = 10552,43 *10-8 m4 Wx = *10-6m3 913,37 Wx = *10-6m3 730,44


5

horní dolní


2*U Wx = Fx =

730,44 84,40

260

2*L

Ix = 10552,43 *10-8 m4

*10-6m3 *10-4m2

Rfd = Rsd =

210,00 210,00

Mpa

Ohybová pevnost

Rfd*γf =

178,50

Mpa

Smyková pevnost

Rsd*γf =

178,50

Mpa


50 / 50 / 5

Posouzení ohybu

napětí průhyb

σ= va = vdov =

157,518 0,017 0,013

Mpa m m

Posouzení smyku

napětí

τ=

21,607

Mpa

2*U

260

2*L

50 / 50 / 5


913,37 84,40

*10-6m3 *10-4m2

Stránka 13 z 15

Ix = 10552,43 *10-8 m4

Rfd = Rsd =

210,00 210,00

Mpa

Ohybová pevnost

Rfd*γf =

178,50

Mpa

Smyková pevnost

Rsd*γf =

178,50

Mpa


Posouzení ohybu

napětí průhyb

σ= va = vdov =

147,806 0,017 0,013

Mpa m m

Posouzení smyku

napětí

τ=

21,607

Mpa

Staticky výhodnější je zesílit dvojici v horní poloze a toto bude možno dosáhnout dvěma úhelníky vyztužení dvojice nosníků U 260

Zvětšení únosnosti ocelového profilu příložkami I 260

110 260 těžiště I 260 150

Ix = Fx =

těžiště U 200 20 dvojice těžiště spřaženého profilu t


5740,00 41,90

*10-8 m4 *10-4m2

U 200 Ix = Fx =

3820,00 64,40

*10-8 m4 *10-4m2

Ispř = Wx = Wx =

9661,54 819,58 679,83

*10-8 m4 *10-6m3 *10-6m3

horní dolní


I Wx = Fx =

260

679,83 106,30

2*U

*10-6m3 *10-4m2

Rfd = Rsd =

210,00 210,00

Mpa

Ohybová pevnost

Rfd*γf =

178,50

Mpa

Smyková pevnost

Rsd*γf =

178,50

Mpa


200 Ix =

9661,54

*10-8 m4

Posouzení ohybu

napětí průhyb

σ= va = vdov =

183,426 0,019 0,013

Mpa m m

Posouzení smyku

napětí

τ=

16,897

Mpa

Stránka 14 z 15

I

260

2*U

200


819,58 106,30

*10-6m3 *10-4m2

Rfd = Rsd =

210,00 210,00

Mpa

Ohybová pevnost

Rfd*γf =

178,50

Mpa

Smyková pevnost

Rsd*γf =

178,50

Mpa


Ix =

9661,54

*10-8 m4

Posouzení ohybu

napětí průhyb

σ= va = vdov =

164,720 0,019 0,013

Mpa m m

Posouzení smyku

napětí

τ=

16,897

Mpa

V krajním případě je možno ocelový průvlak z jednoho nosníku I 260 zesílit dvojicí nosníků U 200, i když bude zvýšená hodnota průhybu.

Závěr posouzení stropní konstrukce Pro archiv je uvažováno s průměrným rovnoměrným užitným zatížením 5,0 kN/m2. V podkroví je provedena železobetonová spojitá deska, jejíž únosnost je dostatečná pro umístění archivu v podkrovním prostoru pro uvažované rovnoměrné zatížení. Železobetonová deska je podporována spojitým průvlakem z ocelového válcovaného nosníku, jehož dimenze není prověřena. Strop je zespoda opatřen podhledem. Podle PD jsou použity ocelové nosníky výšky 260 mm, tvar a počet nosníků bude prověřen Výpočtem v několika alternativách je možno provést zesílení průvlaku a po tomto zesílení bude celá plocha podkroví vyhovující na požadované zatížení archivem.

Ing. Eva Svobodová

Stránka 15 z 15

Vestavba archivu v podkroví

Recommend Documents