TOB v PROTECH spol. s r.o ARCHEKTA-Ing.Mikovčák - Čadca Datum tisku: MŠ Krasno 2015.TOB 0,18 0,18. Upas,20,h = Upas,h =

Posouzení konstrukce podle STN 73 0540:2002

TOB v.15.5.1 © PROTECH spol. s r.o. Datum tisku: 4.1.2016

021780 - ARCHEKTA-Ing.Mikovčák - Čadca MŠ Krasno 2015.TOB

Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Stavba: MŠ Krasno Místo: Zpracovatel: Zakázka: MŠ Krasno 2015.TOB Projektant: E-mail:

Zadavatel: Archiv: Datum: Telefon:

8.6.2015

Výpočet je proveden dle STN 73 0540:2002 1 SCH1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Střecha - plochá Poznámka: 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: ČSN 73 0540-2:2011: Střecha - plochá UN,20 = 0,30 Urec,20 = qi =

20 °C

UN =

0,30

Urec =

0,20 0,20

Upas,20,h = Upas,h =

Výpočet je proveden pro qai = qi + Dqai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C qai = 21,0 °C jv = 50,0 % Rsi = 0,100 m2·K/W qse = -15,0 °C jse = 84,0 % Rse = 0,040 m2·K/W Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

0,18 0,18

pdi = pdse =

0,00 W/(m2.K) 0,00 W/(m2.K)

Upas,20,d = Upas,d =

1 368 Pa 139 Pa

p"di = p"dse =

2 487 Pa 165 Pa

1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů 1 č.v.

2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 lk lp ZTM Zw Položka Položka Materiál r c m km KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 105-01 5.1 Omítka vápenná 1 600 840,0 6,0 1,000 0,700 0,880 0,00 0,090 2 154a-011 Dutin. železobet. str. panel* 1 200 23,0 1,000 1,160 1,200 0,00 3 116-01 17.1 Asfaltové pásy a lepenky 1 400 1 470,0 10 000,0 1,000 0,210 0,210 0,00 0,000 4 111-07 12.7 Škvára ulehlá 750 750,0 3,0 1,000 0,210 0,270 0,00 0,090 5 198-078 078 plynosilikát 600 840,0 3,0 1,000 0,210 0,210 0,00 6 141-29 1.29 Lepenka A 500H 1 070 1 470,0 8 550,0 1,000 0,210 0,210 0,00 7 141-29 1.29 Lepenka A 500H 1 070 1 470,0 8 550,0 1,000 0,210 0,210 0,00 8 141-44 1.44 Sklobit V 1 470,0 51 000,0 1,000 0,210 0,210 0,00 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1

13 z3

1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0

1.3 Vypočítané hodnoty 1 č.v. 1 2 3 4 5 6 7 8

2 Položka KC 105-01 154a-011 116-01 111-07 198-078 141-29 141-29 141-44

4 Materiál Omítka vápenná Dutin. železobet. str. panel* Asfaltové pásy a lepenky Škvára ulehlá plynosilikát Lepenka A 500H Lepenka A 500H Sklobit V

14 Vr Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr.

15 d mm 10,00 250,00 2,00 150,00 150,00 1,00 1,00 3,50

16 l W/(m·K) 0,880 1,200 0,210 0,270 0,210 0,210 0,210 0,210

16a l ekv W/(m·K) 0,880 1,200 0,210 0,270 0,210 0,210 0,210 0,210

17 R m2·K/W 0,011 0,208 0,010 0,556 0,714 0,005 0,005 0,017

18 qs °C 18,8 18,6 14,1 13,9 1,9 -13,6 -13,7 -13,8

7b mvyp 6,0 23,0 10 000,0 3,0 3,0 8 550,0 8 550,0 51 000,0

19 Zp·10-9 m/s 0,32 30,55 106,25 2,39 2,39 45,42 45,42 948,26

20 pd Pa 1 368 1 368 1 336 1 225 1 223 1 220 1 173 1 126

Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) DUtbk = 0,000 W/(m2·K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota l ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.

1/7

Posouzení konstrukce podle STN 73 0540:2002 021780 - ARCHEKTA-Ing.Mikovčák - Čadca MŠ Krasno 2015.TOB


SCH1 - skladba pro variantu 1 Součinitel prostupu tepla Tepelný odpor Odpor při prostupu tepla Difuzní odpor

U R RT Zp

= = = =

0,601 1,525 1,665 1 180,992

W/(m2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s

Celková měrná hmotnost m = qw = Teplota rosného bodu

523,4 kg/m2 11,6 °C

1.4 Průběh teploty v konstrukci

qsi 18,8 °C 1. 18,6 °C 2. 14,1 °C 3. 13,9 °C 4. 1,9 °C 5. -13,6 °C 6. -13,7 °C 7. -13,8 °C qse -14,1 °C

1.5 Průběh tlaku vodních par pdx a p"dxv konstrukci Tlak par

AB

1900 Pa

950 Pa

475 Pa

Zp ZpA = 141,9·109 m/s ZpB = 141,9·109 m/s

pd

p"d

A = 562 mm B = 562 mm

Závěr Součinitel prostupu tepla - konstrukce nevyhovuje U = 0,601 > UN normový = 0,300 W/(m2·K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) DUtbk = 0,000 W/(m2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; fRsi = 0,940; DfRsi = 0,147 - konstrukce vyhovuje pro přerušované vytápění Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,077 > 0,032 - konstrukce nevyhovuje Roční bilance zkondenzované páry Mc - Mev = 0,022 kg/m2 - konstrukce nevyhovuje Konstrukce nevyhovuje. Poznámka k vyhodnocení kondenzace : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.

2/7




1.6 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry. Stavba: MŠ Krasno Místo: Zpracovatel: Zakázka: MŠ Krasno 2015.TOB Projektant: E-mail:


8.6.2015

SCH1 - skladba pro variantu 1 Popis:

Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540 - 4, čl. 4.1.3 a 4.1.4. a, t.j. pro hodnoty tc celkové doby trvání teplot vnějšího vzduchu podle tabulky E3 ČSN 73 0540 - 3.Výpočet nezahrnuje vliv oslunění konstrukce. 21 qae °C -21,0 -20,0 -18,0 -15,0 -10,0 -5,0 0,0 5,0 10,0 15,0 20,0 25,0

22 tc·10-3 s 0,0 0,0 0,0 604,8 993,6 2 592,0 5 572,8 5 788,8 5 616,0 5 832,0 4 104,0 432,0

23 gdA g/(m2·s) 8,874 8,801 8,634 8,327 7,617 6,570 5,088 3,231 0,742 -2,554 -6,875 -12,480

24 gdB g/(m2·s) 0,028 0,030 0,036 0,046 0,069 0,103 0,148 0,214 0,313 0,470 0,737 1,238

25 Md kg/m2 0,0000 0,0000 0,0000 0,0050 0,0075 0,0168 0,0275 0,0175 0,0024 -0,0176 -0,0312 -0,0059

Celoroční množství zkondenzované vodní páry Mc je dáno součtem nezáporných hodnot dílčích množství Md Celoroční množství vypařené vodní páry Mev je dáno součtem záporných hodnot dílčích množství Md Mc = 0,0767 kg/m2 Mev = 0,0548 kg/m2

3/7



021780 - ARCHEKTA-Ing.Mikovčák - Čadca MŠ Krasno 2015.TOB Výpočet je proveden dle STN 73 0540:2002 2 SCH1 - skladba pro variantu 2 - nový stav Střecha - plochá Poznámka: 2.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: ČSN 73 0540-2:2011: Střecha - plochá UN,20 = 0,30 Urec,20 = qi =

20 °C

UN =

0,30

0,20 Urec = 0,20

0,18 Upas,h = 0,18

0,00 W/(m2.K) Upas,d = 0,00 W/(m2.K)

Upas,20,h =

Výpočet je proveden pro qai = qi + Dqai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C qai = 21,0 °C jv = 50,0 % Rsi = 0,100 m2·K/W qse = -15,0 °C jse = 84,0 % Rse = 0,040 m2·K/W Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

pdi = pdse =

Upas,20,d =

1 368 Pa 139 Pa

p"di = p"dse =

2 487 Pa 165 Pa

2.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů 1 č.v.

2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 lk lp ZTM Zw Položka Položka Materiál r c m km KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 105-01 5.1 Omítka vápenná 1 600 840,0 6,0 1,000 0,700 0,880 0,00 0,090 2 154a-011 Dutin. železobet. str. panel* 1 200 23,0 1,000 1,160 1,200 0,00 3 116-01 17.1 Asfaltové pásy a lepenky 1 400 1 470,0 10 000,0 1,000 0,210 0,210 0,00 0,000 4 111-07 12.7 Škvára ulehlá 750 750,0 3,0 1,000 0,210 0,270 0,00 0,090 5 198-078 078 plynosilikát 600 840,0 3,0 1,000 0,210 0,210 0,00 6 141-29 1.29 Lepenka A 500H 1 070 1 470,0 8 550,0 1,000 0,210 0,210 0,00 7 141-29 1.29 Lepenka A 500H 1 070 1 470,0 8 550,0 1,000 0,210 0,210 0,00 8 141-44 1.44 Sklobit V 1 470,0 51 000,0 1,000 0,210 0,210 0,00 9 631h-036 Isover R 130 800,0 1,0 1,000 0,038 0,038 0,00 10 631h-025 Isover T 160 800,0 1,0 1,000 0,039 0,039 0,00 11 116-02 17.2 Fólie z PVC 1 400 960,0 8 560,0 1,000 0,160 0,160 0,00 0,000 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1

13 z3

1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0

2.3 Vypočítané hodnoty 1 č.v. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

2 Položka KC 105-01 154a-011 116-01 111-07 198-078 141-29 141-29 141-44 631h-036 631h-025 116-02

4 Materiál Omítka vápenná Dutin. železobet. str. panel* Asfaltové pásy a lepenky Škvára ulehlá plynosilikát Lepenka A 500H Lepenka A 500H Sklobit V Isover R Isover T Fólie z PVC

14 Vr Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. P vr. P vr. P vr.

15 d mm 10,00 250,00 2,00 150,00 150,00 1,00 1,00 3,50 160,00 140,00 2,00

16 l W/(m·K) 0,880 1,200 0,210 0,270 0,210 0,210 0,210 0,210 0,038 0,039 0,160

16a l ekv W/(m·K) 0,880 1,200 0,210 0,270 0,210 0,210 0,210 0,210 0,038 0,039 0,160

17 R m2·K/W 0,011 0,208 0,010 0,556 0,714 0,005 0,005 0,017 4,211 3,590 0,013

18 qs °C 20,6 20,6 19,8 19,7 17,6 14,9 14,9 14,9 14,8 -1,2 -14,8

7b mvyp 6,0 23,0 10 000,0 3,0 3,0 8 550,0 8 550,0 51 000,0 1,0 1,0 8 560,0

19 Zp·10-9 m/s 0,32 30,55 106,25 2,39 2,39 45,42 45,42 948,26 0,85 0,74 90,95

20 pd Pa 1 368 1 368 1 338 1 236 1 233 1 231 1 187 1 143 228 227 227

Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) DUtbk = 0,000 W/(m2·K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota l ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.

4/7



021780 - ARCHEKTA-Ing.Mikovčák - Čadca MŠ Krasno 2015.TOB SCH1 - skladba pro variantu 2 Součinitel prostupu tepla Tepelný odpor Odpor při prostupu tepla Difuzní odpor

U R RT Zp

= = = =

0,106 9,338 9,478 1 273,534

W/(m2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s

Celková měrná hmotnost m = qw = Teplota rosného bodu

569,4 kg/m2 11,6 °C

2.4 Průběh teploty v konstrukci

qsi 20,6 °C 1. 20,6 °C 2. 19,8 °C 3. 19,7 °C 4. 17,6 °C 5. 14,9 °C 6. 14,9 °C 7. 14,9 °C 8. 14,8 °C 9. -1,2 °C 10. -14,8 °C qse -14,8 °C

2.5 Průběh tlaku vodních par pdx a p"dxv konstrukci Tlak par

AB

2400 Pa

1200 Pa

600 Pa

Zp ZpA = 1182,6·109 m/s ZpB = 1182,6·109 m/s

pd

p"d A = 867 mm B = 867 mm

Závěr Součinitel prostupu tepla - konstrukce vyhovuje U = 0,106 < UN normový = 0,300 W/(m2·K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) DUtbk = 0,000 W/(m2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; fRsi = 0,989; DfRsi = 0,196 - konstrukce vyhovuje pro přerušované vytápění Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,001 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Roční bilance zkondenzované páry Mc - Mev = -0,108 kg/m2 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.

5/7




2.6 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry. Stavba: MŠ Krasno Místo: Zpracovatel: Zakázka: MŠ Krasno 2015.TOB Projektant: E-mail:


8.6.2015

SCH1 - skladba pro variantu 2 Popis:

Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540 - 4, čl. 4.1.3 a 4.1.4. a, t.j. pro hodnoty tc celkové doby trvání teplot vnějšího vzduchu podle tabulky E3 ČSN 73 0540 - 3.Výpočet nezahrnuje vliv oslunění konstrukce. 21 qae °C -21,0 -20,0 -18,0 -15,0 -10,0 -5,0 0,0 5,0 10,0 15,0 20,0 25,0

22 tc·10-3 s 0,0 0,0 0,0 604,8 993,6 2 592,0 5 572,8 5 788,8 5 616,0 5 832,0 4 104,0 432,0

23 gdA g/(m2·s) 1,075 1,067 1,048 1,014 0,933 0,812 0,635 0,413 0,112 -0,290 -0,821 -1,516

24 gdB g/(m2·s) 0,182 0,201 0,244 0,331 0,536 0,868 1,379 2,121 3,281 5,154 8,369 14,393

25 Md kg/m2 0,0000 0,0000 0,0000 0,0004 0,0004 -0,0001 -0,0041 -0,0099 -0,0178 -0,0317 -0,0377 -0,0069

Celoroční množství zkondenzované vodní páry Mc je dáno součtem nezáporných hodnot dílčích množství Md Celoroční množství vypařené vodní páry Mev je dáno součtem záporných hodnot dílčích množství Md Mc = 0,0008 kg/m2 Mev = 0,1083 kg/m2

6/7

Posouzení konstrukce podle STN 73 0540:2002 021780 - ARCHEKTA-Ing.Mikovčák - Čadca MŠ Krasno 2015.TOB


3 Legenda Značky veličin a zkratky v hlavičkách tiskových sestav 1 č.v. číslo vrstvy 2 KC číslo položky v katalogu materiálů firmy PROTECH, spol. s r.o. 3 ČSN číslo položky v ČSN 73 0540-3, 1994 4 Mat. popis položky měrná hmotnost v suchém stavu 5 r 6 c měrná tepelná kapacita faktor difuzního odporu 7 m charakteristický součinitel tepelné vodivosti lk 8 výpočtový (praktický) součinitel tepelné vodivosti lp 9 z2 součinitel materiálu podle tabulky B2 ČSN 73 0540-3 10 Zw vlhkostní součinitel materiálu 11 z1 součinitel vnitřního prostředí podle tabulky B1 ČSN 73 0540-3 12 z3 součinitel způsobu zabudování materiálu do stavební konstrukce podle tab. B3 ČSN 73 0540-3 13 14 Vr výpočtová varianta vrstvy 15 d tloušťka vrstvy korigovaný součinitel tepelné vodivosti podle čl. 2.3 ČSN 73 0540-3 16 l hodnota pro výpočet tepelného odporu vrstvy. lekv 16a 17 R tepelný odpor vrstvy teplota na vnitřním líci vrstvy qs 18 Rd difuzní odpor vrstvy 19 pd částečný tlak vodní páry na vnitřním líci vrstvy 20 teplota vnějšího vzduchu qae 21 celková doba trvání teplot vnějšího vzduchu tc 22 gdA hustota difuzního toku vodní páry, proudící konstrukcí od vnitřního povrchu 23 k hranici A oblasti kondenzace gdB hustota difuzního toku vodní páry, proudící konstrukcí od hranice B oblasti kondenzace 24 k vnějšímu povrchu Md dílčí množství zkondenzované (vypařené) vodní páry 25 Ostatní veličiny qai výpočtová teplota vnitřního vzduchu qe výpočtová venkovní teplota podle ČSN 06 0210 ji relativní vlhkost vnitřního vzduchu je relativní vlhkost vnějšího vzduchu Ri odpor při přestupu tepla na vnitřní straně konstrukce Re odpor při přestupu tepla na vnější straně konstrukce pdi částečný tlak vodní páry ve vnitřním prostředí pde částečný tlak vodní páry ve vnějším prostředí p"di částečný tlak syté vodní páry ve vnitřním prostředí p"de částečný tlak syté vodní páry ve vnějším prostředí e1 součinitel typu budovy podle ČSN 73 0540-2 qi výpočtová vnitřní teplota RT odpor konstrukce při prostupu tepla U součinitel prostupu tepla konstrukce m měrná hmotnost konstrukce Rd difuzní odpor konstrukce RdT odpor konstrukce při prostupu vodní páry n teplotní útlum konstrukce y fázové posunutí teplotních kmitů qw teplota rosného bodu Mc roční množství zkondenzované vodní páry v konstrukci Mev roční množství vypařené vodní páry v konstrukci RdA difuzní odpor od vnitřního povrchu konstrukce k hranici A oblasti kondenzace RdB difuzní odpor od hranice B oblasti kondenzace k vnějšímu povrchu konstrukce Up součinitel prostupu tepla zabudované konstrukce RN normový tepelný odpor konstrukce Dqw1 bezpečnostní přirážka zohledňující způsob vytápění Dqw2 bezpečnostní přirážka zohledňující zohledňující tepelnou akumulaci konstrukce qr výsledná teplota v místnosti lkat součinitel tepelné vodivosti vybraný z katalogu materiálů Ru tepelný odpor nevytápěných prostorů m faktor difuzního odporu

7/7

TOB v PROTECH spol. s r.o ARCHEKTA-Ing.Mikovčák - Čadca Datum tisku: MŠ Krasno 2015.TOB 0,18 0,18. Upas,20,h = Upas,h =

Recommend Documents