TECHNICKÁ ZPRÁVA Stavba : Chodník Utín Objekt : Komunikace
A. Úvod V objektu je řešena novostavba chodníku a přilehlých opěrných stěn v obci Utín. B. Technické řešení B.1. Šířkové uspořádání a rozsah úpravy : Chodník nenavržen podél silnice Přibyslav – Utín – Havlíčkův Brod – silnice III/03810 . Chodník je proveden v šířce 1,75 m . Od komunikace je oddělen betonovou obrubou ABO 2-15 . Směrem k zahradám je s ohledem na výškové převýšení navržena opěrná zeď Z1 a Z2 , před opěrnou zdí jsou navrženy betonové mělké žlabovou pro odvod vody ze svahu mezi chodníkem a opěrnou zdí . Zároveň dojde i prodloužení stávaného propustku z betonových trub DN 1000 dl. 2,5 m a vytvoření nového betonového čela vč. ocel. zábradlí , betonové čela navazuje a je pomocí výztuže propojené k opěrné zdi OZ2 . Na nové zdi bude provedeno oplocení z ocelových sloupků po max. 3 m a drátěného oplocení . Prostor mezi chodníkem a zdí je vysvahován 1:2 a zatravněn . Celková délka chodníku je 78,64 m . Okraj silnice bude zaříznut a po doplnění konstrukce bude ošetřena spára asfaltovou emulzí a zapískována . Opěrná zeď Z1 : Navržena jako monolitická železobetonová tížná zeď z betonu B25 vyztužena při obou površích KARI sítí 6/6-150/150 . tl. dříku zdi je 0,4 m , který je uložen a propojen z betonovým základovým blokem šířky 0,8 m . Zeď je ukončena železobetonovou římsou , do které jsou kotveny sloupky oplocení . Beton je navržen jako pohledový do systémového bednění . Zeď je rozdělena dilatační spárou do dvou shodných úseků , dilatační úseky jsou propojeny např. pomocí smykových trnů DH pr. 20 mm . Celková délka zdi Z1 je 36,95 m . U vodoteče je zeď zakončena postupným zapuštěním v délce cca 1,75 m navazujícím kolmo na průběžnou část zdi podél chodníku . Horní plocha římsy je spádována 2% směrem k okapové hraně ( směrem od chodníku ) . Opěrná zeď Z2 : Navržena jako monolitická železobetonová tížná zeď z betonu B25 vyztužena KARI sítí 6/6-150/150 . Tl. dříku zdi je 0,4 m , který plynule přechází v základovou část stejné šíře. . Beton je navržen jako pohledový do systémového bednění . Zeď je rozdělena navržena jako jeden celek . Celková délka zdi je 14,05 m .
PDF vytvořeno zkušební verzí pdfFactory www.fineprint.cz
B.2. Směrové poměry : Osa chodníku kopíruje vedení silnice . Vnitřní hrana je tvořena obloukem o poloměru 1082,5 m . Hrana chodníku je 3,0 – 3,45 m od optimalizované osy silnice III/03810 v oblouku . B.3. Sklonové poměry : Výškově chodník kopíruje vedení silnice . Výška nášlapu je 120 mm . B.4. Konstrukce vozovky : Skladba konstrukce chodníku je patrná z přílohy – vzorový příčný řez . Kryt je ze zámkové dlažby .
Skladba chodníku : Zámková dlažba Ložná vrstva Štěrkodrť ŠD Konstrukce celkem
60 mm 40 mm 250 mm 300 mm
Skladba vozovky silnice: Asfaltový beton ABSII Obalované kamenivo OKSI Štěrkodrť ŠD Štěrkodrť ŠD Konstrukce celkem
40 mm 110 mm 150 mm 200 mm 500 mm
Návrh konstrukce byl proveden dle ČSN 73614 a dle technických podmínek TP 170 Návrh vozovek pozemních komunikací . Materiály , výroba a zřizování jednotlivých konstrukčních vrstev musí odpovídat příslušným platným normám a technologickým pokynům.
B.5. Odvodnění vozovky a silniční pláně : Z povrchu vozovky je srážková voda podélným a příčným sklonem krytu odváděna do nové vpustě , která bude umístěna do nejnižšího místa komunikace . bude zaměřením ověřeno při provádění – bude určena její přesná poloha .
B.6. Bourací práce :
PDF vytvořeno zkušební verzí pdfFactory www.fineprint.cz
Odstraněné vrstvy s asfaltovým pojivem uloženy na skládce . Zejména vhodné nestmelené podkladní vrstvy stávající konstrukce vozovky je vhodné využít na zpevnění polních a lesních cest .
B.7. Zemní práce : V době stavby je nutno upravenou zemní pláň chránit proti rozbřídání správným odvodněním a zákazem pojíždění mokré pláně těžkými stavebními stroji. Při provádění zemních prací na úpravách pláně vozovky je nutno věnovat zvýšenou pozornost jak výškovému uspořádání , tak i požadovanému zhutnění. Zemní práce je nutno provádět v souladu s ČSN 733050 a bezpečnostními předpisy. Zemní pláň bude zhutněna tak , aby vykazovala Edef2 = 30 MPa . Pokud při provedených statických zatěžkávacích zkouškách při provádění stavby nebude v některých místech dosaženo požadované hodnoty bude přizván projektant a bude navrženo opatření dle naměřených hodnot .
B.8. Dopravní značení : Dopravní značení je patrné z výkresové dokumentace – nové není
B.9. Ostatní : Před započetím stavby dojde k vytyčení případných inženýrských sítí .
C. Závěr : Změny proti projektu je možné provádět po dohodě s projektantem a s investorem .
Havlíčkův Brod , únor 2014
Vypracoval : Ing. Martin Liška
PDF vytvořeno zkušební verzí pdfFactory www.fineprint.cz
Výpočet tížné zdi - vstupní data:
(Akce - utin)
Geologický profil a přiřazení zemin Číslo vrst. 1
Vrstva [m] Z1
Zemina
Parametry zemin Název
fi [st.] 30.00
c [kPa] 5.00
delta [st.] 0.00
gama [kN/m3] 20.00
Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název
gama,sat pórovitost [kN/m3] [0-1] 20.00 -
gama,sk [kN/m3] -
gama,su [kN/m3] 10.00
Geometrie konstrukce Číslo bodu. 1 2 3 4 5 6 7 8
Pořadnice X [m] 0.00 0.00 0.30 0.30 -0.56 -0.56 -0.36 -0.35
Hloubka Z [m] 0.00 1.35 1.35 2.16 2.15 1.35 1.35 0.00
Počátek [0,0] je v nejhořejším pravém bodu zdi. Objem zdi na 1bm = 1.18 m3/m.
Materiál konstrukce: Objemová tíha
gama =
23.00 kN/m3
Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy ČSN 73 1201 R. Beton : B 20 Pevnost v tlaku Rbd = 11.50 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 0.90 MPa Modul pružnosti Eb = 27000.00 MPa Terén za konstrukcí je ve sklonu 1: 2.00 (úhel sklonu je 26.57 stupňů). Výška náspu je 0.50 m, délka náspu je 1.00 m. Hladina podzemní vody je pod úrovní konstrukce.
Zadaná přitížení Typ
Název
Pásové
Vel.1 Vel.2 [kN/m2] [kN/m2] 5.00
Poř.x [m] 1.00
Délka [m] 2.00
Šířka Hloub. [m] [m]
Odpor na líci konstrukce: Odpor na líci konstrukce uvažován jako pasivní tlak. Zemina na líci konstrukce Výška zeminy před zdí h = 0.50 m Třecí úhel kce-zemina delta,p = 0.00 stup. Výpočet proveden podle ČSN 73 0037 s redukcí vstupních parametrů zemin.
Výpočet tížné zdi - posouzení čís.1:
(Akce - utin)
Výpočet pasivního tlaku na líci konstrukce - mezivýsledky:
PDF vytvořeno zkušební verzí pdfFactory www.fineprint.cz
Vrst. mocnost čís. [m] 1 0.50
alfa [st.] 0.00
fi,d [st.] 27.27
c,d [kPa] 3.57
gama delta,d [kN/m3] [st.] 20.00 0.00
Kp 2.762
Průběh pasivního tlaku na líci konstrukce: Vrst. Poč.[m] Sigma,Z Sigma,W čís. Kon.[m] [kPa] [kPa] 1 0.00 0.00 0.00 0.50 10.00 0.00
Tlak [kPa] 11.87 39.50
Složka vod. [kPa] 11.87 39.50
Složka sv. [kPa] 0.00 0.00
Výpočet aktivního tlaku za konstrukcí - mezivýsledky: Vrst. mocnost čís. [m] 1 0.40 2 0.01 3 0.95 4 0.81
alfa [st.] 11.56 11.56 11.56 0.00
fi,d [st.] 27.27 27.27 27.27 27.27
c,d [kPa] 3.57 3.57 3.57 3.57
gama delta,d [kN/m3] [st.] 20.00 27.27 20.00 27.27 20.00 27.27 20.00 0.00
Ka 0.429 0.429 0.429 0.372
Theta [st.] 67.05 72.18 54.16 53.09
Průběh aktivního tlaku za konstrukcí (bez přitížení): Vrst. Poč.[m] Sigma,Z Sigma,W čís. Kon.[m] [kPa] [kPa] 1 -0.01 0.00 0.00 0.39 8.00 0.00
Tlak [kPa] -4.91 3.06
Složka vod. [kPa] -3.83 2.38
Složka sv. [kPa] -3.08 1.92
2
0.39 0.40
8.00 8.24
0.00 0.00
3.06 3.16
2.38 2.46
1.92 1.98
3
0.40 1.35
8.24 27.22
0.00 0.00
3.16 11.31
2.46 8.81
1.98 7.09
4
1.35 2.16
27.22 43.39
0.00 0.00
9.47 15.48
9.47 15.48
0.00 0.00
Průběh tlaku od přitížení - Přit.1 - pásové Bod Hloubka čís. [m] 1 -0.01 2 0.39 3 0.39 4 0.40 5 0.40 6 0.50 7 1.35 8 1.35 9 2.16
Vod.složka Svis. složka [kPa] [kPa] 1.04 0.83 1.05 0.84 0.90 0.84 0.90 0.72 1.23 0.72 1.22 0.98 1.11 0.89 1.58 0.89 1.42 0.00
Spočtené síly působící na konstrukci: Název Tíh.- zeď Odpor na líci Tíh.- zemní klín Aktivní tlak Přit.1 - pásové
F,vod Působiště [kN/m] Z [m] 0.00 -0.84 -12.84 -0.21 0.00 -1.28 15.94 -0.69 2.75 -1.00
F,svis Působiště [kN/m] X [m] 27.05 0.41 0.00 0.00 4.37 0.66 4.71 0.77 1.24 0.70
Vstupní údaje pro posouzení: Úhel tření konstrukce-zemina Soudržnost konstrukce-zemina Součinitel redukce úhlu tření
psi = a = gama,mpsi=
PDF vytvořeno zkušební verzí pdfFactory www.fineprint.cz
30.00 stup. 5.00 kPa 1.10
Výpočtový koeficient 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000
Součinitel redukce soudržnosti Výpočtová únosnost základové půdy
gama,ma Rd
= 1.40 = 100.00 kPa
Posouzeni celé zdi: Posouzení na překlopení: Moment vzdorující Mvzd = 0.9* Moment klopící Mkl Zeď na překlopení VYHOVUJE
18.59 = =
16.73 kNm/m 11.07 kNm/m
Posouzení na posunutí: Vodor. síla vzdorující Hvzd Vodor. síla posunující Hpos Zeď na posunutí VYHOVUJE
= 0.9*
20.73 = =
18.66 kN/m 5.48 kN/m
Síly působící ve středu základové spáry: Celkový moment Normálová síla Smyková síla
M = N = Q =
8.61 kNm/m 37.37 kN/m 5.85 kN/m
Posouzení únosnosti základové půdy: Excentricita normálové síly e = Maximální dovolená excentricita e,dov = Excentricita normálové síly VYHOVUJE
23.08 cm 28.50 cm
Napětí v základové spáře Sigma = 93.14 kPa Únosnost základové půdy Rd = 100.00 kPa Únosnost základové půdy VYHOVUJE Celkové posouzení - OPĚRA VYHOVUJE
Výpočet tížné zdi - dimenzace čís.1:
(Akce - utin)
Výpočet aktivního tlaku za konstrukcí - mezivýsledky: Vrst. mocnost čís. [m] 1 0.50 2 0.31 3 0.54
alfa [st.] 0.00 0.00 0.00
fi,d [st.] 27.27 27.27 27.27
c,d [kPa] 3.57 3.57 3.57
gama delta,d [kN/m3] [st.] 20.00 0.00 20.00 0.00 20.00 0.00
Ka 0.678 0.372 0.372
Průběh aktivního tlaku za konstrukcí (bez přitížení): Vrst. Poč.[m] Sigma,Z Sigma,W čís. Kon.[m] [kPa] [kPa] 1 0.00 0.00 0.00 0.50 10.09 0.00
Tlak [kPa] -5.61 1.24
Složka vod. [kPa] -5.61 1.24
Složka sv. [kPa] 0.00 0.00
2
0.50 0.81
10.09 16.21
0.00 0.00
1.24 5.38
1.24 5.38
0.00 0.00
3
0.81 1.35
16.21 26.98
0.00 0.00
5.38 9.38
5.38 9.38
0.00 0.00
Průběh tlaku od přitížení - Přit.1 - pásové Bod Hloubka čís. [m] 1 0.00
Vod.složka Svis. složka [kPa] [kPa] 1.82 0.00
PDF vytvořeno zkušební verzí pdfFactory www.fineprint.cz
Theta [st.] 60.90 59.28 55.86
2 3 4 5 6 7
0.50 0.50 0.52 0.81 0.81 1.35
1.82 1.83 1.83 1.78 1.77 1.68
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
Spočtené síly působící na konstrukci: Název
F,vod Působiště [kN/m] Z [m] 0.00 -0.67 5.30 -0.37 2.40 -0.68
Tíh.- zeď Aktivní tlak Přit.1 - pásové
F,svis Působiště [kN/m] X [m] 11.07 0.19 0.00 0.36 0.00 0.36
Výpočtový koeficient 1.000 1.000 1.000
Posouzení dříku zdi: Výška průřezu
h =
0.36 m
Smyk : Tlak + Ohyb :
Qd = 7.70 kN/m < Md = 3.56 kNm/m Nd = 11.07 kN/m < Únosnost zdi ve spáře VYHOVUJE
Qu
= 109.05 kN/m
Nu
=
Výpočet tížné zdi - vstupní data:
72.21 kN/m
(Akce utin - zadní )
Geologický profil a přiřazení zemin Číslo vrst. 1
Vrstva [m] -
Zemina
Parametry zemin Název
fi [st.] 30.00
c [kPa] 5.00
delta [st.] 0.00
gama [kN/m3] 20.00
Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název
gama,sat pórovitost [kN/m3] [0-1] 20.00 -
Geometrie konstrukce Číslo bodu. 1 2 3 4 5 6
Pořadnice X [m] 0.00 0.00 0.00 -0.30 -0.30 -0.30
Hloubka Z [m] 0.00 0.30 2.10 2.10 2.00 0.00
Počátek [0,0] je v nejhořejším pravém bodu zdi. Objem zdi na 1bm = 0.63 m3/m.
Materiál konstrukce: Objemová tíha
gama =
23.00 kN/m3
PDF vytvořeno zkušební verzí pdfFactory www.fineprint.cz
gama,sk [kN/m3] -
gama,su [kN/m3] 10.00
Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy ČSN 73 1201 R. Beton : B 20 Pevnost v tlaku Rbd = 11.50 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 0.90 MPa Modul pružnosti Eb = 27000.00 MPa Terén za konstrukcí je rovný. Hladina podzemní vody je pod úrovní konstrukce.
Zadaná přitížení Typ
Název
Vel.1 Vel.2 [kN/m2] [kN/m2] 2.00
Pásové
Poř.x [m] 1.00
Délka [m] 1.50
Šířka Hloub. [m] [m]
Odpor na líci konstrukce: Odpor na líci konstrukce uvažován jako pasivní tlak. Zemina na líci konstrukce Výška zeminy před zdí h = 0.60 m Třecí úhel kce-zemina delta,p = 0.00 stup. Výpočet proveden podle ČSN 73 0037 s redukcí vstupních parametrů zemin.
Výpočet tížné zdi - posouzení čís.1:
(Akce utín zadní )
Výpočet pasivního tlaku na líci konstrukce - mezivýsledky: Vrst. mocnost čís. [m] 1 0.50 2 0.00 3 0.10
alfa [st.] 0.11 0.00 0.00
fi,d [st.] 27.27 27.27 27.27
c,d [kPa] 3.57 3.57 3.57
gama delta,d [kN/m3] [st.] 20.00 0.00 20.00 0.00 20.00 0.00
Kp 2.756 2.762 2.762
Průběh pasivního tlaku na líci konstrukce: Vrst. Poč.[m] Sigma,Z Sigma,W čís. Kon.[m] [kPa] [kPa] 1 0.00 0.00 0.00 0.50 10.00 0.00
Tlak [kPa] 11.86 39.42
Složka vod. [kPa] 11.86 39.42
Složka sv. [kPa] 0.02 0.08
2
0.50 0.50
10.00 10.03
0.00 0.00
39.50 39.57
39.50 39.57
0.00 0.00
3
0.50 0.60
10.03 12.00
0.00 0.00
39.57 45.02
39.57 45.02
0.00 0.00
Výpočet aktivního tlaku za konstrukcí - mezivýsledky: Vrst. mocnost čís. [m] 1 0.30 2 0.29 3 1.51
alfa [st.] 0.00 -0.11 -0.11
fi,d [st.] 27.27 27.27 27.27
c,d [kPa] 3.57 3.57 3.57
gama delta,d [kN/m3] [st.] 20.00 0.00 20.00 0.00 20.00 0.00
Ka 0.372 0.371 0.371
Průběh aktivního tlaku za konstrukcí (bez přitížení): Vrst. Poč.[m] Sigma,Z Sigma,W čís. Kon.[m] [kPa] [kPa] 1 0.00 0.00 0.00 0.30 6.00 0.00 2
0.30
6.00
0.00
Tlak [kPa] -4.35 -2.12 -2.12
Složka vod. [kPa] -4.35 -2.12 -2.12
PDF vytvořeno zkušební verzí pdfFactory www.fineprint.cz
Složka sv. [kPa] 0.00 0.00 0.00
Theta [st.] 60.00 59.94 59.94
3
0.59
11.73
0.00
0.00
0.00
0.00
0.59 2.10
11.73 42.01
0.00 0.00
0.00 11.23
0.00 11.23
0.00 -0.02
Průběh tlaku od přitížení - Přit.1 - pásové Bod Hloubka čís. [m] 1 0.00 2 0.30 3 0.52 4 0.52 5 0.59 6 2.10
Vod.složka Svis. složka [kPa] [kPa] 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.71 0.00 0.70 0.00 0.54 0.00
Spočtené síly působící na konstrukci: Název
F,vod Působiště [kN/m] Z [m] 0.00 -1.05 -17.04 -0.24 8.50 -0.50 0.99 -0.83
Tíh.- zeď Odpor na líci Aktivní tlak Přit.1 - pásové
F,svis Působiště [kN/m] X [m] 14.52 0.15 0.03 0.00 -0.02 0.30 0.00 0.30
Vstupní údaje pro posouzení: Úhel tření konstrukce-zemina Soudržnost konstrukce-zemina Součinitel redukce úhlu tření Součinitel redukce soudržnosti Výpočtová únosnost základové půdy
psi = 30.00 stup. a = 5.00 kPa gama,mpsi= 1.10 gama,ma = 1.40 Rd = 150.00 kPa
Posouzeni celé zdi: Posouzení na překlopení: Moment vzdorující Mvzd = 0.9* Moment klopící Mkl Zeď na překlopení VYHOVUJE
2.20 = =
1.98 kNm/m 0.98 kNm/m
Posouzení na posunutí: Vodor. síla vzdorující Hvzd Vodor. síla posunující Hpos Zeď na posunutí VYHOVUJE
= 0.9*
8.08 = =
7.27 kN/m -7.58 kN/m
Síly působící ve středu základové spáry: Celkový moment Normálová síla Smyková síla
M = N = Q =
0.96 kNm/m 14.53 kN/m -7.56 kN/m
Posouzení únosnosti základové půdy: Excentricita normálové síly e = Maximální dovolená excentricita e,dov = Excentricita normálové síly VYHOVUJE
6.61 cm 9.91 cm
Napětí v základové spáře Sigma = 86.32 kPa Únosnost základové půdy Rd = 150.00 kPa Únosnost základové půdy VYHOVUJE Celkové posouzení - OPĚRA VYHOVUJE
PDF vytvořeno zkušební verzí pdfFactory www.fineprint.cz
Výpočtový koeficient 1.000 1.000 1.000 1.000
Výpočet tížné zdi - dimenzace čís.1:
(Akce utín zadní )
Výpočet aktivního tlaku za konstrukcí - mezivýsledky: Vrst. mocnost čís. [m] 1 0.30 2 0.29 3 1.51
alfa [st.] 0.00 -0.11 -0.11
fi,d [st.] 27.27 27.27 27.27
c,d [kPa] 3.57 3.57 3.57
gama delta,d [kN/m3] [st.] 20.00 0.00 20.00 0.00 20.00 0.00
Ka 0.372 0.371 0.371
Theta [st.] 60.00 59.94 59.94
Průběh aktivního tlaku za konstrukcí (bez přitížení): Vrst. Poč.[m] Sigma,Z Sigma,W čís. Kon.[m] [kPa] [kPa] 1 0.00 0.00 0.00 0.30 6.00 0.00
Tlak [kPa] -4.35 -2.12
Složka vod. [kPa] -4.35 -2.12
Složka sv. [kPa] 0.00 0.00
2
0.30 0.59
6.00 11.73
0.00 0.00
-2.12 0.00
-2.12 0.00
0.00 0.00
3
0.59 2.10
11.73 41.99
0.00 0.00
0.00 11.22
0.00 11.22
0.00 -0.02
Průběh tlaku od přitížení - Přit.1 - pásové Bod Hloubka čís. [m] 1 0.00 2 0.30 3 0.52 4 0.52 5 0.59 6 2.10
Vod.složka Svis. složka [kPa] [kPa] 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.71 0.00 0.70 0.00 0.54 0.00
Spočtené síly působící na konstrukci: Název
F,vod Působiště [kN/m] Z [m] 0.00 -1.05 8.49 -0.50 0.99 -0.83
Tíh.- zeď Aktivní tlak Přit.1 - pásové
F,svis Působiště [kN/m] X [m] 14.51 0.15 -0.02 0.30 0.00 0.30
Posouzení dříku zdi: Výška průřezu Smyk : Tlak + Ohyb :
h =
0.30 m
Qd = 9.47 kN/m < Md = 5.07 kNm/m Nd = 14.49 kN/m < Únosnost zdi ve spáře VYHOVUJE
Qu
=
90.12 kN/m
Nu
=
42.57 kN/m
PDF vytvořeno zkušební verzí pdfFactory www.fineprint.cz
Výpočtový koeficient 1.000 1.000 1.000
