- PROJEKČNÍ - STATIKA
ČINNOST
VE
VÝSTAVBĚ
STAVEB
Pražská konzervatoř Na Rejdišti 1, Praha 1 Rekonstrukce podlahy v tanečním sále Statické posouzení stropu
Stavebník :
Pražská konzervatoř Na Rejdišti 1 110 00Praha 1
Objednatel :
Ing. Karel Sehyl K Noskovně 148 164 00 Praha 6
Vypracoval :
KUPROS s.r.o. Ing. Karel Šatava Vlkova 23 130 00 Praha 3 WWW.KUPROS-SRO.CZ
Datum:
02/2016
Celkem stran:
Akce: Pražská konzervatoř
Strana:
2
1
PODKLADY.............................................................................................................................................................. 3
2
POSOUZENÍ NOSNÉ KONSTRUKCE STROPU ................................................................................................ 4 2.1
PODKLADY ........................................................................................................................................................ 4
2.2
ZATÍŽENÍ............................................................................................................................................................ 6
2.3
POSOUZENÍ ZÁKLOUPU ................................................................................................................................. 7
2.4
POSOUZENÍ STROPNÍCH TRÁMŮ ................................................................................................................ 10
2.5
POSOUZENÍ OCELOVÝCH PRŮVLAKŮ ....................................................................................................... 13
3
POSOUZENÍ SYLOMERU MEZI CETRIS DESKOU A PODLAHOVÝMI TRÁMKY ............................... 17
4
ZÁVĚR .................................................................................................................................................................... 21
Datum: 29.02.2016
Vypracoval: Ing. K. Šatava
Akce: Pražská konzervatoř
1
Strana:
3
PODKLADY
Pro vypracování dokumentace sloužily následující podklady: Návrh skladby podlah– vypracoval Prof. Ing. Krel Sehyl. K Noskovně 148, Praha 6 Statická část dokumentace pro provedení stavby Pražská konzervatoř, č.p. 77, Na Rejdišti 1, Praha 1 oprava podlahové plochy a pokládka nového povrchu, vypracoval: Ing. Jan Zima, Rekonstrukce památkově chráněných objektů, ateliér statiky spol s.r.o. Dolni 14, Praha 4 ČSN ČSN ČSN ČSN ČSN ČSN ČSN ČSN
EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí EN 1991 Zatížení konstrukcí EN 1992 Navrhování betonových konstrukcí EN 1993 Navrhování ocelových konstrukcí EN 1995 Navrhování dřevěných konstrukcí EN 1994 Navrhování spřaženích ocelobetonových konstrukcí EN 1996 Navrhování zděných konstrukcí EN 1997 Navrhování geotechnických konstrukcí
Datum: 29.02.2016
Vypracoval: Ing. K. Šatava
Akce: Pražská konzervatoř
2 2.1
Strana:
POSOUZENÍ NOSNÉ KONSTRUKCE STROPU PODKLADY
půdorys
Datum: 29.02.2016
Vypracoval: Ing. K. Šatava
4
Akce: Pražská konzervatoř
Strana:
navrhovaná skladba stropu
Datum: 29.02.2016
Vypracoval: Ing. K. Šatava
5
Akce: Pražská konzervatoř
2.2
Strana:
ZATÍŽENÍ
Stálé
PVC tl. 5mm 12*0,005= laťovka tl. 20mm 4,0*0,02= pryž tl. 15mm 14*0,015= CETRIS 18mm 14,5*0,018= WOLF PHONESTAR PROFESSIONAL CETRIS 20mm+16mm 14,5*0,036= podlahové tramky 100/140 po 0,8m 4,0*0,1*0,14/0,85= stavební suť tl. 140mm 13*0,14= stropní trámy 170/220 á 950mm 4,0*0,17*0,22/0,95= podbití tl. 30mm 4*0,03= rákosová omítka tl. 25mm 15*0,025= podhled cca celkem stálé Nahodilé
užitné kategorie C4
Datum: 29.02.2016
norm.hodn. (kN/m2) 0,060 0,080 0,210 0,261 0,180 0,522 0,066 1,820 0,157 0,120 0,375 0,500 4,351 5,00
Vypracoval: Ing. K. Šatava
6
Akce: Pražská konzervatoř
2.3
Strana:
7
POSOUZENÍ ZÁKLOUPU
Záklop proveden z CETRIS P+D desek tl. 20mm + tl. 16mm, desky boudou sešroubovány v rastru 300x300mm Stálé norm.hodn. (kN/m2) 0,060 0,080 0,210 0,261 0,180 0,522 1,313
PVC tl. 5mm 12*0,005= laťovka tl. 20mm 4,0*0,02= pryž tl. 15mm 14*0,015= CETRIS 18mm 14,5*0,018= WOLF PHONESTAR PROFESSIONAL CETRIS 20mm+16mm 14,5*0,036=
Nahodilé
užitné kategorie C4
5,000
Posudek RIB dřevěný spojitý nosník © 2016 RIB Software AG
zaklop-cetris
s g,q
A
B 0.85
C 0.85
Návrhová norma : ČSN EN 1995-1 Druh dřeva : cetris Užitná třída : 1 Kategorie proměnných zatížení: C Emean / Gmean = 4500 / 2250 N/mm2, gama.M = 1.30 fm,k / fc,k / fc90,k / fv,k = 9.0 / 9.0 / 0.5 / 3.8 N/mm2 dov. průhyb w,inst = L/250, w,fin = L/200, kdef = 0.60 Průřez b/h = 100 /
4 cm
Zatížení
Datum: 29.02.2016
Vypracoval: Ing. K. Šatava
Akce: Pražská konzervatoř
Strana:
Stálé zať. g1 = Proměnné zať. q1 =
1.31 kN/m 5.00 kN/m
(x (x
Součinitele:gam.sup gam.inf psi.0 Stálé 1.35 1.00 1.00 Proměn.zať. 1.50 0.00 0.70
= =
0.00 až 0.00 až
psi.1 1.00 0.70
1.70 m) 1.70 m) r.pole
psi.2 1.00 0.60
Posouzení průhybu w,inst wG,fin wQ,fin,s w,fin.s w,fin.q
: : : : :
wG,inst + wG,inst wQ,inst,s wG,fin + wG,fin +
Pole
L' x w,inst [m] [m] [cm] Komb. maximum 1 0.85 0.42 0.16 2 0.85 0.42 0.16 Komb. minimum 1 0.85 0.59 -0.04 2 0.85 0.26 -0.04
wQ,inst,s * (1 + k,def) * (1 + k,def * psi.2) wQ,fin,s wQ,fin,q dov.L'/w [cm] [-]
x w,fin.s [m] [cm]
dov.L'/w [cm] [-]
x w,fin.q L'/w [m] [cm] [-]
0.34 0.34
0.42 0.42
0.42 0.42
0.42 0.42
540 540
0.34 1979 0.34 1979
0.22 0.22
0.59 -0.06 0.26 -0.06
388 388
0.42 1534 0.42 1534
0.16 0.16
518 518
0.59 -0.03 2558 0.26 -0.03 2558
Posudek rozkmitu (DIN 1052:2008 9.3) w,perm: Průhyb od zatížení po polích g + psi.2 * q Pole 1 2
x [m] 0.34 0.51
w,perm [cm] 0.02 0.02
dov. w/dov. [cm] 0.60 0.04 0.60 0.04
Posudek podélného napětí, posudek stability Rozteč stabilitních podpor a = 1.000 m Pole 1: l,ef = 0.765 m lambda,rel = 0.03 km = 1.00 a1 = 1.13 a2 = 1.44 Pole 2: l,ef = 0.765 m lambda,rel = 0.03 km = 1.00 a1 = 1.13 a2 = 1.44 Průřezové hodnoty: A = 360 cm2 Wy = 216 cm3 Iy = 389 cm4 Pole
x Md sig-h/dov. <= [m] [kNm] [N/mm2] Komb. maximum - max Eta 1 0.85 -0.8 3.87/ 6.23 = 2 0.00 -0.8 3.87/ 6.23 = Komb. minimum - max Eta 1 0.37 0.6 -2.81/ 6.23 = 2 0.48 0.6 -2.81/ 6.23 = Komb. maximum - max Md 1 0.37 0.6 -2.81/ 6.23 = 2 0.48 0.6 -2.81/ 6.23 = Komb. minimum - max Md 1 0.85 -0.8 3.87/ 6.23 = 2 0.00 -0.8 3.87/ 6.23 =
1.00
x [m]
Md [kNm]
sig-d/dov. <= 1.00 [N/mm2]
0.62 0.62
0.37 0.48
0.6 0.6
2.81/ 6.23 = 0.45 2.81/ 6.23 = 0.45
0.45 0.45
0.85 0.00
-0.8 -0.8
-3.87/ 6.23 = 0.62 -3.87/ 6.23 = 0.62
0.45 0.45
0.37 0.48
0.6 0.6
2.81/ 6.23 = 0.45 2.81/ 6.23 = 0.45
0.62 0.62
0.85 0.00
-0.8 -0.8
-3.87/ 6.23 = 0.62 -3.87/ 6.23 = 0.62
Posudek smykových napětí Pole max 1 2 max 1 2
x [m] Eta 0.85 0.00 tau 0.85 0.00
Vd [kN]
tau/dov.<= 1.00 [N/mm2]
-4.93 4.93
0.31/ 2.63 = 0.12 0.31/ 2.63 = 0.12
-4.93 4.93
0.31/ 2.63 = 0.12 0.31/ 2.63 = 0.12
(kcr = 0.67)
Reakce Podpora ZS max Ak [kN]
Datum: 29.02.2016
min Ak max Myk min Myk [kN] [kNm] [kNm]
Vypracoval: Ing. K. Šatava
8
Akce: Pražská konzervatoř
Strana:
A B C
g g g
0.42 1.39 0.42
0.42 1.39 0.42
0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00
A B C
q q q
1.86 5.31 1.86
-0.27 -0.00 -0.27
-0.00 -0.00 -0.00
-0.00 -0.00 -0.00
A B C
sum sum sum
2.28 6.71 2.28
0.15 1.39 0.15
-0.00 -0.00 -0.00
-0.00 -0.00 -0.00
Kontaktní napětí Podpora ZS
max Ad [kN]
L-ef kc.alfa kmod sig-90 / dov.<= [cm] [N/mm2] [N/mm2]
1.00
A B C
max Eta max Eta max Eta
3.35 9.85 3.35
8.0 16.0 8.0
1.50 1.50 1.50
0.90 0.90 0.90
0.04 0.06 0.04
0.52 0.52 0.52
= = =
0.08 0.12 0.08
A B C
max Ad max Ad max Ad
3.35 9.85 3.35
8.0 16.0 8.0
1.50 1.50 1.50
0.90 0.90 0.90
0.04 0.06 0.04
0.52 0.52 0.52
= = =
0.08 0.12 0.08
Výsledková grafika -0.15 -0.1 -0.05 0 0.05 0.1 0.15
-0.5 -0.4 -0.3 -0.2 -0.1 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
max 0.16 min -0.04
Průběh průhybů [cm]
max 0.41 min -0.57
Ohybový moment [kNm]
max 3.35 min -3.35
Průběh posouv.síly [kN]
-3 -2 -1 0 1 2 3
Datum: 29.02.2016
Vypracoval: Ing. K. Šatava
9
Akce: Pražská konzervatoř
2.4
Strana:
POSOUZENÍ STROPNÍCH TRÁMŮ
teoretické rozpětí trámů: zatížení stálé: zatížení nahodilé
L = 2,9m gk= qk =
4,35 kN/m 5,00 kN/m
Posudek RIB dřevěný spojitý nosník © 2016 RIB Software AG
baletni sal - tramy
s g,q
A
B
2.90
Návrhová norma : ČSN EN 1995-1 Druh dřeva : C22 Užitná třída : 1 Kategorie proměnných zatížení: C Emean / Gmean = 10000 / 630 N/mm2, gama.M = 1.30 fm,k / fc,k / fc90,k / fv,k = 22.0 / 20.0 / 2.4 / 3.8 N/mm2 dov. průhyb w,inst = L/250, w,fin = L/200, kdef = 0.60 Průřez b/h =
17 / 22 cm
Zatížení Stálé zať. g1 = Proměnné zať. q1 =
4.35 kN/m 5.00 kN/m
(x (x
Součinitele:gam.sup gam.inf psi.0 Stálé 1.35 1.00 1.00 Proměn.zať. 1.50 0.00 0.70
= =
0.00 až 0.00 až
psi.1 1.00 0.70
2.90 m) 2.90 m) r.pole
psi.2 1.00 0.60
Posouzení průhybu w,inst wG,fin wQ,fin,s w,fin.s w,fin.q
: : : : :
wG,inst + wG,inst wQ,inst,s wG,fin + wG,fin +
Pole
L' x w,inst [m] [m] [cm] Komb. maximum 1 2.90 1.45 0.61 Komb. minimum 1 2.90 0.00 0.00
Datum: 29.02.2016
wQ,inst,s * (1 + k,def) * (1 + k,def * psi.2) wQ,fin,s wQ,fin,q dov.L'/w [cm] [-]
x w,fin.s [m] [cm]
dov.L'/w [cm] [-]
x w,fin.q L'/w [m] [cm] [-]
1.16
473
1.45
0.90
1.45
321
1.45
0.77
376
1.16
0
0.00
0.00
1.45
0
0.00
0.00
0
Vypracoval: Ing. K. Šatava
10
Akce: Pražská konzervatoř
Strana:
Posudek rozkmitu (DIN 1052:2008 9.3) w,perm: Průhyb od zatížení po polích g + psi.2 * q Pole 1
x [m] 1.45
w,perm [cm] 0.28
dov. w/dov. [cm] 0.60 0.47
Posudek podélného napětí, posudek stability Rozteč stabilitních podpor a = 1.000 m Pole 1: l,ef = 1.000 m lambda,rel = 0.21 km = 1.00 a1 = 1.00 a2 = 0.00 Průřezové hodnoty: A = 374 cm2 Wy = 1371 cm3 Iy = 15085 cm4 Pole
x Md sig-h/dov. <= [m] [kNm] [N/mm2] Komb. maximum - max Eta 1 0.00 0.0 0.00/ 9.23 = Komb. minimum - max Eta 1 1.45 14.1 -10.25/15.23 = Komb. maximum - max Md 1 1.45 14.1 -10.25/15.23 = Komb. minimum - max Md 1 0.00 0.0 0.00/ 9.23 =
1.00
x [m]
Md [kNm]
sig-d/dov. <= 1.00 [N/mm2]
0.00
1.45
14.1
10.25/15.23 = 0.67
0.67
0.00
0.0
-0.00/ 9.23 = 0.00
0.67
1.45
14.1
10.25/15.23 = 0.67
0.00
0.00
0.0
-0.00/ 9.23 = 0.00
Posudek smykových napětí Pole max 1 max 1
x [m] Eta 0.00 tau 0.00
Vd [kN]
tau/dov.<= 1.00 [N/mm2]
19.39
1.16/ 2.63 = 0.44
19.39
1.16/ 2.63 = 0.44
(kcr = 0.67)
Reakce Podpora ZS max Ak [kN]
min Ak max Myk min Myk [kN] [kNm] [kNm]
A B
g g
6.31 6.31
6.31 6.31
0.00 0.00
0.00 0.00
A B
q q
7.25 7.25
-0.00 -0.00
-0.00 -0.00
-0.00 -0.00
A B
sum sum
13.56 13.56
6.31 6.31
-0.00 -0.00
-0.00 -0.00
Kontaktní napětí Podpora ZS
max Ad [kN]
L-ef kc.alfa kmod sig-90 / dov.<= [cm] [N/mm2] [N/mm2]
1.00
A B
max Eta max Eta
19.39 19.39
10.0 10.0
1.50 1.50
0.90 0.90
1.14 1.14
2.49 2.49
= =
0.46 0.46
A B
max Ad max Ad
19.39 19.39
10.0 10.0
1.50 1.50
0.90 0.90
1.14 1.14
2.49 2.49
= =
0.46 0.46
Datum: 29.02.2016
Vypracoval: Ing. K. Šatava
11
Akce: Pražská konzervatoř
Strana:
Výsledková grafika -0.6 -0.5 -0.4 -0.3 -0.2 -0.1 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6
max 0.61 min 0.00
Průběh průhybů [cm]
max 9.83 min 0.00
Ohybový moment [kNm]
max 13.56 min -13.56
Průběh posouv.síly [kN]
-5 0 5
-10 -5 0 5 10
STROPNÍ TRÁMY VYHOVUJÍ
Datum: 29.02.2016
Vypracoval: Ing. K. Šatava
12
Akce: Pražská konzervatoř
2.5
Strana:
POSOUZENÍ OCELOVÝCH PRŮVLAKŮ
teoretické rozpětí trámů: zatížení stálé: zatížení nahodilé
L = 9,6*1,05= gk= 2,9*4,35 = qk =2,9*5
10,08 m 12,62 kN/m 14,50 kN/m
Průřez – 2 x U350 + 2 x P14/240, spojeno nýty Ø23 každá pásovina 2ks po 120mm (u tažené pásoviny odečteny díry 2x25mm) PRŮVLAKY VYHOVUJÍ, 1.Materiály Jméno
E [MPa]
Jednotková hmotnost [kg/m3]
S 235
Poisson nu
7850,0 2,1000e+ 0,3 05
G [MPa]
Tep.rozt Dolní mez Horní mez až. [mm] [mm] [m/mK]
8,0769e+ 04
0,00
0 40
40 80
Fy (rozsah) [MPa]
235,0 215,0
Fu (rozsah) [MPa]
360,0 360,0
2.Průřezy Jméno Typ Materiál Výroba Posudek rovinného vzpěru y-y Posudek rovinného vzpěru z-z Klopení Použít 2D MKP výpočet
A [m2] A y, z [m2] I y, z [m4] I w [m6], t [m4] Wel y, z [m3] Wpl y, z [m3] d y, z [mm] c YUSS, ZUSS [mm] α [deg] A L, D [m2/m] Mply +, - [Nm] Mplz +, - [Nm]
2xU350+2x14/240 Obecný průřez S 235 svařovaný b c Výchozí ü
2,1353e-02 1,4635e-02 4,5267e-04 1,2041e-06 2,3218e-03 2,8710e-03 0 0 0,00 1,5264e+00 6,75e+05 1,62e+05
1,0453e-02 4,3952e-05 6,4686e-06 3,6627e-04 6,9139e-04 25 6 1,5264e+00 6,75e+05 1,62e+05
3.Zatěžovací stavy Jméno
LC1 LC2 LC3
Popis
vl tiha stale uzitne
Typ působení
Stálé Stálé Proměnné
Skupina zatížení
LG1 LG1 LG2
Typ zatížení
Vlastní tíha Standard Statické
Spec
Směr
Působení
Řídicí zat. stav
-Z Standard
Krátkodobé
Žádný
4.Skupiny zatížení Jméno
LG1 LG2
Zatížení
Stálé Proměnné
Vztah
Standard
Typ
Kat C : shromáždění
5.Kombinace Jméno
Typ
Datum: 29.02.2016
Zatěžovací stavy
Souč.
Vypracoval: Ing. K. Šatava
13
Akce: Pražská konzervatoř
Strana: [-]
CO1
EN-MSÚ (STR/GEO) Soubor B
CO2
EN-MSP charakteristická
LC1 - vl tiha LC2 - stale LC3 - uzitne LC1 - vl tiha LC2 - stale LC3 - uzitne
1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
6.Klíč kombinace Jméno
1 2 3 4
Popis kombinací
LC1*1,35 +LC2*1,35 LC1*1,15 +LC2*1,15 +LC3*1,50 LC1*1,00 +LC2*1,00 +LC3*1,00 LC1*1,00 +LC2*1,00
7.Liniové síly na prutu Prvek
Typ
Směr
Zatěžovací stav
Systém
Rozložení
Jméno
LF1
B1 LC2 - stale B1 LC3 - uzitne
LF2
Síla LSS Síla LSS
P1 [kN/m] P2 [kN/m]
Z Rovnoměrné Z Rovnoměrné
x1
Souř.
Poč
x2
Poloha
Úhel [deg]
-12,62 0,000 1,000 -14,50 0,000 1,000
Rela Délka Rela Délka
Od počátku Od počátku
Exc ey [m] Exc ez [m]
0,000 0,000 0,000 0,000
8.Vnitřní síly na prutu Lineární výpočet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výběr : Vše Kombinace : CO1 Prvek
Stav
B1 B1 B1 B1
dx [m]
CO1/1 CO1/2 CO1/2 CO1/2
N [kN]
0,000 10,000 0,000 5,000
Vy [kN]
0,00 0,00 0,00 0,00
Vz [kN]
0,00 0,00 0,00 0,00
Mx [kNm]
96,28 -190,63 190,63 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00
My [kNm]
0,00 0,00 0,00 476,57
Mz [kNm]
0,00 0,00 0,00 0,00
9.Deformace na prutu Lineární výpočet, Extrém : Lokální, Systém : Hlavní Výběr : Vše Kombinace : CO2 Stav
CO2/3 CO2/3 CO2/3 CO2/3
Prvek
B1 B1 B1 B1
dx [m]
ux [mm]
0,000 5,000 5,000 10,000
uy [mm]
0,0 0,0 0,0 0,0
uz [mm]
0,0 0,0 0,0 0,0
fix [mrad]
0,0 -39,8 -39,8 0,0
0,0 0,0 0,0 0,0
fiy [mrad]
12,6 0,0 0,0 -12,6
fiz [mrad]
0,0 0,0 0,0 0,0
10.Posudek oceli Lineární výpočet, Extrém : Prvek Výběr : Vše Kombinace : CO1
EN 1993-1-1 posudek
Národní dodatek: Česká CSN-EN NA Prvek B1
10,000 m
Obecný průřez
S 235
CO1/2
0,87 -
Dílčí souč. spolehlivosti
Gamma M0 pro únosnost průřezu Gamma M1 pro únosnost na nestabilitu Datum: 29.02.2016
1,00 1,00
Vypracoval: Ing. K. Šatava
14
Akce: Pražská konzervatoř
Strana:
Gamma M2 pro únosnost čistého průřezu
1,25
Materiál
Mez kluzu fy Mezní pevnost fu Výroba
235,0 360,0
MPa MPa
Svařovan é
Varování: Redukce pevnosti ve funkci ...::POSUDEK PRŮŘEZU::... Kritický posudek v místě 5.000 m Vnitřní síly Vypočtené Jednotka
N,Ed Vy,Ed Vz,Ed T,Ed My,Ed Mz,Ed
0,00 0,00 0,00 0,00 476,57 0,00
tloušťky není pro tento typ průřezu povolena.
kN kN kN kNm kNm kNm
Klasifikace pro návrh průřezu
Podle EN 1993-1-3 článku 5.5.2 Klasifikace není pro tento typ průřezu podporována. Průřez se posoudí jako pružný, třída 3. Varování:
Posudek ohybového momentu pro My
Podle EN 1993-1-1 článku 6.2.5 a rovnice (6.12), (6.14) Wel,y,min 2,3218e- m^3 03 Mel,y,Rd 545,62 kNm Jedn. 0,87 posudek
Prvek splňuje podmínky posudku průřezu. ...::POSUDEK STABILITY::... Posudek klopení
Podle článku EN 1993-1-1 : 6.3.2.1. a vzorce (6.54) Parametry klopení
Metoda pro křivku klopení Wy Pružný kritický moment Mcr Relativní štíhlost Lambda,LT Mezní štíhlostLambda,LT,0
Art. 6.3.2.2. 2.3218e-03 m^3 16915.26 kNm 0.18 0.40
Parametry Mcr
Délka klopení k kw C1 C2 C3
1.000 m 1.00 1.00 1.02 0.00 1.00
Štíhlost nebo ohybový moment umožňují ignorovat účinky klopení podle EN 1993-1-1 článek 6.3.2.2(4) Prvek splňuje podmínky stabilitního posudku. 11.Relativní deformace
Datum: 29.02.2016
Vypracoval: Ing. K. Šatava
15
Akce: Pražská konzervatoř
Strana:
Lineární výpočet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výběr : Vše Kombinace : CO2 Stav - kombinace
CO2/3 CO2/4
Prvek
B1 B1
Datum: 29.02.2016
dx [m]
5,000 0,000
uz [mm]
-39,8 0,0
Rel uz [1/xx]
1/251 0
Posudek uz [-]
0,80 0,00
Vypracoval: Ing. K. Šatava
16
Akce: Pražská konzervatoř
3
Strana:
POSOUZENÍ SYLOMERU MEZI CETRIS DESKOU A PODLAHOVÝMI TRÁMKY
Datum: 29.02.2016
Vypracoval: Ing. K. Šatava
17
Akce: Pražská konzervatoř
Strana:
Zatížení: stálé PVC tl. 5mm 12*0,005= laťovka tl. 20mm 4,0*0,02= pryž tl. 15mm 14*0,015= CETRIS 18mm 14,5*0,018= WOLF PHONESTAR PROFESSIONAL CETRIS 20mm+16mm 14,5*0,036=
0,060 0,080 0,210 0,261 0,180 0,522 1,313
nahodilé užitné
5,00
fd =(1,313+5)*0,85 = 5,37 kN/m Napětí v tlaku: σ = 5370/(100*1000)=0,054 MPa Uvažován Sylomer SR42 – pásy tl. 25mm, šířky 100mm. délky 10m faktor tvaru: q = 100*10000/(2*25*(100+10000))=1,98 =2,00
Datum: 29.02.2016
Vypracoval: Ing. K. Šatava
18
Akce: Pražská konzervatoř
Strana:
porovnání napětí s limity materiálu
Datum: 29.02.2016
Vypracoval: Ing. K. Šatava
19
Akce: Pražská konzervatoř
Strana:
stlačení při faktoru tvaru 3
nárůst stlačení při tvarovém faktoru 2 Celkové stlačení Sylomeru 4,25*1,04 = 4,4mm Datum: 29.02.2016
Vypracoval: Ing. K. Šatava
20
Akce: Pražská konzervatoř
4
Strana:
21
ZÁVĚR
Jako nosná vrstva podlahy vyhovuje záklop z desek CETRIS P+D tl.20mm+tl.16mm, kladené na sebe vystřídaně – sešroubované k sobě v rastru 300x300mm. Stávající stropní trámy 170/220 po cca 1,0m na rozpětí 2,9m VYHOVUJÍ požadovanému zatížení. Stávající průvlaky po2,9m na rozpětí 10m z dvojice ocelových válcovaných nosníků U350 s pásnicemi nahoře i dole propojenými přinýtovanou pásovinou VYHOVUJÍ požadovanému zatížení. Jako akustická izolace mezi záklopem a podlahovými trámky byl navržen SYLOMER SR42 pruhy šíře 100mm na trámcích podlahy. Při maximálním zatížení nesenými podlahovými vrstvami a užitným zatížením 5,0 kN/m2 bude stlačení SYLOMERU SR42 4,4mm.
Datum: 29.02.2016
Vypracoval: Ing. K. Šatava
