PENGUJIAN KARAKTERISTIK PERPINDAHAN PANAS DAN PENURUNAN TEKANAN DARI INLINE ELLIPTICAL PIN FIN ARRAY DALAM RECTANGULAR CHANNEL

PENGUJIAN KARAKTERISTIK PERPINDAHAN PANAS DAN PENURUNAN TEKANAN DARI INLINE ELLIPTICAL PIN FIN ARRAY DALAM RECTANGULAR CHANNEL

SKRIPSI Diajukan sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar Sarjana Teknik

Oleh: Yustisiaji Deworo I 0404069

JURUSAN TEKNIK MESIN FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS SEBELAS MARET SURAKARTA 2010

DAFTAR ISI

Halaman Halaman Judul ..............................................................................................

i

Halaman Surat Penugasan ............................................................................

ii

Halaman Pengesahan ...................................................................................

iii

Halaman Motto .............................................................................................

iv

Halaman Abstrak .........................................................................................

v

Halaman Persembahan .................................................................................

vii

Kata Pengantar .............................................................................................

viii

Daftar Isi ......................................................................................................

x

Daftar Tabel ................................................................................................

xiii

Daftar Gambar .............................................................................................

xiv

Daftar Notasi .................................................................................................

xvi

Daftar Lampiran ...........................................................................................

xviii

BAB I PENDAHULUAN 1.1. Latar Belakang Masalah ...........................................................

1

1.2. Perumusan Masalah ................................................................

2

1.3. Batasan Masalah ......................................................................

2

1.4. Tujuan Penelitian ....................................................................

3

1.5. Manfaat Penelitian ..................................................................

4

1.6. Sistematika Penulisan .............................................................

4

BAB II LANDASAN TEORI 2.1. Tinjauan Pustaka .....................................................................

5

2.2. Dasar Teori ..............................................................................

7

2.2.1. Sirip ...................................................................................

7

2.2.2. Sirip Pin.............................................................................

12

2.2.3. Macam-Macam Bentuk Sirip Pin ......................................

13

2.2.3.1. ........................................................................... Kubus ................................................................................. 13

2.2.3.2. ........................................................................... Silinde r .................................................................................

13

2.2.3.3. ........................................................................... Ellips ................................................................................. 14 2.2.3.4. ........................................................................... Oblong ...................................................................................

15

2.2.4. Aplikasi Sirip Pin ..............................................................

16

2.2.5. Perpindahan Panas ............................................................

17

2.2.6. Parameter Tanpa Dimensi .................................................

18

2.2.7. Perhitungan Perpindahan Panas dan Faktor Gesekan pada Pin Fin Array ...........................................................

19

2.2.7.1 .Perhitungan Perpindahan Panas (Heat Transfer) .....

19

2.2.7.2. Perhitungan Faktor Gesekan (Friction Factor)..........

25

2.2.7.3. Perhitungan Unjuk Kerja Termal Pin Fin Array........

25

BAB III METODOLOGI PENELITIAN 3.1. Lokasi dan Waktu Penelitian ..................................................

27

3.2. Spesimen Penelitian..................................................................

27

3.3. Alat Penelitian ........................................................................

28

3.4. Pelaksanaan Penelitian ............................................................

33

3.4.1. .................................................................................. Tahap Persiapan .........................................................................

33

3.4.2. .................................................................................. Tahap Pengujian .........................................................................

34

3.5. Metode Analisis Data ..............................................................

35

3.6. Diagram Alir Penelitian ..........................................................

36

BAB IV DATA DAN ANALISIS 4.1 Data Hasil Pengujian ................................................................

37

4.2 Perhitungan Data ......................................................................

43

4.3 Analisis Data ...........................................................................

50

4.3.1 Pengaruh Bilangan Reynolds dan Jarak Antar Titik Pusat Sirip Dalam Arah Streamwise Terhadap Karakteristik Perpindahan Panas ...........................................................

50

4.3.2 Pengaruh Bilangan Reynolds dan Jarak Antar Titik Pusat Sirip Dalam Arah Streamwise Terhadap Karakteristik Penurunan Tekanan .........................................................

53

4.3.3 Pengaruh Bilangan Reynolds dan Jarak Antar Titik Pusat Sirip Dalam Arah Streamwise Terhadap Unjuk Kerja Termal ..............................................................................

55

BAB V PENUTUP 5.1. Kesimpulan .............................................................................

62

5.2. Saran ........................................................................................

62

Daftar Pustaka .............................................................................................

64

Lampiran .....................................................................................................

66

DAFTAR TABEL

Halaman Tabel 3.1. Spesifikasi spesimen penelitian ...............................................

28

Tabel 4.1. Data hasil pengujian spesimen 1 (Sx/Dπ = 3,57; Sy/Dπ = 2,38) .

38


39


40


41

Tabel 4.5. Data hasil pengujian spesimen 5 (Plat Tanpa Sirip) ................

42

Tabel 4.6. Perhitungan spesimen 1 ............................................................

57

Tabel 4.7. Perhitungan spesimen 1 (Lanjutan) .........................................

57


58


58


59


59


60


60


61


61

DAFTAR GAMBAR

Halaman Gambar 2.1. Beberapa contoh jenis extended surface .................................

8

Gambar 2.2. Beberapa contoh jenis permukaan penukar kalor kompak .....

9

Gambar 2.3. Perbedaan-perbedaan gradien temperatur dalam sirip ...........

10

Gambar 2.4. Sebuah susunan sirip pin ellips ...............................................

12

Gambar 2.5. Susunan sirip pin .....................................................................

13

Gambar 2.6. Perbandingan antara konfigurasi susunan staggered sirip pin kubus dan sirip pin diamond................................................................

13

Gambar 2.7. Perbandingan sirip pin silinder lurus dengan sirip pin silinder berfillet .....................................................................................

14

Gambar 2.8. Ukuran relatif dari circular fin, SEF dan N fin .......................

14

Gambar 2.9. Konfigurasi susunan staggered menggunakan sirip pin oblong ......................................................................................

15

Gambar 2.10. Potongan melintang sudu turbin dengan pendinginan dalam (internal cooling)...................................................................

16

Gambar 2.11. Pin fin assembly dalam suatu saluran udara segiempat dengan clearance nol .........................................................................

22

Gambar 3.1. Spesimen penelitian ...............................................................

28

Gambar 3.2. Skema alat penelitian .............................................................

29

Gambar 3.3. Alat penelitian inline elliptical pin fin assembly.....................

29

Gambar 3.4. Pelurus aliran udara (flow straightener) .................................

29

Gambar 3.5. Fan hisap .................................................................................

30

Gambar 3.6. Pemanas listrik (electric heater) .............................................

30

Gambar 3.7. Manometer U dan posisi titik pengukuran tekanan ................

30

Gambar 3.8. Termokopel tipe T...................................................................

31

Gambar 3.9. Posisi 3 buah termokopel untuk mengukur temperatur udara masuk seksi uji...........................................................................

31

Gambar 3.10. Posisi 5 buah termokopel untuk mengukur temperatur udara keluar seksi uji ...........................................................................

31

Gambar 3.11. Pemasangan termokopel pada base plate ...............................

31

Gambar 3.12. Anemometer ...........................................................................

32

Gambar 3.13. Regulator pengatur tegangan listrik yang masuk heater ........

32

Gambar 3.14. Multitester digital ...................................................................

33

Gambar 3.15. Amperemeter ..........................................................................

33

Gambar 4.1. Posisi titik pengukuran temperatur udara ...............................

37

Gambar 4.2. Grafik pengaruh bilangan Reynolds terhadap koefisien perpindahan panas konveksi rata-rata pada Sx/Dπ = 3,57 ....................

50

Gambar 4.3. Grafik pengaruh bilangan Reynolds terhadap bilangan Nusselt pada Sx/Dπ = 3,57 ...................................................................

51

Gambar 4.4. Grafik pengaruh nilai Sx/Dπ terhadap bilangan Nusselt pada Sx/Dπ = 3,57 .........................................................................................

52

Gambar 4.5. Grafik pengaruh bilangan Reynolds terhadap penurunan tekanan pada Sx/Dπ = 3,57 ..................................................................

53

Gambar 4.6. Grafik pengaruh bilangan Reynolds terhadap faktor gesekan pada Sx/Dπ = 3,57..................................................................

54

Gambar 4.7. Grafik pengaruh bilangan Reynolds terhadap unjuk kerja termal pada Sx/Dπ = 3,57 ....................................................................

55

DAFTAR NOTASI

Lt

= Panjang seksi uji ( m )

H

= Tinggi sirip ( m )

Wb

= Lebar specimen ( m )

L

= Panjang specimen ( m )

2a

= Panjang sumbu mayor sirip pin ellips ( m )

2b

= Panjang sumbu minor sirip pin ellips (m)

Dπ

= Equal circumference diameter sirip pin ellips ( m)

Afront

= Luas frontal dari sirip – sirip ( m2 )

As

= Luas total permukaan perpindahan panas ( m2 )

At

= Luas penampang melintang saluran udara ( m2 )

Dh

= Diameter hidrolik ( m )

Tin

= Temperatur rata – rata udara masuk saluran udara ( oK )

Tout

= Temperatur rata – rata udara keluar saluran udara ( oK )

Tb

= Temperatur udara rata – rata base plate ( oK )

Tf

= Temperatur film ( oK )

V

= Kecepatan rata- rata dalam saluran udara (m/s)

Vmaks

= Kecepatan uadara maksimum yang melalui sirip pin (m/s)

ρ

= massa jenis udara (kg/m3)

ν

= viskositas kinematik udara (m2/s)

µ

= viskositas dinamik udara (kg/m.s)

CP

= Panas jenis udara (kJ/kg.oC)

Qelect

= Laju aliran panas dari heater (W)

m

= Laju aliran masa udara ( kg/s )

Qconv

= Laju perpindahan panas konveksi (W)

Qloss

= Heat losses yang terjadi pada seksi uji

ha

= Koefisien perpindahan panas konveksi rata – rata dengan sirip (W/m2.K)

hs

= Koefisien perpindahan panas konveksi rata – rata tanpa sirip (W/m2.K)

Nu

= Bilangan Nusselt saluran udara ( Duct Nusselt number )

NuD

= Bilangan Nusselt pada pin ( Pin Nusselt number )

Re

= Bilangan Reynold saluran udara ( Duct Reynold number )

ReD

= Bilangan Reynold pada pin ( Pin Reynold number )

P

= Penurunan tekanan

f

= Faktor gesek

η

= Unjuk kerja termal

Vh

= Tegangan listrik heater ( V )

Ih

= Arus listrik heater ( A )

Vf

= Tegangan listrik fan ( V )

If

= Arus listrik fan ( A )

cos

= Faktor daya listrik 2 phase

Pfan

= Daya listrik fan ( pumping power ) ( W )

g

= Kecepatan gravitasi ( kg m2/s )

DAFTAR LAMPIRAN

Halaman Lampiran 1. Data spesimen 1 kecepatan 0,5 m/s dan 1 m/s .......................

66

Lampiran 2. Data spesimen 1 kecepatan 2 m/s dan 3 m/s ..........................

67


68

Lampiran 4. Data spesimen 1 kecepatan 5,5 m/s dan 6 m/s .......................

69


70


71


72


73


74

Lampiran 10. Data spesimen 3 kecepatan 2 m/s dan 3 m/s .........................

75


76

Lampiran 12. Data spesimen 3 kecepatan 5,5 m/s dan 6 m/s ......................

77


78


79


80


81


82


83


84


85

Lampiran 21. Thermophysical Property untuk udara....................................

86

BAB I PENDAHULUAN 1.1 Latar Belakang Masalah Sirip sering digunakan pada alat penukar kalor untuk meningkatkan luasan perpindahan panas antara permukaan utama (prime surface) dengan fluida di sekitarnya. Idealnya, material sirip harus memiliki konduktivitas termal yang tinggi untuk meminimalkan perbedaan temperatur antara permukaan utama dengan permukaan yang diperluas (extended surface). Aplikasi sirip sering dijumpai pada sistem pendinginan ruangan, peralatan elektonik, sistem pembakaran dalam pada motor, trailing edge sudu turbin gas, alat penukar kalor kompak (compact heat exchanger) dengan udara sebagai media perpindahan panasnya. Ada berbagai tipe sirip pada alat penukar kalor yang telah digunakan diantaranya mulai dari bentuk yang relatif sederhana seperti sirip segiempat (rectangular), silindris, annular, tirus (tapered) atau pin sampai dengan kombinasi dari berbagai geometri yang berbeda dengan jarak yang teratur dalam susunan selang-seling (staggered) ataupun segaris (inline). Hal ini menjadi subjek dari suatu penelitian yang menarik dan luas karena perannya yang penting untuk berbagai aplikasi dalam dunia keteknikan. Salah satu tipe sirip dalam peralatan penukar kalor yang mempunyai banyak pemakaian dalam berbagai aplikasi industri adalah sirip pin. Sirip pin adalah elemen berbentuk silinder atau bentuk lainnya yang dipasang secara tegak lurus terhadap dinding alat penukar panas dengan fluida pendingin mengalir dalam arah aliran melintang (crossflow) terhadap dinding alat penukar panas tersebut (bagian permukaan yang terkena panas). Sirip-sirip pin yang menonjol dari sebuah permukaan yang mengalami pemanasan dapat meningkatkan luas permukaan disipasi atau pembuangan panas dan menyebabkan pencampuran aliran yang turbulen sehingga meningkatkan unjuk kerja disipasi panas yang berdampak pada meningkatnya ketahanan (reliability) dan umur peralatan. Terdapat berbagai parameter yang menggolongkan sirip pin, seperti bentuk pin, tinggi pin, diameter pin, perbandingan tinggi-diameter pin (H/D) dan sebagainya yang dapat disusun secara segaris (inline) ataupun secara selang-seling

(staggered) terhadap arah aliran fluida pendinginnya. Selain itu laju perpindahan panas dari suatu rakitan sirip pin (pin fin assembly) ke lingkungan juga tergantung pada distribusi temperatur pada sirip pin dan plat dasar (base plate), geometri sirip pin, shroud clearance (jarak antara ujung sirip pin dengan permukaan atas saluran udara), sifat-sifat fluida, laju aliran udara, jarak antara titik pusat sirip (inter-fit pitch), susunan sirip pin dan orientasi dari penukar panas (terutama untuk laju aliran udara yang rendah). Laju perpindahan panas pada plat dasar dengan temperatur tertentu dapat ditingkatkan dengan menaikkan koefisien perpindahan panas rata-rata, menaikkan luas permukaan perpindahan panas atau kedua-duanya. Kenaikan perpindahan panas dapat dicapai dengan cara konveksi paksa (forced convection) atau mengubah konfigurasi geometri dari alat penukar panas. Dalam praktiknya, caracara ini dibatasi oleh penurunan tekanan maksimum yang diijinkan melalui susunan sirip pin tersebut karena kenaikan perpindahan panas akan disertai penurunan tekanan. Energi yang hilang karena penurunan tekanan dapat melebihi energi yang didapatkan dari usaha peningkatan perpindahan panas tersebut. 1.2 Perumusan Masalah Bagaimanakah pengaruh bilangan Reynolds dan jarak antar titik pusat sirip dalam arah aliran udara (streamwise direction) terhadap karakteristik perpindahan panas dan penurunan tekanan serta unjuk kerja termal dari elliptical pin fin assembly yang disusun secara inline (segaris) dalam saluran segiempat (rectangular channel). 1.3 Batasan Masalah Pada penelitian ini masalah dibatasi sebagai berikut: 1. Material pin fin dan base plate yang digunakan adalah duralumin. 2. Dimensi base plate yang digunakan adalah ; panjang 200 mm, lebar 150 mm dan tebal 6,5 mm 3. Dimensi elliptical pin fins yang digunakan adalah ; tinggi 75 mm, panjang sumbu mayor (2a) 15 mm dan panjang sumbu minor (2b) 6 mm. 4. Jarak antara ujung sirip pin dengan permukaan atas saluran udara (shroud

clearence) adalah nol. 5. Penelitian menggunakan alat saluran udara segiempat yang terdiri dari:  Saluran udara segiempat berdimensi penampang 150 mm x 75 mm  Pemanas listrik (electric heater)  Fan hisap  Pelurus aliran udara (flow straightener)  Manometer tipe U 6. Permukaan dalam saluran udara dilapisi dengan bahan melamin yang halus, sehingga faktor gesekan diabaikan. 7. Permukaan dengan

luar saluran udara dimana seksi

glasswool

dan

uji diletakkan diisolasi

styrofoam sehingga perpindahan panas ke

lingkungan diminimalisasi. 8. Parameter

yang dibuat konstan yaitu

plate, temperatur

udara

masuk,

jarak

temperatur permukaan base antar

sirip

dalam

arah

melintang (spanwise). 9. Parameter yang divariasi adalah kecepatan udara masuk yaitu sebesar 0,5 m/s, 1 m/s, 2 m/s, 3 m/s, 4 m/s, 5 m/s, 5,5 m/s dan 6 m/s dan jarak antar sirip dalam arah aliran udara (streamwise) yaitu sebesar 25 mm, 30 mm, 37,5 mm dan 50 mm. 10. Pengujian karakteristik perpindahan panas dan penurunan tekanan serta unjuk kerja termal dari elliptical pin fin assembly dilakukan pada kondisi tunak (steady state). 11. Penelitian dilakukan dalam keadaan diam (static experiment) dan pada temperatur kamar. 1.4 Tujuan dan Manfaat Penelitian ini bertujuan untuk: 1. Mengetahui pengaruh

bilangan Reynolds terhadap karakteristik

perpindahan panas dan penurunan tekanan dari elliptical pin fin assembly dengan susunan sirip inline dalam rectangular channel. 2. Mengetahui pengaruh jarak antar titik pusat sirip dalam arah aliran udara (streamwise direction) terhadap karakteristik perpindahan panas

dan penurunan tekanan dari elliptical pin fin assembly dengan susunan sirip inline dalam rectangular channel. 3. Mengetahui pengaruh variasi bilangan Reynolds dan jarak antar titik pusat sirip dalam arah aliran udara terhadap unjuk kerja termal dari elliptical pin fin assembly dengan susunan sirip inline dalam rectangular channel. Hasil penelitian

yang diperoleh diharapkan dapat

memberikan

manfaat sebagai berikut: 1. Mampu memberikan pengetahuan baru yang berguna dalam ilmu perpindahan panas, khususnya mengenai karakteristik perpindahan panas dan unjuk kerja termal dari elliptical pin fin assembly dengan susunan sirip inline dalam rectangular channel. 2. Dapat diterapkan dalam sistem pendinginan sudu-sudu turbin gas, sistem elektronik modern dan industri pesawat terbang. 1.5 Sistematika Penulisan Sistematika penulisan Tugas Akhir ini adalah sebagai berikut : BAB I

: Pendahuluan, perumusan

menjelaskan masalah,

tentang

batasan

latar

masalah,

belakang tujuan

dan

masalah, manfaat

penelitian. BAB II

: Dasar teori, berisi tinjauan pustaka yang berkaitan dengan pengujian susunan sirip pin, dasar teori tentang sirip pin dan teori perhitungan perpindahan panas, penurunan tekanan dan unjuk kerja termal dari susunan sirip pin dalam saluran segiempat.

BAB III : Metodologi

penelitian,

penelitian, peralatan

yang

menjelaskan tempat dan pelaksanaan digunakan, langkah-langkah penelitian

dan pengambilan data. BAB IV : Data dan analisis, menjelaskan data hasil pengujian, perhitungan data hasil pengujian serta analisis hasil dari perhitungan. BAB V

: Penutup, berisi tentang kesimpulan dan saran.

BAB II LANDASAN TEORI

2.1 Tinjauan Pustaka Li, Q. et al (1998) meneliti karakteristik perpindahan panas dan tahanan aliran dari susunan staggered sirip pin ellips pendek dalam saluran segiempat dengan aliran udara melintang. Seksi uji mempunyai ukuran lebar 240 mm, tinggi 12,75 mm dan dibuat dari plexiglass dengan tebal 10 mm. Dimensi sirip pin ellips yang digunakan mempunyai panjang sumbu mayor, 2a = 16 mm, panjang sumbu minor, 2b = 9 mm, sehingga equal circumference diameter dari sirip pin D = 12,75 mm, dan tinggi 12,75 mm (sama dengan tinggi saluran udara). Jarak antar titik pusat sirip dalam arah spanwise dan streamwise, S1/D = 1,10 – 3,00. Dalam penelitian ini hanya satu sirip yang dibuat dari naphthalene untuk setiap pengujian dan lainnya dibuat dari lilin (wax). Dengan menggunakan analogi perpindahan panas-massa dan teknik sublimasi napthalene, koefisien perpindahan panas ratarata pada sirip-sirip pin dan pada base plate dapat dinyatakan. Koefisien perpindahan panas rata-rata total dari sirip pin dihitung dan koefisien tahanan juga diteliti. Hasil percobaan menunjukkan bahwa perpindahan panas dari sebuah saluran dengan sirip-sirip pin ellips lebih besar daripada dengan sirip-sirip pin bundar (circular), sedangkan tahanan aliran dari saluran dengan sirip-sirip pin ellips lebih rendah daripada sirip-sirip bundar pada range bilangan Reynolds dari 1.000 – 10.000. Sara et al. (2000) melakukan penelitian mengenai analisa unjuk kerja pada solid bloks yang dipasang pada plat datar di dalam duct flow. Hasil dari penelitian ini menyatakan bahwa perpindahan panas dari solid blocks akan meningkat secara signifikan karena adanya penambahan luasan permukaan perpindahan panas. Disamping itu, peningkatan bilangan Reynolds akan menyebabkan penurunan unjuk kerja termal. Tahat, M. et al. (2000) meneliti tentang perpindahan panas kondisi tunak pada suatu sirip pin yang disusun secara inline maupun staggered yang orthogonal terhadap aliran udara rata-rata. Penelitian tersebut menggunakan saluran udara segiempat (rectangular channel) yang berdimensi 405 mm x

100 mm x 3000 mm dengan variasi kecepatan aliran udara 6 m/s, 7 m/s dan 7,8 m/s. Spesimen berupa plat datar berdimensi 250 mm x 300 mm yang diberi sirip pin berbentuk silinder pejal dengan diameter 8 mm dan panjang 90 mm dengan jarak antar titik pusat sirip, Sx/D = 9,86 – 63,44 dan Sy/D = 1,09 – 83,92. Dari penelitian tersebut diperoleh bahwa laju panas yang hilang meningkat seiring dengan meningkatnya bilangan Reynolds, namun menurun seiring dengan meningkatnya jarak antar titik pusat sirip pin untuk stream-wise direction dan span-wise direction Uzol, O., dan Camci, C., (2001) meneliti karakteristik peningkatan perpindahan panas dan kerugian tekanan total (total pressure loss) untuk dua altenatif susunan sirip pin ellips (sirip ellips dengan jenis SEF dan N fin) dan hasilnya dibandingkan terhadap susunan sirip pin bundar (circular). Dua geometri berbeda susunan sirip pin ellips dengan panjang sumbu mayor berbeda diuji, tetapi keduanya mempunyai panjang sumbu minor sama dengan diameter sirip bundar dan ditempatkan pada sudut serang (angle of attack) 0o terhadap aliran bebas (free stream). Panjang sumbu mayor dari kedua tipe sirip pin ellips tersebut masing-masing adalah 1,67 kali dengan diameter sirip pin circular (SEF) dan 2,5 kali dengan diameter sirip pin circular (N fin). Susunan sirip pin dengan H/D = 1,5 diposisikan dalam konfigurasi staggered 2 baris, dengan 3 sirip di baris pertama dan 2 sirip di baris kedua dengan S/D = X/D = 2. Pengukuran perpindahan panas dan kerugian tekanan total dilakukan dalam saluran segiempat dengan aspect ratio 4,8 dan dengan variasi bilangan Reynolds antara 10.000 – 47.000 berdasarkan kecepatan masuk dan diameter sirip. Liquid Crystal Thermography digunakan untuk mengukur distribusi koefisien perpindahan panas konveksi, Hasilnya menunjukkan bahwa kemampuan peningkatan perpindahan panas dari susunan sirip pin circular rata-rata sekitar 25-30% lebih tinggi dari susunan sirip pin ellips. Sedangkan dalam hal kerugian tekanan total, susunan sirip pin circular menghasilkan 100-200% lebih besar kerugian tekanan daripada susunan sirip pin ellips.

Hal ini membuat susunan sirip pin ellips sangat

menjanjikan sebagai alternatif alat pendinginan selain susunan sirip pin circular yang biasa digunakan dalam aplikasi pendinginan sudu turbin gas.

Bilen, K. et al. (2002) meneliti tentang karakteristik perpindahan panas, korelasi gesekan pada suatu sirip pin silinder yang dipasang pada permukaan elemen dengan susunan inline (segaris) maupun staggered (selang-seling) pada saluran segiempat dimana udara sebagai fluida kerja. Saluran terbuat dari kayu dengan dimensi 2000 mm x 180 mm x 100 mm, dengan ketebalan dinding 18 mm. Spesimen berupa plat dasar terbuat dari alumunium dengan dimensi 300 mm x 180 mm x 2 mm. Sirip yang digunakan memiliki diameter 25 - 29 mm dan tinggi 100 mm dengan susunan Sx/D = 2,2 dan Sy/D = 1,72 – 3,45. Parameter dari penelitian ini adalah bilangan Reynolds dijaga antara 3.700 – 30.000 tergantung pada diameter hidraulik, susunan sirip, dan jarak antar sirip. Dari penelitian tersebut diperoleh hasil bahwa dengan meningkatnya bilangan Reynolds akan meningkatkan bilangan Nusselt, yang berarti meningkatkan perpindahan panas. Tetapi dengan meningkatnya bilangan Reynolds, peningkatan perpindahan panas (heat transfer enhancement) dan unjuk kerja termal semakin menurun, dimana perpindahan panas maksimum terjadi pada variasi Sy/D = 2,59. Penambahan sirip pin pada suatu permukaan meningkatkan perpindahan panas dari permukaan tersebut sebagai hasil dari kenaikan luasan permukaan perpindahan panas dan turbulensi tetapi mengorbankan penurunan tekanan yang lebih besar dalam saluran.

2.2 Dasar Teori 2.2.1 Sirip Studi tentang komponen-komponen perpindahan panas berunjuk kerja tinggi yang berkenaan dengan berat, volume, dan biaya yang semakin kecil, dan perilakunya dalam berbagai kondisi lingkungan termal disebut permukaan perpindahan

panas

yang diperluas (extended

surface

heat transfer).

Komponen-komponen ini telah diaplikasikan pada pesawat ruang angkasa (airland-space vehicles), dalam proses-proses kimia, refrigerasi, dan kriogenika, dalam peralatan listrik dan elektronika, dalam tungku konvensional dan turbin gas, dalam proses pembuangan panas pada boiler, dan dalam modul bahan bakar nuklir.

Permukaan-permukaan penyerap panas maupun pembuang panas masingmasing dikenal sebagai permukaan utama (prime surface). Apabila permukaan utama diperluas dengan permukaan tambahan seperti dalam gambar 2.1, maka gabungan antara kedua permukaan tersebut dinamakan permukaan yang diperluas

(extended surface). Elemen yang digunakan untuk memperluas

permukaan

utama

dikenal

sebagai sirip (fin). Jika

elemen sirip tersebut

berbentuk kerucut atau silinder, sirip tersebut dinamakan spines atau pegs.

Gambar 2.1. Beberapa contoh jenis extended surface: (a) sirip longitudinal (memanjang) dengan profil segiempat (b)pipa silindris dengan sirip berprofil segiempat (c) sirip longitudinal dengan profil trapezioda (d) sirip longitudinal dengan profil parabola (e) pipa silindris dengan sirip radial berprofil segiempat (f) pipa silindris dengan sirip radial berprofil trapezoida (g)cylindrical spine (h)truncated conical spine (i) truncated parabolic spine.

Kebutuhan

untuk

perlengkapan

pesawat

terbang,

pesawat

ruang

angkasa, turbin gas, pengkondisian udara, dan kriogenika telah mendapatkan perhatian khusus dalam hal keringkasan permukaan alat penukar panas, terutama pada permukaan yang mengalami gradien tekanan yang kecil dalam fluida yang bersirkulasi melaluinya. Beberapa diantaranya ditunjukkan dalam gambar

2.2. Keringkasan (compactness) mengacu pada

perbandingan luas

permukaan perpindahan panas per satuan volume alat penukar panas. Definisi

awal dari Kays dan London (1950) menetapkan bahwa

elemen alat penukar panas kompak adalah alat penukar panas yang mempunyai 2

kelebihan 245 m per meter kubik alat penukar panas. Elemen alat penukar

2

panas kompak telah tersedia lebih dari 4100 m per meter kubik dibandingkan 2

dengan 65 – 130 m per meter kubik untuk alat penukar panas konvensional dengan pipa 5/8 – 1 in. Kebanyakan elemen alat penukar panas kompak terdiri dari plat-plat permukaan utama atau pipa-pipa yang dipisahkan oleh plat, batang atau spines, yang juga bertindak sebagai sirip. Seperti pada gambar 2.2(d), setiap sirip dapat diperlakukan sebagai sirip tunggal dengan tinggi sirip sama

dengan

setengah

dari

jarak plat pemisah dan dengan plat pemisah

bertindak sebagai permukaan utama. Sehingga, alat penukar panas kompak dipandang sebagai bentuk lain dari permukaan yang diperluas (extended surface).

Gambar 2.2. Beberapa contoh jenis permukaan penukar kalor kompak: (a) pipa silinder (b) pipa silinder dengan sirip-sirip radial (c) flat tube dengan sirip kontinyu (d) sirip plat (plate fin) (e)offset plate fin (f) crossed rod matrix.

Apabila sirip dan permukaan utamanya ditempatkan pada lingkungan termal yang seragam, efektivitas permukaan sirip lebih kecil daripada permukaan utama. Hal ini dapat dilihat pada plat dengan sirip memanjang (longitudinal) pada penampang melintang segiempat pada gambar 2.3. Permukaan plat bagian dalam membuang panas dari sumber panas dengan koefisien perpindahan panas

seragam dan temperatur T1, sedangkan permukaan plat bagian luar dan sirip membuang panas tersebut ke lingkungan sekelilingnya yang lebih dingin dengan koefisien perpindahan panas seragam dan temperatur Ts. Permukaan plat yang lebih dingin berada pada temperatur intermediate Tp, dan panas dari sumber panas meninggalkan plat karena adanya gradien temperatur, Tp – Ts., Dengan cara yang sama, permukaan sirip dengan temperatur tertentu T, dan panas meninggalkan sirip karena adanya gradien temperatur

T – Ts. Panas memasuki sirip

melalui dasarnya (base), dimana itu berhubungan dengan plate dan bergerak berpindah secara kontinyu melalui sirip secara konduksi. Hampir dalam setiap kasus, temperatur dasar sirip akan sangat mendekati sama dengan Tp. Panas yang diserap oleh sirip melalui dasarnya dapat mengalir menuju ujung sirip hanya jika ada gradien temperatur dalam sirip, yakni Tp lebih besar dari T. Untuk kondisi ini, karena temperatur T bervariasi dari dasar hingga ujung sirip, gradien temperatur T – Ts akan lebih kecil daripada Tp – Ts, sehingga satu satuan luas permukaan sirip akan kurang efektif dibandingkan dengan satu satuan luas permukaan plat atau permukaan utama.

Gambar 2.3. Perbedaan-perbedaan gradien temperatur dalam sirip.

Rugi mutlak dari unjuk kerja satu satuan permukaan sirip dibandingkan terhadap satu satuan permukaan utama dinamakan inefisiensi sirip. Efisiensi sirip didefinisikan sebagai perbandingan antara panas aktual yang hilang dari sirip terhadap panas ideal yang hilang jika temperatur seluruh permukaan sirip sama dengan temperatur dasarnya. Sirip dengan ukuran, bentuk, dan material tertentu memiliki efisiensi sirip yang berbeda-beda, dan efisiensi sirip akan

bervariasi

terhadap konduktivitas termal dan cara perpindahan panasnya

berkenaan dengan lingkungannya. Referensi telah dibuat untuk permukaan yang diperluas berisikan beberapa tipe permukaan utama dan beberapa tipe sirip. Banyak pengetahuan mengenai aliran panas, profil temperatur, efisiensi dan optimasi parameter-parameter sirip dapat diperoleh dari analisis tiga geometri dasar sirip yang ditunjukkan dalam gambar 2.1. yaitu sirip longitudinal, sirip radial dan spines. Sirip

dengan

berbagai geometri

dan

konduktivitas

termal

akan

memberikan reaksi yang berbeda terhadap sumber panas dan penyerap panas (source and sink) yang seragam dan identik. Sebaliknya, terdapat banyak hal mengapa temperatur dan koefisien perpindahan panas dari sumber panas dan penyerap panas bisa bervariasi. Hal penting dalam menganalisis geometri sirip adalah asumsi-asumsi yang diambil untuk menentukan dan membatasi masalah dan tentunya menyederhanakan penyelesaiannya. Analisis dari tiga geometri dasar sirip dapat dilakukan dengan mengacu pada asumsi Murray-Gardner, yaitu: a. Aliran panas dalam sirip dan temperaturnya tetap konstan terhadap waktu. b. Material sirip adalah homogen, konduktivitas termal sama di segala arah, dan tetap konstan. c. Koefisien perpindahan panas konveksi di permukaan sirip konstan dan seragam di keseluruhan permukaan sirip. d. Temperatur dari medium lingkungan sirip konstan. e. Ketebalan sirip adalah

kecil,

dibandingkan

dengan

tinggi

dan

panjangnya, sehingga gradien temperatur melewati ketebalan sirip dan perpindahan panas dari tepi sirip dapat diabaikan. f. Temperatur dasar sirip adalah seragam. g. Tidak ada tahanan kontak dimana

dasar sirip digabung dengan

permukaan utama. h. Tidak ada sumber panas di dalam sirip itu sendiri. i. Panas yang ditransfer melalui ujung sirip diabaikan dibandingkan dengan panas yang meninggalkan permukaan lateralnya. j. Perpindahan panas ke atau dari sirip sebanding terhadap kelebihan

temperatur antara sirip dan medium sekitar. 2.2.2 Sirip Pin Sirip pin adalah elemen berbentuk silinder atau bentuk lainnya yang dipasang secara tegak lurus terhadap dinding alat penukar panas, dengan fluida pendingin mengalir dalam arah aliran melintang (crossflow) terhadap elemen tersebut. Terdapat berbagai parameter yang menggolongkan sirip pin, seperti bentuk, tinggi, diameter, perbandingan tinggi-diameter (H/D) dan sebagainya. Sirip pin dengan perbandingan tinggi-diameter (H/D) antara 0,5 – 4 dikategorikan sebagai sirip pin pendek (short pin fin), sedangkan sirip pin panjang (long pin fin) memiliki perbandingan tinggi-diameter > 4. Perbandingan tinggi-diameter yang besar merupakan bagian yang menarik dalam aplikasi alat penukar panas dalam hal pencapaian koefisien perpindahan panas yang sangat tinggi.

Gambar 2.4. Sebuah susunan sirip pin ellips.

Sirip pin dapat disusun dalam dua arah utama. Pada gambar 2.5. sirip-sirip pin ditunjukkan dalam susunan segaris (inline) dan selang-seling

(staggered). Sy adalah jarak antar titik pusat sirip sepanjang arah aliran (streamwise direction), sedangkan Sx adalah jarak antar titik pusat sirip yang diukur normal/tegak lurus terhadap arah aliran (span-wise direction).

Gambar 2.5. Susunan sirip pin (a) inline (b) staggered.

2.2.3 Macam-Macam Bentuk Sirip pin 2.2.3.1 Kubus Sirip pin berbentuk kubus (cubic pin fin) dapat disusun secara segiempat maupun diamond berdasarkan arah aliran. Diamond merupakan susunan segiempat

yang

diputar 45o. Gambar 2.6. menunjukkan sketsa kedua tipe

susunan.

Gambar 2.6. Perbandingan antara konfigurasi susunan staggered sirip pin kubus dan sirip pin diamond.

2.2.3.2 Silinder

Silinder lurus merupakan geometri sirip pin yang paling umum. Geometri sirip pin yang lain adalah silinder lurus dengan ujung difillet (filleted pin fin) dan silinder tirus (tapered cylindrical pin fin) . Hubungan antara geometri sirip pin silinder lurus dengan geometri sirip pin silinder berfillet ditunjukkan dalam gambar 2.7.

Gambar 2.7. Perbandingan sirip pin silinder lurus dengan sirip pin silinder berfillet.

2.2.3.3 Ellips Sirip pin ellips adalah bentuk silinder yang direntangkan dalam satu arah garis diameternya. Gambar 2.8. menunjukkan sketsa geometri circular fin dan dua bentuk sirip pin ellips. Dalam menguji sirip pin ellips, sumbu utama (major axis) segaris dengan arah aliran.

Gambar 2.8. Ukuran relatif dari circular fin, SEF dan N fin.

Bentuk-bentuk sirip pin ellips dapat dijelaskan sebagai berikut : a. Standard Elliptical Fin (SEF). Sirip pin ini mempunyai standar penampang ellips dengan panjang sumbu

minor sama dengan diameter circular fin dan panjang sumbu utama adalah 1,67 kali panjang sumbu minor. Luas permukaan dari SEF dihitung 1,35 kali luas permukaan circular fin, tetapi luas frontal efektif sama dengan circular fin karena panjang sumbu minor sama dengan diameter circular fin. b. N fin Bentuk sirip ini diturunkan dari seri airfoil simetris 4 digit NACA. Panjang sumbu minor sama dengan diameter circular fin dan panjang sumbu utama 2,5 kali panjang sumbu minor. Luas permukaan N fin dihitung 1,85 kali lebih besar daripada luas permukaan circular fin. Luas frontal efektif adalah sama dengan circular fin.

2.2.3.4 Oblong Sirip pin oblong merupakan perpaduan antara bentuk silinder dan bentuk kubus. Sirip pin oblong tersusun pada sudut orientasi yang berbeda, γ, berdasarkan

arah aliran.

Gambar

2.9.

menunjukkan

tata

nama

yang

digunakan dalam sirip pin oblong.

Gambar 2.9. Konfigurasi susunan staggered menggunakan sirip pin oblong.

Kemampuan bentuk sirip pin dalam meningkatkan perpindahan panas dapat dilihat dari kemampuannya dalam menyebabkan pemisahan aliran (flow separation) dan menghasilkan turbulensi dalam medan aliran. Sehingga, sirip pin dengan bentuk yang kurang aerodinamis akan menghasilkan peningkatan perpindahan panas yang lebih baik. Misalnya pada sirip pin

kubus. Karena

kuatnya gaya inersia dari aliran fluida di sekitar sirip pin, aliran tidak dapat

melekat pada permukaan sirip bagian belakang (downstream) dari sudut yang tajam. Selain itu, perubahan lintasan aliran secara tiba-tiba di sekeliling sirip pin kubus menyebabkan pemisahan aliran dan daerah pusaran turbulen (turbulent vortex shedding), yang dapat menambah perpindahan panas dalam susunan sirip pin tersebut. 2.2.4 Aplikasi Sirip pin Perpindahan panas dari susunan sirip pin merupakan subjek yang sangat penting dengan banyak aplikasi keteknikan. Aplikasi tersebut mulai dari alat penukar panas kompak, boiler untuk turbin uap dan pendinginan internal secara konveksi dari air foils turbin gas. Seperti pada gambar 2.10, sirip pin biasanya dimasukkan dalam ruang pendinginan cooling) dekat

trailing

edge

dari

sudu

turbin

dalam (internal

untuk meningkatkan

perpindahan panas. Hal ini memungkinkan sudu beroperasi dalam temperatur tinggi tanpa mengalami kerusakan, sehingga meningkatkan efisiensi termal dan daya output.

Gambar 2.10. Potongan melintang sudu turbin dengan pendinginan dalam (internal cooling).

Oleh karena pertimbangan aerodinamis, seperti pada gambar 2.10, trailing edge dari sudu menuntut profil yang semakin mengecil. Untuk itu, ruang pendinginan dalam daerah ini harus dengan bentuk penampang trapesium.

Pendingin dari pangkal sudu (blade base) bergerak memutar ke samping kemudian dikeluarkan dari slot ujung sudu, atau melalui saluran sirip pin kemudian keluar dari slot sepanjang trailing edge sudu. Namun, kebanyakan penelitian yang dilakukan adalah untuk sirip pin yang menggunakan saluran segiempat (rectangular channel) dengan aliran keluar yang lurus. 2.2.5 Perpindahan Panas Perpindahan panas adalah ilmu yang mempelajari tentang cara untuk meramalkan perpindahan (distribusi) energi berupa panas yang terjadi karena adanya perbedaan temperatur di antara benda atau material. Perpindahan panas dapat dibagi menjadi tiga macam, yaitu perpindahan panas secara konduksi, konveksi dan radiasi. Perpindahan panas secara konduksi adalah distribusi energi berupa panas yang terjadi pada benda atau medium yang diam (padat) bertemperatur tinggi ke bagian benda yang bertemperatur rendah atau terdapat gradien temperatur

pada benda tersebut. Dalam aliran panas konduksi, perpindahan

energi terjadi karena hubungan molekul secara langsung tanpa adanya perpindahan molekul yang cukup besar. Bila molekul – molekul di satu daerah memperoleh energi kinetik rata – rata yang lebih besar daripada energi kinetik yang dimiliki oleh molekul – molekul disekitarnya, sebagaimana yang diwujudkan pada benda yang berbeda suhu, maka molekul – molekul yang memiliki energi lebih besar tersebut akan memindahkan sebagian energinya ke molekul – molekul didaerah yang bersuhu rendah. Rumus dasar perpindahan panas secara konduksi adalah : Q

dimana: Q

k A T x

(2.1)

= laju perpindahan panas (Watt)

k

= konduktivitas panas (W/m.oC)

A

= luasan perpindahan panas arah normal Q (m2)

∆T

= beda temperatur (oC)

x

= ketebalan bahan (m) Perpindahan panas secara konveksi adalah distribusi energi berupa panas

yang terjadi karena terdapat aliran fluida. Persamaan dasar perpindahan panas konveksi adalah : Q  h  A  (Tw  T )

dimana: h

(2.2)

= koefisien perpindahan panas (W/m2 oC)

Perpindahan panas konveksi ada dua macam, yaitu: 1. Konveksi alami (natural convection) Adalah perpindahan panas konveksi yang terjadi karena berubahnya densitas fluida tersebut yang disebabkan adanya pemanasan. 2. Konveksi paksa (forced convection) Adalah perpindahan panas konveksi konveksi yang berlangsung dengan bantuan peralatan mekanis, misalnya udara yang dihembuskan di atas plat oleh kipas. Sedangkan perpindahan panas radiasi ialah distribusi energi berupa panas yang terjadi melalui pancaran gelombang cahaya dari suatu zat ke zat yang lain tanpa zat perantara. Persamaan dasar perpindahan panas radiasi adalah :

Q   AT 4  dimana: Q

= panas yang dipancarkan (Watt)

ε

= emisivitas (0 s.d. 1)

A

= luas perpindahan panas (m2) T

σ

(2.3)

= temperatur (oC)

= konstanta Steven Boltzman = 5,67. 10-8 W/m2 oC Untuk benda hitam sempurna nilai emisivitasnya adalah 1.

2.2.6 Parameter Tanpa Dimensi Persamaan perpindahan panas konveksi berkaitan dengan variabel penting yang dinamakan parameter tanpa dimensi (dimensionless). Parameter tanpa dimensi dalam kaitannya dengan perpindahan panas konveksi adalah: a) Bilangan Reynolds ( Reynolds Number ) Bilangan Reynolds dapat didefinisikan sebagai perbandingan antara gaya inersia dengan gaya kekentalan, didalam kecepatan lapis batas. Untuk kontrol

volume yang berbeda pada lapis batas ini, gaya inersia diasosiasikan dengan sebuah kenaikan momentum dari fluida yang bergerak melewati kontrol volume. Gaya inersia dalam bentuk (  u) u / x didekati dengan persamaan :

FI 

V 2 L

. Gaya kekentalan diwakili dengan gaya geser dalam bentuk

 yx /  y   u / y / y dan dapat didekati dengan persamaan : Fs  V / L2 .

Perbandingan gaya tersebut dapat ditulis :

FI V 2 / L VL    Re L Fs V / L2 

(2.4)

Untuk harga Re yang tinggi , gaya inersia akan lebih berpengaruh daripada gaya kekentalan. Untuk harga Re yang rendah, gaya kekentalan akan lebih berpengaruh dari gaya inersia. b) Bilangan Nusselt ( Nusselt Number ) Bilangan Nusselt adalah bilangan tanpa dimensi yang menyatakan perbandingan antara koefisien perpindahan panas konveksi terhadap konduktivitas termal fluida. Bilangan ini menyediakan sebuah perhitungan tentang perpindahan panas konveksi yang terjadi pada permukaan. Bilangan Nusselt dirumuskan :

Nu 

hD kf

(2.5)

dimana : Nu

= bilangan Nusselt

h

= koefisien perpindahan panas konveksi ( W/m2. oC)

D

= diameter ( m )

kf= konduktivitas termal fluida ( W/m.oC) Bilangan Nu merupakan fungsi universal dari bilangan Re. Apabila fungsi bilangan Re diketahui, maka dapat digunakan untuk menghitung nilai Nu untuk fluida, nilai kecepatan, dan skala panjang yang berbeda.

2.2.7 Perhitungan Perpindahan Panas dan Faktor Gesekan pada Pin-Fin Assembly 2.2.7.1 Perhitungan Perpindahan Panas (Heat Transfer)

Kesetimbangan energi kondisi tunak (steady state) untuk permukaan uji yang dipanaskan secara elektrik adalah sebagai berikut : Qelect = Qconv + Qloss

(2.6)

dimana : Qelect

= laju aliran panas dari listrik (W)

Qconv = laju perpindahan panas konveksi (W) Qloss

= laju aliran panas yang hilang dari sistem (heat loss) (W)

Input panas listrik dapat dihitung dari tegangan listrik dan arus listrik yang disuplai ke permukaan. Kehilangan panas (heat loss) dari sistem bisa karena : (i)

radiasi dari permukaan

(ii) konduksi melalui dinding-dinding saluran ke atmosfer. Sehingga persamaan (2.6) dapat ditulis menjadi : Qelect = Qconv + Qrad + Qcond

(2.7)

dimana : Qrad

= laju perpindahan panas radiasi (W)

Qcond = laju perpindahan panas konduksi (W) Pada penelitian yang serupa, Naik et al (1987) dan Hwang dan Liou (1995) melaporkan bahwa total heat loss radiasi dari permukaan uji yang serupa sekitar 0,5% dari total input panas listrik, sehingga radiative heat loss diabaikan. Heat loss karena konduksi dari sisi dinding-dinding dapat diabaikan dibandingkan dari permukaan bawah dari seksi uji, karena luas total sisi plat yang dipanaskan jauh lebih kecil dari luas permukaan bawah. Pada penelitian ini, permukaan bawah dari plat uji tidak dipapar ke aliran, dan disolasi dengan kombinasi lapisan isolator dan lapisan kayu, sehingga heat loss konduksi dapat diabaikan. Analisis data akan memuaskan jika persentase total heat loss,

Qelect  Qconv Qconv

kurang dari 10%

(Naphon, P., 2007). Maka persamaan (2.7) menjadi : Qelect = Qconv

(2.8)

Panas yang dipindahkan dari permukaan bersirip dengan cara konveksi adalah :

  T  Tout  Qconv  h  As  Tb   in  2   

(2.9)

dimana : Qconv

= laju perpindahan panas konveksi (W)

h = koefisien perpindahan panas konveksi rata-rata (W/m2.K) As

= luas seluruh permukaan yang kontak dengan udara dari pin fin assembly (m2)

Tb

= temperatur permukaan base plate (K)

Tin

= temperatur inlet dari aliran udara (K)

Tout

= temperatur outlet dari aliran udara (K)

Dari persamaan (2.9), Qconv dapat juga dinyatakan dengan :

  C p  Tin  Tout  Qconv  m

(2.10)

dimana : = laju aliran massa udara (kg/s) Cp

= panas jenis udara (J/kg.K)

Tin

= temperatur inlet aliran udara (K)

Tout

= temperatur outlet aliran udara (K)

Koefisien perpindahan panas konveksi rata-rata (h) dapat dihitung dengan menggunakan kombinasi persamaan (2.9) dan (2.10), sehingga didapatkan bahwa: h

m  C p  Tin  Tout 

(2.11)

  T  Tout  As Tb   in  2   

Dari persamaan (2.11), laju aliran massa udara,

, dapat dihitung dengan

menggunakan persamaan : m

= . At. V

(2.12)

dimana : 

= massa jenis (densitas) udara (kg/m3) At

= luas penampang saluran udara (m2)

V

= kecepatan rata-rata udara dalam saluran udara (m/s)

Gambar 2.11. Pin fin assembly dalam suatu saluran udara segiempat dengan clearence nol.

Untuk kasus dengan clearence nol seperti pada gambar 2.11, maka At dihitung dengan rumus : At = H. Wb

(2.13)

As adalah luas seluruh permukaan yang kontak dengan udara dari pin fin assembly atau luas permukaan total dari permukaan plat dasar (base plate) dan fin, dapat dihitung dengan menggunakan persamaan :

 2a  2b   As = Wb.L +       f  – 2   

 2a  2b     f    2   

(2.14)

dimana : Wb

= lebar base plate untuk pin fin assembly (m)

L= panjang base plate untuk pin fin assembly (m) H

= tinggi saluran udara atau pin fin (m)

2a

= panjang sumbu mayor sirip pin ellips (m)

2b

= panjang sumbu minor sirip pin ellips (m)

Nf

= jumlah total pin fin dalam pin fin assembly

Dari persamaan (2.11), nilai-nilai Tb, Tin dan Tout diukur dari percobaan yang dilakukan menggunakan termokopel. Sedangkan sifat termofisik dari udara Cp dihitung berdasarkan temperatur udara rata-rata, Tf = (Tin + Tout)/2 menggunakan persamaan sebagai berikut :

Cp = 9,8185 + 7,7 x 10-4 (Tin + Tout)/2 x 102 J/kg.K

(2.15)

Persamaan (2.15) berlaku untuk udara pada tekanan atmosfer dan 250 K ≤ Tin  Tout ≤ 400 K 2

Parameter tanpa dimensi yang digunakan dalam perhitungan perpindahan panas untuk permukaan bersirip dihitung sebagai berikut : a. Bilangan Reynolds (Re) Dua jenis bilangan Reynolds digunakan untuk menggolongkan kondisi aliran. Pertama adalah bilangan Reynolds berdasarkan kecepatan rata-rata (V) dalam saluran halus (smooth duct) dan diameter hidrolik dari saluran (Dh) dan dinyatakan dengan : Re Re

=

=

V  Dh v

(2.16)

  V  Dh 

(2.17)

dimana : Re V

= duct Reynolds number

= kecepatan aliran udara rata-rata dalam saluran udara (m/s) Dh

= diameter hidrolik dari saluran udara (m) ν = viskositas kinematik udara (m2/s) ρ = massa jenis udara (kg/m3) µ = viskositas dinamik udara (kg/m.s)

Kedua adalah berdasarkan kecepatan maksimum melalui pin fins dan ketebalan dari pin fins, yaitu : ReD

=

  Vmaks D  

(2.18)

dimana Vmaks adalah kecepatan maksimum melalui pin fins dan dihitung dengan menggunakan persamaan : Vmaks

  A  V =  A A  front  

dimana:

(2.19)

ReD = pin Reynolds number Vmaks = kecepatan udara maksimum yang melalui sirip pin (m/s) V

= kecepatan udara rata-rata dalam saluran udara (m/s)

D D

=

P



= equal circumference diameter sirip pin ellips (m) , P = keliling penampang sirip pin ellips (m) A

= luas penampang saluran (m2)

Afront = luas frontal dari sirip-sirip (m2) ReD telah digunakan secara luas dalam banyak studi perpindahan panas pada pin fin, dan ReD tergantung pada jumlah pin dalam arah spanwise dan tinggi dari pin fins. b. Bilangan Nusselt (Nu) Seperti pada definisi bilangan Reynolds, bilangan Nusselt rata-rata dinyatakan juga dengan duct Nusselt number dan pin Nusselt number, dimana berturutturut dinyatakan dengan persamaan : Nu

=

h  Dh k

NuD

(2.20) =

h  D k

(2.21)

dimana : Nu

= duct Nusselt number

NuD

= pin Nusselt number

h

= koefisien perpindahan panas konveksi rata-rata (W/m2.K)

Dh

= diameter hidrolik dari saluran udara (m) D

k

= equal circumference diameter sirip pin ellips (m)

= konduktifitas termal udara (W/m.K)

Untuk saluran udara segiempat, diameter hidrolik, Dh , dihitung dengan persamaan :

Dh 

4  H  Wb 4A  P 2  H  Wb 

Properties udara,

(2.22)

µ dan k dihitung berdasarkan temperatur udara rata-rata,

Tf = (Tin + Tout)/2 menggunakan persamaan sebagai berikut :

µ = 4,9934 + 4,483 x 10-2 (Tin + Tout/2) x 106 kg/m.s k = 3,7415 + 7,495 x 10-2 (Tin + Tout/2) x 103 W/m.K

(2.23) (2.24)

Persamaan (2.23) dan (2.24) berlaku untuk udara pada tekanan atmosfer dan 250 K≤

Tin  Tout ≤ 400 K 2

2.2.7.2 Perhitungan Faktor Gesekan (Friction Factor) Penelitian penurunan tekanan (pressure drop) sepanjang seksi uji dalam saluran bersirip diukur di bawah kondisi aliran panas. Pengukuran ini dikonversi ke faktor gesekan (friction factor), f. Faktor gesekan ditentukan dari nilai pengukuran penurunan tekanan, P , sepanjang seksi uji menggunakan persamaan

f 

P  Lt   Dh

  V2       2  

  

(2.25)

dimana : f = faktor gesekan P

= perbedaan tekanan statik (N/m2)

Lt

= panjang jarak titik-titik pengukuran tekanan di seksi uji (m)

Dh

= diameter hidrolik (m)

 = massa jenis udara (kg/m3) V

= kecepatan rata-rata udara dalam saluran udara (m/s)

2.2.7.3 Perhitungan Unjuk Kerja Termal Pin Fin Assembly Peningkatan perpindahan panas dicapai dengan mengorbankan penurunan tekanan. Banyak aplikasi praktis hal tersebut dibolehkan, sehingga perlu untuk menentukan keuntungan ekonomis karena peningkatan perpindahan panas dan pengaruh pin fins dan susunannya terhadap unjuk kerja energi overall dari sistem perpindahan panas sekarang melalui sebuah analisis unjuk kerja termal. Daya pemompaan (pumping power) adalah daya yang dibutuhkan untuk mengalirkan fluida pendingin ke susunan sirip pin, dalam hal ini adalah daya blower. Daya pemompaan blower dapat diukur dari besaran arus dan tegangan listriknya. Untuk sebuah daya pemompaan yang konstan, adalah berguna untuk

menentukan effektiveness peningkatan perpindahan kalor dari promotor perpindahan panas dibandingkan dengan permukaan halus, sedemikian sehingga : Vs  Ps  Va  Pa

(2.26)

Dimana Vs dan Va berturut-turut adalah laju aliran volumetrik diatas plat tanpa halangan (blocks) dan dengan halangan, sedangkan Ps dan Pa berturut-turut adalah penurunan tekanan tanpa dan dengan halangan. Mengunakan persamaan Darcy untuk penurunan tekanan dan bilangan Reynolds untuk masing-masing geometri, dari hubungan antara permukaan dengan sirip dan permukaan halus untuk daya pemompaan yang sama, persamaan (2.26) dapat ditulis ulang menjadi:

f s  Re 3a  f a  Re 3a

(2.27)

Efisiensi peningkatan perpindahan panas untuk suatu daya pemompaan yang konstan dapat dinyatakan sebagai berikut :

h 

   a   hs  P

(2.28)

dimana : ha

= koefisien perpindahan panas konveksi dengan sirip (W/m2.K)

hs

= koefisien perpindahan panas konveksi tanpa sirip (W/m2.K)

Jika nilai  ≥ 1, teknik yang dipakai untuk menaikkan laju perpindahan panas adalah menguntungkan dari sudut pandang energi. Jika  ≤ 1, energi yang telah digunakan untuk menaikkan laju perpindahan panas lebih besar daripada yang diperoleh.

BAB III METODOLOGI PENELITIAN

3.1 Lokasi Penelitian Penelitian

dilakukan

di

Laboratorium

Perpindahan

Panas

dan

Termodinamika, Jurusan Teknik Mesin Fakultas Teknik, Universitas Sebelas Maret Surakarta.

3.2 Spesimen Penelitian Spesimen terdiri atas plat dasar (base plate) dengan panjang 200 mm, lebar 150 mm, tebal 6,5 mm yang diberi sejumlah sirip pin ellips jenis N fin dengan panjang sumbu mayor (2a) 15 mm dan panjang sumbu minor (2b) 6 mm. Plat dasar dan sirip-sirip pin ellips terbuat dari bahan duralumin.

Gambar 3.1. Spesimen Penelitian.

Spesifikasi spesimen: Tabel 3.1 Spesifikasi spesimen penelitian

Specimen

Sx

Sy

Jumlah sirip pin (Nf)

1

37,5 mm

25 mm

28

2

37,5 mm

30 mm

24

3

37,5 mm

37,5 mm

20

4

37,5 mm

50 mm

16

5

Tanpa Sirip

3.3 Alat Penelitian Alat yang digunakan dalam penelitian ini adalah: 1. Saluran udara segiempat Saluran udara segiempat dibuat menggunakan triplek berlapiskan melamin dengan dengan rangka dari kayu, dengan spesifikasi dimensinya adalah 150 mm x 75 mm x 2000 mm. Saluran udara segiempat ini dilengkapi dengan :

seksi uji

flow straightner

heater

isolator panas

fan hisap

Gambar 3.2. Skema alat penelitian.

Gambar 3.3. Alat penelitian inline elliptical pin fin assembly.



Pelurus aliran udara (flow straightener). Terbuat dari sedotan plastik berdiameter 5 mm, panjang 200 mm yang disusun sedemikian sehingga membentuk segi empat dengan dimensi 150 mm x 75 mm x 200 mm, dipasang pada bagian udara masuk ke saluran udara segiempat.

Gambar 3.4. Pelurus aliran udara (flow straightener).



Fan Hisap Fan hisap merupakan modifikasi sedemikian rupa dari blower, prinsipnya adalah memanfaatkan sisi suction blower sehingga udara yang mengalir dalam saluran segi empat adalah udara yang dihisap oleh blower.

Gambar 3.5. Fan hisap.



Pemanas listrik (electric heater). Terbuat dari lilitan pita nikelin dengan panjang 4 m, lebar 3 mm,dan tebal 1,3 mm yang dililikan pada kertas mika tahan panas dengan dimensi panjang 200 mm, lebar 150 mm, dan tebal 1 mm.

Gambar 3.6 Pemanas listrik (electric heater).



Manometer tipe U Manometer digunakan untuk mengukur penurunan tekanan udara yang terjadi antara sisi masuk dan sisi keluar seksi uji. Manometer pipa U terbuat dari selang plastik berdiameter 5 mm yang kedua ujungnya ditempatkan pada awal dan akhir dari seksi uji sejarak 200 mm, sehingga dapat mengukur besarnya beda tekanan yang terjadi antara keduanya. Fluida yang digunakan dalam manometer ini adalah solar.

Gambar 3.7. Manometer U dan posisi titik pengukuran tekanan.



Termokopel. Terdiri dari 17 termokopel tipe T yang dipasang di tiap titik pengukuran berbeda, yaitu : 3 termokopel untuk mengukur temperatur udara masuk sebelum melewati seksi uji, 5 termokopel setelah melewati seksi uji untuk mengukur temperatur udara keluar seksi uji, dan 9 termokopel dipasang pada permukaan atas pada base plate untuk mengukur temperatur permukaan base plat.

Gambar 3.8. Termokopel tipe T.

Gambar 3.9. Posisi 3 buah termokopel untuk mengukur temperatur inlet.

Gambar 3.10. Posisi 5 buah termokopel untuk mengukur temperatur outlet.

2. Thermocouple reader Alat ini digunakan untuk menunjukkan temperatur yang diukur oleh sensor termokopel.

Gambar 3.11. Thermocouple reader.

3. Anemometer Anemometer digunakan untuk mengukur kecepatan aliran udara yang masuk ke dalam saluran udara segiempat (seksi uji).

Gambar 3.12. Anemometer.

4. Slide Regulator Alat ini digunakan untuk mengatur besarnya voltase listrik yang mengalir pada heater sehingga temperature base plate dapat dijaga konstan pada setiap variasi kecepatan aliran udara dan variasi jarak antar titik pusat sirip pin dalam arah streamwise.

Gambar 3.13. Regulator pengatur tegangan listrik yang masuk heater.

5. Rheostat Rheostat digunakan untuk mengatur putaran fan hisap agar didapatkan kecepatan aliran udara yang diinginkan. 6. Multitester digital digunakan untuk mengukur besarnya tegangan listrik yang dibutuhkan heater untuk mencapai temperature base plate yang diinginkan.

Gambar 3.14. Multitester digital.

7. Amperemeter Amperemeter digunakan untuk mengukur besarnya arus listrik yang dibutuhkan heater untuk mencapai temperature base plate yang diinginkan.

Gambar 3.15. Amperemeter.

3.4 Pelaksanaan Penelitian Pengujian dilakukan pada keadaan diam (statis). Sistem beroperasi pada temperatur udara masuk yang konstan sebesar 26 oC dan temperatur base plate yang konstan sebesar 60 oC. Alat penelitian harus dinetralkan terlebih dahulu seperti pada kondisi pengujian sebelumnya (kondisi awal) untuk periode pengujian selanjutnya. Pengambilan data penelitian berupa temperatur dilakukan hingga semua temperatur udara keluar seksi uji mencapai kondisi steady state. Data-data temperatur dan beda tekanan pada keadaan steady state inilah yang akan digunakan untuk analisis data penelitian. Dalam setiap pencatatan data akan diperoleh 17 data temperatur (3 data temperatur udara masuk seksi uji, 5 data temperatur udara keluar seksi uji dan 9 data temperatur base plate). 3.4.1 Tahap Persiapan Memastikan bahwa seluruh alat yang digunakan dalam pengujian, seperti fan hisap, saluran udara, seksi uji, heater, regulator, rheostat, manometer dan alat

pendukung lainnya telah terpasang dengan benar dan berfungsi dengan baik. Memastikan termokopel pengukur temperatur udara masuk dan keluar telah terhubung ke thermocouple reader serta termokopel pengukur temperatur permukaan base plate spesimen telah terpasang dengan benar. 3.4.2 Tahap Pengujian 1. Memasang spesimen ke dalam saluran udara. 2. Menghubungkan semua termokopel dengan thermocouple reader. 3. Menghidupkan heater sebagai pemanasan awal (preheating) 4. Menghidupkan fan hisap 5. Mengatur kecepatan udara sebesar 0,5 m/s dengan mengatur putaran fan hisap menggunakan rheostat. 6. Mengatur temperatur base plate pada temperatur 60 oC. 7. Mencatat seluruh data temperatur dan tekanan setiap 15 menit sampai didapatkan temperatur steady. 8. Mencatat tegangan listrik dan arus listrik yang mengalir pada heater dan fan hisap. 9. Mencatat beda tekanan yang terjadi, yang terukur pada manometer U. 10. Mematikan heater setelah selesai mengambil data. 11. Mematikan fan. 12. Mengulangi percobaan untuk variasi kecepatan udara yang lain (1 m/s, 2 m/s, 3 m/s, 4 m/s, 5 m/s, 5,5 m/s dan 6 m/s). 13. Mengulangi langkah (3) – (11). 14. Mengulangi pengujian untuk variasi jarak antar titik pusat sirip pin arah streamwise yang lain (30 mm, 37,5 mm dan 50 mm). 15. Mengulangi langkah (1) – (14). 16. Mengulangi pengujian untuk spesimen tanpa sirip. 17. Mengulangi langkah (1) – (4). 18. Mengatur daya pemompaan. 19. Mengulangi langkah (6) – (11).

3.5 Metode Analisis Data Dari data yang telah diperoleh, selanjutnya dapat dilakukan analisis data yaitu dengan melakukan perhitungan terhadap: a. Laju aliran panas dari heater listrik (Qelect) b. Laju perpindahan panas konveksi (Qconv) c. Koefisien perpindahan panas konveksi rata – rata (h) d. Bilangan Nusselt (Nu) e. Bilangan Reynolds (Re) f. Faktor gesekan (f) g. Unjuk kerja termal dari inline elliptical pin fin assembly (η) Setelah melakukan perhitungan besaran diatas untuk setiap variasi berdasar data yang didapat maka selanjutnya dapat disusun grafik-grafik hubungan antara : a. Koefisien perpindahan panas konveksi rata – rata (h) dengan bilangan Reynolds (Re) b. Bilangan Nusselt (Nu) dengan bilangan Reynolds (Re) c. Koefisien perpindahan panas konveksi rata – rata (h) dengan Sy/D d. Bilangan Reynolds (Re) dengan Sy/D e. Unjuk kerja termal (η) dengan bilangan Reynolds (Re). Berdasar data yang diambil dan dilakukan perhitungan serta penyusunan grafik-grafik hubungan tiap – tiap besaran tersebut maka dapat dilakukan analisa karakteristik perpindahan panas dan penurunan tekanan serta unjuk kerja termal untuk setiap variasi kecepatan udara dan jarak antar titik pusat sirip pin dari elliptical pin fin assembly yang disusun secara segaris (in line) dalam saluran segiempat (rectangular channel).

3.6 Diagram Alir Penelitian Mulai

Persiapan: 

Alat penelitian saluran udara segiempat



In line elliptical pin fin assembly Variasi:



Kecepatan udara : 0,5 m/s, 1 m/s, 2 m/s, 3 m/s, 4 m/s, 5 m/s, 5,5 m/s, 6 m/s.



Jarak antar titik pusat sirip pin dalam arah aliran udara (streamwise); 25 mm, 30 mm, 37,5 mm, dan 50 mm. Pengambilan data:   

Temperatur udara masuk seksi uji (Tin), temperatur udara keluar seksi uji (Tout), dan temperatur permukaan base plat (Tb) Beda tekanan udara masuk dan keluar seksi uji (P) Tegangan listrik dan kuat arus listrik yang digunakan pada heater dan fan. Analisis data :



Laju aliran panas dari heater listrik (Qelect)



Laju perpindahan panas konveksi (Qconv)



Koefisien perpindahan panas konveksi rata – rata (h)



Bilangan Nusselt (Nu)



Bilangan Reynolds (Re)



Faktor Gesekan (f)



Unjuk kerja termal dari inline elliptical pin fin assembly (η)

Hasil analisis data : Karakteristik perpindahan panas dan penurunan tekanan serta unjuk kerja termal dari in line elliptical pin fin assembly Kesimpulan

Selesai

BAB IV DATA DAN ANALISA

Pada bab ini akan dianalisis mengenai pengaruh bilangan Reynolds dan jarak antar titik pusat sirip dalam arah aliran udara (streamwise direction) terhadap karakteristik perpindahan panas dan penurunan

tekanan serta unjuk

kerja termal dari elliptical pin fin array yang disusun secara segaris (inline) dalam saluran segiempat (rectangular channel). Pengujian dilakukan dengan variasi kecepatan aliran udara masuk antara 0,5 m/s – 6 m/s, dan jarak antar titik pusat sirip dalam arah aliran udara (streamwise direction) yaitu sebesar 25 mm, 30 mm, 37,5 mm dan 50 mm. Data yang diperoleh dalam pengujian ini, yaitu kecepatan aliran udara masuk, temperatur udara masuk seksi uji, temperatur udara keluar seksi uji, temperatur base plate, penurunan tekanan serta tegangan listrik dan arus listrik yang disuplai ke heater dan fan hisap. Sistem dijalankan sampai didapatkan temperatur pada kondisi steady pada tiap variasi pengujian. Proses pengambilan data adalah setiap 15 menit hingga tercapai kondisi steady.

4.1 Data Hasil Pengujian Pengujian

dilakukan

di

Laboratorium

Perpindahan

Panas

dan

Termodinamika Jurusan Teknik Mesin Fakultas Teknik Universitas Sebelas Maret Surakarta.

Gambar 4.1 Posisi titik pengukuran temperatur udara

Dari hasil pengamatan temperatur udara masuk seksi uji, temperatur udara keluar seksi uji, temperatur base plate, penurunan tekanan, kecepatan aliran udara masuk serta tegangan listrik dan arus listrik yang disuplai ke heater dan fan hisap saat pengujian pada kondisi steady, diperoleh data seperti pada tabel 4.1 – 4.5 di bawah ini :

1. Spesimen 1 Tabel 4.1. Data hasil pengujian spesimen 1 (Sx/Dπ = 3,57; Sy/Dπ = 2,38) Kecepatan aliran udara (m/s) 0,5

1

2

3

4

5

5,5

6

Tegangan heater (V)

39

51

70

77

85

89

91

92

Arus heater

(A)

2

2,8

3,5

4

4,3

4,6

4,7

4,8

Tegangan fan

(V)

55

70

85

97

110

134

152

184

Arus fan

(A)

1,1

1,2

1,34

1,64

1,74

1,85

1,94

2,05

0,4

0,7

1,4

2

2,8

3,4

3,8

4,3

Tin,1 (oC)

26,1

26

26

26

26

26,1

26,1

26,2

Tin,2 (oC)

26,2

26,1

26,1

26

26

26,1

26,1

26,2

Tin,3 (oC)

26,2

26,1

26

26,1

26

26

26

26,1

Tin,rata-rata (oC)

26,2

26,1

26

26

26

261

261

26,2

Tbase,1 (oC)

56

56,6

56,2

58,1

57,2

57,2

57,7

57,8

Tbase,2 (oC)

60,2

61

61,5

61,7

59,8

60,2

61

60,8

Tbase,3 (oC)

55,5

56,5

56,2

57,1

55,2

55,2

55

54,8

Tbase,4 (oC)

59,5

60

59,1

62,1

60

59,9

59,7

59,2

Tbase,5 (oC)

60,6

61,4

61,6

62,2

61

61

61,3

60,7

Tbase,6 (oC)

59

58,8

58,2

58,7

56,8

56,6

56,4

56,6

Tbase,7 (oC)

62

62,4

62,4

65,8

64,6

65,8

65,6

66,4

Tbase,8 (oC)

61,6

62,2

61,3

52,3

61,8

61,5

61,5

61

Tbase,9 (oC)

63,8

64,4

63,9

63,7

63,6

63,2

62,9

62,4

Tbase, rata-rata (oC)

59,8

60,4

60

60,2

60

60,1

60,1

60

Tout,1 (oC)

35,2

34,2

33

32,1

31,2

30,8

30,6

30,4

Tout,2 (oC)

34,4

33,4

32

31

30,2

29,9

29,7

29,5

Tout,3 (oC)

34,5

33,4

32,2

31,4

31

30,5

30,2

30,1

Tout,4 (oC)

36,6

35,5

33,8

32,9

32,2

31,6

31,4

31,2

35

34,4

33,2

32,1

31,4

30,8

30,5

30,4

Beda tinggi fluida manometer

(mm)

Tout,5 (oC)

Tout, rata-rata (oC)

35,1

34,2

32,8

32

31,2

30,7

30,5

30,3


1

2

3

4

5

5,5

6

Tegangan heater (V)

36

47

64

73

75

80

82

83

Arus heater

(A)

1,9

2,6

3,2

3,6

4,1

4,2

4,3

4,4

Tegangan fan

(V)

55

68

84

95

108

130

150

183

Arus fan

(A)

1,1

1,2

1,34

1,64

1,72

1,85

1,94

2,05

0,3

0,6

1,2

1,8

2,3

3

3,3

3,6

Tin,1 (oC)

26,1

26

26

26

26

26,1

26,2

26,2

Tin,2 (oC)

26

26

26

26

26,2

26,2

26,2

26,2

Tin,3 (oC)

26

26

26

26,2

26,2

26,2

26,2

26,2

26

26

26

26,1

26,1

26,2

26,2

26,2

Tbase,1 (oC)

57,6

58,3

57,6

58,4

58,1

58,2

58,4

58,6

Tbase,2 (oC)

58,2

58,2

58,6

58

58,2

57,8

57,5

57,4

Tbase,3 (oC)

58,6

58,5

58,8

58,8

58,6

59

58,8

58,7

Tbase,4 ( C)

58,5

59,5

58,7

58,5

58,2

58,4

59,4

59,6

Tbase,5 (oC)

59,3

59,6

59

58,2

58,9

58

57,7

57,8

Tbase,6 (oC)

60,6

60,3

59,8

60,1

59,4

59,5

59

59,4

Tbase,7 (oC)

62,5

62,4

62,8

63,4

63,6

64,2

64,2

64,6

Tbase,8 (oC)

62,4

61,9

62,6

62

62,8

62,8

63

63,4

Tbase,9 (oC)

62,2

61,3

62

62,8

62,2

62,2

62

62


60

60

60

60

60

60

60

60,2

Tout,1 (oC)

34

33,4

32,4

31,5

30,8

30,5

30,4

30

Tout,2 (oC)

32,6

31,5

30

29,1

29

28,4

28,2

28

Tout,3 (oC)

33,2

32,4

31,3

30,7

30,1

29,8

29,7

29,6


(mm)

(oC)

Tin,rata-rata

o

Tout,4 (oC)

35,4

34,5

33,4

32,6

31,8

31,2

31

30,8

Tout,5 (oC)

34,1

33,2

32

31,2

30,6

30,1

29,8

29,7


33,9

33

31,8

31

30,5

30

29,8

29,6


1

2

3

4

5

5,5

6

Tegangan heater (V)

29

36

51

54

57

59

61

62

Arus heater

(A)

1,5

2,1

2,5

3

3,3

3,5

3,5

3,5

Tegangan fan

(V)

55

67

83

94

107

128

149

182

Arus fan

(A)

1,1

1,2

1,34

1,64

1,72

1,85

1,94

2,05

0,25

0,5

1

1,5

2,3

2,8

3

3,2

Tin,1 (oC)

26,1

26,3

26

26

26,1

26,1

26,1

26

Tin,2 (oC)

26,2

26,3

26

25,9

25,8

25,9

26

26

Tin,3 (oC)

26,3

26,3

26,1

26,1

26,2

26,2

26,2

26,3

26,2

26,3

26

26

26

26,1

26,1

26,1

57,8

57,6

57,5

57,5

58,2

57,8

55,6

55,5

Tbase,2 ( C)

58,8

58,6

57,8

57,4

58,3

58,2

55,8

55,7

Tbase,3 (oC)

59,5

59,5

57,4

58,2

58,1

58,5

57,5

57,1

Tbase,4 (oC)

59

59,1

59,2

58,5

58,3

58,2

59,7

58,2

Tbase,5 (oC)

59,1

59,4

59,2

58,8

58,5

58,6

59,8

58,7

Tbase,6 (oC)

60,2

62

59,9

60,6

59,7

60,2

60,2

60,6

Tbase,7 (oC)

62,2

62,4

63,8

63,5

63,4

63,7

65,5

64,8

Tbase,8 (oC)

61,2

61,3

62,4

62,6

63,1

62,8

63,5

64,6

Tbase,9 (oC)

62

62,2

62,7

63,2

62,6

62,4

62,6

64,9


60

60,2

60

60

60

60

60

60

Tout,1 (oC)

30,6

30,1

29,2

28,6

28,2

28,1

28

27,9


(mm)

(oC)

Tin,rata-rata

Tbase,1 (oC) o

Tout,2 (oC)

31

30,4

29,5

29,2

28,8

28,5

28,4

28,3

Tout,3 (oC)

31,2

30,8

30

29,2

28,9

28,5

28,4

28,3

Tout,4 (oC)

31,8

31,4

30,2

29,8

29,4

29

28,9

28,6

Tout,5 (oC)

31,2

30,6

29,5

28,7

28,3

28

27,9

27,8


31,2

30,7

29,7

29,1

28,7

28,4

28,3

28,2


1

2

3

4

5

5,5

6

Tegangan heater (V)

28

37

47

50

55

58

60

61

Arus heater

(A)

1,4

1,8

2,4

2,9

3,1

3,2

3,2

3,2

Tegangan fan

(V)

55

65

80

93

105

127

145

180

Arus fan

(A)

1,1

1,2

1,32

1,64

1,7

1,85

1,92

2,04

0,2

0,4

0,8

1,2

2

2,5

2,7

3

Tin,1 (oC)

26

26,2

26,3

26,3

26,2

26,2

26,2

26,3

Tin,2 (oC)

26,2

26,4

26,3

26,3

26,4

26,4

26,4

26,3

Tin,3 (oC)

26,2

26,4

26,4

26,4

26,4

26,4

26,4

26,4

26,1

26,3

26,3

26,3

26,3

26,3

26,3

26,3

Tbase,1 (oC)

58

58

59,5

61,3

59,4

59,3

59,2

59,2

Tbase,2 (oC)

61,1

61

60,8

59,4

60,4

60,6

60,4

60

Tbase,3 (oC)

59,2

58,5

56,9

58,6

57,4

57,8

57,8

57,9

Tbase,4 (oC)

59

61,3

61,9

61

61,8

61,6

61,3

61,1

Tbase,5 (oC)

60,5

59

58,8

58

58,7

58,6

58,4

58,3

Tbase,6 (oC)

59,2

62

61

61,2

62,8

64,3

63,4

63,4

Tbase,7 (oC)

61,5

61,3

62

60,8

61,4

61,2

60,8

60,6

Tbase,8 (oC)

61,8

61,2

62

61,2

62,2

62,3

62,2

62

Tbase,9 (oC)

60,5

57,2

57,2

57,1

58,5

58,1

58,2

58

60,1

60

60

59,8

60,3

60,4

60,2

60,1


Tin,rata-rata

(mm)

(oC)

o

Tbase, rata-rata ( C)

Tout,1 (oC)

30,2

29,7

29,2

28,5

28,3

28

27,9

27,8

Tout,2 (oC)

30

29,5

29

28,6

28,2

27,8

27,7

27,6

Tout,3 (oC)

30,2

29,8

29,3

29

28,6

28,4

28,2

28,1

Tout,4 (oC)

31,4

31

30,2

29,8

29,5

29,2

29

28,8

Tout,5 (oC)

31

30,8

30,1

29,4

29,1

28,8

28,7

28,6


30,6

30,2

29,6

29,1

28,7

28,4

28,3

28,2

5. Spesimen 5 Tabel 4.5. Data hasil pengujian spesimen 5 (plat tanpa sirip) Kecepatan aliran udara (m/s) 0,6

1,1

2,2

3,2

4,4

5,3

5,9

6,5

Tegangan heater (V)

18

25

33

39

45

48

49

51

Arus heater

(A)

1,1

1,4

1,9

2,1

2,3

2,6

2,7

2,8

Tegangan fan

(V)

55

70

85

97

110

134

152

184

Arus fan

(A)

1,1

1,2

1,34

1,64

1,74

1,85

1,94

2,05

0,1

0,2

0,3

0,5

0,8

1

1,2

1,3

Tin,1 (oC)

26,2

26,1

26,1

26,2

26,2

26,1

26

26

Tin,2 (oC)

26,3

26,2

26,2

26,2

26,2

26,1

26,1

26,1

26,3

26,3

26,3

26,3

26,3

26,2

26,2

26,2

26,3

26,2

26,2

26,2

26,2

26,1

26,1

26,1

Tbase,1 (oC)

57,8

58

57,8

57,7

56,8

56,7

56,7

56,6

Tbase,2 (oC)

57,6

57,8

57,6

57,9

57,6

57,8

57,7

57,8

Tbase,3 (oC)

58,9

59,1

59,3

59,4

59

59,2

59

59

Tbase,4 (oC)

58,5

58,6

58,5

58,6

58,6

58,7

58,5

58,6

Tbase,5 (oC)

58,8

59

58,4

58,5

58,2

58,9

59,1

59

Tbase,6 (oC)

59,2

59,6

59,4

59,6

60

59,8

60

60,2

Tbase,7 (oC)

63,8

63,4

63,4

63,2

63,8

63,4

63,5

63,6

Tbase,8 (oC)

62,6

62,3

62,6

62,6

62,8

62,6

62,6

62,6

Beda tingi fluida manometer

(mm)

o

Tin,3 ( C) Tin,rata-rata

(oC)

Tbase,9 (oC)

62,8

62,6

62,9

62,7

63,2

63

63

63,4


60

60

60

60

60

60

60

60,1

Tout,1 (oC)

27,6

27,5

27,4

27,3

27,2

27,1

27

27

Tout,2 (oC)

27,2

27

26,9

26,8

26,8

26,7

26,6

26,6

Tout,3 (oC)

27,6

27,5

27,3

27,2

27,1

27

27

26,9

Tout,4 (oC)

30,7

30,6

30,2

30

29,8

29,7

29,6

29,5

Tout,5 (oC)

27,8

27,6

27,4

27,2

27

26,9

26,8

26,8


28,2

28

27,8

27,7

27,6

27,5

27,4

27,4

4.2. Perhitungan Data Berikut akan ditampilkan perhitungan untuk variasi spesimen 1 dan Spesimen 5 Data spesimen dan seksi uji: Panjang seksi uji (Lt)

= 250 mm = 0,25 m

Tinggi sirip (H)

= 75 mm

= 0,075 m

Panjang sumbu mayor (2a) sirip pin

= 15 mm

= 0,015 m

Panjang sumbu minor (2b) sirip pin

= 6 mm

= 0,006 m

Equal circumference diameter sirip pin ellips (Dπ) = 10,5 mm = 0,0105 m Panjang spesimen (L)

= 200 mm = 0,2 m

Lebar spesimen (Wb)

= 150 mm = 0,15 m Contoh perhitungan

1. Spesimen 1 (Sx/Dπ = 3,57; Sy/Dπ = 2,38) pada kecepatan aliran udara 0,5 m/s Data hasil pengujian: Tegangan heater = Vh = 39 V

Tin, rata-rata = Tin = 26,2 oC = 299,2 K

Arus heater

= Ih = 2 A

Tout,, rata-rata = Tout = 35,1 oC = 308,1 K

Tegangan fan

= Vf = 55 V

Tbase, rata-rata = Tb = 59,8 oC = 332,8 K

Arus fan

= If = 1,1 A

Beda ketinggian fluida manometer = h = 0,4 mm  Pumping power Pfan  V f . I f . cos

 55 V x 1,1 A x 0,8  48,4 W

 Temperatur film Tf 



T

in

 Tout  2

299,2  308,1 K 2  303,65 K

 Properti udara

 @ 299, 2 K  1,165288333 kg m 3

(tabel Incropera)

C p  [9,8185  7,7 x10 4 x Tin  Tout  2] x10 2

 [9,8185  7,7 x 10 4 x 303,65] x 10 2  1005,231 J kg.K k  [3,7415  7,495 x 10 2 x Tin  Tout  2] x 10 3

 [3,7415  7,495 x10 2 x 303,65] x10 3  0,026500317 W m.K

  [4,9934  4,483 x 10 2 x Tin  Tout  2] x 10 6  [4,9934  4,483 x 10 2 x 303,65] x10 6  0,00001861 kg m.s

 Luas penampang melintang saluran udara A  H .Wb  0,075 m x 0,15 m  0,01125 m2

 Luas total permukaan perpindahan panas  2a  2b    2a.2b   As  Wb . L    .H .Nf     .Nf  2  2         0,015  0,006  0,015.0,006    0,15 m x 0,2 m   3,14 .0,075.28   3,14 .28 2 2      

 0,095 m2

 Diameter hidrolik saluran udara Dh  



4A P

4 .H .Wb 2 H  Wb 

4 x 0,075 m x 0,15 m 2 x 0,075 m  0,15 m 

 0,1 m

 Laju aliran panas dari heater Qelect  Vh . I h . cos

 39V x 2 A x 0,8  62,4 W

 Laju aliran massa udara   .A . V m

 1,165288333 kg m3 x 0,01125 m 2 x 0,5 m s  0,00655 kg s

 Laju perpindahan panas konveksi

 . C p . Tout  Tin  Qconv  m  0,00655 kg s x 1005,231 J kg.K x 308,1  299,2 K

 59,1 W

 Heat losses yang terjadi pada seksi uji Qloss 



Qelect  Qconv x 100 % Qconv

62,4W  59,1W x 100 % 59,1W  5,5 %

 Koefisien perpindahan panas konveksi rata - rata ha  

m . C p . Tout  Tin 

As . Tb  Tout  Tin  2

0,00655 kg s x 1005,231 J kg.K x 308,1  299,2 K 0,095 m 2 x 332,8 K  308,1  299,2 K 2  21.35 W m 2 .K

 Bilangan Nusselt  Duct Nusselt number Nu 

h . Dh k



21,35 W m 2 .K x 0,1 m 0,026500317 W m.K

 80,6

 Bilangan Reynolds  Duct Reynolds number Re  

 .V . Dh 

1,165288333 kg m 3 x 0,5 m s x 0,1 m 0,00001861 kg m.s  3131

 Penurunan tekanan P   . g . h

 800 kg m3 x 9,81 m s2 x 0,0004 m  3,14Pa

 Faktor gesekan f 



ΔP  Lt   Dh

 V 2  ρ   2

   

3,14Pa  0,25 m  0,5 m s 2 1,165288333 kg m 3 x   2  0,1 m 

   

 8,62

2. Spesimen tanpa sirip pada pumping power = 48,4 W Data hasil pengujian: Tegangan heater = Vh = 18 V

Tin, rata-rata = Tin = 26,27 oC = 299,3 K

Arus heater

Tout,, rata-rata = Tout = 28,18 oC = 301,2 K

Tegangan fan

= Ih = 1,1 A = Vf = 55 V Arus fan

Tbase, rata-rata = Tb = 60 oC

= 333 K

= If = 1,1 A

Beda tekanan ketinggian fluida manometer = h = 0,1 mm

 Temperatur film Tf 



T

in

 Tout  2

299,3  301,2 K 2  300,22 K

 Properti udara

 @ 299, 2 K  1,164821733 kg m 3

(tabel Incropera)

C p  [9,8185  7,7 x10 4 x Tin  Tout  2] x10 2  [9,8185  7,7 x 10 4 x 300,22] x 10 2  1004,967 J kg.K k  [3,7415  7,495 x 10 2 x Tin  Tout  2] x 10 3

 [3,7415  7,495 x 10 2 x 300,22] x10 3  0,02624324 W m.K

  [4,9934  4,483 x 10 2 x Tin  Tout  2] x 10 6  [4,9934  4,483 x 102 x 300,22] x106  0,00001845 kg m.s

 Luas penampang melintang saluran udara A  H .Wb  0,075 m . 0,15 m  0,01125 m 2

 Luas total permukaan perpindahan panas As  L .Wb  0,2 m x 0,15 m

 0,03 m 2  Diameter hidrolik saluran udara Dh 

4A P



4 .H .Wb 2 H  Wb 

4 x 0,075 m x 0,15 m 2 x 0,075 m  0,15 m 



 0,1 m

 Laju aliran panas dari heater

Qelect  Vh . I h .cos  18 V x 1,1A x 0,8  15,84 W

 Laju aliran massa udara    . A.V m

 1,164821733 kg m3 x 0,01125 m 2 x 0,6 m s  0,00786 kg s

 Laju perpindahan panas konveksi

 . C p . Tout  Tin  Qconv  m  0,00786 kg s x 1004,967 J kg.K x 301,2 - 299,3 K

 15,1W

 Heat loss yang terjadi Qloss  

Qelect  Qconv x 100 % Qconv

15,84W  15,1 W x 100 % 15,1W

 4,8 %

 Koefisien perpindahan panas konveksi rata - rata hs 



m . C p . Tout  Tin 

As . Tb  Tout  Tin  2

0,00786 kg s x 1004,967 J kg.K 301,2  299,3 K 0,03 m 2 x 333 K  301,2  299,3 K 2  15,4 W m 2 .K

 Bilangan Nusselt  Duct Nusselt number Nu 



h . Dh k

1 5,4W m 2 .K x 0,1 m 0,02624324W m.K  58,6

 Bilangan Reynolds  Duct Reynolds number Re  

 .V . Dh 

1,164821733 kg m 3 x 0,6 m s x 0,1 m 0,00001845 kg m.s  3788

 Penurunan tekanan P   . g . h

 800 kg m 3 x 9,81 m s 2 x 0,0001 m  0,78Pa

 Faktor gesekan f 



ΔP  Lt   Dh

 V 2  ρ   2

   

0,78Pa  0,25 m  0,6 m s 2 3    1 , 164821733 kg m x   2  0,1 m 

 1,5

 Unjuk kerja termal pada pin-fin array

  ha hs  p 

21,35 W m 2 .K 15,4 W m 2 .K

   

 1,39

Untuk nilai-nilai hasil perhitungan variasi spesimen yang lainnya dapat dilihat pada lampiran.

4.3 Analisis Data 4.3.1. Pengaruh

Bilangan Reynolds dan Jarak Antar Titik Pusat Sirip

Dalam Arah Streamwise Terhadap Karakteristik Perpindahan Panas

Sirip-sirip dipasang secara vertikal pada permukaan base plate uji sehingga memberikan nilai-nilai Sy/Dπ sebesar 2,38, 2,86, 3,57, dan 4,76, sedangkan nilai Sx/Dπ konstan sebesar 3,57. Pengaruh bilangan Reynolds terhadap karakteristik perpindahan panas pada fin pin assembly susunan segaris (inline) dapat dilihat pada gambar 4.2. Karakteristik perpindahan panas pada pin fin assembly dapat dilihat pada hubungan antara koefisien perpindahan panas konveksi (h) dan duct Reynolds number. Gambar 4.2 menunjukkan kelakuan koefisien perpindahan panas konveksi rata-rata terhadap bilangan Reynolds pada jarak antar titik pusat sirip dalam arah streamwise yang berbeda-beda.

Gambar 4.2 Grafik pengaruh bilangan Reynolds terhadap koefisien perpindahan panas konveksi rata-rata pada Sx/Dπ = 3,57.

Dari gambar 4.2 dapat dilihat bahwa dengan kenaikan bilangan Reynolds, maka nilai koefisien perpindahan panas konveksi rata-rata (h) semakin besar. Hal ini terjadi pada keseluruhan nilai Sy/D, dimana nilai koefisien perpindahan panas konveksi semakin tinggi untuk nilai Sy/D yang semakin kecil, atau untuk jumlah sirip pin ellips yang semakin banyak. Semakin besar nilai koefisien perpindahan panas konveksi rata-rata, maka semakin besar laju perpindahan panas konveksi yang terjadi. Karakteristik perpindahan panas pada pin fin assembly juga dapat dilihat pada hubungan antara duct Nusselt number dan duct Reynolds number. Gambar 4.3 menunjukkan kelakuan bilangan Nusselt rata-rata terhadap bilangan Reynolds pada jarak antar titik pusat sirip dalam arah streamwise yang berbeda-beda untuk susunan sirip segaris (inline).

Gambar 4.3 Grafik pengaruh bilangan Reynolds terhadap bilangan Nusselt pada Sx/Dπ = 3,57.

Dari gambar 4.3 dapat dilihat bahwa bilangan Nusselt meningkat dengan kenaikan bilangan Reynolds. Hal ini terjadi pada keseluruhan nilai Sy/Dπ, dimana nilai bilangan Nusselt semakin tinggi untuk nilai Sy/D yang semakin kecil. Ini berarti bahwa dengan semakin kecil jarak antar titik pusat sirip

dalam arah

streamwise (Sy), maka semakin besar nilai bilangan Nusselt yang terjadi. Fenomena ini juga terjadi pada penelitian yang dilakukan oleh Tanda (2001). Dengan semakin kecil nilai Sy/D maka jumlah sirip pin ellips semakin banyak untuk luasan base plate yang sama. Faktor penambahan luasan permukaan perpindahan panas yang berasal dari luasan permukaan perpindahan panas sirip pin ellips memberikan kontribusi nyata terhadap peningkatan laju perpindahan panas konveksi pada pin fin assembly susunan segaris tersebut. Dari gambar 4.2 dan 4.3 terlihat bahwa bilangan Reynolds berpengaruh kuat pada laju perpindahan panas. Hal ini disebabkan dengan kenaikan laju aliran udara (kenaikan bilangan Reynolds), maka akan menurunkan ketebalan lapis batas (boundary layer) (Bilen, 2002).

Gambar 4.4 Grafik pengaruh nilai Sy/Dπ terhadap bilangan Nusselt pada Sx/Dπ = 3,57.

Gambar 4.4 menunjukkan kelakuan bilangan Nusselt rata-rata terhadap Sy/D pada bilangan Reynolds yang berbeda-beda untuk elliptical pin fin array susunan segaris. Dari gambar 4.4 dapat dilihat bahwa bahwa nilai Sy/D mempunyai pengaruh yang sedang (moderate effect) terhadap perpindahan panas (Nu). Dari data-data penelitian ini dapat diperoleh korelasi matematis untuk karakteristik perpindahan panas dari elliptical pin fin array susunan segaris.

Korelasi antara bilangan Nusselt (Nu) dengan bilangan Reynolds (Re), jarak antar titik pusat sirip (Sy) dan panjang spesimen uji (L) adalah sebagai sebagai berikut : Nu = 0,482Re0,568 (Sy/L)-0,377

( 4.1 )

Korelasi perpindahan panas pada persamaan (4.1) berlaku valid untuk range bilangan Reynolds 3.131 ≤ Re ≤ 37.797, L/Dh = 2 dan 2,38 ≤ Sy/Dπ ≤ 4,76.

4.3.2. Pengaruh Bilangan Reynolds dan Jarak Antar Titik Pusat Sirip Dalam Arah Streamwise Terhadap Karakteristik Penurunan Tekanan

Pengaruh bilangan Reynolds dan jarak antar titik pusat sirip dalam arah streamwise terhadap penurunan tekanan (pressure drop) dan faktor gesekan dari elliptical pin fin array susunan inline berturut-turut dapat dilihat pada gambar 4.5 dan 4.6. Kelakuan penurunan tekanan (P) terhadap bilangan Reynolds (Re) serupa dengan hasil penelitian yang dilakukan oleh Yang et al (2007). Dari gambar 4.5 dapat dilihat bahwa penambahan sirip-sirip pin ellips susunan segaris, menyebabkan penurunan tekanan (pressure drop) yang signifikan dibandingkan dengan permukaan tanpa sirip-sirip pin (smooth surface).

Gambar 4.5 Grafik pengaruh bilangan Reynolds terhadap penurunan tekanan pada Sx/Dπ = 3,57.

Kelakuan faktor gesekan terhadap bilangan Reynolds pada gambar 4.6 serupa dengan hasil penelitian yang dilakukan oleh Kakac et al (1987). Nilai penurunan tekanan (P) dan faktor gesekan (f), semakin menurun dengan kenaikan nilai Sy/Dπ. Hal ini disebabkan dengan semakin besar nilai Sy/Dπ, maka jumlah sirip-sirip pin ellips akan semakin berkurang, sehingga tahanan terhadap aliran udara (resistance to flow) akan semakin berkurang (Bilen, 2002).Dari gambar 4.6 dapat dilihat bahwa nilai Sy/Dπ lebih berpengaruh dibandingkan bilangan Reynolds terhadap nilai faktor gesekan (f). Hal ini menunjukkan bahwa kenaikan faktor gesekan (f) seiring dengan berkurangnya nilai Sy/Dπ pada dasarnya disebabkan karena meningkatnya luas permukaan halangan dan efek halangan (blockage effect) akibat kenaikan jumlah sirip-sirip pin ellips.

Gambar 4.6 Grafik pengaruh bilangan Reynolds terhadap faktor gesekan pada Sx/Dπ = 3,57.

Dari data-data penelitian dapat dibuat korelasi matematis antara faktor gesekan (f) yang dihasilkan oleh sirip-sirip pin ellips susunan segaris dengan bilangan Reynolds (Re), jarak antar titik pusat sirip (Sy) dan panjang spesimen uji (L) sebagai berikut : f = 4415Re-1,029 (Sy/L)-0,957

(4.2)

Korelasi faktor gesekan pada persamaan (4.2) berlaku valid untuk range bilangan Reynolds 3.131 ≤ Re ≤ 37.797, L/Dh = 2 dan 2,38 ≤ Sy/Dπ ≤ 4,76. 4.3.3. Pengaruh Bilangan Reynolds dan Jarak Antar Titik Pusat Sirip Dalam Arah Streamwise Terhadap Unjuk Kerja Termal

Dari data penelitian dapat diambil kesimpulan mengenai pengaruh bilangan Reynolds dan jarak antar titik pusat sirip dalam arah streamwise terhadap unjuk kerja umum dari sistem dan dapat dievaluasi perolehan energi netto karena penambahan sirip-sirip. Peningkatan perpindahan panas disertai oleh kenaikan penurunan tekanan yang signifikan, dimana dapat mengeliminasi perolehan energi karena peningkatan laju perpindahan panas. Untuk tujuan aplikasi praktis, analisis unjuk kerja termal menjadi sebuah pemikiran yang berguna untuk menentukan perolehan energi netto karena adanya penambahan sirip-sirip.

Gambar 4.7 Grafik pengaruh bilangan Reynolds terhadap unjuk kerja termal pada Sx/Dπ = 3,57.

Gambar 4.7 menunjukkan hubungan antara unjuk kerja termal () dengan dengan bilangan Reynolds (Re) pada jarak antar titik pusat sirip dalam arah streamwise yang berbeda-beda untuk susunan sirip segaris (inline). Perlu ditekankan lagi disini bahwa untuk perolehan energi netto yaitu untuk

perpindahan panas yang efektif, nilai  harus lebih besar dari 1 (batas ambang perolehan energi). Dari gambar 4.7 dapat dilihat bahwa nilai  menurun dengan kenaikan bilangan Reynolds (Re), dan nilai  bervariasi antara 0,76 dan 1,39 untuk seluruh Sy/Dπ yang diteliti. Untuk Sy/D = 2,86 pada Re > 31.500 serta Sy/Dπ > 3,57 pada Re > 25.200, nilai  lebih kecil dari 1 dan bervariasi antara 0,76 dan 0,97. Ini berarti bahwa pemakaian sirip-sirip ellips susunan segaris dengan Sy/D = 2,86 pada Re > 31.500 serta Sy/Dπ > 3,57 pada Re > 25.200 akan menyebabkan kehilangan energi daripada perolehan energi. Nilai  lebih besar dari 1 hanya untuk Sy/Dπ = 2,86 pada Re < 31.500 serta Sy/Dπ > 3,57 pada Re < 25.200. Sehingga direkomendasikan untuk memperbaiki efisiensi dari suatu sistem dengan menggunakan pin fin assembly susunan segaris dibatasi pada spesifikasi Sy/Dπ = 2,86 pada Re < 31.500 serta Sy/Dπ > 3,57 pada Re < 25.200. Dari gambar 4.7 dapat dilihat bahwa pada S y/Dπ = 2,38 menghasilkan unjuk kerja termal yang paling tinggi untuk keseluruhan Re, sehingga direkomendasikan penggunaan elliptical pin fin array susunan segaris (inline) dengan nilai Sy/Dπ = 2,38 untuk memperbaiki efisiensi suatu sistem. Perolehan energi netto dapat dicapai hingga 39 % untuk nilai Sy/Dπ = 2,38 pada Re = 3131.

BAB V

PENUTUP

5.1 Kesimpulan Berdasarkan analisis data dan pembahasan, dapat diambil kesimpulan mengenai pengujian karakteristik perpindahan panas dan penurunan tekanan serta unjuk kerja termal dari inline elliptical pin fin array dalam saluran segiempat sebagai berikut : 1. Sirip-sirip pin ellips susunan segaris (inline) meningkatkan perpindahan panas dari permukaan base plate sebagai hasil dari kenaikan luasan permukaan perpindahan panas, tetapi disertai dengan adanya penurunan tekanan (pressure drop) yang lebih besar dalam saluran segiempat. 2. Kenaikan bilangan Reynolds (Re) meningkatkan laju perpindahan panas, tetapi menurunkan unjuk kerja termal () untuk keseluruhan nilai Sy/Dπ. 3. Faktor gesekan (f) meningkat seiring dengan berkurangnya nilai Sy/Dπ. 4. Unjuk kerja termal meningkat dengan penurunan Sy/Dπ. 5. Sirip-sirip pin ellips susunan segaris (inline) dapat mencapai perolehan energi netto hingga 39 % untuk nilai Sy/Dπ = 2,38 pada Re = 3.131.

5.2 Saran Berdasarkan pengalaman yang diperoleh dari penelitian tentang pengujian karakteristik perpindahan panas dan penurunan tekanan pada inline elliptical pin fin array dalam saluran segiempat ini, direkomendasikan beberapa saran sebagai berikut : 1. Temperatur udara lingkungan perlu dijaga dengan lebih baik agar temperatur udara masuk saluran dapat lebih stabil, karena perbedaan temperatur udara lingkungan yang terlalu tinggi sangat berpengaruh terhadap hasil perhitungan. 2. Peningkatan kualitas pendingin ruangan dan pengadaan pemanas ruangan

agar

temperatur

ruangan

yang

dikehendaki

pengambilan data dapat tercapai dalam semua kondisi cuaca.

untuk

3. Perlu adanya pengembangan penelitian mengenai pengaruh variasi geometri, jarak antar titik pusat pin terhadap perpindahan panas dan penurunan tekanan serta unjuk kerja termal dari pin fin assembly.

DAFTAR PUSTAKA

Bilen K., Akyol, U., and Yapici, S., 2002, Thermal Performance Analysis of A Tube Finned Surface, International Journal of Energy Research, Vol. 26, pp. 321-333. Holman, J.P., 1992, Perpindahan Kalor, Edisi 6, Erlangga, Jakarta. Hwang, J.J., Lui, C.C., 1999, Detailed heat transfer characteristic comparison in straight and 90-deg turned trapezoidal ducts with pin-fin arrays, Journal of Heat and Mass Transfer, Vol. 42, pp. 4005-4016. Incropera, F.P., and DeWitt, D.P., 2007, Fundamentals of Heat and Mass Transfer, 6th Ed, John Willey and Sons, New York. Kakac, S., Shah, R.K., and Aung, W., 1987, Handbook of Single Phase Convective Heat Transfer, John Wiley and Sons, New York. Krauss, A.D., Aziz, A., and Welty, J., 2006, Extended Surface Heat Transfer, 5th Ed, John Wiley and Sons, Inc., England. Li Q., Chen Z., Flechtner U., Warnecke H.J., 1998, Heat transfer and pressure drop characteristics in rectangular channels with elliptic pin fins, International Journal of Heat and Fluid Flow, Vol. 19, pp. 245-250. Lyall, M.E., 2006, Heat Transfer from Low Aspect Ratio Pin Fins, M.S. Thesis, Departement of Mechanical Engineering, Virginia Polytechnic Institute and State University, Blacksburg, Virginia. Naik.S., Propert, SD, Shilston, MJ, 1987, Forced convective steady state heat transfer from shrouded vertically fin arrays, aligned paralel to an undisturbed air stream, Applied Energy, Vol. 26, pp. 137-158. Naphon P., and Sookkasem A., 2007, Investigation on Heat Transfer Characteristics of Tapered Cylinder Pin ﬁn Heat Sinks, Energy Conversion and Management, Vol. 48 pp. 2671–2679. Sara O., Pekdemir T., , Yapici S., Ersahan H., 2000, Thermal performance analysis for solid and perforated blocks attached on a flat surface in duct flow, Energy Conversion & Management, Vol. 41, pp. 1019-1028. Tahat, M., Kodah Z.H., Jarrah, B.A., and Probert, S.D., 2000, Heat Transfers from Pin-Fin Arrays Experiencing Forced Convection, Applied Energy, Vol. 67, pp. 419-442.

Tanda, G., 2001, Heat Transfer and Pressure Drop in A Rectangular Channel with Diamond-Shaped Elements, International Jurnal of Heat and Mass Transfer, Vol. 44, pp. 3529-2541. Uzol O., and Camci C., 2001, Endwall Heat Transfer, Total Pressure Loss And Wake Flow Field Characteristics Of Circular And Elliptical Pin Fin Arrays, Pennsylvania State University, USA. Yang, K.S., Chu, W.H., Chen, I.Y., and Wang, C.C., 2007, A Comparative Study of the Airside Performance of Heat Sinks having Pin Fin Configurations, International Journal of Heat and Mass Transfer, Vol. 50, pp. 4661–4667.

Lampiran 1. Data spesimen 1 kecepatan 0.5 m/s dan 1 m/s

Spesimen

=

1

Volt. fan

=

55

V

=

2,38

Arus fan

=

1,1

A

Volt. heater

=

39

V

Kec. Udara

=

0,5

m/s

Volt. heater

=

Arus heater

=

2

A

∆h

=

0,4

mm

Arus heater

=

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Sy/Dπ

Titik

Menit

Menit

Spesimen Sy/Dπ

Menit

Suhu

Titik

= =

Menit

Menit

Suhu

Ti,1

26

26,1

26,1

26,3

26,2

26,2

26,2

26,1

26,1

26,1

Ti,1

26,2

26,2

Ti,2

26,1

26,1

26,1

26,2

26,1

26,3

26,2

26,3

26,2

26,2

Ti,2

26,2

26,1

Ti,3

26

26,1

26,2

26,1

26,2

26,2

26,2

26,2

26,2

26,2

Ti,3

26,3

26,3

Tb,1

56,6

56,4

56,4

56,3

56,1

56,1

56,1

56,1

56

56

Tb,1

56,8

56,8

Tb,2

60,5

60,4

60,3

60,3

60,3

60,3

60,2

60,2

60,2

60,2

Tb,2

60,7

60,8

Tb,3

55,8

55,8

55,8

55,7

55,6

55,6

55,6

55,6

55,5

55,5

Tb,3

56,8

56,8

Tb,4

59,7

59,6

596

59,6

59,6

59,5

59,5

59,5

59,5

59,5

Tb,4

59,6

59,6

Tb,5

60,5

60,5

60,5

60,5

60,5

60,5

60,6

60,6

60,6

60,6

Tb,5

61,2

61,2

Tb,6

59,2

59,2

59,1

59,1

59,1

59,1

59,1

59,1

59

59

Tb,6

58,6

58,6

Tb,7

62

62

62,1

62,1

62,1

62,1

62,1

62,1

62

62

Tb,7

62

62,2

Tb,8

61,7

61,7

61,7

61,7

61,7

61,7

61,7

61,6

61,6

61,6

Tb,8

62

62

Tb,9

63,9

63,9

63,9

63,9

63,9

63,9

63,8

63,8

63,8

63,8

Tb,9

64,8

64,8

To,1

35,4

35,4

35,4

35,3

35,3

35,3

35,3

35,3

35,2

35,2

To,1

34

34

To,2

34,7

34,6

34,5

34,5

34,5

34,4

34,4

34,4

34,4

34,4

To,2

33,2

33,2

To,3

34,6

34,6

34,6

34,6

34,6

34,6

34,6

34,6

34,5

34,5

To,3

33,2

33,2

To,4

36,8

36,8

36,8

36,8

36,7

36,7

36,7

36,6

36,6

36,6

To,4

35,2

35,3

To,5

35,5

35,4

35,3

35,3

35,2

35,2

35,1

35

35

35

To,5

34

34,1

Lampiran 2. Data spesimen 1 kecepatan 2 m/s dan 3 m/s

Spesimen

=

1

Volt. fan

=

85

V

=

2,38

Arus fan

=

1,34

A

Volt. heater

=

70

V

Kec. Udara

=

2

m/s

Volt. heater

=

Arus heater

=

3,5

A

∆h

=

1,4

mm

Arus heater

=

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Sy/Dπ

Titik

Menit

Menit

Spesimen Sy/Dπ

Menit

Suhu

Ti,1

Titik

= =

Menit

Menit

26,3

26,4

Suhu

26,3

26,4

26,4

26,3

26,2

26,1

26,1

26

26

26

Ti,1

Ti,2

26,2

26,2

26,3

26,3

26,3

26,2

26

26

26,1

26,1

Ti,2

26,3

26,2

Ti,3

26,4

26,3

26,2

26,2

26,3

26,2

26,1

26

26

26

Ti,3

26,2

26,3

Tb,1

56,3

56,3

56,3

56,3

56,2

56,2

56,2

56,2

56,2

56,2

Tb,1

58,2

58,2

Tb,2

61,2

61,3

61,4

61,4

61,4

61,4

61,4

61,4

61,5

61,5

Tb,2

61,9

61,9

Tb,3

56,6

56,4

56,4

56,3

56,3

56,2

56,2

56,2

56,2

56,2

Tb,3

57,3

57,3

Tb,4

59,4

59,2

59,2

59,2

59,2

59,2

59,2

59,2

59,1

59,1

Tb,4

62,4

62,3

Tb,5

61,4

61,4

61,5

61,5

61,5

61,5

61,6

61,6

61,6

61,6

Tb,5

62

62

Tb,6

58,5

58,5

58,5

58,5

58,3

58,3

58,3

58,2

58,2

58,2

Tb,6

59

59

Tb,7

62,6

62,6

62,5

62,5

62,5

62,5

62,4

62,4

62,4

62,4

Tb,7

66

66

Tb,8

61

61,1

61,1

61,2

61,2

61,3

61,3

61,3

61,3

61,3

Tb,8

52

52,1

Tb,9

63,5

63,6

63,6

63,8

63,8

63,9

63,9

63,9

63,9

63,9

Tb,9

64

63,6

To,1

33,4

33,3

33,4

33,3

33,2

33,2

33,2

33,1

33

33

To,1

32,2

32,2

To,2

32,3

32,2

32,3

32,2

32,1

32,1

32

32

32

32

To,2

31,3

31,2

To,3

32,4

32,4

32,4

32,4

32,4

32,3

32,3

32,3

32,2

32,2

To,3

31,5

31,5

To,4

33,7

33,7

33,7

33,7

33,7

33,8

33,8

33,8

33,8

33,8

To,4

33,2

33,2

To,5

33,5

33,5

33,4

33,4

33,4

33,3

33,3

33,2

33,2

33,2

To,5

32,5

32,5


Spesimen

=

1

Volt. fan

=

110

V

=

2,38

Arus fan

=

1,74

A

Volt. heater

=

85

V

Kec. Udara

=

4

m/s

Volt. heater

=

Arus heater

=

4,3

A

∆h

=

2,8

mm

Arus heater

=

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Sy/Dπ

Titik

Menit

Menit

Suhu

Spesimen Sy/Dπ

Titik

= =

Menit

Meni

Suhu

Ti,1

26,1

26,1

26,2

26,2

26,2

26

26

26

Ti,1

26,2

26,3

Ti,2

26,2

26,3

26,2

26,1

26,1

26

26

26

Ti,2

26,2

26,2

Ti,3

26,1

26,1

26,2

26,1

26

26,1

26

26

Ti,3

26,3

26,4

Tb,1

57,4

57,3

57,3

57,2

57,2

57,2

57,2

57,2

Tb,1

57,3

57,3

Tb,2

60

60

59,9

59,9

59,9

59,9

59,8

59,8

Tb,2

60,4

60,3

Tb,3

55,6

55,4

55,3

55,3

55,2

55,2

55,2

55,2

Tb,3

55,3

55,3

Tb,4

60

60

60

60

60,1

60

60

60

Tb,4

60

60

Tb,5

61,3

61,3

61,1

61,1

61,1

61

61

61

Tb,5

61,2

61,2

Tb,6

56,9

56,9

56,9

56,9

56,9

56,9

56,8

56,8

Tb,6

56,8

56,7

Tb,7

64,8

64,8

64,8

64,8

64,8

64,6

64,6

64,6

Tb,7

66

66

Tb,8

61,7

61,6

61,6

61,7

61,8

61,8

61,8

61,8

Tb,8

61,6

61,6

Tb,9

63,8

63,8

63,8

63,7

63,7

63,7

63,6

63,6

Tb,9

63,3

63,3

To,1

31,4

31,4

31,3

31,3

31,3

31,2

31,2

31,2

To,1

31

30,8

To,2

30,6

30,5

30,4

30,4

30,3

30,3

30,2

30,2

To,2

30

30

To,3

31,3

31,3

31,3

31,3

31,1

31,1

31

31

To,3

30,8

30,7

To,4

32,7

32,6

32,4

32,3

32,3

32,2

32,2

32,2

To,4

31,9

31,9

To,5

31,6

31,6

31,6

31,5

31,5

31,4

31,4

31,4

To,5

31

31

Spesimen

=


Spesimen

=

1

Volt. fan

=

152

V

=

2,38

Arus fan

=

1,94

A

Volt. heater

=

91

V

Kec. Udara

=

5,5

m/s

Volt. heater

=

Arus heater

=

4,7

A

∆h

=

3,8

mm

Arus heater

=

Menit

Menit

Menit

Menit

Sy/Dπ

Titik

Menit

Menit

Menit

Suhu

Sy/Dπ

Titik

=

Menit

Men

Suhu

Ti,1

25,9

25,9

26

26

26,1

26,1

26,1

Ti,1

25,8

25,

Ti,2

25,8

25,9

25,9

26

26

26,1

26,1

Ti,2

25,8

25,

Ti,3

26

25,9

25,9

26

26

26

26

Ti,3

25,9

25,

Tb,1

57,5

57,6

57,6

57,6

57,6

57,7

57,7

Tb,1

57,6

57,

Tb,2

60,9

60,9

60,9

60,9

61

61

61

Tb,2

60,6

60,

Tb,3

54,8

54,9

55

55

55

55

55

Tb,3

54,6

54,

Tb,4

59,8

59,8

59,8

59,8

59,8

59,7

59,7

Tb,4

59

59,

Tb,5

61,4

61,4

61,3

61,3

61,3

61,3

61,3

Tb,5

60,6

60,

Tb,6

56,1

56,1

56,3

56,3

56,4

56,4

56,4

Tb,6

56,5

56,

Tb,7

65,3

65,3

65,4

65,5

65,5

65,6

65,6

Tb,7

66,2

66,

Tb,8

61,2

61,3

61,3

61,4

61,4

61,5

61,5

Tb,8

60,9

60,

Tb,9

63

63

63

62,9

62,9

62,9

62,9

Tb,9

62,2

62,

To,1

30,5

30,5

30,5

30,5

30,6

30,6

30,6

To,1

30,2

30,

To,2

29,5

29,6

29,6

29,7

29,7

29,7

29,7

To,2

29,2

29,

To,3

30

30

30,1

30,1

30,1

30,2

30,2

To,3

30

30

To,4

31,2

31,3

31,4

31,4

31,4

31,4

31,4

To,4

31

31

To,5

30,4

30,4

30,4

30,4

30,5

30,5

30,5

To,5

30,1

30,


Spesimen

=

2

Volt. fan

=

55

V

=

2,86

Arus fan

=

1,1

A

Volt. heater

=

36

V

Kec. Udara

=

0,5

m/s

Arus heater

=

1,9

A

∆h

=

0,3

mm

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Sy/Dπ

Titik

Menit

Menit

Spesimen

=

2

=

2,86

Volt. heater

=

47

Arus heater

=

2,6

Menit

Menit

Men

Sy/Dπ

Titik

Suhu

Suhu

Ti,1

26

25,9

25,9

26

26

26

26,1

26,1

Ti,1

25,9

25,9

26

Ti,2

26

26,1

25,9

26

25,9

26

26

26

Ti,2

25,9

25,9

25,9

Ti,3

25,9

25,9

25,9

25,9

26

26

26

26

Ti,3

25,8

25,9

25,9

Tb,1

57,4

57,5

57,5

57,5

57,6

57,6

57,6

57,6

Tb,1

58

58,1

58,3

Tb,2

58

58,1

58,1

58,1

58,1

58,2

58,2

58,2

Tb,2

57,9

58

58

Tb,3

58,7

58,7

58,7

58,6

58,6

58,6

58,6

58,6

Tb,3

58,2

58,3

58,3

Tb,4

58,4

58,4

58,4

58,4

58,4

58,4

58,5

58,5

Tb,4

59,4

59,4

59,4

Tb,5

59,2

59,2

59,2

59,2

59,2

59,2

59,3

59,3

Tb,5

59,4

59,4

59,4

Tb,6

604

60,5

60,6

60,7

60,7

60,6

60,6

60,6

Tb,6

60

60,1

60,3

Tb,7

62,4

62,4

62,4

62,4

62,4

62,4

62,5

62,5

Tb,7

62,1

62,1

62,1

Tb,8

62,2

62,2

62,3

62,3

62,4

62,4

62,4

62,4

Tb,8

61,7

61,7

61,8

Tb,9

62,1

62,1

62,1

62,3

62,2

62,2

62,2

62,2

Tb,9

61

61,1

61,1

To,1

34,1

34,2

34,1

34,2

34,1

34

34

34

To,1

33

33,2

33,3

To,2

32,3

32,3

32,3

32,3

32,3

32,5

32,6

32,6

To,2

31,2

31,3

31,4

To,3

33

33,1

33,1

33,1

33

33,1

33,2

33,2

To,3

32,2

32,2

32,3

To,4

35,3

35,3

35,3

35,3

35,5

35,5

35,4

35,4

To,4

34,3

34,3

34,4

To,5

34,3

34,3

34,2

34,3

34,2

34,1

34,1

34,1

To,5

33

33,1

33,1


Spesimen

=

2

Volt. fan

=

84

V

=

2,86

Arus fan

=

1,34

A

Volt. heater

=

64

V

Kec. Udara

=

2

m/s

Volt. heater

=

Arus heater

=

3,2

A

∆h

=

1,2

mm

Arus heater

=

Menit

Menit

Menit

Menit

Sy/Dπ

Titik

Menit

Menit

Menit

Suhu

Spesimen Sy/Dπ

Titik

= =

Menit

Menit

Suhu

Ti,1

26,3

26,1

26

26

26

26

26

Ti,1

25,8

25,8

Ti,2

26,1

26,2

26,1

26,2

26,1

26

26

Ti,2

25,9

25,9

Ti,3

26,1

26,1

26,1

26,1

26

26

26

Ti,3

25,8

25,9

Tb,1

57,8

57,7

57,7

57,5

57,6

57,6

57,6

Tb,1

58

58,2

Tb,2

59

58,9

58,8

58,7

58,7

58,6

58,6

Tb,2

57,6

57,7

Tb,3

59,1

59

58,7

58,9

58,9

58,8

58,8

Tb,3

58,6

58,7

Tb,4

58,9

58,8

58,6

58,6

58,6

58,7

58,7

Tb,4

58,8

58,7

Tb,5

58,7

58,8

58,8

59

59,1

59

59

Tb,5

58,4

58,6

Tb,6

60

59,9

59,9

59,9

59,9

59,8

59,8

Tb,6

60

60,3

Tb,7

63

62,9

62,9

62,9

62,9

62,8

62,8

Tb,7

63,6

63,5

Tb,8

62,8

62,7

62,7

62,6

62,7

62,6

62,6

Tb,8

61,7

61,9

Tb,9

62,5

62,3

62,1

62,2

62,1

62

62

Tb,9

62,4

62,5

To,1

32,8

32,6

32,5

32,5

32,5

32,4

32,4

To,1

31,1

31,2

To,2

30,4

30,3

30,1

30

30,1

30

30

To,2

28,8

28,9

To,3

31,6

31,5

31,5

31,4

31,3

31,3

31,3

To,3

30,5

30,6

To,4

33,6

33,5

33,4

33,4

33,5

33,4

33,4

To,4

32,2

32,3

To,5

32,5

32,3

32,2

32,1

32,1

32

32

To,5

31

31,2

Spesimen

=


Spesimen

=

2

Volt. fan

=

108

V

=

2,86

Arus fan

=

1,72

A

Volt. heater

=

75

V

Kec. Udara

=

4

m/s

Volt. heater

=

Arus heater

=

4,1

A

∆h

=

2,3

mm

Arus heater

=

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Sy/Dπ

Titik

Menit

Menit

Suhu

Sy/Dπ

Titik

=

Menit

Meni

Suhu

Ti,1

25,8

25,8

25,9

25,9

26

26

26

26

Ti,1

26,4

26,3

Ti,2

25,9

25,9

25,9

26

26

26,1

26,2

26,2

Ti,2

26,3

26,3

Ti,3

25,8

25,9

26

26,1

26,2

26,2

26,2

26,2

Ti,3

26,4

26,3

Tb,1

57,8

57,9

58

58,1

58,3

58,2

58,1

58,1

Tb,1

58,5

58,6

Tb,2

57,9

58

58,1

58,2

58,3

58,2

58,2

58,2

Tb,2

57,5

57,5

Tb,3

58,2

58,3

58,4

58,5

58,6

58,7

58,6

58,6

Tb,3

59,4

59,5

Tb,4

57,8

57,9

58

58,2

58,3

58,2

58,2

58,2

Tb,4

58,6

58,7

Tb,5

57,6

57,7

57,8

58

58,6

58,8

58,9

58,9

Tb,5

58,4

58,3

Tb,6

59,2

59,3

59,4

59,6

59,5

59,5

59,4

59,4

Tb,6

59,2

59,3

Tb,7

63,4

63,4

63,5

63,6

63,7

63,7

63,6

63,6

Tb,7

64

64,2

Tb,8

62,6

62,7

62,8

63

62,9

62,9

62,8

62,8

Tb,8

63

63,1

Tb,9

62

62,1

62,2

62,4

62,3

62,3

62,2

62,2

Tb,9

62,4

62,5

To,1

30,4

30,5

30,6

30,7

30,8

30,9

30,8

30,8

To,1

30,7

30,8

To,2

28,7

28,8

28,9

29

29,1

29

29

29

To,2

28,5

28,6

To,3

29,8

29,9

30

30,1

30,2

30,2

30,1

30,1

To,3

29,6

29,7

To,4

31,5

31,6

31,7

31,8

32

31,9

31,8

31,8

To,4

31,5

31,4

To,5

30,4

30,5

30,6

30,8

30,7

30,7

30,6

30,6

To,5

30,3

30,4

Spesimen

=

Lampiran 8. Data spesimen 2 kecepatan 5,5 m/s dan 6 m/s

Spesimen Sy/Dπ

=

2

Volt. fan

=

150

V

=

2,86

Arus fan

=

1,94

A

Sy/Dπ

=

Volt. heater

=

82

V

Kec. Udara

=

5,5

m/s

Volt. heater

=

Arus heater

=

4,3

A

∆h

=

3,3

mm

Arus heater

=

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Titik

Menit

Menit

Titik

Suhu

Menit

Men

Suhu

Ti,1

25,9

25,9

26

26,1

26,1

26,1

26,2

26,2

Ti,1

25,9

26

Ti,2

25,8

25,9

26

26

26,1

26,2

26,2

26,2

Ti,2

25,9

26

Ti,3

25,9

25,9

26,1

26,1

26,2

26,2

26,2

26,2

Ti,3

25,9

26,

Tb,1

58,8

58,7

58,5

58,7

58,6

58,5

58,4

58,4

Tb,1

58,8

58,

Tb,2

57,7

57,6

57,5

57,8

57,7

57,6

57,5

57,5

Tb,2

57,7

57,

Tb,3

59

58,8

58,9

59

58,9

58,9

58,8

58,8

Tb,3

58,9

59

Tb,4

59,8

59,7

59,9

59,8

59,6

59,5

59,4

59,4

Tb,4

59,5

59,

Tb,5

57,4

57,3

57,5

57,6

57,8

57,6

57,7

57,7

Tb,5

57,6

57,

Tb,6

59,3

59,2

59,4

59,3

59,2

59,1

59

59

Tb,6

59,3

59,

Tb,7

64,4

64,3

64,5

64,4

64,4

64,3

64,2

64,2

Tb,7

64,4

64,

Tb,8

63,2

63,1

63

63,4

63,2

63,1

63

63

Tb,8

63,2

63,

Tb,9

61,8

61,7

61,9

62,3

62,2

62,1

62

62

Tb,9

61,8

61,

To,1

30,6

30,5

30,4

30,3

30,6

30,5

30,4

30,4

To,1

29,8

29,

To,2

28,3

28,2

28,4

28,3

28,5

28,3

28,2

28,2

To,2

27,7

27,

To,3

29,7

29,6

29,8

29,7

29,9

29,8

29,7

29,7

To,3

29,7

29,

To,4

31,2

31,1

31,3

31,2

31,3

31,2

31

31

To,4

30,6

30,

To,5

29,9

30

29,9

29,8

30

29,9

29,8

29,8

To,5

29,4

29,


Spesimen

=

3

Volt. fan

=

55

V

Spesimen

=

Sy/Dπ

=

3,57

Arus fan

=

1,1

A

Volt. heater

=

29

V

Kec. Udara

=

0,5

m/s

Volt. heater

=

Arus heater

=

1,5

A

∆h

=

0,25

mm

Arus heater

=

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Titik

Menit

Menit

Sy/Dπ

Titik

Suhu

=

Menit

Men

Suhu

Ti,1

26

26,1

26,1

26,2

26,2

26,2

26,1

26,1

Ti,1

26,1

26,2

Ti,2

26

26

26,1

26,1

26,2

26,2

26,2

26,2

Ti,2

26,1

26,1

Ti,3

26,1

26,1

26,2

26,2

26,2

26,3

26,3

26,3

Ti,3

26,2

26,2

Tb,1

57,2

57,4

57,5

57,7

58

57,9

57,8

57,8

Tb,1

57,9

57,8

Tb,2

59

59,1

59,2

59

59

58,9

58,8

58,8

Tb,2

59

58,9

Tb,3

59,1

59

59,2

59,3

59,6

59,5

59,5

59,5

Tb,3

59,4

59,5

Tb,4

59,4

59,5

59,7

59,4

59,2

59,1

59

59

Tb,4

59,8

59,9

Tb,5

59,5

59,7

59,4

59,2

59,3

59,2

59,1

59,1

Tb,5

59,1

59

Tb,6

60,4

60,2

60

60,1

60,4

60,3

60,2

60,2

Tb,6

62,3

62,2

Tb,7

62

61,9

62

62,1

62,3

62,1

62,2

62,2

Tb,7

62

61,9

Tb,8

61

61,1

61,2

61,4

61,5

61,4

61,2

61,2

Tb,8

61,7

61,5

Tb,9

62,2

62

62,1

62,3

62,2

62,1

62

62

Tb,9

62,8

62,5

To,1

30,4

30,2

30,5

30,8

30,9

30,7

30,6

30,6

To,1

30,2

30,3

To,2

31,2

31,4

31,3

31,1

31,4

31,1

31

31

To,2

30,6

30,7

To,3

31,4

31,2

31,4

31,2

31,5

31,3

31,2

31,2

To,3

30,4

30,5

To,4

32

32,2

32,3

32,1

32

31,9

31,8

31,8

To,4

31,6

31,5

To,5

31,8

31,5

31,6

31,5

31,4

31,3

31,2

31,2

To,5

30,8

30,9


Spesimen Sy/Dπ

=

3

Volt. fan

=

83

V

=

3,57

Arus fan

=

1,34

A

Spesimen Sy/Dπ

= =

Volt. heater

=

51

V

Kec. Udara

=

2

m/s

Volt. heater

=

Arus heater

=

2,5

A

∆h

=

1

mm

Arus heater

=

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Titik

Menit

Menit

Suhu

Titik

Menit

Meni

Suhu

Ti,1

25,8

25,8

25,9

25,9

25,9

26,9

26

26

Ti,1

25,8

25,8

Ti,2

25,8

25,8

25,9

25,9

26

26

26

26

Ti,2

25,8

25,7

Ti,3

25,8

25,9

25,9

26

26

26,1

26,1

26,1

Ti,3

25,9

25,9

Tb,1

57

56,9

57,1

57,3

57,5

57,6

57,5

57,5

Tb,1

57

57,1

Tb,2

57,8

57,7

57,8

57,9

58

57,9

57,8

57,8

Tb,2

57,1

57,2

Tb,3

57,4

57,6

57,5

57,6

57,7

57,5

57,4

57,4

Tb,3

58

58,2

Tb,4

59,4

59,5

59,4

59,7

59,5

59,3

59,2

59,2

Tb,4

58,6

58,5

Tb,5

59,1

59

58,9

59

59,3

59,1

59,2

59,2

Tb,5

59

59,1

Tb,6

60

60,2

60

59,7

60

59,9

59,9

59,9

Tb,6

60,1

60

Tb,7

63,3

63,5

63,2

63,5

63,6

63,7

63,8

63,8

Tb,7

63,4

63,3

Tb,8

62,1

62,2

62

62,3

62,5

62,4

62,4

62,4

Tb,8

62,2

62

Tb,9

62,2

62,3

62,1

62,4

62,6

62,8

62,7

62,7

Tb,9

63

63,4

To,1

29,4

29,5

29,6

29,7

29,5

29,3

29,2

29,2

To,1

28,2

28,3

To,2

29,6

29,7

29,4

29,5

29,6

29,5

29,5

29,5

To,2

29

29,1

To,3

30

30,1

30

30,1

30,2

30,1

30

30

To,3

29,2

29,3

To,4

30,3

30

30,1

30,3

30,4

30,3

30,2

30,2

To,4

29,6

29,7

To,5

29,2

29

29,1

29,3

29,4

29,5

29,5

29,5

To,5

28,4

28,5


Spesimen

=

3

Volt. fan

=

107

V

=

3,57

Arus fan

=

1,72

A

Volt. heater

=

57

V

Kec. Udara

=

4

m/s

Volt. heater

=

Arus heater

=

3,3

A

∆h

=

2,3

mm

Arus heater

=

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Sy/Dπ

Titik

Menit

Menit

Suhu

Spesimen Sy/Dπ

Titik

= =

Menit

Meni

Suhu

Ti,1

26,4

26,3

26,2

26,2

26,2

26,1

26,1

26,1

Ti,1

26,4

26,2

Ti,2

26,2

26,2

26,1

26

26

25,9

25,8

25,8

Ti,2

26,3

26,3

Ti,3

26,4

26,3

26,3

26,3

26,2

26,2

26,2

26,2

Ti,3

26,4

26,4

Tb,1

58,6

58,7

58,5

58,4

58,5

58,3

58,2

58,2

Tb,1

58

58,1

Tb,2

58,5

58,4

58,3

58,5

58,6

58,5

58,3

58,3

Tb,2

58,4

58,5

Tb,3

58

58,1

58

58,2

58,1

58,2

58,1

58,1

Tb,3

58,6

58,7

Tb,4

58,6

58,5

58,4

58,5

58,6

58,4

58,3

58,3

Tb,4

58

58,3

Tb,5

58,7

58,8

58,6

58,7

58,5

58,6

58,5

58,5

Tb,5

58,9

58,8

Tb,6

59,4

59,5

59,6

59,7

59,9

59,8

59,7

59,7

Tb,6

60

60,4

Tb,7

63,6

63,7

63,6

63,4

63,6

63,5

63,4

63,4

Tb,7

64

63,8

Tb,8

63,5

63,6

63,5

63,3

63,1

63,2

63,1

63,1

Tb,8

63

62,9

Tb,9

63

62,9

62,8

62,9

62,8

62,7

62,6

62,6

Tb,9

62,6

62,5

To,1

28,5

28,4

28,3

28,2

28,5

28,3

28,2

28,2

To,1

28,5

28,6

To,2

29

28,9

28,8

29

29,1

29

28,8

28,8

To,2

28,7

28,7

To,3

29,4

29,3

29,2

29,1

29

28,9

28,9

28,9

To,3

28,2

28,1

To,4

29,5

29,4

29,6

29,5

29,6

29,5

29,4

29,4

To,4

29,4

29,5

To,5

28,5

28,4

28,6

28,5

28,6

28,4

28,3

28,3

To,5

28,3

28,5


Spesimen

=

3

Volt. fan

=

149

V

=

3,57

Arus fan

=

1,94

A

Volt. heater

=

61

V

Kec. Udara

=

5,5

m/s

Volt. heater

=

Arus heater

=

3,5

A

∆h

=

3

mm

Arus heater

=

Menit

Menit

Menit

Menit

Sy/Dπ

Titik

Menit

Menit

Menit

Spesimen Sy/Dπ

Titik

Suhu

= =

Menit

Meni

Suhu

Ti,1

25,8

25,9

25,9

26

26,1

26,1

26,1

Ti,1

25,8

25,9

Ti,2

25,8

25,8

25,9

26

26

26

26

Ti,2

25,8

25,8

Ti,3

25,9

25,9

26

26

26,1

26,2

26,2

Ti,3

25,9

26

Tb,1

55,3

55,4

55,2

55,4

55,5

55,6

55,6

Tb,1

55,2

55,3

Tb,2

55,5

55,6

55,8

56

55,9

55,8

55,8

Tb,2

55,4

55,5

Tb,3

57,3

57,4

57,6

57,7

57,6

57,5

57,5

Tb,3

57

57,1

Tb,4

59,8

59,9

60

59,9

59,8

59,7

59,7

Tb,4

58

58,1

Tb,5

59,7

59,8

59,9

60

59,9

59,8

59,8

Tb,5

58,8

58,7

Tb,6

60

59,9

60,1

60,2

60,1

60,2

60,2

Tb,6

60,7

60,6

Tb,7

65,3

65,1

65,3

65,5

65,4

65,5

65,5

Tb,7

65

64,9

Tb,8

63,6

63,7

63,5

63,7

63,6

63,5

63,5

Tb,8

64,4

64,5

Tb,9

62,7

62,8

62,9

62,8

62,7

62,6

62,6

Tb,9

64,6

64,7

To,1

27,8

27,9

28

28,3

28,1

28

28

To,1

27,6

27,5

To,2

28,4

28,5

28,6

28,7

28,5

28,4

28,4

To,2

28,2

28,1

To,3

28,3

28,4

28,5

28,7

28,6

28,4

28,4

To,3

28,4

28,5

To,4

28,7

28,6

28,7

28,9

29

28,9

28,9

To,4

28,7

28,8

To,5

28

27,9

28,1

28,2

28

27,9

27,9

To,5

27,6

27,7


Spesimen Sy/Dπ

=

4

Volt. fan

=

55

V

=

4,76

Arus fan

=

1,1

A

Spesimen Sy/Dπ

= =

Volt. heater

=

28

V

Kec. Udara

=

0,5

m/s

Volt. heater

=

Arus heater

=

1,4

A

∆h

=

0,2

mm

Arus heater

=

Menit

Menit

Menit

Menit

Titik

Menit

Menit

Menit

Titik

Suhu

Menit

Men

Suhu

Ti,1

25,8

25,9

25,9

25,9

26

26

26

Ti,1

26,2

26,2

Ti,2

25,9

25,9

26

26,1

26,2

26,2

26,2

Ti,2

26,1

26

Ti,3

26

26,1

26,2

26,1

26,1

26,2

26,2

Ti,3

26,3

26,3

Tb,1

57,8

58

58,2

58,3

58,2

58

58

Tb,1

57,8

57,9

Tb,2

61

61,2

61,4

61,3

61,2

61,1

61,1

Tb,2

60,9

60,7

Tb,3

59

59,2

59,4

59,2

59,3

59,2

59,2

Tb,3

58,3

58,5

Tb,4

58,8

59

59,2

59,3

59,1

59

59

Tb,4

61,5

61,6

Tb,5

60,6

60,8

60,9

60,8

60,6

60,5

60,5

Tb,5

59,1

59,2

Tb,6

59,4

59,6

59,8

59,5

59,3

59,2

59,2

Tb,6

62,1

62,3

Tb,7

61,3

61,4

61,5

61,8

61,7

61,5

61,5

Tb,7

61,6

61,7

Tb,8

61,7

61,8

62

62,1

60,9

61,8

61,8

Tb,8

61,4

61,5

Tb,9

60,4

60,2

60

60,2

60,4

60,5

60,5

Tb,9

57,3

57,2

To,1

30,1

30,2

30,4

30,5

30,3

30,2

30,2

To,1

29,5

29,6

To,2

29,8

30

30,3

30,2

30,1

30

30

To,2

29,2

29,4

To,3

30

30,2

30,4

30,5

30,3

30,2

30,2

To,3

30

30,1

To,4

31,3

31,5

31,7

31,6

31,5

31,4

31,4

To,4

31,3

31,1

To,5

31,1

31,3

31,4

31,5

31,2

31

31

To,5

31

30,9


Spesimen

=

4

Volt. fan

=

80

V

=

4,76

Arus fan

=

1,32

A

Volt. heater

=

47

V

Kec. Udara

=

2

m/s

Volt. heater

=

Arus heater

=

2,4

A

∆h

=

0,8

mm

Arus heater

=

Menit

Menit

Menit

Menit

Sy/Dπ

Titik

Menit

Menit

Menit

Suhu

Spesimen Sy/Dπ

Titik

= =

Menit

Menit

Suhu

Ti,1

26,2

26,1

26,1

26,2

26,3

26,3

26,3

Ti,1

25,9

25,9

Ti,2

26

26,1

26,2

26,3

26,2

26,3

26,3

Ti,2

25,9

26

Ti,3

26,2

26,2

26,3

26,4

26,4

26,4

26,4

Ti,3

26

26,1

Tb,1

59,2

59,4

59,6

59,7

59,6

59,5

59,5

Tb,1

61,2

61,4

Tb,2

60,5

60,7

60,8

61

60,9

60,8

60,8

Tb,2

59,5

59,6

Tb,3

56,6

56,7

56,9

57,1

56,9

56,9

56,9

Tb,3

58,8

59

Tb,4

61,7

61,8

62

62,2

62,1

61,9

61,9

Tb,4

61,2

61,4

Tb,5

59

59,2

59,4

59,2

58,9

58,8

58,8

Tb,5

58,1

58

Tb,6

60,9

61

61,1

61,3

61,1

61

61

Tb,6

61,1

61,3

Tb,7

61,8

62

62,2

62,3

62,1

62

62

Tb,7

60,6

60,7

Tb,8

61,7

61,9

62

62,3

62,1

62

62

Tb,8

61,4

61,6

Tb,9

57,4

57,5

57,6

57,5

57,3

57,2

57,2

Tb,9

57

57,4

To,1

29

29,2

29,4

29,5

29,3

29,2

29,2

To,1

28,4

28,6

To,2

28,9

29,1

29,3

29,4

29,2

29

29

To,2

28,5

28,3

To,3

29,1

29,3

29,5

29,6

29,4

29,3

29,3

To,3

29,1

29,3

To,4

30,3

30,5

30,7

30,6

30,4

30,2

30,2

To,4

29,6

29,8

To,5

30

30,2

30,4

30,5

30,3

30,1

30,1

To,5

29,3

29,2


Spesimen

=

4

Volt. fan

=

105

V

=

4,76

Arus fan

=

1,7

A

Volt. heater

=

55

V

Kec. Udara

=

4

m/s

Volt. heater

=

Arus heater

=

3,1

A

∆h

=

2

mm

Arus heater

=

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Sy/Dπ

Titik

Menit

Menit

Suhu

Spesimen Sy/Dπ

Titik

= =

Menit

Men

Suhu

Ti,1

26

26,1

26,1

26

26,1

26,2

26,2

26,2

Ti,1

26

26

Ti,2

26,1

26,2

26,2

26,3

26,3

26,3

26,4

26,4

Ti,2

26

26,

Ti,3

26,2

26,3

26,3

26,4

26,4

26,4

26,4

26,4

Ti,3

26,1

26,

Tb,1

59,2

59,3

59,5

59,4

59,6

59,5

59,4

59,4

Tb,1

59

59,

Tb,2

60,3

60,5

60,6

60,7

60,6

60,5

60,4

60,4

Tb,2

60,2

60,

Tb,3

57,2

57,3

57,5

57,6

57,7

57,5

57,4

57,4

Tb,3

57,1

57,

Tb,4

61,6

61,7

61,9

62

61,9

61,8

61,8

61,8

Tb,4

61,3

61,

Tb,5

58,6

58,7

58,8

59

58,8

58,7

58,7

58,7

Tb,5

58,4

58,

Tb,6

62,7

62,9

63

62,9

62,8

62,9

62,8

62,8

Tb,6

64,5

64,

Tb,7

61,5

61,7

61,6

61,5

61,6

61,5

61,4

61,4

Tb,7

61,4

61,

Tb,8

62

62,2

62,4

62,3

62,4

62,3

62,2

62,2

Tb,8

62

62,

Tb,9

58,4

58,6

58,7

58,9

58,8

58,7

58,5

58,5

Tb,9

58

58,

To,1

28

28,1

28,3

28,6

28,5

28,4

28,3

28,3

To,1

27,8

27,

To,2

28,1

28,3

28,5

28,6

28,4

28,3

28,2

28,2

To,2

27,6

27,

To,3

28,4

28,5

28,6

28,7

28,9

28,7

28,6

28,6

To,3

28,2

28,

To,4

29,6

29,8

29,9

29,8

29,9

29,7

29,5

29,5

To,4

29,1

29,

To,5

29

29,2

29,4

29,5

29,4

29,2

29,1

29,1

To,5

28,8

28,


Spesimen

=

4

Volt. fan

=

145

V

=

4,76

Arus fan

=

1,92

A

Volt. heater

=

60

V

Kec. Udara

=

5,5

m/s

Volt. heater

Arus heater

=

3,2

A

∆h

=

2,7

mm

Arus heater

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Sy/Dπ

Titik

Menit

Menit

Spesimen Sy/Dπ

Titik

Suhu

Menit

M

Suhu

Ti,1

25,9

26

26

26,1

26,1

26,2

26,2

26,2

Ti,1

26

Ti,2

26

26,1

26,2

26,3

26,3

26,4

26,4

26,4

Ti,2

26

2

Ti,3

26

26,1

26,2

26,2

26,3

26,3

26,4

26,4

Ti,3

26,1

2

Tb,1

59

59,1

59,3

59,2

59

59,1

59,2

59,2

Tb,1

59

5

Tb,2

60,1

603

60,5

60,4

60,2

60,3

60,4

60,4

Tb,2

59,6

5

Tb,3

57,4

57,6

57,8

57,9

58

57,9

57,8

57,8

Tb,3

57,7

5

Tb,4

61

61,2

61,5

61,4

61,5

61,4

61,3

61,3

Tb,4

60,8

Tb,5

58,2

58,4

58,6

58,6

58,7

58,5

58,4

58,4

Tb,5

58

5

Tb,6

63,1

63,3

63,5

63,6

63,5

63,5

63,4

63,4

Tb,6

63

6

Tb,7

60,5

60,7

60,8

60,7

60,9

60,7

60,8

60,8

Tb,7

60,5

6

Tb,8

61,8

61,9

62,3

62,2

62,5

62,3

62,2

62,2

Tb,8

62,2

6

Tb,9

58

58,1

58,4

58,2

58,3

58,4

58,2

58,2

Tb,9

58,1

To,1

27,6

27,4

27,6

27,8

27,7

27,8

27,9

27,9

To,1

27,4

2

To,2

27,5

27,6

27,7

28

27,9

27,8

27,7

27,7

To,2

27,2

2

To,3

28

28,3

28,5

28,7

28,5

28,4

28,2

28,2

To,3

28

2

To,4

28,9

29

29,1

29,4

29,3

29,1

29

29

To,4

28,7

2

To,5

28,5

28,4

28,3

28,4

28,5

28,6

28,7

28,7

To,5

28,4

2

Lampiran 17. Data spesimen 5 (plat tanpa sirip)

Spesimen

=

5

Volt. heater

=

18

V

Volt. fan

=

55

V

Spesimen

Arus fan

=

1,1

A

Volt. heater

Arus heater

Titik

Menit

=

Menit

1,1

Menit

A

Menit

Kec. Udara

=

0,6

m/s

∆h

=

0,1

mm

Menit

Menit

Menit

Arus heater

Titik

Suhu

Menit

Men

Suhu

Ti,1

25,9

26

26

26,1

26,2

26,2

26,2

Ti,1

25,9

25,

Ti,2

25,9

26

26,1

26,1

26,2

26,3

26,3

Ti,2

25,9

25,

Ti,3

26

26

26,1

26,2

26,3

26,3

26,3

Ti,3

25,9

26

Tb,1

57,5

57,6

57,9

58

57,9

57,8

57,8

Tb,1

57,7

57,

Tb,2

57,4

57,5

57,7

57,8

57,7

57,6

57,6

Tb,2

57,3

57,

Tb,3

58,6

58,8

58,9

59

58,8

58,9

58,9

Tb,3

58,8

58,

Tb,4

58,2

58

58,3

58,5

58,6

58,5

58,5

Tb,4

58,5

58,

Tb,5

58,5

58,4

58,6

58,9

58,7

58,8

58,8

Tb,5

59,1

59,

Tb,6

59

59,2

59,4

59,5

59,3

59,2

59,2

Tb,6

59,7

59,

Tb,7

63,4

63,5

63,7

63,9

63,7

63,8

63,8

Tb,7

63

63,

Tb,8

62,2

62,4

62,6

63,8

63,7

62,6

62,6

Tb,8

62

61,

Tb,9

62,3

62,4

62,7

62,9

62,7

62,8

62,8

Tb,9

62,2

62,

To,1

27,4

27,5

27,6

27,8

27,7

27,6

27,6

To,1

27,2

27,

To,2

27

27,2

27,4

27,5

27,3

27,2

27,2

To,2

26,9

27

To,3

27,5

27,7

27,5

27,6

27,7

27,6

27,6

To,3

27,3

27,

To,4

30,2

30,3

30,5

30,7

30,6

30,7

30,7

To,4

30,4

30,

To,5

27,4

27,5

27,7

27,9

27,7

27,8

27,8

To,5

27,5

27,


Spesimen

=

5

Volt. heater

=

33

Arus heater

=

1,9

Titik

Menit

Menit

Menit

Volt. fan

=

85

V

Spesimen

=

V

Arus fan

=

1,34

A

Volt. heater

=

A

Kec. Udara

=

2,2

m/s

Arus heater

=

∆h

=

0,3

mm

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Suhu

Titik

Menit

Men

Suhu

Ti,1

25,8

25,8

25,9

25,9

26

26,1

26,1

26,1

Ti,1

25,9

25,9

Ti,2

25,9

25,9

26

26

26,1

26,1

26,2

26,2

Ti,2

25,9

26

Ti,3

25,9

26

26

26,1

26,1

26,2

26,3

26,3

Ti,3

25,9

26

Tb,1

57,3

57,4

57,6

57,7

57,6

57,7

57,8

57,8

Tb,1

57,5

57,6

Tb,2

57,2

57,4

57,5

57,8

57,9

57,7

57,6

57,6

Tb,2

57,8

57,9

Tb,3

59,1

59,3

59,6

59,7

59,6

59,4

59,3

59,3

Tb,3

59,1

59,3

Tb,4

58,7

58,8

58,9

59

58,8

58,6

58,5

58,5

Tb,4

58,4

58,5

Tb,5

58,1

58,2

58,5

58,7

58,8

58,5

58,4

58,4

Tb,5

58,2

58,3

Tb,6

59,2

59,4

59,3

59,5

59,7

59,5

59,4

59,4

Tb,6

59,1

59,2

Tb,7

63,1

63,3

63,2

63,1

63,2

63,3

63,4

63,4

Tb,7

63,3

63,5

Tb,8

62,7

62,8

62,9

63

62,8

62,7

62,6

62,6

Tb,8

62,7

62,8

Tb,9

62,4

62,5

62,7

62,9

62,7

62,8

62,9

62,9

Tb,9

62,4

62,5

To,1

27,2

27,3

27,5

27,6

27,6

27,5

27,4

27,4

To,1

27

27,1

To,2

26,8

26,9

27,2

27,4

27,2

27,1

26,9

26,9

To,2

26,6

26,7

To,3

27

27,1

27,3

27,5

27,4

27,5

27,3

27,3

To,3

27

26,9

To,4

30

30,2

30,4

30,5

30,4

30,3

30,2

30,2

To,4

29,9

30,1

To,5

27,1

27,2

27,4

27,5

27,8

27,6

27,4

27,4

To,5

27

27,1


Spesimen

=

5

Volt. heater

=

45

Arus heater

=

2,3

Titik

Menit

Menit

Menit

Volt. fan

=

110

V

Spesimen

=

V

Arus fan

=

1,74

A

Volt. heater

=

A

Kec. Udara

=

4,4

m/s

Arus heater

=

∆h

=

0,8

mm

Menit

Menit

Menit

Menit

Menit

Suhu

Titik

Menit

Menit

Suhu

Ti,1

25,9

26

26,1

26,1

26,1

26,2

26,2

26,2

Ti,1

25,8

25,9

Ti,2

26

26

26,1

26,2

26,2

36,2

26,2

26,2

Ti,2

25,9

25,9

Ti,3

26

26,1

26,2

26,1

26,2

26,3

26,3

26,3

Ti,3

25,9

26

Tb,1

56,4

56,5

56,7

56,8

56,9

56,7

56,8

56,8

Tb,1

56,2

56,4

Tb,2

57,8

57,9

58,2

58,3

58,4

58,5

57,6

57,6

Tb,2

57,5

57,7

Tb,3

59,1

59,2

59,4

59,5

59,4

59,2

59

59

Tb,3

59

59.3

Tb,4

58,8

58,9

58,7

58,9

58,8

58,7

58,6

58,6

Tb,4

58,4

58,5

Tb,5

58,5

58,6

58,7

58,6

58,5

58,3

58,2

58,2

Tb,5

58,6

58,7

Tb,6

60,2

60,4

60,3

60,5

60,4

60,2

60

60

Tb,6

59,6

59,7

Tb,7

63,2

63,4

63,5

63,7

63,9

63,7

63,8

63,8

Tb,7

63

63,2

Tb,8

62,4

62,5

62,7

62,9

62,7

62,9

62,8

62,8

Tb,8

62,5

62,6

Tb,9

63

63,1

63,3

63,5

63,3

63,4

63,2

63,2

Tb,9

62,9

62,8

To,1

27

27,1

27,3

27,6

27,5

27,4

27,2

27,2

To,1

27

27,2

To,2

26,6

26,8

27

27,3

27,1

26,9

26,8

26,8

To,2

26,4

26,5

To,3

27

27,1

27,3

27,5

27,6

27,3

27,1

27,1

To,3

26,7

26,8

To,4

30

30,3

30

30,4

30,2

30

29,8

29,8

To,4

29,3

29,4

To,5

26,7

26,9

26,7

27

27,3

27,2

27

27

To,5

26,6

26,7


Spesimen

=

5

Volt. heater

=

49

Arus heater

=

2,7

Titik

Menit

Menit

Menit

Volt. fan

=

152

V

Spesimen

V

Arus fan

=

1,94

A

Volt. heater

A

Kec. Udara

=

5,9

m/s

Arus heater

∆h

=

1,2

mm

Menit

Menit

Menit

Menit

Suhu

Titik

Menit

M

Suhu

Ti,1

25,8

25,8

25,9

25,9

26

26

26

Ti,1

25,8

2

Ti,2

25,8

25,9

25,9

26

26

26,1

26,1

Ti,2

25,9

2

Ti,3

25,9

26

26

26,1

26,2

26,2

26,2

Ti,3

26

Tb,1

56,3

56,4

56,6

56,8

56,6

56,7

56,7

Tb,1

56,4

5

Tb,2

57,5

57,6

57,8

58

57,8

57,7

57,7

Tb,2

57,5

5

Tb,3

58,6

58,8

59

59,2

59,1

59

59

Tb,3

58,7

5

Tb,4

58,2

58,4

58,6

58,7

58,6

58,5

58,5

Tb,4

58,4

5

Tb,5

58,8

59

59,3

59,4

59,3

59,1

59,1

Tb,5

58,6

5

Tb,6

59,6

59,7

59,8

59,7

59,9

60

60

Tb,6

60

6

Tb,7

63

63,3

63,5

63,7

63,6

63,5

63,5

Tb,7

63,5

6

Tb,8

62,2

62,4

62,5

62,7

62,5

62,6

62,6

Tb,8

62,4

6

Tb,9

62,7

62,9

63,2

63,4

63,2

63

63

Tb,9

63

6

To,1

26,7

26,8

27

27,2

26,9

27

27

To,1

26,7

2

To,2

26,4

26,6

26,9

26,8

26,7

26,6

26,6

To,2

26,3

2

To,3

26,8

27

27,2

27,3

27,1

27

27

To,3

26,5

2

To,4

29,4

29,5

29,6

29,8

29,7

29,6

29,6

To,4

29,2

2

To,5

26,7

26,9

27,1

27

26,9

26,8

26,8

To,5

26,3

2

Lampiran 21. Tabel Thermophysical Property untuk udara

PENGUJIAN KARAKTERISTIK PERPINDAHAN PANAS DAN PENURUNAN TEKANAN DARI INLINE ELLIPTICAL PIN FIN ARRAY DALAM RECTANGULAR CHANNEL

Recommend Documents