Husinec - Řež 186, , IČ: , DIČ: CZ Praha 5 - Smíchov. Výstavba objektu Palata II

Mgr. Jeroným Lešner Husinec - Řež 186, 250 68, +420 607 634166 IČ: 60508558, DIČ: CZ8008191059 [email protected]

Praha 5 - Smíchov Výstavba objektu Palata II

Podrobný inženýrskogeologický průzkum

OBJEDNATEL: Intar, a.s. Bezručova 81/17a 602 00, Brno

Praha, červen 2016

Geotechnik.cz Červen 2016

Praha 5, Smíchov – Palata II Podrobný inženýrskogeologický průzkum

Obsah : 1. Úvod

2

2. Lokalizace, morfologické poměry území a popis projektované investice

3

3. Geologické a hydrogeologické poměry

3

4. Geotechnické vlastnosti zemin a hornin

6

5. Inženýrskogeologické zhodnocení podmínek výstavby

7

Přílohy : 1. Přehledná situace zájmového území 2. Podrobná situace sond 3.1 Geotechnický řez A - A´ 3.2 Geotechnický řez B - B´ 4. Dokumentace sond 5. Laboratorní rozbor podzemní vody

. 1



1. Úvod V návaznosti

na

objednávku

společnosti

Intar,

a.s.,

jsme

vypracovali

Podrobný

inženýrskogeologický průzkum pro projekt nové výstavby v areálu Palata v Praze 5 - objektu Palata II. Cílem průzkumu bylo upřesnit podmínky zakládání nového pavilonu, zhodnocení těžitelnosti, předpokladu výskytu podzemní vody v budoucí stavební jámě, podmínek vsakování srážkových vod, realizace výkopů, zpětného použití výkopku a zhodnocení dalších potenciálních rizikových geofaktorů. Předkládaný průzkum byl zpracován na základě studia dostupné archivní geologické dokumentace, Podrobné inženýrskogeologické mapy 1 : 5 000, listů Praha 8 – 1, Praha 8 – 2 a četných vlastních odborných prací v okolí (zejména odborné poznatky z provádění dozoru v ulici Na Perníkářce) a na základě rešerše, kterou jsme pro daný projekt sestavili v říjnu 2015. Výstupem z prací jsou především geotechnické charakteristiky jednotlivých geotypů základové půdy, uvedené v tabulce v kapitole 4 a geologické řezy v příloze 3. Inženýrskogeologické a geotechnické zhodnocení získaných údajů je součástí kapitoly 5. Dokumentace sond tvoří přílohu č. 4. Průzkum byl zpracován v souladu se Zákonem o geologických pracích č. 62/1988Sb a jeho prováděcími vyhláškami. Výstupy využívají klasifikaci dle norem ČSN EN 1997-1,2, ČSN EN ISO 14688 a ČSN EN ISO 14689 (geotechnický průzkum, zatřiďování a zkoušení zemin a hornin), ČSN 73 6133 Návrh a provádění zemního tělesa pozemních komunikací, ČSN 73 6114 Vozovky pozemních komunikací, ČSN 72 1006 Kontrola zhutnění zemin a sypanin, ČSN EN 206 Beton - Specifikace, vlastnosti, výroba a shoda a ČSN 75 9010 Vsakovací zařízení srážkových vod. Seizmicita území je klasifikována dle souboru norem ČSN EN 1998-x. Informativně jsou uvedeny také hodnoty dle normy ČSN 73 1001 Základová půda pod plošnými základy a normy ČSN 73 3050 Zemní práce, které jsou t.č. již neplatné bez náhrady. Průzkumné práce jsou současně realizovány v souladu se zcela novou normou ČSN: Inženýrskogeologický průzkum, jejíž platnost je očekávána v roce 2016. Průzkum naplňuje požadavek ustanovení §18 (Zakládání staveb) vyhlášky 268/2009 Sb., o technických požadavcích na stavby. Předkládaná zpráva je platná pouze tehdy, pokud je v jejím závěru otisk razítka odborného řešitele a jeho podpis. Průzkum může být rozšiřován pouze v úplném počtu stran. Doplňky a změny k průzkumu smí zpracovat pouze odpovědný řešitel geologických prací dle zákona 62/1988, Sb. Rozsah průzkumných prací vycházel ze schválené nabídky a požadavků statika a činil 6 sond, dosahujících prostředí hornin třídy R4 dle ČSN 73 6133. Čtyři ze sond byly realizovány jako jádrové vrty, dvě sondy byly provedeny technologií dynamické penetrace. Všechny provedené jádrové vrty byly dočasně vystrojeny pro ověření hladiny podzemní vody, odběr jejího vzorku a pro posouzení podmínek vsakování srážkových vod. Po provedené odborné dokumentaci a testování kompletního vrtného jádra všech sond byly vrty zlikvidovány a pozemek uveden do původního stavu. Součástí prací bylo také zadání a vyhodnocení Podrobného geofyzikálního průzkumu, který zpracovala společnost Geonika, s.r.o. Geofyzikální průzkum tvoří samostatný písemný svazek. Závěry geofyzikálního průzkumu významně napomohly k interpretaci geotechnických poměrů na lokalitě.

. 2


2.


Lokalizace,

morfologické

poměry

území

a

popis

projektované investice Zájmové území se nachází v zahradě areálu Palata a v přilehlém areálu skladů, na pozemcích p.č. 3712, 3714, 3715/1 a 3715/2, 3715/3, 3716/1, 3716/2, 3718, k.ú. Smíchov. Studovaná plocha dosahuje rozměrů cca 200 x 130m a je svažitá k jihu. Po geomorfologické stránce území náleží jednotce VA-2 Pražská plošina, která je součástí Brdské podsoustavy. Území bylo dlouhodobě modelováno erozivní činností Motolského potoka, který z krajiny vypreparoval reliktní tabulové návrší „Strahovské“ či „Petřínské“ plošiny, budované subhorizontální lavicí křídových hornin. Nadmořská výška terénu činí cca 262,0 – 272,00 m. V zájmovém území je projektována výstavba vícepodlažního členitého objektu, jehož dispozice jsou znázorněny v příloze 2. S ohledem na složité geologické poměry lokality je předpokládáno hlubinné založení.

3. Geologické a hydrogeologické poměry Geologické poměry Skalní podklad zájmového území náleží ordovickému jádru Tepelsko-barrandienského synklinoria českého masivu. Je budován horninami staršího paleozoika, břidlicemi dobrotivského a bohdaleckého souvrství. Oba druhy břidlic podléhají hlubokému zvětrání a mají srovnatelné geotechnické vlastnosti, proto jsou v geotechnických řezech zakresleny bez rozlišení stratigrafie. Průběh jejich rozhraní byl detekován geofyzikálním průzkumem (Geonika, 2016). Bohdalecké břidlice jsou zastoupeny jemně slídnatými tmavě šedočernými jílovitými břidlicemi, s drobným obsahem jemných slíd a vyrostlic monokrystalů sádrovce o velikosti do 0,5 cm. Představují středně až méně únosný horninový podklad, s intenzivním zvětráním a úlomkovitým rozpadem hornin do značných hloubek. Detekovány byly vrtem HJ1 v severní části staveniště. Jejich okraj probíhá ve směru SZ - JV, přibližně v úrovni sondy DP6. Horninový přechod mezi bohdaleckým a dobrotivským souvrstvím je predisponovaný tektonicky, se vznikem porušené zóny v šířce cca 4-5m. Tato zóna probíhá ve směru SZ-JV v těsné blízkosti sondy DP6. Je zřetelná z geoelektrických řezů - odporového profilování, odkud byla interpretována do geologického řezu A - A´. Uvedená fosilní tektonická struktura je v současnosti zcela neaktivní a projevuje se pouze liniovou vyšší intenzitou porušení a zvětrání hornin. Dobrotivské jílovitoprachovitými

souvrství břidlicemi

je

v zájmovém

s četnými

území

kompresními

zastoupeno strukturami.

šedoolivovými Dobrotivksé

slídnatými

břidlice

jsou

v zájmovém území mírně pevnější nežli břidlice bohdalecké, ale i tak se jedná stále o méně pevné, hluboce zvětrávající a úlomkovitě rozpadavé horniny. Na rozhraní s bohdaleckým souvrstvím jsou dobrotivské břidlice rovněž tektonicky podrceny, s předpokládaným vznikem zóny intenzivnějšího porušení, probíhající ve vzdálenosti cca 5m jižně od sondy DP6, ve směru SZ - JV. Horninovým podkladem dobrotivských břidlic dále prochází svahová rýha o hloubce cca 3-4m, probíhající po . 3



spádnici, která je zcela vyplněna kvartérními zeminami a není z povrchové morfologie zřetelná. Tato rýha sestupuje areálem stávajících skladů (centrální část navrhované stavby) a je velmi dobře definována zpracovaným geologickým řezem B - B´. Povrch zvětralého horninového podkladu byl v provedených sondách zastižen v hloubce od 1,30m (západní okraj stavby) po 6,10m pod terénem (jižní okraj stavby). Z praktických důvodů na lokalitě vymezujeme 4 kvalitativní zóny skalního podkladu - tzv geotechnické typy neboli geotypy, blíže charakterizované v kapitole 4. Kvartérní pokryv je tvořen deluviálními sedimenty, navážkami a humózní hlínou. Deluviální sedimenty vznikly promísením zvětralin, jejich svahovým transportem, činností stékající povrchové vody, promrzáním a zpětným ukládáním. Jejich litologie je proto závislá na místní geologické

stavbě

a

na

morfologických

poměrech.

V zájmovém

území

jsou

zastoupeny

polygenetickými písčitojílovitými zeminami s hojnými úlomky zvětralé břidlice, s rozplavenými úlomky křídových hornin (opuky a železitého pískovce), vyskytujících se výše proti svahu. Mocnost deluvií narůstá směrem po svahu dolů k ulici Na Okrouhlíku, kde činí až 6,0m. V prostoru vrtu HJ1 byly ve svrchní části deluviální série dokumentovány také splachové hlinité jíly v mocnosti do cca 1,0m. Plocha zahrady je modelována a členěna do dílčích vln a stupňů. Tyto elevace mají původ jak v geologickém podkladu (odlišná erodibilita bohdaleckého a dobrotivského souvrství, výskyt svahové rýhy ve spodní části zájmového areálu) tak v úpravách povrchu terénu v minulosti, kdy byly ve spodní části ukládány navážky v mocnosti od 1,0 do cca 2,0 m. V severní části dotčené plochy parku Palata je zachován původní humózní horizont v mocnosti cca 0,25m. V jižní části dotčené plochy parku a v areálu skladů již humózní horizont zachován nezůstal - byl odstraněn stavbami či přesypán navážkami.

Hydrogeologické poměry Z hydrogeologického hlediska náleží území rajónu 6250 Proterozoikum a paleozoikum v povodí přítoků Vltavy, číslo hydrologického pořadí 1-12-01-0220-0-00, název toku: Motolský potok, název povodí 3. řádu: Vltava od Berounky po Rokytku. V zájmovém území není vyhlášeno ochranné pásmo vodního zdroje. Zájmové území není součástí chráněné oblasti přirozené akumulace vod (CHOPAV). Zdroj: HEIS VUV, ČHMÚ. Obecné hydrogeologické poměry zájmové oblasti závisí zejména na množství srážek, litologickém charakteru pevného prostředí tj. především na jeho propustnosti, potenciálních zdrojích podzemní vody a na antropogenních vlivech. Svoji roli hraje také nerovnoměrnost srážek – a to jak v průběhu roku, tak déletrvající změny v úhrnu srážek, způsobující dlouhodobé oscilace úrovně hladiny podzemní vody. V oblasti Prahy lze také pozorovat dlouhodobé zaklesávání podzemních vod, které patrně souvisí s klimatickými trendy, postupnou zástavbou území a snížením plochy pro infiltraci výše proti svahu. . 4



V severní části staveniště, v blízkosti vrtu HJ1 (bohdalecké břidlice) se podzemní voda nachází v hloubce cca 3,10m pod terénem. Podpovrchovým odtokem směrem k jihu proudí skrz porušenou zónu na rozhraní bohdaleckých a dobrotivských břidlic, v úrovni sondy DP6, kde začíná sestupovat do vyšších hloubek. Za úrovní poruchového pásma, v jižní části studovaného areálu, pak byla zastižena v hloubce 8,65 - 10,20m pod terénem. Dokumentovaný výskyt podzemní vody je vyznačen ve zpracovaných geotechnických řezech modrou šipkou. V řezech je rovněž čerchovanou čarou vyznačena úroveň očekávaných oscilací hladiny podzemní vody v období déletrvajících srážek. Podzemní voda vykazuje vysokou síranovou agresivitu XA3 na cement dle ČSN EN 206 a velmi vysokou agresivitu na ocel dle ČSN 03 3875. Důvodem k této agresivitě je zvětrávání biogenního pyritu v bohdaleckých břidlicích, za vzniku síranů, resp. sádrovcových krust a krystalových vyrostlic velikosti až 0,5 cm. Jedná se o přirozený důsledek chemického složení horninového podkladu.

Sesuvy a jiné projevy svahové nestability Zvětraliny ordovických hornin byly v prostoru svahů kolem Strahova a Petřína často postiženy historickými plošnými sesuvy. Mechanismem jejich vzniku je lokální zvodnění koruny svahu, podél pramenné linie podél báze propustných zvodnělých křídových hornin. Provedenými geofyzikálními měřeními (Geonika, 2016) nebyly pozůstatky sesuvných akumulací v ploše stavby potvrzeny. Z dokumentace vrtu HJ1 je však zřejmé, že v severní části pozemku leží poloha jílovitých zvětralin a deluvií s vysokou hladinou podzemní vody. Při návrhu pažení stavební jámy je nutno na tuto akumulaci jílovitých zemin nahlížet jako na potenciálně rizikovou.

Chráněné zájmy a georegistry V zájmové lokalitě není vyhlášena ložisková ochrana. V zájmové lokalitě nejsou evidovány pozůstatky povrchové či hlubinné těžby. V zájmovém území není předpoklad výskytu kontaminace horninového prostředí.

. 5



4. Geotechnické vlastnosti zemin a hornin Na základě vyhodnocení provedených sond byly místní zeminy a zvětraliny rozděleny do 5 geotechnických typů, které se liší svými mechanicko-fyzikálními vlastnostmi. Navážky a humózní hlíny nejsou do tohoto výčtu zahrnuty. Zjištěné geotechnické parametry jednotlivých geotypů shrnuje tabulka 1: Tab 1: Předpokládané geotechnické parametry místních zemin a hornin Geologické prostředí Geotechnický typ

Zatřídění

ρ (kg.m-3)

E def (MPa)

c ef (kPa)

ϕ ef (°)

ν (−)

kv (m/s)

R dt (kPa)

Deluviální sedimenty

Skalní podklad Ordovik jílovité břidlice

Hlína štěrkovitá, s drobnými střípky horniny (GT2)

grSi, (F1/MG) pevná konz.

Silně zvětralá, střípkovitá s malou vzdáleností disk. (GT3) Zvětralá, úlomkovitá s malou vzdáleností disk. (GT4) Zvětralá, kamenitá, s malou vzdáleností disk. (GT5)

V

5 saCl, (F4/CS)

I/3

1700 -1800

20

24

0,35

2.10-6

200 I

7

W4/A4 – H5

16

I/4

1950 2000

16

30

0,35

2.10-6

250

22

I

30

I/4

2000 2100

14

32

0,30

4.10-6

50

I

W4/A4 – H4

80

I/4-5

2200 2250

W3/A3 – H3 (R4)

50

34

0,20

8.10-6

I

400

I-II / 5 200

38

0,20

-

Namrzavá až nebezp. namrzavá

I-II

Zhutnitelnost

Vhodnost pro zpětné užití výkopku

CBR E def2 (MPa)

130%

96% 4 20

Málo vhodné

135%

100% 10

Mírně rozbřídavá

Málo vhodné až vhodné

Namrzavá

135%

100%

Vhodné mimo zámraz

11

Mírně rozbřídavá Namrzavá

140%

100%


15

Degradace na mrazu Namrzavá

135%

100%


15

Degradace na mrazu

500

650

Nakypření výkopku

Vysoce rozbřídavý

300

140

2300

Nebezpečně namrzavý

250

(R6)

(R5)

Namrzavost

Rozbřídavost

E oed (MPa) Jíl písčitý, tuhá/pevná konzistence (GT1)

T

35

45

60

60

Zatřídění – dle ČSN EN ISO 14688, ČSN EN ISO 14689 a ČSN 73 6133 ρ - objemová hmotnost

E def - modul přetvárnosti

E oed - edometrický modul pro obor přitížení 100-200 kPa

c ef - efektivní soudržnost

ϕ ef - efektivní úhel vnitřního tření

ν - Poissonovo číslo

k v - koeficient vsaku dle ČSN 75 9010

R dt - orientační hodnota dle dříve užívané ČSN 73 1001

T - těžitelnost dle ČSN 73 6133 / dřívější ČSN 73 3050

V - vrtatelnost dle Katalogu směrných cen stavebních prací 800-2

Namrzavost: v zemní pláni / na deponii; nenamrzavé - mírně namrzavé - namrzavé - nebezpečně namrzavé - vysoce namrzavé Rozbřídavost: uvedeno v případě vysoké rozbřídavosti nebo lepivosti Nakypření výkopku: relativní nakypření vytěženého výkopku oproti objemu geotypu, dokud byl uložen v zemi Vhodnost pro zpětné užití výkopku: nevhodné - málo vhodné - vhodné - velmi vhodné Zhutnitelnost: předpokládaná dosažitelná hodnota Proctor Standard (%) při zachování vlhkosti zeminy in situ CBR

- předpokládaná hodnota CBR při zhutnění 100% Proctor Standard, bez úpravy pojivy

E def2

- dosažitelný modul deformace z druhé větve statické zatěžovací zkoušky na zemní pláni při vlhkosti in situ

. 6



5. Inženýrskogeologické zhodnocení podmínek výstavby Zakládání vícepodlažního objektu Geologické poměry lokality klasifikujeme jako složité, a to z důvodu vysoké sklonitosti terénu, zvodnění a výskytu rozdílně únosných zemin a zvětralin na lokalitě. Navrženou konstrukci zařazujeme jako staticky náročnou a staveniště tak klasifikujeme do 3. geotechnické kategorie dle ČSN EN 1997 – 1,2. Pro návrh založení doporučujeme vycházet ze zpracovaných geotechnických řezů a z geotechnických charakteristik, zjištěných při průzkumu staveniště, které uvádíme v tabulce č. 1 v kapitole 4. S ohledem na charakter lokality a standardní praxi doporučujeme volit pouze variantu hlubinného založení, na vrtané betonové piloty, vetknuté v adekvátní délce do prostředí hornin R4, v geotechnickém řezu označených jako GT5. Průběh povrchu geotypu je v provedených sondách téměř planární, s obvyklou hloubkou cca 10,50m pod současným terénem. Z dokumentace vrtu HJ3 a z výstupů geofyzikálního průzkumu vyplývá, že staveništěm procházejí dvě zóny s potenciálním vyšším zvětráním, upřesněné ve stati č. 3. Při geotechnickém dozoru pilot doporučujeme přednostně kontrolovat právě piloty v uvedených poruchových strukturách, ve kterých mohlo dojít k nepravidelnému hlubšímu zvětrání. Piloty budou vystaveny působení podzemní vody XA3 (sírany), ověřené laboratorním rozborem v příloze 5. Vývrty pilot budou po dobu vrtání stabilní. Průsaky podzemních vod do vývrtů očekáváme nejvýše cca 3l/min - tyto přítoky lze eliminovat dočištěním pilot bezprostředně před betonáží. Průměrná teplota lokality je 8-9°C, index mrazu I m se střední dobou návratu 10 let činí 375°C/d. Nezámrznou hloubku na lokalitě stanovujeme přepočtem z údajů normy ČSN 73 6114 na 0,90 m pod upravený terén.

Seizmicita staveniště Seizmické zatížení je hodnoceno souborem norem ČSN EN 1998-x (2006-2014). V souladu s ustanovením národní přílohy ČSN EN 1998-1 číslo 3.2.1. konstatujeme, že hodnota součinu a g S lokality, s přihlédnutím ke geologickému profilu a typu stavby, je méně než 0,05g a navrhovanou konstrukci proto není nutno posuzovat na seismické zatížení.

Zemní práce a zpětné použití výkopku Těžitelnost a vrtatelnost místních zemin a hornin klasifikujeme v tabulce č. 1 v kapitole 4. Pro hloubení stavební jámy postačí běžná výkonná stavební mechanizace. Výkopek místních zemin a zvětralin bude v převážné míře nebezpečně namrzavý a rozbřídavý, viz tabulka č. 1. Vybranou sypaninu zvětralých hornin (zejména GT2, GT3) bude možno využít pro hlubší úrovně zásypů, bez vlivu mrazu nebo rizika průsaků vod. Užití zvětralinového výkopku pro zásypy, dotčené průsaky vod (povrchové i podzemní), by vedlo k sedání těchto zásypů. Zpětné užití výkopku je také podmíněno pečlivou ochranou před klimatickou degradací na mezideponii nebo po uložení. . 7



V přirozeném stavu bude možné zeminy GT1 použít pouze pro mělké neexponované zásypy. Zpětné užití sypaniny GT1 pro konstrukční účely bude možné pouze při mísení s pojivy, např 3% CaO, resp vápenným Dorosolem. Při úpravě zemin je nutno zajistit, aby se v sypanině nenacházely solitérní větší balvany železitého pískovce, které by bránily efektivnímu použití zemní frézy.

Zemní pláň podlahy suterénu Pokud bude podlaha pevně spojena s prvky hlubinného založení, není geotechnická kvalita její pláně rozhodující. Pokud podlaha pevně spojena s prvky pilotového založení nebude, potom pro její pláň doporučujeme předepsat hodnotu nejméně E def2 ≥ 45 MPa. Dosažení této hodnoty na navážkách nebo na zeminách GT1, GT2 nebude možné – pláně v prostředí GT1, GT2 v přirozeném stavu (pokud nedojde k jejich další klimatické degradaci) poskytnou hodnotu E def2 cca 20 MPa, resp. 35MPa. Pro zlepšení vlastností pláně lze buď uvážit užití zemní frézy a příměsi vápna (vápenného Dorosolu) 3% v mocnosti 35cm, nebo výměnu zemin za vhodnější sypaninu, dovezené drcené kamenivo apod. S ohledem na riziko degradace zemin a zvětralin vlivem deště nebo mrazu doporučujeme spíše volit variantu mísení zemin s pojivy. Po dobu stavebních prací musí být upravená zemní pláň chráněna před vlivem deště a před poškozením staveništní technikou (vhodný sklon povrchu 3% pro odtok srážek, překrytí pláně dočasnou ochrannou vrstvou 10cm štěrku nebo recyklátu). Vlastnosti budovaných vrstev násypu a zlepšené zemní pláně v koruně násypu je nutno doložit adekvátní sadou zatěžovacích zkoušek statickou zatěžovací deskou dle ČSN 72 1006.

Svahování výkopů Orientační hodnoty pro svahování výkopů shrnuje následující tabulka: Tab. 2.: Orientační skony dočasných a trvalých svahů (výška : délka) Dočasný sklon

Geologické prostředí Navážky

Heterogenní stavební sutiny, písčitá hlína neulehlá

1:1

GT1 GT2 – GT3

Jíl písčitý, převážně tuhé a tuhé/pevné konzistence Zvětraliny břidlice

1 : 0,50 1 : 0,25

Trvalý sklon Doporučujeme odstranit 1 : 1,75 1 : 0,75

Podmínkou realizace dočasných svahů je jejich kontrola nejméně vždy před zahájením prací a dále zákaz zatěžování hrany svahu, včetně sypání výkopku zemin. Svah musí být zabezpečen proti erozi a proti zasakování srážkových vod v blízkosti hrany.

. 8



Pažení stavební jámy a průsaky vod z odkrytého odřezu Při hloubení stavební jámy bude nutno zvážit adekvátní pažení svahového odřezu, patrně kotvenou

záporovou

stěnou.

Pro

její

návrh

doporučujeme

využít

geotechnický

řez

A - A´ a tabulku parametrů v kapitole 4. Při realizaci svahového odřezu a odtěžení zemin a zvětralin pod hladinu podzemní vody, ověřenou ve vrtu HJ1, dojde k iniciaci průsaků podzemních vod do staveniště. Celkově očekáváme iniciální přítoky cca 0,3l/s za každý 1m hloubky výkopu pod hladinu podzemní vody, na šířku čela stavby. Při déle trvajícím čerpání průsaků lze předpokládat postupné snižování jejich intenzity. Přítoky vod doporučujeme svádět obvodovou drenážní stružkou do sběrné jímky, odkud budou čerpány mimo plochu staveniště.

Vsakování srážkových vod Geologické prostředí lokality lze hodnotit jako nízko propustné, poměrně málo vhodné pro zasakování srážkových vod. Koeficient vsaku (resp koeficient filtrace), jako základní vstupní parametr pro hydrotechnické výpočty, jsme pro účely posudku stanovili na základě vsakovací zkoušky ve vrtu HJ4 a jejího porovnání s hydraulickými charakteristikami místního prostředí (Hejnák, 1986). Zjištěná propustnost variuje mezi hodnotami k v = 2.10-6 až 8.10-6 m/s. Nejpříznivější hodnota byla získána pro geotyp GT4. Zjištěnou hodnotu k v lze interpretovat tak, že v prostředí GT4 se 1 litr vody vsákne do 1 m2 nasycené vsakovací plochy za 2 minuty a 33 sekund. Vsakovací prvek lze navrhnout jako podzemní štěrkové pole, kruh, vrtanou širokoprofilovou štěrkovou pilotu nebo libovolný jiný geometrický tvar s adekvátně velkou plochou dna a boků a přiměřeným retenčním prostorem pro vyrovnání návrhových přívalových srážek. Dno vsakovacího prvku musí být umístěno minimálně 1m nad úrovní nejvyšší hladiny podzemní vody (viz geologické řezy). Návrh umístění a rozsah vsakovacích ploch je dále upraven § 24a vyhlášky 501/2006 Sb. o obecných požadavcích na využívání území, který pro nízko propustné prostředí stanovuje nejmenší vzdálenost zdrojů možného znečištění od studní na 12 m. Vsakovací objekt doporučujeme situovat 3,0m od objektu a 3,0m od hranice pozemku. Pro vsakování nesmějí být využity obsypy základů ani zasypané výkopy inženýrských sítí. Vsakováním

srážkových

vod

nebudou

změněny

hydrogeologické,

hydraulické

ani

inženýrskogeologické poměry území ani jeho okolí, nebudou ohroženy technické objekty v okolí ani ovlivněny jakékoli chráněné zájmy třetích stran. Doporučeným a ekologicky velmi vhodným řešením je druhotné využívání srážkových vod pro zalévání rostlin a stromů.

. 9



Geotechnický dozor Pro správnou funkčnost základových prvků a dodržení geotechnických hodnot, uvedených v této zprávě nebo v požadavcích projektové dokumentace, doporučujeme sjednat odborný dozor při zakládání, aby bylo zamezeno riziku, že nevhodnou technologickou kázní dodavatele budou uvedené geotechnické parametry prostředí degradovány. Oblasti doporučeného geotechnického dozoru jsou následující: •

Technologická kázeň při zakládání, přebírky pilot, zemních plání, kontrola shody předpokladů průzkumu se skutečností, včasná dokumentace tříd těžitelnosti

•

Kontrola zhutnění zemin a sypanin – statické a dynamické zatěžovací zkoušky

•

Koordinace zemních prací – eventuální rozhodnutí o zpětném použití navážek, hodnocení racionality dodavatelského návrhu úprav zemin v pláni apod.

Pro tyto práce nabízíme objednateli své odborné služby, podpořené přímou terénní zkušeností z průzkumu lokality.

v Praze dne 1. června 2016 Odpovědný řešitel geologických prací: Mgr. Jeroným Lešner

. 10

Zájmové území

Přehledná situace zájmového území Měřítko : 1 : 2 500 / A4

Vypracoval : Mgr. J. Lešner

Datum : červen 2016

Příloha č. :

1

P2 P1 A

Hj1

Dp6

B

Hj2

Dp5 LEGENDA

Hj4 Hj3

Nový jádrový vrt

B´

Nová sonda dynamické penetrace Archivní sonda

A

A´

Linie geologického řezu

P1

Linie řezu geofyzikálního průzkumu (samostatný svazek, Geonika,s.r.o. 2016)

302 300

A´

Podrobná situace sond

22 301

Měřítko : 1 : 500 / A3



Příloha č. :

2

A SZ

A´

rozsah projektovaného objektu

JV

Hj1 271,50 0,25 linie geologického řezu B- B´

270,0

270,0

Dp6 268,50

3,10

0

100

4,40

Gt1

Dp5

200

265,55 0

300

265,0 400

7,90

263,75

hloubka (cm)

Gt2

265,0

Hj3

100

200

500

8,70

302

262,39

1,20

300

600

400

hloubka (cm)

10,40 10,60

LEGENDA

Gt3

700

800

Kvartérní sedimenty

1,40

500

260,0

260,0 600

900

Humózní hlíny a překopané místní zeminy navážka, terénní úpravy

Gt4 700

1000

Gt1

polygenetický sediment deluviálního až splachového původu, tvořený jílem písčitým, hlínou písčitou, lokálně s povrchovou polohou jílu prachovitého a s příměsí úlomků břidlice, opuky a železitého pískovce. Převažující litologie: saCl (F4/CS) - jíl písčitý, tuhý/pevný

6,10

800

Gt5

0

50

100

150

900

7,30 6,30 6,50

1000

Povrch zvětralého skalního podkladu

0

255,0

50

100

150

8,50 9,05

255,0

Skalní podklad - ordovik, dobrotivské souvrství

Gt2

Hlinitostřípkovitě zcela zvětralý skalní podklad charakteru hlíny štěrkovité, pevné, s drobnými střípky měkké horniny, grSi (F1/MG)

Gt3

Silně zvětralá břidlice třídy W4/A4 - H5 - (R6) s malou vzdáleností diskontinuit (střípkovitý až úlomkovitý rozpad)

Gt4

Zvětralá břidlice třídy W3/A3 - H4 (R5) s malou vzdáleností diskontinuit (úlomkovitý rozpad)

Gt5

Zvětralá břidlice třídy W3/A2 - H3 (R4) s malou vzdáleností diskontinuit (úlomkovitý až kamenitý rozpad)

10,50 11,00

250,0

dokumentovaná úroveň hladiny podzemní vody předpokládané maximální oscilace hladiny podzemní vody

Srovnávací rovina 250,0m n.m.

250,0

Geotechnický řez A - A´ Měřítko : 1 : 500 / 100 / A3



Příloha č. :

3.1

B

B´

JZ

SV

270,0

270,0

rozsah projektovaného objektu linie geologického řezu A - A´

Hj4 265,0

(264,95)

Hj3

Hj2

265,0

(263,75)

264,55 0,70

1,20

1,30

2,10

Gt1

4,10

LEGENDA Kvartérní sedimenty

260,0

260,0

4,50 5,80

Humózní hlíny a překopané místní zeminy navážka, terénní úpravy

Gt1

6,10

Gt2

polygenetický sediment deluviálního až splachového původu, tvořený jílem písčitým, hlínou písčitou, lokálně s povrchovou polohou jílu prachovitého a s příměsí úlomků břidlice, opuky a železitého pískovce. Převažující litologie: saCl (F4/CS) - jíl písčitý, tuhý/pevný Povrch zvětralého skalního podkladu

7,60 7,30

8,50 9,05

255,0

Gt2

Gt3

Silně zvětralá břidlice třídy W4/A4 - H5 - (R6) s malou vzdáleností diskontinuit (střípkovitý až úlomkovitý rozpad)

Gt4

Zvětralá břidlice třídy W3/A3 - H4 (R5) s malou vzdáleností diskontinuit (úlomkovitý rozpad)

Gt5

Zvětralá břidlice třídy W3/A2 - H3 (R4) s malou vzdáleností diskontinuit (úlomkovitý až kamenitý rozpad) dokumentovaná úroveň hladiny podzemní vody předpokládané maximální oscilace hladiny podzemní vody

8,65 9,00

Gt4

255,0 10,50

10,70 11,00

250,0

Gt3

9,40 10,40

Skalní podklad - ordovik, dobrotivské souvrství Hlinitostřípkovitě zcela zvětralý skalní podklad charakteru hlíny štěrkovité, pevné, s drobnými střípky měkké horniny, grSi (F1/MG)

6,50

Gt5

11,00

Srovnávací rovina 250,0m n.m.

250,0

Geotechnický řez B - B´ Měřítko : 1 : 500 / 100 / A3



Příloha č. :

3.2

Dokumentace sond Vypracoval : Mgr. J. Lešner


Příloha č. :

4

DOKUMENTACE SONDY č.

HJ1

Zakázka : Praha 5, Palata II Dokumentoval : Mgr. Jeroným Lešner Datum : červen 2016 Souřadnice :

Technologie sondování : jádrový vrt soupravou PBU, dočasně hydrogeologicky vystrojený pro ověření hladiny podzemní vody a odběr vzorku podzemní vody

z: 271,50m n.m.

Podzemní voda : naražená hladina : ustálená hladina :

3,10m p.t. 3,10m p.t. (červen 2016)

Vzorkování : plastické vlastnosti zemin byly ověřovány polním smykovým přístrojem. Pevnost hornin byla klasifikována přímými polními zkušebními postupy. Ze sondy byl odebrán vzorek podzemní vody pro klasifikaci agresivity.

0,00 - 0,25

středně humózní písčitá hlína tuhé konzistence

0,25 - 1,20

červenohnědý až kakaově hnědý jíl písčitý až hlinitý, tuhý/pevný, bez úlomků hornin - splachový sediment, saclSi (F6/CI)

1,20 - 2,10

jíl písčitý, rezavohnědý, s balvany limonitizovaného pískovce o velikosti přes 20 cm, saCl (F4/CS), tuhý/pevný

2,10 - 4,00

jíl písčitý, hnědý, tuhý/pevný s úlomky opuky do 3 cm a lokálními zavlhlými polohami se závalky písku - deluvium, saCl (F4/CS)

4,00 - 4,40

dtto se střípky černé zvětralé jílovité břidlice - deluvium

4,40 - 7,90

jílovitá břidlice, zvětralá, černá, charakteru drobivé střípkovité písčitoštěrkovité hlíny pevné konzistence, s povlaky a krystaly sádrovce, pevné, grSi, saSi (F1/MG, F3/MS)

7,90 - 8,70

jílovitá břidlice, zvětralá, černá, třídy W4/A4 (R6) s malou vzdáleností diskontinuit, mokrá

8,70 - 10,40

jílovitá břidlice, mírně zvětralá, černá, W3/A3 (R5) s malou vzdáleností diskontinuit

10,40 - 10,60

jílovitá břidlice, mírně zvětralá až navětralá, černá, W3/A2, (R4) s malou vzdáleností diskontinuit. (ordovik - bohdalecké souvrství)


HJ2


Technologie sondování : jádrový vrt soupravou PBU, dočasně hydrogeologicky vystrojený pro ověření hladiny podzemní vody

z: 264,55m n.m. Podzemní voda : naražená hladina :

6,50m p.t. - lokální vyšší vlhkost 10,60m p.t.

ustálená hladina :

10,40 p.t. (červen 2016)

Vzorkování : plastické vlastnosti zemin byly ověřovány polním smykovým přístrojem. Pevnost hornin byla klasifikována přímými polními zkušebními postupy. 0,00 - 0,05

asfaltový kryt

0,05 - 0,40

vícegenerační prostý beton - zpevněná plocha

0,40 - 0,50

cementoštěrkový podsyp

0,50 - 0,70

jíl písčitý s příměsí úlomků stavebního odpadu a štěrkem, pevný, navážka, grsaCl (F4/CS)

0,70 - 1,30

jíl písčitý, pevný, hnědorezavý, kropenatý až smouhovaný, s podílem hrubých zrn písku, grsaCl (F4/CS)

1,30 - 4,50

prachovitá břidlice, střípkovitohlinitě rozpadavá, olivově hnědozelená až šedohnědá, jednotlivé střípky omezeně pevné, celkově charakteru W4/A4 - grSi (F1/MG - hlína štěrkovitá, pevná) až horniny R6 s velmi malou vzdáleností diskontinuit

4,50 - 6,50

prachovitá břidlice, úlomkovitě rozpadavá, světle olivově hnědorezavá, třída W4/A4 až W3/A3 (R5) s malou vzdáleností diskontinuit, suchá.

6,50 - 9,40

prachovitá břidlice, úlomkovitě rozpadavá, světle olivově hnědorezavá, třída W4/A4 až W3/A3 (R6) s malou vzdáleností diskontinuit, zavlhlá.

9,40 - 10,70

prachovitá břidlice, úlomkovitě rozpadavá, světle olivově hnědorezavá, třída W4/A4 až W3/A3 (R5) s malou vzdáleností diskontinuit.

10,70 - 11,00

prachovitá břidlice mírně zvětralá, W3/A2, (R4) s malou vzdáleností diskontinuit. (ordovik - dobrotivské souvrství)


HJ3



z: 263,75m n.m. Podzemní voda : naražená hladina : ustálená hladina :

9,30m p.t. 9,05 p.t. (červen 2016)

Vzorkování : plastické vlastnosti zemin byly ověřovány polním smykovým přístrojem. Pevnost hornin byla klasifikována přímými polními zkušebními postupy. 0,00 - 0,10

asfaltový kryt

0,10 - 0,45

vícegenerační prostý beton - zpevněná plocha

0,45 - 0,70

cementoštěrkový podsyp

0,70 - 1,20

jíl písčitý s příměsí úlomků stavebního odpadu a štěrkem, tmavohnědý, pevný, navážka, grsaCl (F4/CS)

1,20 - 1,70

jíl písčitý, pevný, hnědorezavý, kropenatý až smouhovaný, s podílem hrubých zrn písku a ostrohranných úlomků břidlice do 5 cm, grsaCl (F4/CS)

1,70 - 6,10

jíl písčitý, světle hnědý, s plochými úlomky opuky a křemence do 4 cm, pevná konzistence, v úrovni 3,20m - 3,40 zastiženy rozvlečené balvany železitého pískovce, grsaCl (F4/CS)

6,10 - 7,30

prachovitá břidlice, střípkovitohlinitě rozpadavá, olivově hnědozelená až šedohnědá, jednotlivé střípky omezeně pevné, celkově charakteru W4/A4 - grSi (F1/MG - hlína štěrkovitá, pevná) až horniny R6 s velmi malou vzdáleností diskontinuit

7,30 - 8,50


8,50 - 10,50

prachovitá břidlice, úlomkovitě rozpadavá, světle olivově hnědorezavá, třída W4/A4 až W3/A3 (R5) s malou vzdáleností diskontinuit a lokálními vrstvami vyšší pevnosti (flyšový vývoj)

10,50 - 11,00

prachovitá břidlice mírně zvětralá, W3/A2, (R4) s malou vzdáleností diskontinuit, tmavě šedohnědá, rezavá podél puklin (ordovik - dobrotivské souvrství)


HJ4



z: 264,95m n.m. Podzemní voda : naražená hladina : ustálená hladina :

nenaražena 8,65 p.t. (červen 2016)

Vzorkování : plastické vlastnosti zemin byly ověřovány polním smykovým přístrojem. Pevnost hornin byla klasifikována přímými polními zkušebními postupy. Ve vrtu byla provedena nálevová vsakovací zkouška.

0,00 - 0,15

hlína písčitá, šedohnědá, středně humózní, s obsahem listí a dalších organických zbytků

0,15 - 1,20

hlína písčitá, hnědá, pevná, saSi (F3/MS) - navážka

1,20 - 1,60

světle hnědá hlinitá navážka, šedočerná, kropenatá, prachovitá navážka

1,60 - 2,10

tmavohnědá humózní hlína pevné až tvrdé konzistence - původní humózní horizont

2,10 - 3,20

jíl písčitý, pevný, hnědorezavý, kropenatý až smouhovaný, s podílem hrubých zrn písku a ostrohranných úlomků břidlice do 1 cm, grsaCl (F4/CS)

3,20 - 4,10

hlína písčitá, světle hnědá, s plochými úlomky opuky a balvany železitého pískovce o velikosti přes 30 cm, grsaSi (F3/MS)

4,10 - 5,80

prachovitá břidlice, střípkovitohlinitě rozpadavá, olivově hnědozelená až šedohnědá, jednotlivé střípky omezeně pevné, celkově charakteru W4/A4 - grSi (F1/MG, hlína štěrkovitá, pevná) až horniny R6 s velmi malou vzdáleností diskontinuit

5,80 - 6,50


6,50 - 7,60

prachovitá břidlice, úlomkovitě rozpadavá, světle olivově hnědorezavá, třída W4/A4 až W3/A3 (R5) s malou vzdáleností diskontinuit a lokálními vrstvami vyšší pevnosti (flyšový vývoj)

7,60 - 9,00

prachovitá břidlice mírně zvětralá, W3/A2, (R4) s malou vzdáleností diskontinuit, tmavě šedohnědá, rezavá podél puklin (ordovik - dobrotivské souvrství)

Protokol sondy dynamické penetrace Akce: Praha 5 - Smíchov, ul. Na Hřebenkách, Palata II 25.5.2016

z = 265,55m n.m.

Hloubka [m]

Počet úderů

Dynam. odpor [MPa]

Moment

0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 4 4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 4.6 4.7 4.8 4.9 5 5.1 5.2 5.3 5.4 5.5 5.6 5.7 5.8 5.9 6 6.1 6.2 6.3 6.4 6.5 6.6 6.7 6.8 6.9 7 7.1 7.2 7.3

2 2 4 5 6 6 8 8 7 6 7 8 7 8 11 12 14 11 9 12 15 12 16 18 21 18 9 12 11 19 65 43 21 19 22 28 22 25 29 33 24 17 21 13 11 6 6 6 6 6 7 7 8 9 12 14 14 15 19 25 19 22 20 19 22 27 26 29 31 39 36 33 36

1.99 1.99 4.00 5.00 6.00 6.00 8.00 8.00 7.00 5.29 6.17 7.06 6.17 7.06 9.71 10.59 12.36 9.71 7.94 9.47 11.84 9.47 12.63 14.21 16.58 14.21 7.10 9.47 8.68 13.57 46.43 30.71 15.00 13.57 15.71 20.00 15.71 17.86 20.71 21.52 15.65 11.08 13.69 8.48 7.17 3.91 3.91 3.91 3.91 3.60 4.20 4.20 4.80 5.40 7.20 8.40 8.40 9.00 11.40 15.00 10.55 12.22 11.11 10.55 12.22 14.99 14.44 16.11 17.22 21.66 18.61 17.06 18.61

10 10 10 10 10 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 100 100 100 80 50 10 10 10 20 20 20 20 20 30 50 50 70 70 70 70 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 100 100 100 100

DP5

Sonda č.: M. Jech, GTS - geotechnické služby

Zkoušku provedl:

Počet úderů Počet úderů snížený o snížený o kroutící moment pro q = kroutící moment 30 kg pro q = 50 kg 1.6 1.6 3.6 4.6 5.6 5.2 7.2 7.2 6.2 5.2 6.2 7.2 6.2 7.2 10.2 11.2 13.2 10.2 8.2 10.4 13.4 10.4 14.4 16.4 19.4 16.4 7.4 10.4 9.4 15.8 61.8 39.8 17.8 15.8 18.8 24.8 18.8 21.8 25.8 29 20 13 17.8 11 10.6 5.6 5.6 5.2 5.2 5.2 6.2 6.2 6.8 7 10 11.2 11.2 12.2 16.2 21.8 15.8 18.8 16.8 15.8 18.8 23.8 22.8 25.8 27.8 35 32 29 32

1 1 2 3 3 3 4 4 3 3 3 4 3 4 6 6 7 6 5 6 8 6 8 9 11 9 4 6 5 9 35 22 10 9 11 14 11 12 14 16 11 7 10 6 6 3 3 3 3 3 3 3 4 4 6 6 6 7 9 12 9 11 9 9 11 13 13 14 16 20 18 16 18

0

100

200

300

400

hloubka (cm)

Datum provedení:

500

600

700

800

900

1000 0

50

100

Počet redukovaných úderů pro zkoušku při hmotnosti beranu 30 kg

150


z = 265,55m n.m.

Hloubka [m]

Počet úderů

Dynam. odpor [MPa]

Moment

7.4 7.5 7.6 7.7 7.8 7.9 8 8.1 8.2 8.3 8.4 8.5 8.6 8.7 8.8 8.9 9 9.1 9.2 9.3 9.4 9.5 9.6 9.7 9.8 9.9 10 10.1 10.2

37 36 39 40 42 42 39 40 42 44 43 46 51 50 58 67 65 70 81 83 86 89 103 112 106 129 131 137 142

19.13 18.61 20.16 20.68 21.71 21.72 20.16 19.35 20.31 21.28 20.80 22.25 24.66 24.18 28.05 32.40 31.43 31.80 36.79 37.70 39.07 40.43 46.79 50.87 48.15 58.59 59.50 58.67 60.81

100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 150 150 150 150 200 200 200 200 250 250 250

DP5


Zkoušku provedl:

Počet úderů Počet úderů snížený o snížený o kroutící moment pro q = kroutící moment 30 kg pro q = 50 kg 33 32 35 36 38 38 35 36 38 40 39 42 47 46 54 63 61 66 75 77 80 83 95 104 98 121 121 127 132

19 18 20 20 21 21 20 20 21 22 22 24 26 26 30 35 34 37 42 43 45 47 53 58 55 68 68 71 74

0

100

200

300

400

hloubka (cm)

Datum provedení:

500

600

700

800

900

1000 0

10

20

30

40

50

60


70

80


z = 268,50m n.m.

Hloubka [m]

Počet úderů

Dynam. odpor [MPa]

Moment

0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3 3.1 3.2 3.3 3.4 3.5 3.6 3.7 3.8 3.9 4 4.1 4.2 4.3 4.4 4.5 4.6 4.7 4.8 4.9 5 5.1 5.2 5.3 5.4 5.5 5.6 5.7 5.8 5.9 6 6.1 6.2 6.3 6.4 6.5 6.6 6.7 6.8 6.9 7 7.1 7.2 7.3

2 2 2 4 5 4 4 8 11 11 9 10 9 8 12 12 13 15 14 11 11 24 16 11 11 13 11 9 9 12 14 13 12 12 14 14 17 21 23 24 23 24 25 25 29 24 29 25 28 30 31 29 33 32 35 39 44 41 41 45 47 43 45 41 43 43 45 46 49 49 51 49 52

1.99 1.99 1.99 4.00 5.00 4.00 4.00 8.00 11.00 9.71 7.94 8.82 7.94 7.06 10.59 10.59 11.47 13.24 12.36 8.68 8.68 18.95 12.63 8.68 8.68 10.26 8.68 7.10 7.10 8.57 10.00 9.28 8.57 8.57 10.00 10.00 12.14 15.00 16.43 15.65 15.00 15.65 16.30 16.30 18.91 15.65 18.91 16.30 18.26 17.99 18.59 17.39 19.79 19.19 20.99 23.39 26.39 24.59 24.59 26.99 26.10 23.88 24.99 22.77 23.88 23.88 24.99 25.55 27.21 27.21 26.37 25.33 26.88

10 10 10 10 10 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 40 40 40 40 40 50 50 50 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 80 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100

DP6


Zkoušku provedl:

Počet úderů Počet úderů snížený o snížený o kroutící moment pro q = kroutící moment 30 kg pro q = 50 kg 1.6 1.6 1.6 3.6 4.6 3.2 3.2 7.2 10.2 10.2 8.2 9.2 8.2 7.2 11.2 11.2 12.2 14.2 13.2 10.2 10.2 23.2 15.2 10.2 10.2 12.2 10.2 8.2 8.2 10.4 12.4 11.4 10.4 10.4 12 12 15 17.8 19.8 20.8 19.8 20.8 21.8 21.8 25.8 20.8 25.8 21.8 24.8 26.8 27.8 25.8 29.8 28.8 31.8 35 40 37 37 41 43 39 41 37 39 39 41 42 45 45 47 45 48

1 1 1 2 3 2 2 4 6 6 5 5 5 4 6 6 7 8 7 6 6 13 9 6 6 7 6 5 5 6 7 6 6 6 7 7 8 10 11 12 11 12 12 12 14 12 14 12 14 15 16 14 17 16 18 20 22 21 21 23 24 22 23 21 22 22 23 24 25 25 26 25 27

0

100

200

300

400

hloubka (cm)

Datum provedení:

500

600

700

800

900

1000

0

50

100


150


z = 268,50m n.m.

Hloubka [m]

Počet úderů

Dynam. odpor [MPa]

Moment

7.4 7.5 7.6 7.7 7.8 7.9 8 8.1 8.2 8.3 8.4 8.5 8.6 8.7 8.8 8.9 9 9.1 9.2 9.3 9.4 9.5 9.6 9.7 9.8 9.9 10 10.1 10.2 10.3 10.4 10.5 10.6 10.7

56 53 58 55 53 54 56 58 52 59 53 54 56 47 51 59 62 66 70 65 67 63 66 68 64 65 69 71 73 82 89 102 118 130

28.95 27.40 29.99 28.43 27.40 27.92 28.95 28.05 25.15 28.53 25.63 26.12 27.08 22.73 24.67 28.53 29.98 29.98 31.80 29.53 30.44 28.62 29.98 30.89 29.07 29.53 31.35 30.41 31.26 35.12 38.12 43.68 50.53 55.67

100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 150 200 200 200 200 200 200 220 250

DP6


Zkoušku provedl:

Počet úderů Počet úderů snížený o snížený o kroutící moment pro q = kroutící moment 30 kg pro q = 50 kg 52 49 54 51 49 50 52 54 48 55 49 48 50 41 45 53 56 60 64 59 61 57 60 62 58 59 61 63 65 74 81 94 109.2 120

29 27 30 29 27 28 29 30 27 31 27 27 28 23 25 30 31 34 36 33 34 32 34 35 33 33 34 35 36 42 45 53 61 67

0

100

200

300

400

hloubka (cm)

Datum provedení:

500

600

700

800

900

1000

0

10

20

30

40

50

60


70

80

Sonda je zaměřena ve výškovém systému Jadran

Laboratorní rozbor podzemní vody Vypracoval : Monitoring, s.r.o.


Příloha č. :

5

analytická laboratoř

akreditovaná ČIA č.1416

Novákových 6, Praha 8, 180 00, tel. 266316272, 266314718, fax 266312843

*85252T15S02cz*

Zkušební protokol č. 85252 Zákazník:

Lešner Jeroným, Mgr. Husinec - Řež 186 Husinec, 250 68

Datum odběru: 20.5.2016 Odebral: zákazník Datum analýzy: 20.5. - 2.6.2016 Lab. číslo: Označení vzorku: Hloubka (m): Matrice:

PALATA II.

Datum dodání: Datum vyhotovení: 136187 HJ 1 3,10 voda

Hlavička konec

Chemický a fyzikální rozbor vody pH při 25°C elektrická konduktivita mS/m KNK 4,5 mmol/l ZNK 8,3 mmol/l CO2 volný mg/l CO2 agres.- Heyer.zkouška mg/l CO2 agresivní na Fe výp. ⁿ mg/l vápník mg/l hořčík mg/l amonné ionty mg/l sírany mg/l chloridy mg/l hydrogenuhličitany mg/l agresivita na beton (ČSN 731214) stupeň název ukazatel stupeň agresivity na beton dle ČSN EN 206-1 stupeň

Akce:

4,5 690 0,1 5,2 229 178 229 441 1260 <0,5 5480 139 6,1

ha silná 3/4 XA3

20.5.2016 2.6.2016

Strana 1/2

analytická laboratoř

akreditovaná ČIA č.1416

Novákových 6, Praha 8, 180 00, tel. 266316272, 266314718, fax 266312843

*85252T15S02cz*

Zkušební protokol č. 85252 Zákazník:

Lešner Jeroným, Mgr. Husinec - Řež 186 Husinec, 250 68

Datum odběru: 20.5.2016 Odebral: zákazník Datum analýzy: 20.5. - 2.6.2016 Lab. číslo: Označení vzorku: Hloubka (m): Matrice:

Akce:

Strana 2/2

PALATA II.

Datum dodání: Datum vyhotovení:

20.5.2016 2.6.2016

136187 HJ 1 3,10 voda

Hlavička konec Metody stanovení: Pracoviště: Novákových 6, Praha 8 pH při 25°C dle SOP 1 část A (ČSN ISO 10523) elektrická konduktivita dle SOP 2 (ČSN EN 27888) ZNK 8,3 , CO2 volný , CO2 agres. dle Lehmanna a Reusse dopočtem dle SOP 3 (ČSN 75 7372, ČSN 75 7373, ČSN 83 520 část 35) hydrogenuhličitany, KNK 4,5 dle SOP 4 (ČSN EN ISO 9963-1, ČSN 75 7373) vápník odměrnou metodou dle SOP 6 (ČSN ISO 6058) hořčík dopočtem z naměřených hodnot dle SOP 7 (ČSN ISO 6059) amonné ionty dle SOP 8 (ČSN ISO 7150-1) sírany odměrnou metodou dle SOP 11 chloridy dle SOP 12 (ČSN ISO 9297) Položky označené ⁿ jsou mimo rozsah akreditace.

Na požádání poskytne laboratoř údaje o nejistotě měření. Laboratoř ručí za zpracování vzorku od jeho dodání do laboratoře. Výsledky analýz se týkají pouze uvedených vzorků. Protokol bez písemného souhlasu zkušební laboratoře nelze reprodukovat jinak než celý. Za laboratoř schválil: Ing. Jana Weissová, analytická pracovnice

Husinec - Řež 186, , IČ: , DIČ: CZ Praha 5 - Smíchov. Výstavba objektu Palata II

Recommend Documents