ANALISA EFEK KEKANGAN EXTERNAL CONFINEMENT TERHADAP DEFORMASI BETON DENGAN MENGGUNAKAN SAP 2000

Media Teknik Sipil, Volume XI, Juli 2011 ISSN 1412-0976

ANALISA EFEK KEKANGAN EXTERNAL CONFINEMENT TERHADAP DEFORMASI BETON DENGAN MENGGUNAKAN SAP 2000 Endah Safitri 1), Nuroji 2) 1)Fakultas

Teknik, Jurusan Teknik Sipil, Uiversitas Sebelas Maret, Jl. Ir. Sutamai 36A, Surakarta 57126; Telp. 0271634524. Email: [email protected]

2)Fakultas

Teknik, Jurusan Teknik Sipil, Universitas Diponegoro; Jl. Prof Sudarto, Tembalang ;Telp. 024-7474770. Email : [email protected]

Abstrak Untuk mengurangi korban jiwa dan harta benda pada saat gempa maka diperlukan perencanaan struktur tahan gempa. Yaitu suatu desain elemen struktur yang tahan gempa, yang memiliki daktilitas tinggi. Salah satu cara untuk meningkatkan daktilitas adalah dengan pengekangan elemen beton bertulang. SAP 2000 dapat untuk menganalisa secara sederhana pemodelan finite element beton yang terkekang external confinement yang berupa cincin silinder baja. Efek kekangan terlihat dengan perubahan yang terjadi pada besarnya deformasi/regangan lateral akibat perbedaan tebal cincin silinder baja atau rasio lebar cincin-jarak antar cincin yang dipakai untuk mengekang silinder beton pada pembebanan aksial yang sama besarnya. Kata kunci: cincin silinder baja, deformasi lateral, external confinement, regangan lateral

Abstract The earthquake-resistant structural design is necessary to reduce loss of life and property in an earthquake. That is a design earthquake-resistant structural elements, which have high ductility. The one way to improve the ductility of reinforced concrete elements is confinement. SAP 2000 can be simple to analyze the finite element modeling of a restrictive external confinement of concrete in the form of a ring of steel cylinders. Confinement effects seen with changes in the magnitude of lateral deformation/strain due to differences in thick steel cylindrical ring or the width of distance between the rings ratio are used to confined the concrete cylinders at the same axial load.

Keywords: external confinement, lateral deformation, lateral strain, steel cylinder ring desain elemen struktur tahan gempa yang memiliki daktilitas tinggi [9].

1. PENDAHULUAN 1.1. Latar Belakang

Pada elemen struktur yang dibebani gaya tekan aksial sangat besar, seperti pada kolom bangunan, pemakaian beton kinerja tinggi (high strength concrete) adalah sangat tepat dan akan memberikan keuntungan yang besar. Akan tetapi kolom beton yang dirancang dengan beton kinerja tinggi bersifat lebih getas (brittle), sehingga memiliki tingkat daktilitas yang rendah. Oleh karena itu beton kinerja tinggi dapat dipakai secara aman pada struktur kolom, hanya jika kekurangannya dalam hal rendahnya daktilitas dapat diatasi. Salah satu cara untuk meningkatkan daktilitas adalah dengan pengekangan elemen beton bertulang. Pada prinsipnya pengekangan (confinement) akan meningkatkan daktilitas dan kuat tekan dengan cara mencegah ekspansi lateral yang terjadi akibat efek poison selama pembebanan berlangsung. Dengan kekangan akan menambah besar tegangan dan regangan tekan maksimum beton.

Indonesia merupakan sebuah negara yang secara geografis terletak tepat diatas lempeng tektonik (lempeng Indo-Australia, Eurasia, dan Pasifik), dilintasi 2 jalur gempa (Circum Pacific Earthquake Belt dan Trana Asiatic Earthquake Belt), serta dilalui jalur (cincin) gunung api dunia (Ring of Fire Java/Sunda Trench) [9]. Keadaan geografis ini menyebabkan Indonesia menjadi salah satu negara dengan resiko gempa yang besar. Beberapa gempa besar telah tercatat pernah terjadi di Indonesia. Salah satu gempa besar yang pernah terjadi adalah gempa tektonik di Padang pada tanggal 30 September 2009 yang berkekuatan kurang lebih 7,6 magnitude yang menyebabkan kehancuran besar di wilayah tersebut dan menimbulkan banyak korban jiwa. Untuk mengurangi jatuhnya korban jiwa dan harta benda, maka perlu dilakukan mitigasi gempa dalam bidang perencanaan struktur yaitu dengan merencanakan struktur tahan gempa. Untuk memperoleh struktur tahan gempa diperlukan suatu 134

Endah Safitri, 2011, Analisa Effek Kekangan… Media Teknik Sipil, Vol. XI, No. 2, Hal 134 - 139

Perbandingan antara hasil eksperimen dan analisis dari penelitian-penelitian diatas menunjukkan bahwa model yang digunakan memberikan prediksi yang memuaskan dari kuat tekan ultimate, failure strain dan respon tegangan-regangannya.

1.2.Tujuan Tujuan dari penelitian ini adalah untuk mengetahui efek kekangan external confinemet yang berupa cincin silinder baja terhadap deformasi dan regangan lateral beton dengan menganalisanya menggunakan SAP 2000.

Deformasi diartikan sebagai perubahan bangun dari sistem struktur yang terbuat dari bahan yang memiliki kelentukan, akibat beban ataupun pengaruh luar [4]. Dalam menjabarkan ekstensi dari perubahan bangun yang terjadi, didefinisikan regangan (strain) sebagai besaran pengukur.

2. STUDI PUSTAKA Pengekangan (confinement) meningkatkan daktilitas dan kuat tekan beton dengan cara mencegah ekspansi lateral yang terjadi akibat efek Poisson selama pembebanan. Perilaku beton terkekang akan sangat dipengaruhi oleh efektivitas pengekangnya [6]. Gambar 1. memperlihatkan perbedaan antara beton bertulang terkekang dan yang tak terkekang.

Apabila sebuah batang prismatis dibebani dalam keadaan tekan, maka pemendekan aksialnya diikuti dengan pemuaian lateral (tegak lurus terhadap arah bekerjanya beban). P

Gambar 1. Efek pengekangan tulangan spiral pada daerah tekan balok [6]

P

Confinement efektif pada daerah tekan beton. Oleh karena itu Base (1962) mengaplikasikan pengekang konvensional (sengkang) dan pengekangan spiral pada daerah tekan [9].

Gambar 2.. Pemendekan aksial dan pemuaian lateral dari sebuah batang dalam keadaan tekan Gambar 2. memperlihatkan perubahan bentuk dimana garis putus-putus menyatakan bentuk sebelum pembebanan dan garis lurus menyatakan bentuk setelah pembebanan.

Akhir-akhir ini dikembangkan penelitian tentang Concrete Filled Steel Tubes (CFST). CFST adalah elemen struktur komposit yang terdiri dari sebuah tabung baja dan beton pengisi. CFST mengoptimalkan kontribusi kedua komponen dengan meningkatkan efisiensi geometrik dan sepenuhnya menggunakan kekuatan yang ada pada mereka. Beton pengisi dikekang oleh tabung baja, sehingga dalam kondisi tekanan triaksial akan meningkatkan kapasitas kekuatan dan regangan beton [8]. Muslikh [7] mengembangkan penelitian CFST dengan memakai beton ringan (lightweight concrete) dan tabung baja dengan tampang lingkaran. Hasil penelitian dari Roeder [8] menunjukkan bahwa metode tegangan plastis merupakan metode yang sederhana namun efektif untuk memprediksi kekuatan CFST dibawah kombinasi pembebanan. Yu [12] mengembangkan lebih lanjut dengan meneliti variasi CFST berlubang. Yu [11] meneliti perilaku CFST dengan berbagai macam variasi diameter kolom/tebal tabung baja (D/t) dan eksentrisitas (e). Ellobody [2] meneliti kolom CFST dengan memakai beton normal dan beton mutu tinggi dengan model finite elemen untuk menganalisanya. Huang [5] berhasil memodelkan kolom CFST berlubang untuk memprediksi perilakunya dengan analisis finite elemen. Song [10] meneliti tentang kolom CFST dibawah kombinasi pembebanan dan temperature, untuk mengetahui perilaku kolom CFST saat terjadi kebakaran gedung dan Aly [1] meneliti tentang kolom CFST dibawah pembebanan statis dan dinamis.

Regangan lateral sebanding dengan regangan aksial dalam jangkauan elastis linier, asalkan bahannya homogen dan isotropik [3]. Pemuaian lateral dari sebuah batang dalam keadaan tekan adalah suatu ilustrasi dari regangan tanpa adanya tegangan yang bersangkutan. Tidak ada tegangan normal dalam arah transversal sebuah batang yang dibebani secara aksial, meskipun terdapat regangan adalah karena efek Poisson.

3. METODE PENELITIAN Untuk mengetahui efek kekangan external confinemet yang berupa cincin silinder baja terhadap deformasi dan regangan lateral beton digunakan analisa finite element dengan program SAP 2000 V14.2.2 Sebuah silinder beton 150 mm x 450 mm. Tinggi silinder dibagi menjadi 60 pias (tiap pias 7,5 mm). Diatas silinder beton diberi plat baja dengan tebal 4 pias ( 30 mm) dengan beban sentris sebesar P = 1000 KN Properti beton : poisson ratio = 0,2; Mutu beton (fc’) = 40 MPa, Modulus elastisitas beton Ec =

4700 fc ' = 29725,41001 MPa , dan berat jenis beton = 2,3.10-5 N/mm3

135

Endah Safitri, 2011, Analisa Effek Kekangan… Media Teknik Sipil, Vol. XI, No. 2, Hal 134 - 139 6 pias (45 mm) 6 pias (45 mm) 6 pias (45 mm) 6 pias (45 mm)

P

8 pias (60 mm) 9 pias (67,5 mm) 10 pias (75 mm) 12 pias (90 mm)

0,75 0,667 0,6 0,5

1,2,3,4, dan 5 1,2,3,4, dan 5 1,2,3,4, dan 5 1,2,3,4, dan 5

4. HASIL DAN PEMBAHASAN a. Untuk rasio a/b = 1 dengan berbagai variasi tebal cincin dari analisa SAP didapat hasil sebagai berikut :

t

b a

(a) (b) Gambar 3. (a) .Detail benda uji silinder beton dan (b). External confinement cincin silinder baja Keterangan : a adalah lebar cincin, b adalah jarak antar cincin dan t adalah tebal cincin. Pada input SAP tumpuan silinder beton tiap titik adalah roll, kecuali titik pusat berupa sendi. External confinement cincin baja diasumsikan sebagai sebuah membrane tipis yang menyelubungi silinder beton dengan jarak tertentu.

(a). Penampang silinder (b). Potongan x-y Beton terkekang

Gambar 6. Deformasi dan regangan lateral untuk rasio a/b =1 dengan berbagai variasi tebal cincin Efek pengekangan bisa terlihat pada gambar diatas. Pada Gambar 6. terlihat bahwa bentuk grafik antara titik tinggi silinder 0 s.d. 300 mm mempunyai ciri yang tetap pada beton terkekang dan beton yang tak terkekang. Terjadi perubahan bentuk grafik diatas titik tinggi silinder 300 mm, hal ini dikarenakan adanya distorsi akibat pengekangan plat baja diatas silinder beton. Pada analisa SAP 2000, plat baja dan silinder beton teranalisa menjadi satu kesatuan sehingga plat baja akan mengekang permukaan atas silinder beton. Oleh karena itu dipakai data diantara titik tinggi silinder baja 0 s.d. 300 mm yang bentuk grafiknya konstan.

(c). Potongan x-z

Gambar 4..Benda uji silinder beton yang terkekang cincin silinder baja

(a). Penampang cincin silinder baja

Pada tebal cincin = 0 mm (beton tak terkekang), deformasi/regangan lateral bentuk grafiknya lurus. Artinya saat menerima beban aksial P = 1000 kN sepanjang tinggi silinder beton akan berdeformasi lateral dengan besar yang sama. Beton yang tak terkekang (t=0 mm) deformasi/ regangan lateral lebih besar daripada beton yang terkekang. Pada variasi tebal cincin 1,2,3,4 dan 5 mm terlihat bahwa tebal cincin berbanding terbalik dengan besarnya deformasi lateral. Artinya semakin besar tebal cincin maka silinder beton akan berdeformasi lateral semakin kecil. Atau bisa dikatakan disini efek pengekangan semakin besar seiring dengan penambahan tebal cincin.

(b). Potongan x-z

Gambar 5. External confinement cincin silinder baja Pada pemodelan ini digunakan besar a konstan selebar 6 pias ( 45 mm), dengan variasi pada panjang b. Tebal cincin bervariasi sebesar 1,2,3,4 dan 5 mm pada masing-masing berbagai variasi rasio a/b.

Untuk mengetahui besar efek pengekangan diambil data pada tinggi silinder 112,5 cm dari bawah (pada titik tengah beton yang terkekang).

Tabel 1. Parameter variabel external confinement cincin silinder baja. a 6 pias (45 mm) 6 pias (45 mm) 6 pias (45 mm) 6 pias (45 mm)

b 2 pias (15 mm) 3 pias (22,5 mm) 4 pias (30 mm) 6 pias (45 mm)

a/b 3 2 1,5 1

t (mm) 1,2,3,4, dan 5 1,2,3,4, dan 5 1,2,3,4, dan 5 1,2,3,4, dan 5 136

Endah Safitri, 2011, Analisa Effek Kekangan… Media Teknik Sipil, Vol. XI, No. 2, Hal 134 - 139

Tabel 3. Deformasi dan Regangan Lateral untuk tebal cincin pengekang = 5 mm dengan berbagai variasi rasio a/b

Tabel 2. Deformasi dan Regangan Lateral pada rasio a/b = 1 (dengan tebal cincin = 5 mm) t (mm) 0 1 2 3 4 5

Deformasi lateral (mm) 0,029031 0,027330 0,025804 0,024429 0,023184 0,022050

Regangan lateral 0,000387 0,000364 0,000344 0,000326 0,000309 0,000294

Penurunan deformasi lateral (%)

Penurunan regangan lateral (%)

-5,859 -11,116 -15,852 -20,141 -24,047

-5,943 -11,111 -15,762 -20,155 -24,031

Untuk pembebanan yang sama P = 1000 kN, dari Tabel 2. terlihat bahwa semakin besar tebal cincin pengekang maka semakin kecil deformasi/regangan lateral. Artinya untuk mencapai deformasi/regangan lateral yang sama besarnya, beton yang terkekang dengan tebal yang lebih besar bisa menerima beban yang lebih besar daripada beton yang tak terkekang atau beton yang terkekang dengan tebal yang lebih kecil.

Rasio a/b

Tinggi titik

0

120,0

Deformasi lateral (mm) 0,029031

Regangan lateral (mm) 0,000387

Penurunan deformasi lateral (%)

Penurunan regangan lateral (%)

-

-

0,5

157,5

0,021997

0,000293

-24,227

-24,227

0,6

142,5

0,022034

0,000294

-24,101

-24,101

0,667

135,0

0,022051

0,000294

-24,043

-24,043

0,75

232,5

0,022024

0,000294

-24,134

-24,134

1

202,5

0,022020

0,000294

-24,150

-24,150

1,5

172,5

0,021906

0,000292

-24,541

-24,541

2

157,5

0,021776

0,000290

-24,990

-24,990

3

142,5

0,021567

0,000288

-25,711

-25,711

Untuk pembebanan yang sama P = 1000 kN, dari Tabel 3. terlihat bahwa semakin besar rasio a/b (semakin kecil jarak antar cincin) maka semakin kecil deformasi/regangan lateral. Artinya untuk mencapai deformasi/regangan lateral yang sama besarnya, beton yang terkekang dengan jarak antar cincin yang lebih kecil bisa menerima beban yang lebih besar daripada beton yang tak terkekang atau beton yang terkekang dengan jarak antar cincin yang lebih besar.

b. Untuk tebal cincin pengekang = 5 mm dengan berbagai variasi rasio a/b dari analisa SAP didapat hasil sebagai berikut :

Tabel 4. Tegangan yang terjadi di dalam beton terkekang akibat gaya tekan aksial P, dengan tebal cincin pengekang = 5 mm dengan berbagai variasi rasio a/b

Gambar 7. Deformasi dan regangan lateral untuk tebal cincin pengekang = 5 mm dengan berbagai variasi rasio a/b Dipakai data diantara titik tinggi silinder baja 0 s.d. 300 mm yang bentuk grafiknya mempunyai ciri yang tetap pada beton terkekang dan beton yang tak terkekang.. Dari Gambar 7. terlihat bahwa pada rasio a/b = 0 (beton tak terkekang), deformasi/regangan lateral bentuk grafiknya lurus. Artinya saat menerima beban aksial P = 1000 kN sepanjang tinggi silinder beton akan berdeformasi lateral dengan besar yang sama. Pada variasi a/b terlihat bahwa semakin besar rasio a/b maka semakin kecil deformasi lateral yang terjadi pada silinder beton. Artinya semakin kecil jarak antar cincin maka efek pengekangan semakin besar.

Rasio a/b

Tinggi titik

Tegangan σ11 (tegangan arah x) N/mm2

Tegangan σ22 (tegangan arah y) N/mm2

0 0,5 0,6 0,667 0,75 1 1,5 2 3

120,0 157,5 142,5 135,0 232,5 202,5 172,5 157,5 142,5

0,000003422 -4,296469 -4,301114 -4,302908 -4,298129 -4,29388 -4,270032 -4,246323 -4,210036

0,000126 -4,188863 -4,155961 -4,134577 -4,128046 -4,071313 -4,020864 -4,004311 -4,001292

Tegangan σ33 (tegangan arah z) N/mm2 -57,529581 -60,200651 -60,09664 -60,016625 -59,936705 -59,638611 -59,182421 -58,869391 -58,485374

Data tegangan diambil pada tiap titik tengah beton yang terkekang. Tabel 4. memperlihatkan bahwa pada rasio a/b = 0 (beton tak terkekang) nilai tegangan σ11 dan σ22 mendekati nilai nol, sehingga hanya ada nilai tegangan σ33. Artinya pada beton tak terkekang, pada saat menerima beban tekan aksial hanya bekerja tegangan uniaksial yaitu tegangan arah z (searah dengan beban aksial). Pada arah x dan y (lateral) beton bebas berdeformasi, sehingga tidak menimbulkan tegangan pada beton. Pada beton yang terkekang ada nilai tegangan σ11 dan σ22 walaupun kecil bila dibandingkan dengan nilai tegangan σ33.

Untuk mengetahui besar efek pengekangan diambil data pada tiap titik tengah beton yang terkekang.

137

Endah Safitri, 2011, Analisa Effek Kekangan… Media Teknik Sipil, Vol. XI, No. 2, Hal 134 - 139

P

1,5 2 3

P z

x

σ33 σ11

σ22 a. Beton tidak terkekang

b. Beton terkekang

y

157,5 142,5 135,0 232,5 202,5 172,5 157,5 142,5

Tegangan σ11 (tegangan arah x) N/mm2

Tegangan σ22 (tegangan arah y) N/mm2

64,444474 64,551913 64,600996 64,523834 64,510197 64,177404 63,796263 63,182706

0 0 0 0 0 0 0 0

Tinggi titik

0,5 0,6 0,667 0,75 1

157,5 142,5 135,0 232,5 202,5

Gaya F1 (gaya arah x) N 322,222372 322,759566 323,004980 322,550983 322,619170

Tegangan σ12 (tegangan geser bidang x arah y) N/mm2 0 0 0 0 0 0 0 0

Gaya F2 (gaya arah y) N 0 0 0 0 0

σ11 b. External confinement cincin silinder baja

Gambar 9. Tegangan yang terjadi pada External confinement cincin silinder baja akibat gaya tekan aksial P Gambar 9b. dan Tabel 5. memperlihatkan tegangan di dalam external confinement cincin silinder baja hanya terjadi pada arah sumbu x. Hal ini berarti bahwa external confinement cincin silinder baja memberikan reaksi dengan mengekang beton untuk berdeformasi kearah lateral, sehingga timbul tegangan lateral (σ11) pada cincin silinder baja. σ11 disebut tegangan sirkumferensial (cirkumferential stress) atau tegangan lingkar (hoop stress).

5. SIMPULAN Dari uraian diatas memperlihatkan bahwa SAP 2000 dapat untuk menganalisa secara sederhana finite element beton yang terkekang external confinement yang berupa cincin silinder baja. Efek kekangan terlihat dengan perubahan yang terjadi pada besarnya deformasi/regangan lateral akibat perbedaan tebal cincin silinder baja atau rasio a/b yang dipakai untuk mengekang silinder beton dengan pembebanan yang sama besarnya.

Tabel 6. Gaya yang terjadi di dalam cincin pengekang dengan tebal = 5 mm akibat gaya tekan aksial P Rasio a/b

x

a. Beton terkekang

Tabel 5. Tegangan di dalam cincin pengekang dengan tebal = 5 mm akibat gaya tekan aksial P

0,5 0,6 0,667 0,75 1 1,5 2 3

0 0 0

z

Untuk mengetahui tegangan dan gaya yang terjadi pada cincin silinder baja diambil data pada titik tengah silinder baja.

Tinggi titik

0 0 0

P

Gambar 8. Tegangan yang terjadi pada beton akibat gaya tekan aksial P Gambar 8b. memperlihatkan external confinement cincin silinder baja mengekang beton untuk berdeformasi kearah lateral, sehingga timbul tegangan lateral (σ11 dan σ22) pada beton selain tegangan σ33 yang terjadi akibat pembebanan aksial pada beton (tegangan triaksial). Nilai tegangan σ33 pada semua rasio a/b nilainya hampir mendekati konstan sama besarnya, karena tegangan arah sumbu z tidak terpengaruh dengan kekangan.

Rasio a/b

320,887018 318,981317 315,913532

Dari Tabel 6. terlihat bahwa tegangan dan gaya yang terjadi di dalam cincin silinder baja hanya terjadi pada sumbu lateral (sumbu x). Hal ini sebagai reaksi akibat deformasi lateral beton yang dibebani gaya aksial P. Cincin silinder baja memberikan reaksi berupa kekangan. Pada arah aksial (sumbu z) tidak ada gaya reaksi karena tidak terjadi tegangan geser antara bidang muka beton dengan bidang muka cincin silinder baja, sehingga tidak timbul gaya arah aksial. Cincin baja merupakan suatu membran (shell) yang mempunyai ketebalan dinding sangat kecil dibanding jari-jarinya sehingga tidak terjadi tegangan dan gaya reaksi arah sumbu y.

y

σ33

172,5 157,5 142,5

Gaya F3 (gaya arah z) N 0 0 0 0 0

Catatan bahwa SAP 2000 hanya menganalisa pada kondisi elastis linier sehingga perlu pemodelan yang 138

Endah Safitri, 2011, Analisa Effek Kekangan… Media Teknik Sipil, Vol. XI, No. 2, Hal 134 - 139

forced HSC Beams, World Academy of Science, Engineering and Technology 40, pp 286-293

lebih akurat pada keadaan plastis non linier untuk menunjukkan perilaku yang sebenarnya pada beton terkekang.

[7] Muslikh, 2005, Pengaruh Kekangan Beton Terhadap Interaksi Gaya Aksial dan Momen Ultimit Pada Kolom Tubular Komposit Lingkaran, Disertasi ITB, Bandung

6. DAFTAR PUSTAKA [1] Aly, T, P. Thayalan, M. Elchalakani, I. Patnaikuni, 2010, Theoritical Study on Concrete-Filled Steel Tubes Under Static and Variable Repeated Loadings, Journal of Constructional Steel Research Volume 66 pp. 111-124

[8] Roeder, Charles W; Dawn E. Lehman, Erik Bishop, 2010, Strength and Stiffness of Circular Concrete-Filled Tubes, Journal of Structural Engineering ASCE, Volume 12 pp. 1545-1553 Desember 2010

[2] Ellobody, Ehab; Ben Young, Dennis Lam, 2006, Behaviour of Normal and High Strength Concrete-Filled Compact Steel Tube Circular Stub Columns, Journal of Constructional Steel Research Volume 62 pp 706-715

[9] Susilorini, Retno; Kusno Adi Sambowo, 2010, Perencanaan Beton Bertulang Lanjutan - Daktilitas Balok beton Bertulang, Penerbit Surya Perdana, Semarang

[3] Gere, dan Timoshenko, 1984, Mekanika Bahan Edisi Kedua Versi S1, Penerbit Erlangga, Jakarta [4]

[10] Song, Tian-Yi; Lin-Hai han, Hong-Xia Yu, 2010, Concrete Filled Steel Tube Stub Columns Under Combined Temperature and Loading, Journal of Constructional Steel Research Volume 66 pp 369-384

Hariandja, Binsar, 1996, Mekanika Teknik : Analisis Lanjut Sistem Struktur Berbentuk Rangka, Penerbit Erlangga, Jakarta

[11] Yu, Zhi-Wu; Fa-xing Ding, CS Cai, 2007, Experimental Behavior of Circular Concrete-Filled Steel Tube Stub Columns, Journal of Constructional Steel Research Volume 63 pp 165-174

[5] Huang, Hong; Lin-Hai Han, Zhong Tao, XiaoLing Zhao, 2010, Analytical Behavior of Concrete-Filled Double Skin Steel Tubular (CFDST) Stub Columns, Journal of Constructional Steel Research Volume 66, pp 542-555

[12] Yu, Min; Xiaoxiong Zha, Jianqiao Ye, Chuyan She, 2010, A unified Formulation for Hollow and Solid Concrete-Filled Steel Tube Columns Under Axial Compression, Engineering Strutures Volume 32, pp 1046-1053

[6] Jeffry, Ross, Muhammad N.S. Hadi, 2008, The Effect of Confinement Shapes on Over Rein-

139