VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ BRNO UNIVERSITY OF TECHNOLOGY
FAKULTA STAVEBNÍ ÚSTAV TECHNICKÝCH ZAŘÍZENÍ BUDOV FACULTY OF CIVIL ENGINEERING INSTITUTE OF BUILDING SERVICES
VYTÁPĚNÍ OBJEKTU HOTELOVÉHO TYPU
BAKALÁŘSKÁ PRÁCE BACHELOR´S THESIS
AUTOR PRÁCE
Pavla Rulíšková
AUTHOR
VEDOUCÍ PRÁCE SUPERVISOR BRNO 2012
Ing. PETR HORÁK, Ph.D.
VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V BRNĚ FAKULTA STAVEBNÍ Studijní program Typ studijního programu Studijní obor Pracoviště
B3607 Stavební inženýrství Bakalářský studijní program s prezenční formou studia 3608R001 Pozemní stavby Ústav technických zařízení budov
ZADÁNÍ BAKALÁŘSKÉ PRÁCE Student
Pavla Rulíšková
Název
Vytápění objektu hotelového typu
Vedoucí bakalářské práce
Ing. Petr Horák, Ph.D.
Datum zadání bakalářské práce Datum odevzdání bakalářské práce V Brně dne 30. 11. 2011
30. 11. 2011 25. 5. 2012
............................................. doc. Ing. Jiří Hirš, CSc. Vedoucí ústavu
............................................. prof. Ing. Rostislav Drochytka, CSc. Děkan Fakulty stavební VUT
Podklady a literatura 1. Stavební dokumentace zadané budovy 2. Aktuální legislativa ČR 3. České i zahraniční technické normy 4. Odborná literatura 5. Zdroje na internetu Zásady pro vypracování - práce bude zpracována v souladu s platnými předpisy (zákony, vyhláškami, normami) pro navrhování zařízení techniky staveb - obsah a uspořádání práce dle směrnice FAST: a)titulní list, b)zadání VŠKP, c)licenční smlouva podepsaná autorem VŠKP, d)abstrakt v českém a anglickém jazyce, klíčová slova v českém a anglickém jazyce, e)bibliografická citace VŠKP dle ČSN ISO 690, f)prohlášení autora o původnosti práce, podpis autora, g)poděkování (nepovinné), h)obsah, i)úvod, j)vlastní text práce s touto osnovou: A. Teoretická část – literární rešerše ze zadaného tématu, rozsah 15 až 20 stran B. Výpočtová část analýza objektu – koncepční řešení vytápění objektu, volba zdroje tepla, výpočet tepelného výkonu, energetický štítek obálky budovy, návrh otopných ploch, návrh zdroje tepla, návrh přípravy teplé vody, event. dalších spotřebičů tepla, dimenzování a hydraulické posouzení potrubí, návrh oběhových čerpadel návrh zabezpečovacího zařízení, návrh výše nespecifikovaných zařízení, jsou – li součástí soustavy roční potřeba tepla a paliva C. Projekt – úroveň prováděcího projektu: půdorysy + legenda, 1:50 (1:100), schéma zapojení otopných těles - / 1:50 (1:100), půdorys (1:25, 1: 20) a schéma zapojení zdroje tepla, technická zpráva. k)závěr, l)seznam použitých zdrojů, m)seznam použitých zkratek a symbolů, n)seznam příloh, o)přílohy – výkresy Vše bude svázáno pevnou vazbou. Volné dokumenty (metadata, posudky, výsledky obhajoby) budou vloženy do kapsy na předních deskách, výkresy budou poskládány a uloženy jako příloha v kapse na zadní straně desek. Na posledním listě bude vlepeno CD. Předepsané přílohy Licenční smlouva o zveřejňování vysokoškolských kvalifikačních prací
Abstrakt Tato práce se zabývá návrhem vytápění objektu hotelu s restaurací. Práce je rozdělena do několika částí. První část zpracovává teorii kaskádových kotelen. Jsou zde popsány základní části těchto systémů, jejich návrh a regulace. Druhá část je věnována samotným výpočtům. Jsou zde výpočty tepelných ztrát, návrh otopných těles, návrh zdroje tepla, dimenzování potrubí, hydraulické posouzení a návrh zabezpečovacích zařízení. V třetí části je přiložena technická zpráva a výkresy zapojení otopných těles a zapojení zdroje tepla. Klíčová slova Vytápění, Tepelná ztráta, Tepelný výkon, Vytápěný prostor, Vnitřní výpočtová teplota, Otopné plochy, Zdroj tepla, Plyn, Kaskádová kotelna, Nepřímotopný ohřívač vody, Hydraulické posouzení, Oběhové čerpadlo, Expanzní nádoba, Pojistný ventil, Roční potřeba tepla
Abstract This thesis describes design of hotel and restaurant heating. The work is divided in several parts. The first part presents theory of cascade boilers. There are described the basic parts of this systems, their design and regulation. The second part is devoted to calculations. There are calculation of heat losses, design of radiators, design of heat source, pipe dimensionig, hydraulic assessment and desing of safety devices. In the third part is attached technical report and drawings of radiators connection a and drawings of boiler connection. Keywords Heating, Heat loss, Heat load, Heated space, Internal desingn temperature, Heating surfaces, Heat source, Gas, Cascade boiler, Indirect water heater, Hydraulic assessment, Circulation pump, Expansion tank, Safety valve, Annual heat demand
Bibliografická citace VŠKP RULÍŠKOVÁ, Pavla. Vytápění objektu hotelového typu. Brno, 2012. 313 s., 19 s. příl. Bakalářská práce. Vysoké učení technické v Brně, Fakulta stavební, Ústav technických zařízení budov. Vedoucí práce Ing. Petr Horák, Ph.D..
Prohlášení: Prohlašuji, že jsem bakalářskou práci zpracoval(a) samostatně, a že jsem uvedl(a) všechny použité informační zdroje.
V Brně dne 19.5.2012 ……………………………………………………… podpis autora
Poděkování Děkuji vedoucímu bakalářské práce Ing. Petru Horákovi Ph.D. za jeho pomoc, trpělivost a užitečné rady, které mi pomohly vytvořit tuto práci.
Obsah: Titulní list Zadání VŠKP Abstrakt, klíčová slova v českém a anglickém jazyce Bibliografická citace VŠKP Prohlášení autora o původnosti práce Poděkování Obsah....................................................................................................................................................7 1. Úvod.....................................................................................................................................8 A. Teoretická část 2. Kaskádové systémy vytápění..............................................................................................10 B. Výpočtová část 3. Analýza objektu, koncepce vytápění..................................................................................29 4. Výpočet tepelného výkonu.................................................................................................29 4.1 Součinitele prostupu tepla.....................................................................................29 4.2 Výpočet tepelné ztráty...........................................................................................47 5. Energetický štítek obálky budovy.....................................................................................130 6. Návrh otopných těles........................................................................................................132 6.1 Desková otopná tělesa.........................................................................................132 6.2 Konvektory..........................................................................................................143 7. Návrh přípravy teplé vody................................................................................................157 8. Návrh zdroje tepla.............................................................................................................178 8.1 Návrh zdroje tepla...............................................................................................178 8.2 Regulace zdroje tepla..........................................................................................190 9. Dimenzování …................................................................................................................191 9.1 Dimenzování a hydraulické posouzení...............................................................191 9.2 Vyrovnání tlakových ztrát a návrh oběhových čerpadel.....................................259 9.3 Návrh izolace potrubí..........................................................................................269 9.4 Výpis materiálu...................................................................................................280 9.5 Návrh rozdělovače a sběrače..............................................................................283 10. Návrh zabezpečovacího zařízení....................................................................................289 11. Větrání kotelny, odvod spalin.........................................................................................294 11.1 Větrání kotelny..................................................................................................294 11.2 Odvod spalin.....................................................................................................295 12. Roční potřeba tepla a paliva...........................................................................................297 C. Projekt 13. Technická zpráva............................................................................................................301 14. Výkresy...........................................................................................................................308 Závěr Seznam použitých zdrojů Seznam použitých zkratek a sysmbolů Seznam příloh Přílohy
7
1. Úvod Cílem této práce je navrhnout vytápění hotelového objektu s restaurací. Návrh systému vychází z výpočtu tepelných ztrát celého objektu. Tyto údaje slouží pro návrh otopných těles umístěných v jednotlivých místnostech. Otopná tělesa slouží k předávání tepla do místnosti. Toto předávání se děje pomocí jevů zvaných radiace, tedy sálání, a u konvektorových těles pomocí konvekce. Rozvod otopné vody po objektu zajišťují trubkové rozvody uložené v podlaze. Důležitou součástí systému je řešení přípravy teplé vody. Dostatek teplé vody v objektech tohoto typu je velmi důležitý z hlediska zajištění chodu provozu. Jedna z nejdůležitějších součástí celého systému je zdroj tepla a regulace tohoto zdroje. Vhodným návrhem zdroje a jeho regulace lze docílit výrazných úspor jak na spotřebě zdroje energie, tak na čase vynaloženém na údržbu systému.
8
A. Teoretická část
9
2. Kaskádové systémy vytápění Obsah: 1.Úvod 1.1. Vývoj vytápění 1.2. Reakce člověka na okolní teplotu 2. Volba kaskádové kotelny 2.1 Výhody 2.2 Umístění kaskádové kotelny 3. Návrh a příslušenství kaskádové kotelny 3.1 Stanovení počtu kotlů 3.2 Oběhová čerpadla 3.3 Hydraulický rozdělovač 3.4 Rozdělovač a sběrač 3.5 Bloková úpravna vody 3.6 Pojistné a expanzní zařízení 4. Řešení ohřevu teplé vody 4.1 Zapojení trojcestným ventilem 4.2 Zapojení rozdělovačem a sběračem 5. Větrání kotelen a odtah spalin 5.1 Větrání 5.2 Odtah spalin 6. Regulace kaskádových kotelen 6.1 Nadřazený regulátor a ekvitermní regulace 6.2 Regulace na konstantní teplotu 6.3 Regulace podle venkovní teploty 7. Závěr 8. Seznam použité literatury
10
1. Úvod Tato práce se zabývá plynovými kaskádovými systémy vytápění. V první kapitole je nastíněn vývoj vytápění v průběhu času a jeho vývoj k moderním způsobům vytápění, stejně tak jako důležitost vytápění z hlediska vlivu teploty na člověka. V druhé a třetí kapitole jsou popsány kaskádové systémy pro vytápění, jejich návrh a součásti těchto systémů. V dalších kapitolách je popsána příprava teplé vody, odkouření kaskádových kotelen a jejich větrání. Možné regulace těchto systémů jsou popsány v kapitole šesté. Závěrem je zhodnocení vhodnosti a návratnosti investic do kaskádových systémů vytápění. 1.1 Vývoj vytápění Zatímco pravěk znal vytápění jen v podobě ohnišť a kamenů nahřívaných v těchto ohništích, v starověkém Řecku už byl využíván horký kouř z centrálního ohniště, který byl rozváděn kanály v podlaze. Vzniklo tak první podlahové vytápění, které se datuje kolem roku 1200 před naším letopočtem. Od roku 80 před naším letopočtem byl centrální vytápěcí systém znovu objeven a zdokonalen Římany. Toto teplovzdušné vytápění je nazýváno hypokaustické vytápění, kdy bylo použito systému celoplošného ohně pod podlahou, kouř proudil systémem kouřových trubek a skříňových dlaždic uložených ve stěně. Součástí tohoto systému bylo i průtokové vytápění nádrží na teplou vodu. Problémem bylo ovšem velké množství spotřebovaného paliva, nejčastěji rákosu a udržení teploty po delší dobu.
Obr.1 Princip hypokaustického vytápění
Období středověku přineslo do vytápění několik nových prvků, například pece jako otopná zařízení, krby spojené s komínem, kachlová kamna. Nevýhodou těchto krbů byla poměrně malá účinnost, pro dosažení požadované teploty bylo potřeba dlouhé a intenzivní topení. Tyto prvky byly použity především pro sálávé přímé vytápění, samozřejmě ve středověku se používalo i nepřímého telovzdušného vytápění založeného na stejném principu jako hypokaustické vytápění. V raném novověku se začalo více využívat nepřímého vytápění, kdy zdroj tepla byl umístěn mimo obytnou místnost a přes stěnu vyhříval sousední prostory, stále ale docházelo ke ztrátám až tří čtvrtin tepla. Později v tomto období se začali zavádět úspornější typy kamen, kdy se zvětšovala 11
výhřevnost členěním kamen, byla zavedena regulace tahu a využívání horkého vzduchu k ohřívání dalších kamnových těles. Od 18.-19. století se můžeme setkat s prvním ústředním vytápěním, v tomto období se začala používat teplá a horká voda jako teplonosné médium. Od 20. století se začalo využívat i dálkového vytápění. Výrazný vývoj v oblasti techniky vytápění budov nastal před rokem 2000 a stále pokračuje. Je spojen s koncepčními změnami při návrhu otopných soustav, širokou nabídkou trhu v oblasti nových materiálů a výrobků a inovacemi jednotlivých typů prvků soustav. Moderní zdroje tepla se vyznačují vysokou účinností, stále více se prosazuje využívání energeticky obnovitelných zdrojů. Moderní topné soustavy jsou pružné, s inteligentními regulačnimi a řídícími systémy. Minimalizují se ztráty v rozvodech. Zvyšuje se účinnost otopného systému jako celku, s čímž jsou úzce spojeny úspory energie a tím i finančních nákladů na vytápění.
Obr.2 Příklad moderního zapojení plynových kotlů do kaskády s ohřevem teplé vody a regulací směšovaného topného okruhu pomocí regulačího přistroje dle požadavků spotřebiče
1.2 Reakce člověka na okolní teplotu Lidské tělo je nepřetržitým zdrojem tepla. Toto teplo může být produkováno na základě biologických procesů, nebo na základě činnosti člověka. Na teplé prostředí nebo stoupající produkci metabolického tepla tělo člověka odpovídá reakcí zvanou vazodilatace = podkožní cévy se rozšiřují a zvyšují zásobování pokožky krví. Jestliže zvýšení teploty pokožky nemůže obnovit tepelnou rovnováhu, jsou aktivovány potní žlázy a začne probíhat chlazení odpařováním. Pokud tyto dva mechanismy nemohou obnovit tepelnou rovnováhu těla, následuje reakce zvaná hypertermie = nevyhnutelné přehřívání organismu. Při tepelném šoku teplota těla rychle stoupá přes 41 °C, zastaví se pocení, začne kóma a nastává smrt. I když je člověk v této fázi zachráněn, mozek již může mít nevratná poškození. Na chladné prostředí reaguje lidské tělo nejdříve vazokonstrikcí = snížení podkožní cirkulace krve, snížení teploty pokožky, což následně snižuje tepelné ztráty těla člověka. Jestliže je toto neúčinné, nastoupí termogeneze = svalové napětí, třesení, které zvyšuje tepelnou produkci těla. Třesení může vyvolat až 10ti násobné zvýšení tepelné produkce. Jestliže tyto fyziologické reakce nezajistí tepelnou rovnováhu, nastane stav zvaný hypotermie = nevyhnutelné podchlazení těla. Začne-li klesat teplota tělesného jádra, klesá srdeční frekvence a dochází k selhání krevního oběhu. Smrt většinou nastává mezi 25 až 30 °C. Nejenže příliš teplé nebo chladné prostředí může negativně ovlivňovat zdraví člověka, ale i mírně teplé nebo chladné prostředí působí negativně na psychiku člověka. Stav mysli, jenž vyjadřuje spokojenost s teplotním klimatem a který vychází ze subjektivního hodnocení nazýváme tepelná pohoda. Tepelné pohody lze dosáhnout kombinací činitelů tepelné pohody jako jsou teplota vzduchu, teplota stěn, rychlost proudění vzduchu, vlhkost vzduchu a dalšími. Stanovit hranice 12
tepelné pohody, aby vyhovovaly všem je prakticky nemožné. Všechna tato fakta ukazují důležitost vhodné volby vytápění, ale i dalších systémů, pro tvorbu vnitřního mikroklimatu budov.
2. Volba kaskádové kotelny Kaskádová kotelna je spojení více malých kotlových jednotek do jednoho celku pro vytápění a přípravu teplé vody u větších objektů jako jsou bytové domy, hotely, nemocnice či průmyslové objekty. Jedná se o inteligentní systém umožňující přizpůsobení výkonu kotelny v každém okamžiku aktuální potřebě tepla a tepelným ztrátám budovy. To umožňuje moderní regulace, která pracuje na základě venkovní telploty snímané venkovním čidlem, které je umístěno na fasádě budovy. 2.1 Výhody V technice otopných systémů je kaskádový systém průkopnickou metodou pro optimalizaci instalací s velkým výkonem. Místo jednoho kotle s velkým výkonem, který musí pracovat jako celek i při spotřebě malého množství tepla, je v kaskádovém řešení možnost zapojit jen tolik kotlů, kolik je v dané chvíli potřeba. Množství kotlů, které má být v provozu je elektronicky regulováno. Kaskádový systém tedy poskytuje okamžitou potřebnou kapacitu postupným přiřazováním více „malých” kotlů, proti jednomu velkému kotli s neefektivním provozem při malých výkonech. Pomocí kaskádové regulace s programovým řízením se odstraní nepříjemné problémy se stanovením optimálního poměru kapacity systému a spotřeby tepla. Široký regulační rozsah kaskády umožní dlouhodobý provoz na nižších teplotách topné vody, čímž snížíme ztráty vyzařováním a ztráty při pohotovostním stavu systému. Zvýší se okamžitě využitelnost a kromě toho se zpříjemní teplotní podmínky v prostředí, čili zvýší se uživatelský komfort. Do nedávné doby byl provoz kotelny zajišťován cenově náročným řešením, řízením kaskádovými řadiči. Výrazným posunem v dnešní době bylo vybavení většiny kotlů komunikačním rozhraním (interface), umožňujícím přenos informací mezi kotli a plynulou modulaci výkonu všech kotlů v kaskádě současně. Znamená to nejen dosažení optimálního nastavení výkonu v každém okamžiku provozu, ale i okamžitý přístup k informacím o aktuální činnosti a eventuální diagnóze problému kaskádové kotelny. K výhodám kaskádových zapojení kotlů bezesporu patří i obrovská variabilita kotelny. Jednak z hlediska uspořádání kotlů, tak i z hlediska umístění samotné kotelny. Kotelnu je možné vybudovat téměř kdekoliv. Ať už se jedná o suterén, samostatně přistavenou kotelnu nebo třeba podkroví. I uspořádání jednotlivých kotlů a komponentů kaskádové kotelny je možné téměř libovolně poskládat tak, aby kotelna zapadla do určeného prostoru. Další výhodou je ohleduplnost a šetrnost k životnímu prostředí, toho je možné dosáhout díky nastavení optimálního výkonu v každém okamžiku provozu. Výhoda kaskádových systémů je i v možnosti rozšiřování sestavy kotlů. Pokud jsou kotle vybaveny komunikačním rozhraním stačí pouze připojit nový kotel, nastavení komunikačních rozhraní pak provede servisní technik. 2.2 Umístění kaskádové kotelny Možnost instalace kotlů na zeď dovoluje umístit kaskádovou kotelnu i do malých prostor např. sklepních kójí, nevyužívaných sušáren, nevyužívaných podkravních prostor a jiných. Ze zvyku se často uvažuje, že kotelna musí být umístěna ve sklepě. Ovšem toto již dávno neplatí. Stále více se realizují kotelny umístěné v podkrovních nebo střešních prostorách. Zejména úspory na 13
stavbu komínu jsou u střešní kotelny nezanedbatelné. Kaskádová kotelna v objektu (suterén, přízemí apod.) - Při návrhu nové kaskádové kotelny v objektu je potřeba zohlednit zda se jedná o zcela novou kotelnu, či zda se jedná o modernizaci technologicky zastaralého zdroje tepla. Při rekonstrukci se dá využít stávající komínový průduch s novým vyvložkováním a například i větrání kotelny. Při budování zcela nové kotelny je vhodné kotelnu umístit do místnosti poblíž obvodové stěny objektu. Důvodem je snadnější zajištění větrání kotelny a zároveň i řešení odtahu spalin. Pomocí kotlů v provedení turbo či kotlů s nuceným odtahem je možné odtah spalin vyvést na fasádu budovy. Odtah spalin na fasádě budovy se nejčastěji řeší odtahem spalin pomocí fasádního komína.
Obr.3 Kaskádová kotelna v suterénu
Kaskádová kotelna na půdě – Takzvaná podstřešní kaskádová kotelna patří v současnosti ke stále oblíbenějším způsobům řešení zdroje tepla. Výhodou tohoto způsobu umístění kotelny je zejména jednoduchá a zároveň nenákladná instalace odkouření. U podstřešní kaskádové kotelny není vhodné jako zdroj tepla instalovat kotle v komínovém provedení. V tomot případě by bylo nutné budovat nákladný minimálně 4m vysoký společný komín. Výhodnější je tak odtah spalin řešit jednoduchým protažením odkouření přes střešní konstrukci.
Obr.4 Podstřešní kaskádová kotelna
Kaskádová kotelna střešní – Obdobou půdní (podstřešní) kaskádové kotelny jsou takzvané kaskádové kotelny střešní. Nějčastěji se budují na objektech s plochou střechou. Výhodou tohoto způsobu umístění kotelny je také jadnoduchá a nenákladná instalace odkouření. Střešní kaksádové kotelny je vhodné sestavovat zejména z kotlů s nuceným odtahem spalin popřípadě z takzvaných turbokotlů. U střešních kaskádových kotelen není vhodné navrhovat kotle v komínovém provedení. V tomto případě by bylo nutné stejně jako u půdních kotelen budovat nákladý min 4m vysoký společný komín.
14
Obr.5 Kaskádová kotelna střešní
Kaskádová kotelna v přístavbě – V mnohých případech není možné v daném objektu najít správné a vhodné místo pro instalaci kaskádové kotelny. Za této situace se nejčastěji volí možnost přístavby, která následně slouží jako samostatná kotelna. U tohoto typu kotelen je možné využít kotlů ve všech provedeních, tj. v komínovém provedení, v provedení s nuceným odtahem spalin i v provedení turbo. Pokud se nad střechou přístavby nachází okna, popř. jiné legislativní podmínky neumožňující použití kotlů s nuceným odtahem spalin, je možné využít fasádní komín, který řeší odtah spalin od klasických komínových verzí kotlů.
Obr.6 Kaskádová kotelna v přístavbě
3. Návrh a příslušenství kaskádové kotelny K základním příslušenstvím kaskádových kotelen, kromě kotlových jednotek samotných, patří především: hydraulický vyrovnávač (který doporučuje převážná většina výrobců kaskádových kotlů), oběhové čerpadlo (pokud není součástí kotlové jednotky), automatická úpravna vody, rozdělovač a sběrač a velmi důležité pojistné a expanzní zařízení. 3.1. Stanovení počtu kotlů Základní údaje pro návrh kotelny, volbu zapojení a dimenzování všech zařzení je instalovaný výkon kotlů, který je nazýván přípojný tepelný výkon zdroje tepla. Ten je dán tepelným výkonem nutným pro pokrytí tepelných ztrát objektu a potřeb tepla pro ostatní spotřebiče jako je ohřev teplé vody, vzduchotechnika, technologie a další. Výkon kotelny není vlivem časově proměnlivých odběrů tepla dán prostým součtem všech maximálních příkonů, ale je nutno jej určit individuálně. ČSN 06 0310 jej určuje pro různé druhy provozu. Vytápění objektu s přerušovaným větráním a ohříváním teplé vody QPRIP=0,7.QTOP+0,7.QVET+QTV (W,kW)
15
Vytápění objektu s trvalým větráním nebo nepřetržitým technologickým ohřevem QPRIP=QTOP+QVT (W,kW) Vytápění objektu a ohřívání teplé vody průtočným způsobem, přednostní ohřev teplé vody QPRIP=vyšší hodnota z potřeby tepla na vytápění nebo ohřev teplé vody kde QPRIP QTOP QVET QTV QVT
výkon instalovaných kotlů (W,kW) tepelná ztráta objektu při oblastní venkovní výpočtové teplotě (W,kW) tepelný příkon vzduchotechniky (W,kW) tepelný příkon ohřevu teplé vody (W,kW) tepelný příkon pro větrání nebo technologický ohřev (W,kW)
3.2 Oběhová čerpadla Tepelný příkon do soustavy ústředního vytápění a tepelný spád topné vody udává potřebné množství topné vody, jehož oběh v systému musí čerpadlo zajistit. Z katalogových listů výrobců čerpací techniky je zvoleno vhodné čerpadlo, jehož charakteristika odpovídá požadovaným výkonovým parametrům na dopravní množství. Na pracovní křivce čerpadla je určen optimální pracovní bod, kterým je dán tlak, jež je schopno čerpadlo při daném dopravním množství vyvinout. V oblasti vytápění se používají dva typy oběhových čerpadel. Otáčkově regulovaná oběhová čerpadla přispívají významnou měrou k optimalizaci těch otopných systémů, které se vyznačují změnou průtoku teplonosného média. Tato čerpadla zajišťují průtok média podle okamžité potřeby dané soustavy. Tímto způsobem pak umožňují dosahování nemalých energetických úspor a díky tomu také velice rychlou návratnost vložených investičních prostředků. V soustavách, v nichž je průtok teplonosného média přibližně konstantní, budou potom často tím nejhospodárnějším řešením oběhová čerpadla s pevnými otáčkami.
Obr.7 Čerpadlo s pevnými otáčkami
Obr.8 Čerpadlo s regulovanými otáčkami
3.3 Hydraulický rozdělovač Pro správnou činnost kaskádového systému kotlů se doporučuje oddělit kotlový okruh od topného okruhu, protože objemový průtok vody kotlového okruhu je proměnný v závislosti na počtu pracujících kotlů. Objemový průtok vody v topném okruhu se také mění při použití směšovacích ventilů pro regulaci. K oddělení kotlového a topného okruhu se používá hydraulický vyrovnávač dynamických tlaků (hydraulická vyhýbka), neboli anuloid. Zařazením HVDT se vyruší přebytek dynamického tlaku oběhových čerpadel kotlového okruhu přenášený do otopné soustavy, a tím se zajistí vytvoření hydraulické stability otopné soustavy. Průtok vody kotlovým okruhem není 16
ovlivněn otopnou soustavou. V horním dně je hydraulický vyrovnávač vybaven automatickým odvzdušňovacím ventilem. Plní tak funkci odlučovače vzduchu a plynů z protékající vody. Hydraulický vyrovnávač rovněž zachycuje kaly. Pro jejich odkalení je ve spodním dně instalována odkalovací armatura. Navrhují se podle průtoku topného média. Hydraulický vyrovnávač má malou tlakovou ztrátu. Anuloid je tvořen ocelovou komorou, připojovacím hrdlem pro kotel a pro topný systém (pro menší průtoky je připojení závitové, většinou však přírubové), přípojkou pro vypouštění, pevnými nožičkami, tepelnou izolací.
Obr.9 Hydraulický vyrovnávač dynamických tlaků
3.4 Rozdělovač a sběrač Rozdělovač a sběrač se stal nedílnou součástí technologie kotelen. Jeho instalací dochází k výraznému zjednodušení a zlevnění vedení potrubních tras a k celkové přehlednosti jednotlivých větví. Kombinovaný rozdělovač a sběrač-Princip spočívá v napojení přívodního a vratného potrubí souběžně do oddělených komor kombinovaného rozdělovače a sběrače. Mezi přívodním a vratným potrubím lze potom snadno umístit směšovací ventily, oběhová čerpadla a další armatury. Při stanovení rozteče jednotlivých hrdel je nutné vycházet z rozměrů následně osazených armatur, aby byly volně manipulovatelné. Při návrhu jednotlivých dimenzí RS při daném modulu je třeba dát pozor na tzv. kritický průřez. To znamená, že pro konkrétní modul je vždy omezení pro použití max. dimenze hrdla, ovšem i tato dimenze je závislá na umístění vůči ostatním odběrům. Rozdělovač je také možné vyrobit s izolační vrstvou mezi komorami a průchozími hrdly. Tato vrstva má potom především význam dilatační z důvodu rozdílné roztažnosti materiálu jednotlivých komor při jejich rozdílné teplotě vody.
Obr.10 Správné zapojení hlavního přívodu a zpátečky
Obr.11 Nesprávní zapojení hlavního přívodu a zpátečky
17
Trubkové rozdělovače nebo sběrače - Jejich instalace se provádí především tam, kde není možné z technických nebo prostorových důvodů použít kombinovaný rozdělovač sběrač. Ten navíc bývá omezen pro max. jmenovitý tlak PN 0,6MPa. Klasické trubkové rozdělovače jsou vyráběny pro tlaková pásma PN 0,6MPa, PN 1,6MPa a PN 2,5MPa, ocel třídy 11. Pro rozvody pitné nebo užitkové vody jsou rovněž vyráběny rozdělovače nerezové. Při stanovení rozteče jednotlivých hrdel je nutné vycházet z rozměrů následně osazených armatur, aby byly volně manipulovatelné. Ke všem dimenzím těla rozdělovače lze použít podpěry, které jsou v případě stavitelných stojanů výškově nastavitelné. Styčná plocha mezi podpěrou a tělem rozdělovače sběrače je oddělena pryžovou antivibrační podložkou, která omezuje případný přenos chvění (např. od čerpadel) na stavební konstrukci.
Obr.11 Trubkový rozdělovač
3.5 Bloková úpravna vody Kvalita oběhové vody je směrodatná pro dlouhodobý bezporuchový chod topného systému. Vlastnosti použitých vod jako teplonosného média jsou odlišné v závislosti na lokalitě vrtu a zdrojů. Je nutné si uvědomit, že voda, která ve všech parametrech odpovídá kvalitě pitné, bez úpravy většinou nevyhovuje pro topné soustavy. Pro topné systémy je důležité znát parametry jako je tvrdost, solnost, kyselost a obsah rozpuštěných plynů ve vodě. Tvrdost vody určuje obsažené množství Ca2+ a Mg2+ solí, které změnou rozpustnosti při provozních podmínkách tvoří prakticky nerozpustné uhličitany. Vodní kámen se vylučuje převážně na výměníkové ploše plynového kotle a svoje negativní účinky vykonává následujícím mechanizmem. Na začátku vytváří kompaktní tepelně izolační vrstvu. Ta snižuje celkový výkon kotle a rovněž dochází k místnímu přehřátí výměníku. Vlivem nestejnoměrné dilatace v místě přehřátí se poruší kompaktnost vrstvy. Odloupnuté kusy vodního kamene se dostanou do oběhové vody a postupně ucpávají jak kotel, tak regulační ventily. Během tvorby vodního kamene se uvolňuje kysličník uhličitý, který způsobuje zavzdušnění systému a za příznivých podmínek i plošnou korozi. Navíc je nutné doplnit chybějící vodu, která je převážně neupravená a opětně zanáší do systému nežádoucí vlivy Pro odstranění tvrdosti z vody se používají tlakové filtry naplněné změkčovací pryskyřicí – katexem. Kationty vápníku a hořčíku jsou při průchodu vody filtračním ložem katexu vyměněny za kationty sodíku, které při ohřevu vody nevadí. Při dodržení optimálních provozních podmínek se zbytková tvrdost upravené vody rovná cca 1% tvrdosti vody vstupní. Po vyčerpání výměnné schopnosti je tato vždy plně obnovena regenerací nasyceným roztokem chloridu sodného – kuchyňské soli NaCl. Při regeneraci jsou zachycené ionty tvrdosti vytěsněny do odpadu. Životnost změkčovací pryskyřice je při dobré údržbě sedm i více let. Potom se dá lehce vyměnit. Změkčovací filtry jsou od domovních zařízení se 3,5 litry katexu až po zařízení pro použití v průmyslu se stovkami litrů pryskyřice. Tlakové nádoby změkčovačů jsou vyrobeny z polyetylenu a zpevněny sklolaminátovým vláknem. Součástí změkčovače je solná nádrž. Významným kritériem pro korozní chování systému je jeho kyselost - pH. Z důvodu minimalizace korozní účinnosti vody by hodnota pH měla odpovídat použitým materiálům. Je nutné si uvědomit například, že pH vyhovující pro ocel nevyhovuje pro hliník a naopak. Blokové úpravny vody slouží pro přípravu plnící a doplňovací vody pro teplovodní a horkovodní topné systémy v souladu s ČSN 07 7401. Vyrábí se různé druhy s různým stupněm 18
filtrace. Jsou to automatické úpravny vody osazené jednoduchým změkčovačem a dávkovací jednotkou, automatické úpravny vody osazené duplexním změkčovačem a dávkovací jednotkou a blokové úpravny s ruční obsluhou. Úprava vody vyplývající z požadavků normy spočívá ve dvou stupních úpravy vody: 1.stupeň - změkčování na iontoměničové pryskyřici - katexu 2.stupeň - dávkování roztoku směsi chemikálií pro chemické vázání rozpuštěných plynů kyslíku O2 a kysličníku uhličitého CO2 k úpravě alkality a pH vody a k zajištění přebytku koncentrace siřičitanu sodného Na2SO3 a kysličníku fosforečného P2O5 v oběhové vodě. V případě duplexního změkčovače řídící jednotka změkčovače po vyčerpání kapacity prvního filtru automaticky přepíná provoz na druhý, přičemž se první regeneruje, a tím je automatická úpravna vody schopna vodu upravovat nepřetržitě. Úkolem obsluhy je pouze občasné doplnění regenerační soli a chemikálie do zásobníků. V okamžiku doplňování systému je do protékající změkčené vody elektromagnetickým membránovým čerpadlem dávkováno přesné množství směsné chemikálie z plastového zásobníku. Směsná chemikálie zajistí korekci pH, alkality, odkysličení vody a udržování požadovaného přebytku fosfátů.
Obr.12 Automatická úpravna vody s duplexním změkčovačem
3.6 Pojistné a expanzní zařízení Způsob zajištění teplovodního zdroje tepla (kotelny a otopné soustavy) je dán platnými normami. Celkový objem vody v topném systému mění dle její teploty. Voda je nestlačitelná, po svém ohřátí zvětšuje svůj objem a ten je nutno někam uložit. Pro zachycení změny objemu vody jsou používány expanzní nádoby, ve kterých je ukládán zvětšený objem vody, pojistné zařízení zajišťuje systém kotelny proti přestoupení dovoleného pracovního tlaku. Při určení objemu expanzní nádoby, návrhu pojistného ventilu a dimenze pojistného potrubí platí norma ČSN 06 0830. Tlaková expanzní nádoba pracuje na principu udržování statického tlaku pomocí polštáře plynu. Plynový a vodní prostor jsou od sebe odděleny membránou. Všechny expanzní nadoby musí mít možnost vyprázdnění vodního prostoru. Proto musí být mezi nádobou a soustavou instalovány uzavírací armatury se zajištěním v otevřené poloze s integrovaným vypouštěním. Dimenze uzavíracích armatur se zajištěním v otevřené poloze se zpravidla volí podle dimenze připojení expanzní nádoby. Expanzní nádoby je třeba pravidelně minimálně jednou za rok kontrolovat. Díky uzavíracím armaturám se zajištěním je po vypuštění vody z nádoby možné zkontrolovat tlak plynu v nádobě a připadně jej upravit. Někteří výrobci expanzních zařízení nabízejí k výpočtu objemu expanzní nádoby software, který je ve většině případů volně stažitelný na jejich vebových stránkách. Pojišťovací ventil je zařízení, umístěné na uzavřené nádobě, nejčastěji kotli. Má za úkol, při zvýšení tlaku nad určitou mez, vypouštět přebytečný obsah z nádoby, aby se předešlo jejímu
19
roztržení. Nejjednodušší a první konstrukci pojišťovacího ventilu je otvor, přikrytý zatíženou záklopkou. Toto řešení má ale mnoho nevýhod. Napřiklad špatná funkce v prostředí, kde se vyskytují vibrace. Takovýto ventil funguje jen ve vertikální poloze, má také velké rozměry pro větší tlaky a průtočné objemy. Většina pojišťovacích ventilů proto využívá jedné nebo několika pružin, které přitlačují záklopku k vypouštěcímu otvoru. Obvykle je možno měnit napětí pružiny a tím i tlak, na který je ventil nastaven. Vhodným tvarem záklopky a otvoru lze navíc zajistit hysterezi ventilu, je-li to třeba (hystereze=zpoždění odezvy).
Obr.13 Řez tlakovou expanzní nádobou pojistný ventil
Obr.14 Řez pojistným ventilem,
4. Řešení ohřevu teplé vody 4.1 Zapojení trojcestným ventilem Ke každému řízenému kotli v sestavě lze pomocí třícestního ventilu připojit zásobník teplé vody. Režim ohřevu je spuštěn sepnutím kontaktu termostatu zásobníku a po dobu ohřevu je tento kotel odřazen od řízené kaskády topení. Po dohřátí zásobníku se dle požadavku řídícího kotle opět přiřadí.
Obr.15 Zapojení přednostního ohřevu teplé vody pomocí trojcestného ventilu
20
Při tomto zapojení je nutné dodržovat některá pravidla a to především připojit kotel k zásobníku přes trojcestný rozdělovací ventil, připojení provést co nejblíže pod kotlem, výkon kotle ke kterému je připojen zásobník teplé vody by měl odpovídat výkonu topné vložky či teplosměnné plochy zásobníku. Ohřev vody lze zajišťovat všemi řízenými kotli, pouze kotel řídící neumí ohřívat zásobník. Trojcestný ventil je možné namontovat téměř v jakékoli poloze. Nesmí však viset pohonem dolů. Ohřev teplé vody má vždy přednost před ohřevem topného systému. Tzn., že při poklesu teploty teplé vody v zásobníku kotel automaticky přestaví trojcestný rozdělovací ventil z topného systému do topné vložky zásobníku a zahájí ohřev teplé vody. Teplota zásobníku je snímána pomocí termostatu, u zásobníku se dvěma topnými vložkami se používají termostaty dva, zapojené do série. Každý termostat se vsune samostatně do jedné jímky zásobníku. Termostat se ve spodní jímce nastavuje na přibližně 53-55ºC. Zajišťuje sepnutí kotle po zahájení odběru teplé vody. Termostat v horní jímce bývá nastaven na cca 63-65ºC a slouží k odstavení ohřevu zásobníku při případném přehřátí horní topné vložky. Připojení přívodu musí být provedeno dle ČSN 060830 s osazením všech předepsaných armatur.
Obr.16 Zapojení přívodu studené vody
Mimo předepsané armatury je možné osadit na přívod studené vody expanzní nádobu, která pokryje expanzi teplé vody při natápění zásobníku a zabrání tak otevírání pojistného ventilu. Je nutné použít expanzní nádobu vyrobenou k tomuto účelu, ne nádobu určenou pro topné systémy. Všechny připojovací rozvody je třeba řádně tepelně izolovat. 4.2 Zapojení rozdělovačem a sběračem
Obr.16 Zapojení ohřevu teplé vody přes rodělovač a sběrač Další možnou alternativou ohřevu teplé vody je zapojení přes rozdělovač a sběrač. K regulaci je použito čidlo teploty. Vyhodnocením teploty z čidla v zásobníku se spouští oběhové čerpadlo a spustí se tak ohřev telplé vody. Stejně jako v předchozím případě musí být přívod 21
studené vody do zásobníku proveden podle ČSN 06 0830 a rozvody se musí patřičně izolovat. 5 Větrání kotelen a odtah spalin 5.1 Větrání Větrání plynových kaskádovýck kotelen se v podstatě dá rozdělit na dva případy. V prvním případě, pokud jsou instalovány spotřebiče typu C, větrání zajišťuje hlavně intenzitu větrání (kvalitu vnitřního vzduchu) a teplotu vzduchu uvnitř kotelny. V druhém případě, pokud jsou instalovány spotřebiče typu B s nasáváním vzduchu z místnosti, musí být navíc zajistěn přívod spalovacího vzduchu. Základním funkčním požadavkem na větrání kotelen je přívod potřebného množství spalovacího vzduchu. Za všech provozních režimů je nutno zajistit spolehlivou funkci spalovacího zařízení - především požadovaný tlak vzduchu v hořáku; v kotelnách je třeba zabránit nadměrnému podtlaku, který by mohl ohrozit funkci spalování (snížení průtoku spalovacího vzduchu, nedokonalé spalování nebo i zhasnutí plamene u hořáků). U kotlů v provedení B proudí spalovací vzduch z větracích otvorů do ohniště kotle přes kotelnu a podílí se na větrání kotelny. Vzduch do kotle může být nasáván buď přirozeným podtlakem v ohništi, nebo mechanicky - ventilátorem hořáku. Pro kotle v provedení C se veškerý spalovací vzduch dopravuje do ohniště resp. hořáku potrubím (přirozeným podtlakem, nebo častěji ventilátory) a nepodílí se na větrání kotelny. Kromě rozdílných účinků na větrání se liší obě provedení i z tepelného hlediska. V prvním případě ovlivňuje přívod spalovacího vzduchu do kotelny její tepelnou bilanci (zvláště v zimě, kdy přívodem chladného venkovního vzduchu je kotelna prochlazována). V druhém případě přívod spalovacího vzduchu na tepelnou bilanci kotelny nemá vliv. V TPG 908 02 -Větrání prostorů se spotřebiči na plynná paliva s celkovým výkonem větším než 100 kW je stanovené, že ve všech kotelnách s kotli v provedení B i C musí být zajištěna za všech provozních podmínek (tj. i za provozních přestávek, kdy nejsou kotle odstaveny z provozu) minimální intenzita větrání I = 0,5 1/h. Větrání kotelen může být přirozené, nucené (přetlakové) nebo sdružené (přetlakové), tj. kombinace přirozeného a nuceného větrání.
Obr.17 Schéma přirozeného větrání s otvory v protilehlých stěnách
Obr.18 Schéma nuceného větrání, nucený přívod
Obr.18 Schéma přirozeného větrání s šachtami
Obr.19 Schéma nuceného větrání, nucený přívod i odvod
22
Obr.20 Schéma sdruženého větrání
Při návrhu větrání je třeba dodržet některé zásady. Prostor kotelny musí být provětráván rovnoměrně. Přitom je nutné zabránit vzniku "mrtvých" částí prostoru kotelny. Prostory, které nejsou provětrávány přiváděným spalovacím vzduchem, je třeba větrat doplňkovým větracím zařízením. Otvory pro nasávání vzduchu (u přirozeného i nuceného větrání) musí být umístěny tak, aby se do kotelny nenasávaly případné škodliviny z venkovního prostředí (plyny, páry, prach). U kotelen provozovaných i v létě se má vzduch pokud možno nasávat z míst chráněných proti přímé sluneční radiaci. Přívodní otvory, výustě v kotelně (u přirozeného i nuceného větrání) musí být umístěny tak, aby v zimním období přívodem chladného vzduchu nevzniklo nebezpečí zamrznutí vodních systémů. Otvory pro přirozené větrání (přívod i odvod) musí být neuzavíratelné. Otvory pro odvod vzduchu se umísťují pod stropem, nejlépe ve stěně protilehlé otvorům přiváděcím. Filtrace venkovního vzduchu se neprovádí. 5.2 Odkouření Jak již bylo zmíněno, odkouření kaskádových kotelen je důležité volit podle umístění kotelny v objektu a samozřejmě typu spotřebiče. Pokud se jedná o kotelnu umístěnou v suterénu, je vhodné použít kotle v provedení turbo či kotle s nuceným odtahem spalin. Pak je možné odtah spalin vyvést na fasádu budovy. Odtah spalin na fasádě budovy se nejčastěji řeší odtahem spalin pomocí fasádního komína. V případě kaskádové podstřešní nebo střešní kotelny není vhodné jako zdroj tepla instalovat kotle v komínovém provedení. V tomot případě by bylo nutné budovat nákladný minimálně 4m vysoký společný komín, a proto je výhodnější řešit odtah spalin jednoduchým protažením odkouření přes střešní okonstrukci. Technické požadavky na komíny jsou stanoveny v harmonizované normě ČSN EN 1443 Komíny - Všeobecné požadavky a v české technické normě ČSN 73 4201 Komíny a kouřovody Navrhování, Provádění a připojování spotřebičů paliv. První norma řeší komíny jako výrobek, jeho základní technické vlastnosti a označování, druhá řeší i konkrétní aplikace komínové techniky.
Obr.21 Příklad komína pro spotřebič typu C
Základní požadavek na komín s přirozeným tahem je dostatečný tah. Ten musí být větší než jsou všechny tlakové ztráty v celé spalinové cestě i v přívodu vzduchu potřebného ke spalování. Podle typu a výkonu spotřebiče musí být ověřena velikost otvorů pro přívod vzduchu (např. okenních spár), rozměry, tvar kouřovodu a komína (např. počet kolen na kouřovodu a úhel zaústění 23
kouřovodu do komína). Jelikož tah komína závisí nejvíce na účinné výšce komína, vycházejí minimální účinné výšky komína 4 m pro většinu spotřebičů na kapalná a plynná paliva. Časté problémy s malým tahem komína jsou v místnostech s těsnými plastovými okny, pokud nejsou vytvořeny další přívody vzduchu. Tah odebírá více vzduchu z místnosti než je přiváděno, tím vznikne v místnosti podtlak, spaliny se v průduchu zpomalí a část spalin může začít unikat ze spotřebiče přímo do místnosti. Problémy s přirozeným tahem jsou i v podkrovních místnostech, kde bývá problém s dosažením potřebné účinné výšky. Pro tyto případy je vhodné používat uzavřené spotřebiče, které si potrubím přivádějí vzduch z vnějšího prostředí a spaliny odvádějí za pomocí ventilátoru. Přirozený tah komína je možno zvýšit či úplně nahradit umělým tahem například pomocí spalinového ventilátoru umístěného nad střechou na komínovém ústí. Aby bylo možné zjistit jaký spotřebič lze do komína připojit, má být komín, případně kouřovod označen štítkem s označením od výrobce nebo zhotovitele komína. Před uvedením komína a spotřebiče do provozu má být dle vyhlášky 111/1981Sb a její úpravy z roku 2011 provedena kontrola a zkouška. Vyhláška udává i lhůty pro pravidelné čištění a kontroly (několikrát do roka v závislosti na používaném palivu a výkonu).
Obr.22 Příklad odkouření kaskádových spotřebičů
Vzhledem k tomu, že přirozený tah komína je ovlivňován i venkovní teplotou, větrem apod., je množství spotřebičů (komínové verze plynových kotlů) z bezpečnostních důvodů vybaveno pojistkami proti zpětnému tahu. Ty v případě většího úniku spalin kotel vypnou. Z hlediska bezpečnosti je rozumné použít CO čidla nebo CO alarmy, signalizující únik spalin do místnosti. 6. Regulace kaskádových kotelen Základním prvkem komunikace mezi kotli je komunikační rozhraní, takzvaný interface, který zajišťuje přenos dat mezi řídícími elektronikami kotlů. Kotle zapojené do kaskády se rozlišují na kotle řídící a kotle řízené. Kotel řídící je vždy pouze jeden, všechny ostatní kotle v kaskádě jsou kotle řízené. Aby se předešlo současnému zapálení více kotlů při nárazovém zvýšení požadavku tepla, je 24
do přiřazovací sekvence vsazen variabilní časový interval, kotle sa tak zapalují s časovým odstupem. Čerpadlo spíná těsně před zapálením prvního kotle v kaskádě a vypíná jednu hodinu po vypnutí posledního kotle v askádě. Po každých 24 hodinách nečinnosti zapne řídící kotel čerpadlo na několik minut pro zamezení zalehnutí čerpadla. K optimalizaci opotřebení kotlů v kaskádě je systém vybaven cyklickou rotací kotlů. Posloupnost zapalování kotlů je měněna v určitém časovém intervalu. 6.1 Nadřazený regulátor a ekvitermní regulace Při této volbě nejčastěji používané regulace obstarává všechny výpočty požadované teploty topného systému nadřazený regulátor. Hodnota požadované teploty je předána do interface řídícího kotle, kde je dále zpracována z hlediska požadovaného výkou kotelny (zvolen optimální počet pracujících kotlů a jejich modulace). Do všech ostatních kotlů se připojují interface řízených kotlů. Všechny použité interface se vzájemně propojí dvoužílovým vedením. Informace mezi řízenými kotli jsou předávány obousměrně po sériové lince prostřednictvím interface. Pro zamezení možnosti rušení přenosu informací nesmí být vedení souběžně se síťovými rozvody v budově. Pro využití vlastností regulace je nutné do řídícího kotle připojit čidlo venkovní teploty.
Obr.23 Řízení s ekvitermní regulací
6.2 Regulace na konstantní teplotu
Obr.24 Regulace na konstatntní teplotu
Při požadavku topit na konstantní teplotu bez ekvitermní regulace stačí do všech kotlů v kaskádě vložit základní interface. Jeden kotel musí být opět nastaven jako řídící. Režim topení je sputěn v okamžiku sepnutí prostorového termostatu, kdy je aktivován řídící kotel a jeho 25
prostřednoctvím čerpadlo topného systému. Pomocí komunikace řídící kotel postupně přiřazuje řízené kotle. Teplota je udržována postupnou modulací přiřazených kotlů v kaskádě včetně řídícího kotle. Při dosažení požadované teploty řídící kotel začně postupně odřazovat zapálené kotle, pokud by došlo k převýšení požadovaé teploty nad nastavenou hodnotu dojde k vypnutí všech kotlů. Tento typ regulace umožňuje nastavení nočního útlumu, kdy dojde ke snížení teploty topného systému.
6.3 Regulace podle venkovní teploty Teplota otopné soustavy je nastavena automaticky podle venkovní teploty zjištěné venkovním čidlem. Hodnota teploty je předána do interface řídícího kotle, kde je zpracován požadavek na teplotu topného systému. Potřebné informace jsou předávány po sériové lince do interface řízených kotlů.
Obr.25 Řízení pouze podle venkovní teploty
7. Závěr Tato práce byla zaměřena na kaskádové systémy ve vytápění. Jejím cílem bylo představení základních součástí těchto systémů, pravidel pro jejich navrhování a principů regulace. Použití kaskádových systémů pro vytápění přináší nejen úsporu investičních nákladů v podobě možnosti istalace kotlů přesněji odpovídající skutečné potřebě objektu, ale také úsporám na provozních nákladech z hlediska moderních inteligentích regulací, které dokáží rychle a přesně reagovat na požadavky topného systému. Tyto systémy jso určené pro občasnou obsluhu a proto šetří peníze i čas.
26
8. Seznam použité literatury ING. MAREČEK, Jan. Vytápění ve Starém ŘÍmě. Informace ČSSI [online]. 2003, č. 1 [cit. 2012-05-11]. Dostupné z: fast10.vsb.cz/cssi/files/2003-1/uvod.doc TOMÍČ, Ladislav. Raně středověká otopná zařízení. In: Curia Vítkov [online]. [cit. 2012-05-11]. Dostupné z: http://curiavitkov.cz/clanek23.html ING. POČÍNKOVÁ, Marcela a Doc. Ing Jíří HIRŠ CSC. Vývoj v oblasti vytápění, trendy. [online]. 2007, 11-12 [cit. 2012-05-11]. Dostupné z: http://www.casopisstavebnictvi.cz/clanek.php?detail=509 ING. CENTNEROVÁ, Lada. Tepelná pohoda a nepohoda. In: [online]. 2000 [cit. 2012-05-11]. Dostupné z: http://www.tzb-info.cz/404-tepelna-pohoda-a-nepohoda THERMONA. Kaskádová kotelna je skládačka [online]. http://www.thermona.cz/kaskadova-kotelna-je-skladacka
[cit.
2012-05-11].
Dostupné
ING KUCHTA, Zdeněk. Kaskádové kotelny Thermona [online]. 2008 [cit. 2012-05-11]. Dostupné http://www.jaktodelaji.cz/jak-to-delat/clanek/Kaskadove-kotelny-Thermona----vysoka-variabilita-umisteni-koteln
z:
z:
ING. GULYÁS. Zásady pro uvedení do provozu a provozování malých teplovodních soustav [online]. 2002 [cit. 201205-11]. Dostupné z: http://www.tzb-info.cz/1011-zasady-pro-uvedeni-do-provozu-a-provozovani-malych-teplovodnichtopnych-soustav DETO BRNO. Blokové úpravny [online]. 2012 [cit. 2012-05-11]. Dostupné z: http://deto.cz/produkty/zarizeni-naupravu-vody-zmekcovace-blokove-upravny/blokove-upravny BAXI. Technické podklady. 2012. Dostupné z: http://www.baxi.cz/res/data/006/000756.pdf?seek=1313159331 AQUA PRODUCT. Hydraulický vyrovnávač dynamických tlaků [online]. 2012 [cit. 2012-05-11]. Dostupné z: http://www.aquaproduct.cz/hvdt-hydraulicky-vyrovnavac-dynamickych-tlaku-p REFLEX. Tlakové expanzní nádoby s membránou [online]. http://www.reflexcz.cz/cz/tlakove-expanzni-nadoby-s-membranou
2012
[cit.
2012-05-11].
Dostupné
z:
PROF. ING. DRKAL CSC., František. Větrání plynových kotelen. In: [online]. 2002 [cit. 2012-05-11]. Dostupné z: http://www.tzb-info.cz/1035-vetrani-plynovych-kotelen Komíny a kouřovody II: Požadavky na komíny, konstrukce komínů. [online]. 2006 [cit. 2012-05-11]. Dostupné z: http://www.tzb-info.cz/3388-kominy-a-kourovody-ii Technický slovník: Pojistný ventil. [online]. 2012 [cit. 2012-05-11]. Dostupné z: http://www.ivarcs.cz/cz/technickyslovnik?typ=armatura#term_prepoustvent
27
B. Výpočtová část
28
3. Analýza objektu, koncepce vytápění Analýza objektu: Objektem je hotel s restaurací. Budova hotelu slouží pro ubytování a zajištění služeb pro ubytované hosty a personál. Budova restaurace pak slouží pro stravování, přípravu jídel a poskytuje i ubytování pro personál a správce objektu. Předpokládá se, že objekty budou v provozu celoročně. Pokud by došlo k poruše zdroje tepla, bylo by to pro tento typ provozu problematické a proto je vhodnější volit více zdrojů tepla, aby bylo zajištěna alespoň minimální dodávka tepla pro nezbytnou potřebu. Ve volbě koncepce je nutné zohlednit specifika těchto provozů. V provozu hotelu je běžné zaplňovat pokoje po jednotlivých patrech a je proto důležité umožnit postupné zatápění jednotlivých pater nebo i odstavení celého patra z provozu. Dále je nutné si uvědomit, že budovy mohou patřit různým pronajímatelům a proto musí být zohledněno rozúčování spotřebovaného tepla, stějně tak jako rozúčtování tepla pro pronajaté byty. Je vhodné volit typ systému s občasnou obsluhou jednou osobou, který bude investorovi šetřit čas i náklady na obsluhu. Koncepce vytápění: Otopná soustava bude navržena jako uzavřená s nucenou cirkulací. Stoupací potrubí budou odděleny pro jednotlivá patra budovy a opatřeny měřiči tepla. Před byty pro zaměstance bude osazen rozdělovač a sběrač s měřiči pro jednotlivé byty. V místnostech budou instalována desková otopná tělesa ventilkompakt, v koupelnách pro zvýšení komfortu trubková otopná tělesa. V místnostech se zasklením až k podlaze budou osazeny podlahové konvektory. Pro vytápění objektu byla jako zdroj tepla zvolena kaskáda plynových kondenzačních kotlů s ekvitermní regulací. Tyto kotle budou odkouřeny společným komínovým tělesem. Pro přípravu teplé vody budou navrženy dva nepřímotopné ohřívače vody.
4. Výpočet tepelného výkonu 4.1 Součinitele prostupu tepla
29
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
45
46
4.2 Výpočet tepelné ztráty Hotel 1NP Tepelné ztráty prostupem Místnost č. 01 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) Okno 18.6 1.03 Dveře venkovní 5.1 1.03 S01 Stěna venkovní 3.4 0.26 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) Dveře vnitřní(15ºC) 4.2 2.5 S03 Stěna vnitřní(15ºC) 14.1 0.58 S011 Stěna vnitřní(15ºC) 9.2 0.37 PDL4 Strop dlaždice (24ºC) 3.1 0.50
ek 1 1 1
Ht(W/K) 19.2 5.3 0.9
bu
Ht(W/K)
fij 0.14 0.14 0.14 -0.11
Ht(W/K) 1.5 1.1 0.5 -0.2
f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 21.9 0.15 1.45 0.44 1.15 2.4 B=A/0.5P=984.8/0.5x179.17=11.0m fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=20-4.7/20+15=0.44 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=30.7 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT= ΣHt x (ɵint-ɵe) =30.7x35=1075W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č. 02 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) Okno 6.3 1.03 S01 Stěna venkovní 13.0 0.26 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) Dveře vnitřní(20ºC) 4.2 2.5 S03 Stěna vnitřní(20ºC) 23.3 0.58 PDL3 Strop koberec (20ºC) 37.4 0.48 PDL4 Strop dlaždice (24ºC) 8.6 0.5 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.3
ek 1 1
Ht(W/K) 6.5 3.4
bu
Ht(W/K)
fij -0.17 -0.17 -0.17 -0.3
Ht(W/K) -1.8 -2.3 -3.1 -1.3
47
Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 49.0 0.15 1.45 0.34 1.15 4.2 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=15-4.7/15+15=0.34 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=5.6 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT= ΣHt x (ɵint-ɵe) =5.6x30=168W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č. 03 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) Okno 2.1 1.03 1 2.2 S01 Stěna venkovní 7.1 0.26 1 1.8 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) Dveře výtah(0ºC) 2.2 2.70 0.5 3.0 S03 Stěna vnitřní(0ºC) 2.0 0.58 0.5 0.6 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=15-0/15+15=0.5 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S03 Stěna vnitřní (20ºC) 20.4 0.58 -0.17 -2.0 Dveře vnitřní(20ºC) 3.2 2.5 -0.17 -1.4 1.3 1.44 -0.17 -0.3 S06 Příčka (20ºC) f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 31.9 0.15 1.45 0.34 1.15 2.7 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=15-4.7/15+15=0.34 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=6.6 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =6.6x30=198W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č. 04 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) Okno 3.15 1.03 6.1 0.26 S01 Stěna venkovní Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S03 Stěna vnitřní (15ºC) 40.9 0.58 S06 Příčka (15ºC) 7.4 1.44 Dveře vnitřní (15ºC) 1.8 2.5 PDL4 Strop dlaždice (24ºC) 4.3 0.5 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11
ek 1 1
Ht(W/K) 3.2 1.6
bu
Ht(W/K)
fij 0.14 0.14 0.14 -0.11
Ht(W/K) 3.3 1.5 0.6 -0.2
48
Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) PDL1 Podlaha koberec 23.7 0.15 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=20-4.7/20+15=0.44 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe 20ºC -15ºC 35ºC
fg1 1.45
fg2 0.44
Gw 1.15
Ht(W/K) 2.6
ΣHt(W/K)=12.6 ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =12.6x35=441W
Místnost č. 05 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) Okno 3.15 1.03 1 3.2 S01 Stěna venkovní 6.1 0.26 1 1.6 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S03 Stěna vnitřní (20ºC) 28.4 0.58 -0.17 -2.8 S03 Stěna vnitřní (24ºC) 12.0 0.58 -0.30 -2.1 PDL3 Strop koberec (20ºC) 18.6 0.48 -0.17 -1.5 PDL4 Strop dlaždice (24ºC) 4.3 0.50 -0.3 -0.6 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.3 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL1 Podlaha koberec 23.7 0.15 1.45 0.34 1.15 2.0 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=15-4.7/15+15=0.34 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=-0.2 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =-0.2x30=-6W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č. 06 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) Okno 3.15 1.03 18.1 0.26 S01 Stěna venkovní Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S03 Stěna vnitřní(15ºC) 12.0 0.58 S06 Příčka (20ºC) 7.4 1.44 Dveře (20ºC) 1.8 2.50 PDL3 Strop koberec (20ºC) 14.2 0.48 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23
ek 1 1
Ht(W/K) 3.2 4.7
bu
Ht(W/K)
fij 0.23 0.10 0.10 0.10
Ht(W/K) 1.6 1.1 0.5 0.7
49
f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-20)/(24+15)=0.1 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL1 Podlaha koberec 14.2 0.15 1.45 0.49 1.15 1.7 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=24-4.7/24+15=0.49 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=13.5 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =13.5x39=527W 24ºC -15ºC 39ºC Místnost č.07 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) Okno 2.25 1.03 1 2.3 S01 Stěna venkovní 5.7 0.26 1 1.5 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka(24ºC) 7.4 1.44 -0.11 -1.2 Dveře (24ºC) 1.8 2.50 -0.11 -0.5 S03 Stěna vnitřní (15ºC) 8.0 0.58 0.14 0.6 S06 Příčka (15ºC) 7.4 1.44 0.14 1.5 1.8 2.50 0.14 0.6 Dveře (15ºC) PDL4 Strop dlaždice (24ºC) 4.3 0.50 -0.11 -0.2 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL1 Podlaha koberec 9.0 0.15 1.45 0.44 1.15 1.0 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=20-4.7/20+15=0.44 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=5.6 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =5.6x35=196W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č. 08 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) 4.1 1.25 Dveře vstupní S01 Stěna venkovní 1.1 0.26 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S06 Příčka (20ºC) 22.2 1.44 Dveře vnitřní (20ºC) 5.4 2.50 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17
ek 1 1
Ht(W/K) 5.1 0.3
bu
Ht(W/K)
fij -0.17 -0.17
Ht(W/K) -5.4 -2.3
50
Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlažba 18.1 0.15 1.45 0.34 1.15 1.5 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=15-4.7/15+15=0.34 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=-0.8 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =-0.8x30=-24W 15ºC -15ºC 30ºC
Místnost č. 09 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) Okno 5.4 1.03 1 5.6 S01 Stěna venkovní 23.6 0.26 1 6.1 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka(15ºC) 7.4 1.44 0.14 1.5 Dveře vnitřní (15ºC) 1.8 2.5 0.14 0.6 S03 Stěna vnitřní (15ºC) 19.7 0.58 0.14 1.6 PDL4 Strop dlaždice (24ºC) 4.3 0.5 -0.11 -0.2 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL1 Podlaha koberec 23.3 0.15 1.45 0.44 1.15 2.6 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=20-4.7/20+15=0.44 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=17.8 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =17.8x35=623W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č. 010+026,025,024 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) Okno 1.4 1.03 5.7 0.26 S01 Stěna venkovní Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S03 Stěna vnitřní (20ºC) 11.3 0.58 S011 Stěna vnitřní (20ºC) 2.1 0.37 PDL3 Strop koberec (20ºC) 13.1 0.48 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17
ek 1 1
Ht(W/K) 1.4 1.5
bu
Ht(W/K)
fij -0.17 -0.17 -0.17
Ht(W/K) -1.1 -0.1 -1.1
51
Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 13.1 0.15 1.45 0.34 1.15 1.1 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=15-4.7/15+15=0.34 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=1.7 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =1.7x30=51W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č. 011 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) --Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) PDL3 Strop koberec (20ºC) 5.2 0.48 -0.17 -0.4 S011 Stěna vnitřní (20ºC) 4.8 0.37 -0.17 -0.3 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 5.3 0.15 1.45 0.34 1.15 0.5 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=15-4.7/15+15=0.34 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=-0.2 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =-0.2x30=-6W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č. 012 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) --Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) 0.37 -0.17 -0.1 S011 Stěna vnitřní(20ºC) 1.2 2.50 -0.17 -1.3 Dveře vnitřní(20ºC) 3.0 PDL3 Strop koberec(20ºC) 10.6 0.48 -0.17 -0.9 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 10.6 0.15 1.45 0.34 1.15 0.9 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=15-4.7/15+15=0.34 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=-1.4 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =-1.4x30=42W 15ºC -15ºC 30ºC 52
Místnost č. 013,014,015 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) Okno 17.5 1.03 1 18.0 Dveře venkovní 8.2 1.03 1 8.4 SCH2 Střecha 69.4 0.22 1 15.3 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) S03 Stěna vnitřní(0ºC) 4.2 0.58 0.57 1.4 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S011 Stěna vnitřní(15ºC) 8.1 0.37 0.14 0.4 Dveře vnitřní (15ºC) 8.0 2.50 0.14 2.8 S06 Příčka (15ºC) 10.1 1.44 0.14 2.0 S03 Stěna vnitřní (15ºC) 34.7 0.58 0.14 2.8 PDL4 Strop dlaždice (24ºC) 12.2 0.5 -0.11 -0.7 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL1 Podlaha koberec 115.6 0.15 1.45 0.44 1.15 12.7 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=20-4.7/20+15=0.44 ΣHt(W/K)=63.1 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =63.1x35=2209W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.016 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) S01 Stěna venkovní 6.1 0.26 1 1.6 Okno 10.6 1.03 1 10.9 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) 0.58 0.14 1.1 S03 Stěna vnitřní(15ºC) 13.4 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL1 Podlaha koberec 14.9 0.15 1.45 0.44 1.15 1.6 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=20-4.7/20+15=0.44 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=15.2 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =15.2x35=532W 20ºC -15ºC 35ºC
53
Místnost č.017 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) S01 Stěna venkovní 10.4 0.26 1 2.7 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S03 Stěna vnitřní(20ºC) 34.2 0.58 -0.17 -3.4 S011 Stěna vnitřní (20ºC) 3.9 0.37 -0.17 -0.2 PDL3 Strop koberec (20ºC) 13.8 0.48 -0.17 -1.1 PDL4 Strop dlaždice (24ºC) 8.6 0.50 -0.30 -1.3 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.3 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 35.1 0.15 1.45 0.34 1.15 3.0 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=15-4.7/15+15=0.34 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=-0.3 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =-0.3x30=-9W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č.018+019 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) S01 Stěna venkovní 6.2 0.26 1 1.6 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S011 Stěna vnitřní(20ºC) 5.0 0.37 -0.17 -0.3 PDL4 Strop dlaždice (24ºC) 1.2 0.50 -0.30 -0.2 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.3 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 4.0 0.15 1.45 0.34 1.15 0.3 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=15-4.7/15+15=0.34 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=1.4 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =1.4x30=42W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č.021 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) ---
U(W/ m².K)
ek
Ht(W/K)
54
Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) PDL4 Strop dlaždice(24ºC) 3.7 0.50 -0.3 -0.6 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.3 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 3.7 0.15 1.45 0.34 1.15 0.3 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=15-4.7/15+15=0.34 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=-0.3 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =-0.3x30=-9W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č.022+023,030,029 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) --Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S03 Stěna vnitřní(20ºC) 8.1 0.58 -0.17 -0.8 PDL4 Strop dlaždice (24ºC) 4.3 0.50 -0.3 -0.6 PDL3 Strop koberec (20ºC) 5.1 0.48 -0.17 -0.4 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.3 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 9.4 0.15 1.45 0.34 1.15 0.8 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=15-4.7/15+15=0.34 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=-1.0 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =-1x30=-30W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č. 028 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) --Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S03 Stěna vnitřní(0ºC) 4.2 0.58 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=15-0/15+15=0.50 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) 0.58 S03 Stěna vnitřní(20ºC) 6.3
ek
Ht(W/K)
bu 0.50
Ht(W/K) 1.2
fij -0.17
Ht(W/K) -0.6 55
S06
Příčka (20ºC) 7.4 1.44 -0.17 -1.8 Dveře vnitřní (20ºC) 1.8 2.50 -0.17 -0.8 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 7.4 0.15 1.45 0.34 1.15 0.6 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=15-4.7/15+15=0.34 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=-1.4 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =-1.4x30=-42W 15ºC -15ºC 30ºC
Tepelná ztráta větráním Místnost č.01 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 61.3 0.5 30.7 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.03 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x61.3x3x0.03x1=11.0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=30.7 HV=Vmax x0.34=30.7x0.34=10,4W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=10.4x35=364W Místnost č.02 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 137.2 0.5 68.6 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.03 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x137.2x3x0.03=24.7 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=68.8 HV=Vmax x0.34=68.8x0.34=23.4W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=23.4x30=702W Místnost č.03 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 89.3 0.5 44.7 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.02 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x89.3x3x0.02x1=10.7 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=44.7 HV=Vmax x0.34=44.7x0.34=15.2W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=15.2x30=456W Místnost č.04 Objem místnosti Vi(m3) 66.4 n50(h-1) Činitel zaclonění e 3 0.02
n (h-1) Vmin (m3/h) 2.0 132.8 Výškový korekční činitel ɛ 1.0 56
Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x66.4x3x0.02=8.0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=132.8 HV=Vmax x0.34=132.8x0.34=45.5W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=45.5x35=1593W Místnost č.05 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 66.4 2 132.8 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.02 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x66.4x3x0.02=8.0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=132.8 HV=Vmax x0.34=132.8x0.34=45.5W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=45.5x30=1365W Místnost č.06 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 39.8 1 39.8 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.02 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x39.8x3x0.02=4.8 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=39.8 HV=Vmax x0.34=39.8x0.34=13.5W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=13.5x39=527W Místnost č.07 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 25.2 1.0 25.2 Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ n50(h-1) 3 0.02 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x25.2x3x0.02x1=3.1 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=25.2 HV=Vmax x0.34=25.2x0.34=8.6W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=8.6x35=301W Místnost č.08 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 50.7 0.5 25.3 -1 Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ n50(h ) 3 0.02 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x50.7x3X0.02=6.1 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=25.3 HV=Vmax x0.34=25.3x0.34=8.6W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=8.6x30=258W Místnost č.09 Objem místnosti Vi(m3) 66.4 n50(h-1) Činitel zaclonění e 3 0.03
n (h-1) Vmin (m3/h) 2.0 132.8 Výškový korekční činitel ɛ 1.0 57
Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x66.4x3x0.03=12.0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=132.8 HV=Vmax x0.34=132.8x0.34=45.2W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=45.2x35=1582W Místnost č.010+026,025,024 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 36.7 1.5 55.1 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.02 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x36.7x3x0.02x1=4.4 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=55.1 HV=Vmax x0.34=55.1x0.34=18.7W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=18.7x30=561W Místnost č.011 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 14.8 1.5 22.2 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x14.8x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=22.2 HV=Vmax x0.34=22.2x0.34=7.5W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=7.5x30=225W
Místnost č.012 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 29.7 0.5 14.9 -1 Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ n50(h ) 3 0 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x29.7x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)= 14.9 HV=Vmax x0.34=14.9x0.34=5.1W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=5.1x30=153W Místnost č.013,014,015 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 323.7 0.5 161.8 Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ n50(h-1) 3 0.03 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x323.7x3x0.03x1=58.3 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=161.8 HV=Vmax x0.34=161.8x0.34=55.0W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=55.0x35=1925W
Místnost č.016 Objem místnosti Vi(m3) 41.7
n (h-1) 1.0
Vmin (m3/h) 41.7 58
n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.03 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x41.7x3x0.03x1=7.5 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=41.7 HV=Vmax x0.34=41.7x0.34=14.2W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=14.2x35=496W Místnost č.017 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 98.3 0.5 49.1 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x98.3x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=49.1 HV=Vmax x0.34=49.1x0.34=16.7W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=16.7x30=501W Místnost č.018+019 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 11.2 1.5 16.8 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x11.2x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=16.8 HV=Vmax x0.34=16.8x0.34=5.7W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=5.7x30=171W Místnost č.021 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 10.4 1.5 15.5 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x10.4x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=15.5 HV=Vmax x0.34=15.5x0.34=5.3W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=5.3x30=159W Místnost č.022+023,030,029 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 26.3 1.5 39.5 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x26.4x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=39.5 HV=Vmax x0.34=39,5x0.34=13.4W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=13.4x30=403W Místnost č.028 Objem místnosti Vi(m3) 20.7
n (h-1) 0.5
Vmin (m3/h) 10.4 59
n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x20.2x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=10.4 HV=Vmax x0.34=10.4x0.34=3.5W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=3.5x30=105W Celková tepelná ztráta Místnost č.01 ɸ= ɸT+ ɸV= 1075+364=1439 W Místnost č.02 ɸ= ɸT+ ɸV=168+702 = 870W Místnost č.03 ɸ= ɸT+ ɸV= 198+456= 654W Místnost č.04 ɸ= ɸT+ ɸV=441+1593 =2034 W Místnost č.05 ɸ= ɸT+ ɸV=-6+1365 = 1359W Místnost č.06 ɸ= ɸT+ ɸV=527+527 = 1054W Místnost č.07 ɸ= ɸT+ ɸV=296+301 = 597W Místnost č.08 ɸ= ɸT+ ɸV=-24+258 = 234W Místnost č.09 ɸ= ɸT+ ɸV= 623+1582=2205 W Místnost č.010+024,025,026 ɸ= ɸT+ ɸV=51+561 = 612W
Místnost č.011 ɸ= ɸT+ ɸV=-6+225 = 219W Místnost č.012 ɸ= ɸT+ ɸV=42+153 = 195W Místnost č013,014,015 ɸ= ɸT+ ɸV=2209+1925 = 4134W Místnost č.016 ɸ= ɸT+ ɸV=532+496 = 1028W Místnost č.017 ɸ= ɸT+ ɸV= -9+501= 492W Místnost č.018+019 ɸ= ɸT+ ɸV=42+171 = 213W Místnost č.021 ɸ= ɸT+ ɸV=-9+159 = 150W Místnost č.022+023,030,029 ɸ= ɸT+ ɸV=-30+403= 373W Místnost č.028 ɸ= ɸT+ ɸV=-42+105 = 63W
Celkem tepelná ztráta vytápěných místností 17925W
60
61
Hotel 2NP Tepelné ztráty prostupem Místnost č.101 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) S01 Stěna venkovní 19.6 0.26 1 5.1 Okno 4.1 1.03 1 4.2 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) PDL4 Podlaha linoleum(0ºC) 2.6 0.50 0.57 0.7 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka(24ºC) 10.1 1.44 -0.11 -1.6 Dveře (24ºC) 1.4 2.50 -0.11 -0.4 S07 Příčka (15ºC) 1.8 1.09 0.14 0.3 Dveře(15ºC) 1.8 2.50 0.14 0.6 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --ΣHt(W/K)=8.9 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =8.9x35=312W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.102 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S01 Stěna venkovní 5.1 0.26 Okno 4.1 1.03 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) PDL4 Podlaha linoleum(0ºC) 2.6 0.50 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S06 Příčka (24ºC) 10.1 1.44 Dveře (24ºC) 1.4 2.50 S07 Příčka (15ºC) 1.8 1.09 Dveře (15ºC) 1.8 2.50 PDL3 Podlaha koberec (15ºC) 18.7 0.48 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 ---
ek 1 1
Ht(W/K) 1.3 4.2
bu 0.57
Ht(W/K) 0.7
fij -0.11 -0.11 0.14 0.14 0.14
Ht(W/K) -1.6 -0.4 0.3 0.6 1.3
fg2
Gw
Ht(W/K)
62
Celková měrná tepelná ztráta prostupem Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe 20ºC -15ºC 35ºC
ΣHt(W/K)=6.4 ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =6.4x35=224W
Místnost č.103 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) S01 Stěna venkovní 5.1 0.26 1 1.3 Okno 4.1 1.03 1 4.2 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) PDL4 Podlaha linoleum(0ºC) 2.6 0.50 0.57 0.7 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka (24ºC) 10.1 1.44 -0.11 -1.6 Dveře (24ºC) 1.4 2.5 -0.11 -0.4 S07 Příčka (15ºC) 1.8 1.09 0.14 0.3 Dveře (15ºC) 1.8 2.5 0.14 0.6 S03 Stěna vnitřní(15ºC) 19.7 0.58 0.14 1.6 PDL3 Podlaha koberec(15ºC) 18.7 0.48 0.14 1.3 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=8.0 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =8.0x35=280W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.104 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) Okno 1.5 1.03 S01 Stěna venkovní 7.7 0.26 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S03 Stěna vnitřní(0ºC) 2.0 0.58 Dveře výtah(0ºC) 2.2 2.70 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=15-0/15+15=0.5 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) 0.61 S03 Stěna vnitřní(20ºC) 39.5 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 --Celková měrná tepelná ztráta prostupem
ek 1 1
Ht(W/K) 1.5 2.0
bu 0.50 0.50
Ht(W/K) 0.6 3.0
fij -0.17
Ht(W/K) -4.1
fg2
Gw
Ht(W/K)
ΣHt(W/K)=3.0 63
Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe 15ºC -15ºC
ɵint-ɵe 30ºC
ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =3.0x30=90W
Místnost č.105 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) S01 Stěna venkovní 5.1 0.26 1 1.3 Okno 4.1 1.03 1 4.2 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) PDL4 Podlaha linoleum(0ºC) 2.6 0.50 0.57 0.7 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka (24ºC) 10.1 1.44 -0.11 -1.6 Dveře (24ºC) 1.4 2.50 -0.11 -0.4 S07 Příčka (15ºC) 1.8 1.09 0.14 0.3 Dveře (15ºC) 1.8 2.50 0.14 0.6 S03 Stěna vnitřní(15ºC) 19.7 0.58 0.14 1.6 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=6.7 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =6.7x35=235W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.106 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S01 Stěna venkovní 5.1 0.26 Okno 4.1 1.03 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) PDL4 Podlaha linoleum(0ºC) 2.6 0.50 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S06 Příčka (24ºC) 10.1 1.44 Dveře (24ºC) 1.4 2.50 S07 Příčka (15ºC) 1.8 1.09 Dveře (15ºC) 1.8 2.50 PDL3 Podlaha koberec(15ºC) 18.7 0.48 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11
ek 1 1
Ht(W/K) 1.3 4.2
bu 0.57
Ht(W/K) 0.7
fij -0.11 -0.11 0.14 0.14 0.14
Ht(W/K) -1.6 -0.4 0.3 0.6 1.3
64
Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=6.4 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =6.4x35=224W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.107 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) Okno 4.1 1.03 1 4.2 S01 Stěna venkovní 19.6 0.26 1 5.1 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) PDL4 Podlaha linoleum(0ºC) 2.6 0.50 0.57 0.7 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka (24ºC) 10.1 1.44 -0.11 -1.6 Dveře (24ºC) 1.4 2.50 -0.11 -0.4 S07 Příčka (15ºC) 1.8 1.09 0.14 0.3 Dveře (15ºC) 1.8 2.50 0.14 0.6 PDL3 Podlaha koberec(24ºC) 14.2 0.48 -0.11 -0.7 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --ΣHt(W/K)=8.2 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =8.2x35=287W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.108 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S01 Stěna venkovní 7.0 0.26 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S06 Příčka (20ºC) 10.1 1.44 Dveře (20ºC) 1.4 2.50 5.3 1.09 S07 Příčka(15ºC) PDL4 Podlaha dlaždice (20ºC) 4.3 0.50 PDL3 Strop koberec (20ºC) 2.7 0.48 PDL4 Strop dlaždice (15ºC) 1.5 0.50 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-20)/(24+15)=0.10
ek 1
Ht(W/K) 1.8
bu
Ht(W/K)
fij 0.10 0.10 0.23 0.10 0.10 0.23
Ht(W/K) 1.5 0.4 1.3 0.2 0.1 0.2
65
f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=5.5 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =5.5x39=215W 24ºC -15ºC 39ºC
Místnost č.109 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) S01 Stěna venkovní 2.0 0.26 1 0.52 Okno 2.3 1.03 1 2.4 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S07 Příčka (20ºC) 10.8 1.09 -0.17 -2.0 Dveře (20ºC) 10.8 2.50 -0.17 -4.6 S07 Příčka (24ºC) 31.8 1.09 -0.3 -10.4 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.3 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=-14.1 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =-14.1x30=-423W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č.110 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S01 Stěna venkovní 7.0 0.26 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S06 Příčka (20ºC) 10.1 1.44 Dveře (20ºC) 1.4 2.50 5.3 1.09 S07 Příčka(15ºC) PDL4 Podlaha dlaždice(20ºC) 4.3 0.50 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-20)/(24+15)=0.10 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23
ek 1
Ht(W/K) 1.8
bu
Ht(W/K)
fij 0.1 0.1 0.23 0.1
Ht(W/K) 1.5 0.4 1.3 0.2
66
Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=5.2 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =5.2x39=203W 24ºC -15ºC 39ºC Místnost č.111 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) Okno 4.1 S01 Stěna venkovní 19.6
U(W/ m².K) 1.03 0.26
ek 1 1
Ht(W/K) 4.2 5.1
Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) PDL4 Podlaha linoleum(0ºC) 2.6 0.50 0.57 0.7 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka (24ºC) 10.1 1.44 -0.11 -1.6 Dveře (24ºC) 1.4 2.50 -0.11 -0.4 S07 Příčka (15ºC) 1.8 1.09 0.14 0.3 1.8 2.50 0.14 0.6 Dveře (15ºC) f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --ΣHt(W/K)=8.9 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =8.9x35=312W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.112 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S01 Stěna venkovní 5.1 0.26 Okno 4.1 1.03 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) PDL4 Podlaha linoleum(0ºC) 2.6 0.50 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) (W/ m².K) 10.1 1.44 S06 Příčka (24ºC) Dveře (24ºC) 1.4 2.50 S07 Příčka (15ºC) 1.8 1.09 Dveře (15ºC) 1.8 2.50 PDL3 Podlaha koberec (15ºC) 18.7 0.48
ek 1 1
Ht(W/K) 1.3 4.2
bu 0.57
Ht(W/K) 0.7
fij -0.11 -0.11 0.14 0.14 0.14
Ht(W/K) -1.6 -0.4 0.3 0.6 1.3 67
f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=6.4 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =6.4x35=224W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.113 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) S01 Stěna venkovní 5.1 Okno 4.1
U(W/ m².K) 0.26 1.03
ek 1 1
Ht(W/K) 1.3 4.2
Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) PDL4 Podlaha linoleum(0ºC) 2.6 0.50 0.57 0.7 PDL3 Podlaha koberec (15ºC) 2.6 0.48 0.14 0.2 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-15/20+15=0.14 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka (24ºC) 10.1 1.44 -0.11 -1.6 Dveře (24ºC) 1.4 2.5 -0.11 -0.4 S07 Příčka (15ºC) 1.8 1.09 0.14 0.3 Dveře (15ºC) 1.8 2.5 0.14 0.6 10.8 0.58 0.14 0.9 S03 Stěna vntřní (15ºC) S03 Stěna vntřní (24ºC) 8.7 0.58 -0.11 -0.6 PDL3 Podlaha koberec(15ºC) 16.1 0.48 0.14 1.1 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=6.7 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =6.7x35=235W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.114 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) Okno 1.5 S01 Stěna venkovní 7.7 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) PDL4 Podlaha linoleum(0ºC) 2.6 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=24-0/24+15=0.62
U(W/ m².K) 1.03 0.26
ek 1 1
Ht(W/K) 1.5 2.0
U(W/ m².K) 0.50
bu 0.62
Ht(W/K) 0.8
68
Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S03 Stěna vnitřní (20ºC) 17.4 0.58 0.10 1.0 S07 Příčka (15ºC) 7.5 1.09 0.23 1.9 Dveře (15ºC) 1.8 2.50 0.23 1.0 PDL4 Podlaha dlaždice (20ºC) 9.9 0.50 0.10 0.5 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-20)/(24+15)=0.10 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --ΣHt(W/K)=8.7 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =8.7x39=339W 24ºC -15ºC 39ºC Místnost č.115 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) S01 Stěna venkovní 5.1 0.26 1 1.3 Okno 4.1 1.03 1 4.2 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) PDL4 Podlaha linoleum(0ºC) 2.6 0.50 0.57 0.7 4.2 0.58 0.57 1.4 S03 Stěna vnitřní (0ºC) bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) 10.1 1.44 -0.11 -1.6 S06 Příčka (24ºC) Dveře (24ºC) 1.4 2.50 -0.11 -0.4 S07 Příčka (15ºC) 1.8 1.09 0.14 0.3 Dveře (15ºC) 1.8 2.50 0.14 0.6 S03 Stěna vntřní (15ºC) 5.3 0.58 0.14 0.4 S03 Stěna vntřní (24ºC) 8.7 0.58 -0.11 -0.6 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --ΣHt(W/K)=6.3 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =6.3x35=221W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.116 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) S01 Stěna venkovní 5.1 Okno 4.1 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem
U(W/ m².K) 0.26 1.03
ek 1 1
Ht(W/K) 1.3 4.2
69
č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) PDL4 Podlaha linoleum(0ºC) 2.6 0.50 0.57 0.7 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka (24ºC) 10.1 1.44 -0.11 -1.6 Dveře (24ºC) 1.4 2.5 -0.11 -0.4 S07 Příčka (15ºC) 1.8 1.09 0.14 0.3 Dveře (15ºC) 1.8 2.5 0.14 0.6 PDL3 Podlaha koberec (15ºC) 6.8 0.48 0.14 0.5 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=5.6 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =5.6x35=196W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.117 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) 19.6 0.26 1 5.1 S01 Stěna venkovní Okno 4.1 1.03 1 4.2 PDL5 Podlaha 0.6 0.20 1 0.1 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) PDL4 Podlaha linoleum(0ºC) 2.6 0.50 0.57 0.7 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka (24ºC) 10.1 1.44 -0.11 -1.6 Dveře (24ºC) 1.4 2.5 -0.11 -0.4 S07 Příčka (15ºC) 1.8 1.09 0.14 0.3 Dveře (15ºC) 1.8 2.5 0.14 0.6 PDL3 Podlaha koberec (15ºC) 6.8 0.48 0.14 0.5 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=9.5 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =9.5x35=333W 20ºC -15ºC 35ºC
70
Místnost č.118 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) S01 Stěna venkovní 7.0 0.26 1 1.8 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka (20ºC) 10.1 1.44 0.1 1.5 Dveře (20ºC) 1.4 2.5 0.1 0.4 S07 Příčka(15ºC) 5.3 1.09 0.23 1.3 PDL4 Podlaha dlaždice(15ºC) 4.3 0.50 0.23 0.5 PDL3 Strop koberec (20ºC) 4.3 0.48 0.1 0.2 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-20)/(24+15)=0.10 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=5.7 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =5.7x39=222W 24ºC -15ºC 39ºC Místnost č.119 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) S01 Stěna venkovní 7.0 0.26 1 1.8 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka (20ºC) 10.1 1.44 0.1 1.5 Dveře (20ºC) 1.4 2.5 0.1 0.4 S07 Příčka(15ºC) 5.3 1.09 0.23 1.3 PDL4 Podlaha dlaždice (20ºC) 3.1 0.50 0.1 0.2 PDL3 Strop koberec (20ºC) 2.7 0.48 0.1 0.1 PDL4 Strop dlaždice (15ºC) 1.5 0.50 0.23 0.2 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-20)/(24+15)=0.10 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=5.5 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =5.5x39=215W 24ºC -15ºC 39ºC
71
Místnost č. 120,121,123 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) --Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka (20ºC) 10.1 1.44 0.1 1.5 Dveře (20ºC) 1.4 2.5 0.1 0.4 S07 Příčka(15ºC) 5.3 1.09 0.23 1.3 PDL4 Podlaha dlaždice (15ºC) 4.3 0.50 0.23 0.5 PDL3 Strop koberec (20ºC) 2.7 0.48 0.1 0.1 PDL4 Strop dlaždice (15ºC) 1.5 0.50 0.23 0.2 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-20)/(24+15)=0.10 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=4 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =4x39=156W 24ºC -15ºC 39ºC Místnost č.122 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) --Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S06 Příčka (20ºC) 10.1 1.44 Dveře (20ºC) 1.4 2.5 S07 Příčka(15ºC) 5.3 1.09 PDL4 Podlaha dlaždice (20ºC) 4.3 0.50 PDL3 Strop koberec (20ºC) 2.7 0.48 PDL4 Strop dlaždice (15ºC) 1.5 0.50 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-20)/(24+15)=0.10 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe 24ºC -15ºC 39ºC
ek
Ht(W/K)
bu
Ht(W/K)
fij 0.1 0.1 0.23 0.1 0.1 0.23
Ht(W/K) 1.5 0.4 1.3 0.2 0.1 0.2
fg2
Gw
Ht(W/K)
ΣHt(W/K)=3.7 ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =3.7x39=144W
72
Místnost č.124,125,130 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) --Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka (20ºC) 10.1 1.44 0.10 1.5 Dveře (20ºC) 1.4 2.50 0.10 0.4 S07 Příčka(15ºC) 5.3 1.09 0.23 1.3 PDL4 Podlaha dlaždice(15ºC) 4.3 0.50 0.23 0.5 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-20)/(24+15)=0.10 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=3.7 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =3.7x39=144W 24ºC -15ºC 39ºC Místnost č.126 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) --Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) S03 Stěna vnitřní (0ºC) 4.2 0.58 0.5 1.2 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=15-0/15+15=0.5 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S03 Stěna vnitřní (20ºC) 10.8 0.58 -0.17 -1.1 S07 Příčka (24ºC) 2.4 1.09 -0.3 -0.8 Dveře (24ºC) 1.8 2.50 -0.3 -1.4 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.3 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=-2.1 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =-2.1x30=-63W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č.127+128 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) ---
U(W/ m².K)
ek
Ht(W/K)
73
Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) S03 Stěna vnitřní (0ºC) 4.2 0.58 0.5 1.2 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=15-0/15+15=0.5 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S03 Stěna vnitřní(20ºC) 5.3 0.58 -0.17 -0.5 S07 Příčka (24ºC) 4.8 1.09 -0.3 -1.6 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.3 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem Σht(W/K)=-0.9 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =-0.9x30=-27W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č.129 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) --Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka (20ºC) 10.1 1.44 0.1 1.5 1.4 2.50 0.1 0.4 Dveře (20ºC) S07 Příčka(15ºC) 3.6 1.09 0.23 0.9 PDL4 Podlaha dlaždice (20ºC) 3.3 0.50 0.1 0.2 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-20)/(24+15)=0.10 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=3.0 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =3.0x39=117W 24ºC -15ºC 39ºC Místnost č.131 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S01 Stěna venkovní 2.0 0.26 Okno 2.3 1.03 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu
ek 1 1
Ht(W/K) 0.52 2.4
bu
Ht(W/K)
74
č.k. S07
Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) Příčka (20ºC) 10.8 1.09 -0.17 -2.0 Dveře (20ºC) 10.8 2.50 -0.17 -4.6 S07 Příčka (24ºC) 31.8 1.09 -0.30 -10.4 PDL3 Podlaha koberec(20ºC) 4.3 0.48 -0.17 -0.4 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.3 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=-14.5 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =-14.5x30=-435W 15ºC -15ºC 30ºC Tepelná ztráta větráním Místnost č.101,102,103,105,106,107,111,112,113,115,116,117 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 52.4 0.5 26.2 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.02 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x52.4x3x0.02x1=6.3 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=26.2 HV=Vmax x0.34=26.2x0.34=8.9W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=8.9x35=312W Místnost č.104 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 84.6 0.5 42.3 -1 Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ n50(h ) 3 0.02 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x84.6x3x0.02x1.0=10.2 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=42.3 HV=Vmax x0.34=42.3x0.34=14.4W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=14.4x30=431W Místnost č.108,110,118,119,120,121,122,123,124,125,130 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 12.0 1.5 18.0 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x12x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=18 HV=Vmax x0.34=18x0.34=6.1W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=6.1x39=238W Místnost č.109,131 Objem místnosti Vi(m3) 52.1
n (h-1) 0.5
Vmin (m3/h) 26.1 75
n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.02 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x52.1x3x0.02x1=6.3 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=26.1 HV=Vmax x0.34=26.1x0.34=8.9W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)8.9x30=267W
Místnost č.114 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 27.7 1.5 41.6 Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ n50(h-1) 3 0.02 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x27.7x3x0.02x1=3.3 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=41.6 HV=Vmax x0.34=41.6x0.34=14.1W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=14.1x39=550W Místnost č.126 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 16.2 0.5 8.1 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x16.2x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=8.1 HV=Vmax x0.34=8.1x0.34=2.8W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=2.8x30=84W Místnost č.127+128 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 9.0 1.5 13.5 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x9x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=13.5 HV=Vmax x0.34=13.5x0.34=4.6W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=4.6x30=138W Místnost č.129 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 9.2 1.5 13.8 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x9.2x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=13.8 HV=Vmax x0.34=13.8x0.34=4.7W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=4.7x39=183W
76
Celková tepelná ztráta Místnost č.101 ɸ= ɸT+ ɸV= 312+312= 624W
Místnost č.116 ɸ= ɸT+ ɸV=196+ 312 = 508W
Místnost č.102 ɸ= ɸT+ ɸV= 224+312= 536W
Místnost č.117 ɸ= ɸT+ ɸV=333+ 312 = 645W
Místnost č.103 ɸ= ɸT+ ɸV= 280+312= 592W
Místnost č.118 ɸ= ɸT+ ɸV=222+238 = 460W
Místnost č.104 ɸ= ɸT+ ɸV= 90+431= 521W
Místnost č.119 ɸ= ɸT+ ɸV=215+ 238 = 453W
Místnost č.105 ɸ= ɸT+ ɸV= 235+312= 547W
Místnost č.120 ɸ= ɸT+ ɸV=156+ 238= 394W
Místnost č.106 ɸ= ɸT+ ɸV=224+ 312 = 536W
Místnost č.121 ɸ= ɸT+ ɸV=156+ 238 = 394W
Místnost č.107 ɸ= ɸT+ ɸV=287+ 312 = 599W
Místnost č.122 ɸ= ɸT+ ɸV=144+ 238 = 382W
Místnost č.108 ɸ= ɸT+ ɸV=215+238 = 453W
Místnost č.123 ɸ= ɸT+ ɸV=156+ 238 =394 W
Místnost č.109 ɸ= ɸT+ ɸV=-423+ 267= -156W →nebude se vytápět
Místnost č.124 ɸ= ɸT+ ɸV=144+ 238 = 382W
Místnost č.110 ɸ= ɸT+ ɸV=203+238 =441 W Místnost č.111 ɸ= ɸT+ ɸV=312+ 312 = 624W Místnost č.112 ɸ= ɸT+ ɸV=224+ 312 = 536W
Místnost č.125 ɸ= ɸT+ ɸV=144+ 238 =382 W Místnost č.126 ɸ= ɸT+ ɸV=-63+84 = 21 W →nebude se vytápět Místnost č.127+128 ɸ= ɸT+ ɸV=-27+138 = 111W Místnost č.129 ɸ= ɸT+ ɸV=117+183 = 300W
Místnost č.113 ɸ= ɸT+ ɸV=235+ 312 = 547W Místnost č.114 ɸ= ɸT+ ɸV= 339+550= 889W Místnost č.115 ɸ= ɸT+ ɸV=221+ 312 = 533W
Místnost č.130 ɸ= ɸT+ ɸV=144+238 = 382W Místnost č.131 ɸ= ɸT+ ɸV=-435+267 = -168W →nebude se vytápět
Celkem tepelná ztráta výtápěných mítností 13165W
77
78
Hotel 3NP Tepelné ztráty prostupem Místnost č.201,207 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) S01 Stěna venkovní 18.3 0.26 1 4.8 Okno 1.4 1.03 1 1.4 SCH2 Střecha 8.5 0.22 1 1.9 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) S08 Příčka (0ºC) 4.5 0.29 0.57 0.7 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka(15ºC) 15.0 1.44 0.14 3.0 Dveře (15ºC) 3.2 2.5 0.14 1.1 PDL3 Podlaha koberec (24ºC) 2.7 0.48 -0.11 -0.1 STR3 Strop dlaždice (24ºC) 2.7 0.25 -0.11 -0.1 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=12.7 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =12.7x35=445W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č. 202,206 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) Okno 1.4 1.03 8.5 0.22 SCH2 Střecha Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S08 Příčka (0ºC) 4.5 0.29 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S06 Příčka(15ºC) 15.0 1.44 Dveře (15ºC) 3.2 2.5 PDL3 Podlaha koberec (24ºC) 2.7 0.48 STR3 Strop dlaždice (24ºC) 2.7 0.25 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 ---
ek 1 1
Ht(W/K) 1.4 1.9
bu 0.57
Ht(W/K) 0.7
fij 0.14 0.14 -0.11 -0.11
Ht(W/K) 3.0 1.1 -0.1 -0.1
fg2
Gw
Ht(W/K)
79
Celková měrná tepelná ztráta prostupem Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe 20ºC -15ºC 35ºC
ΣHt(W/K)=7.9 ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =7.9x35=277W
Místnost č.203,205 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) Okno 1.4 1.03 1 1.4 SCH2 Střecha 8.5 0.22 1 1.9 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) S08 Příčka (0ºC) 4.5 0.29 0.57 0.7 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka(15ºC) 15.0 1.44 0.14 3.0 Dveře (15ºC) 3.2 2.5 0.14 1.1 PDL3 Podlaha koberec (24ºC) 2.7 0.48 -0.11 -0.1 STR3 Strop dlaždice (24ºC) 2.7 0.25 -0.11 -0.1 S03 Stěna vnitřní (15ºC) 18.3 0.58 0.14 1.5 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=9.4 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =9.4x35=329W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.204 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) SCH2 Střecha 12.1 0.22 Okno 1.4 1.03 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) STR3 Strop linoleum (0ºC) 17.0 0.25 2.50 Výlez na půdu (0ºC) 1.6 Dveře výtah(0ºC) 2.2 2.70 S03 Stěna vnitřní(0ºC) 2.0 0.58 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=15-0/15+15=0.5 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S03 Stěna vnitřní (20ºC) 36.6 0.58 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 ---
ek 1 1
Ht(W/K) 2.7 1.4
bu 0.50 0.50 0.50 0.50
Ht(W/K) 2.1 2.0 3.0 0.6
fij -0.17
Ht(W/K) -3.6
fg2
Gw
Ht(W/K)
80
ΣHt(W/K)=8.2
Celková měrná tepelná ztráta prostupem Návrhová ztráta prostupem ɵint 15ºC
ɵe -15ºC
ɵint-ɵe 30ºC
ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =8.2x30=246W
Místnost č.208,223,222,221,220,219 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) --Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka(20ºC) 10.6 1.44 -0.17 -2.6 Dveře(20ºC) 1.4 2.50 -0.17 -0.6 PDL4 Podlaha dlaždice (24ºC) 1.5 0.50 -0.30 -0.2 STR3 Strop dlaždice (24ºC) 1.5 0.25 -0.30 -0.1 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.3 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --ΣHt(W/K)=-3.5 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =-3.5x30=-105W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č.209 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S01 Stěna venkovní 4.2 0.26 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) 13.1 1.44 S06 Příčka (20ºC) 10.8 2.50 Dveře (20ºC) STR2 Strop koberec (20ºC) 16.5 0.24 S07 Příčka (24ºC) 16.8 1.09 S07 Příčka(20ºC) 5.5 1.09 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.3 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 --Celková měrná tepelná ztráta prostupem
ek 1
Ht(W/K) 1.1
bu
Ht(W/K)
fij -0.17 -0.17 -0.17 -0.30 -0.17
Ht(W/K) -3.2 -4.6 -0.7 -5.5 -1.0
fg2
Gw
Ht(W/K)
ΣHt(W/K)=-13.9
81
Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe 15ºC -15ºC
ɵint-ɵe 30ºC
ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =-13.9x30=-417W
Místnost č.210 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) S01 Stěna venkovní 7.0 0.26 1 1.8 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka(20ºC) 10.1 1.44 0.10 1.5 Dveře (20ºC) 1.4 2.50 0.10 0.4 S07 Příčka (15ºC) 5.3 1.09 0.23 1.3 STR2 Strop koberec (20ºC) 4.3 0.24 0.10 0.1 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-20)/(24+15)=0.10 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=5.1 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =5.1x39=199W 24ºC -15ºC 39ºC Místnost č.211 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) Okno 1.4 1.03 SCH2 Střecha 8.5 0.22 S01 Stěna venkovní 11.3 0.26 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S08 Příčka (0ºC) 4.5 0.29 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) 10.1 1.44 S06 Příčka (24ºC) Dveře (24ºC) 1.4 2.50 S07 Příčka (15ºC) 1.8 1.09 Dveře (15ºC) 1.8 2.50 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 --Celková měrná tepelná ztráta prostupem
ek 1 1 1
Ht(W/K) 1.4 1.9 2.9
bu 0.57
Ht(W/K) 0.7
fij -0.11 -0.11 0.14 0.14
Ht(W/K) -1.6 -0.4 0.3 0.6
fg2
Gw
Ht(W/K)
ΣHt(W/K)=5.8
82
Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe 20ºC -15ºC
ɵint-ɵe 35ºC
ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =5.8x35=203W
Místnost č.212,216 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) Okno 1.4 1.03 1 1.4 SCH2 Střecha 8.5 0.22 1 1.9 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) S08 Příčka (0ºC) 4.5 0.29 0.57 0.7 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka (24ºC) 10.1 1.44 -0.11 -1.6 Dveře (24ºC) 1.4 2.50 -0.11 -0.4 S07 Příčka (15ºC) 1.8 1.09 0.14 0.3 Dveře (15ºC) 1.8 2.50 0.14 0.6 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --ΣHt(W/K)=2.9 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =2.9x35=102W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.213 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) Okno 1.4 1.03 SCH2 Střecha 8.5 0.22 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S08 Příčka (0ºC) 4.5 0.29 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S06 Příčka (24ºC) 10.1 1.44 Dveře (24ºC) 1.4 2.50 S07 Příčka (15ºC) 1.8 1.09 Dveře (15ºC) 1.8 2.50 S03 Stěna vnitřní(15ºC) 10.8 0.58 S03 Stěna vnitřní(24ºC) 5.1 0.58 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11
ek 1 1
Ht(W/K) 1.4 1.9
bu 0.57
Ht(W/K) 0.7
fij -0.11 -0.11 0.14 0.14 0.14 -0.11
Ht(W/K) -1.6 -0.4 0.3 0.6 0.9 -0.3
83
Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=3.5 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =3.5x35=123W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.214 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) Okno 1.4 1.03 1 1.4 SCH2 Střecha 8.5 0.22 1 1.9 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) S08 Příčka (0ºC) 4.5 0.29 0.62 0.8 STR3 Strop linoleum (0ºC) 2.4 0.25 0.62 0.4 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=24-0/24+15=0.62 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S03 Stěna vnitřní (20ºC) 10.2 0.58 0.10 0.6 S07 Příčka (15ºC) 7.5 1.09 0.23 1.9 Dveře (15ºC) 1.8 2.50 0.23 1.0 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-20)/(24+15)=0.10 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --ΣHt(W/K)=8.0 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =8.0x39=312W 24ºC -15ºC 39ºC Místnost č.215 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) Okno 1.4 1.03 SCH2 Střecha 8.5 0.22 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S08 Příčka (0ºC) 4.5 0.29 S03 Stěna vnitřní(0ºC) 4.2 0.58 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S06 Příčka (24ºC) 10.1 1.44 Dveře (24ºC) 1.4 2.50 S07 Příčka (15ºC) 1.8 1.09 Dveře (15ºC) 1.8 2.50 0.58 S03 Stěna vnitřní(24ºC) 5.1
ek 1 1
Ht(W/K) 1.4 1.9
bu 0.57 0.57
Ht(W/K) 0.7 1.4
fij -0.11 -0.11 0.14 0.14 -0.11
Ht(W/K) -1.6 -0.4 0.3 0.6 -0.3 84
S03 Stěna vnitřní(15ºC) 5.3 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11
0.58
0.14
0.4
Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=4.4 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =4.4x35=154W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.217 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) Okno 6.1 8.5 SCH2 Střecha S01 Stěna venkovní 12.3 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem
U(W/ m².K) 1.03 0.22 0.26
ek 1 1 1
Ht(W/K) 6.3 1.9 3.2
č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) S08 Příčka (0ºC) 4.5 0.29 0.57 0.7 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S07 Příčka (15ºC) 7.4 1.09 0.14 1.1 Dveře (15ºC) 1.8 2.50 0.14 0.6 PDL3 Podlaha koberec (24ºC) 4.3 0.48 -0.11 -0.2 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=12.9 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =12.9x35=452W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č. 218 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) Okno 2.3 1.03 S01 Stěna venkovní 2.0 0.26 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S06 Příčka (20ºC) 13.1 1.44 10.8 2.50 Dveře (20ºC)
ek 1 1
Ht(W/K) 2.4 0.5
bu
Ht(W/K)
fij -0.17 -0.17
Ht(W/K) -3.3 -4.6 85
S07 Příčka (20ºC) 11.1 1.09 -0.17 -2.1 S07 Příčka (24ºC) 11.2 1.09 -0.30 -3.7 STR2 Strop koberec (20ºC) 16.5 0.24 -0.17 -0.7 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.30 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=-11.5 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =-11.5x30=-345W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č.224,225,230 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) --Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka(20ºC) 10.1 1.44 0.10 1.5 1.4 2.50 0.10 0.4 Dveře (20ºC) S07 Příčka (15ºC) 5.3 1.09 0.23 1.3 STR2 Strop koberec (20ºC) 4.3 0.24 0.10 0.1 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-20)/(24+15)=0.10 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem Σht(W/K)=3.3 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =3.3x39=129W 24ºC -15ºC 39ºC Místnost č.226 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) --Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) STR3 Podlaha linoleum(0ºC) 5.4 0.25 S03 Stěna vnitřní (0ºC) 4.2 0.58 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=15-0/15+15=0.5 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S07 Příčka (24ºC) 2.4 1.09 Dveře (24ºC) 1.8 2.50 0.58 S03 Stěna vnitřní (20ºC) 10.8
ek
Ht(W/K)
bu 0.50 0.50
Ht(W/K) 0.7 1.2
fij -0.30 -0.30 -0.17
Ht(W/K) -0.8 -1.4 -1.1 86
f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.3 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem Σht(W/K)=-1.4 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =-1.4x30=-42W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č. 227+228 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) --Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) STR3 Podlaha linoleum(0ºC) 2.7 0.25 0.50 0.3 S03 Stěna vnitřní (0ºC) 4.2 0.58 0.50 1.2 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=15-0/15+15=0.5 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S03 Stěna vnitřní(20ºC) 5.3 0.58 -0.17 -0.5 S07 Příčka (24ºC) 4.8 1.09 -0.30 -1.6 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.3 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --ΣHt(W/K)=-0.6 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =-0.6x30=-18W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č.229 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) --Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S07 Příčka (15ºC) 3.6 1.09 S06 Příčka(20ºC) 10.1 1.44 Dveře (20ºC) 1.4 2.50 STR2 Strop koberec (20ºC) 3.3 0.24 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-20)/(24+15)=0.10 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23
ek
Ht(W/K)
bu
Ht(W/K)
fij 0.23 0.10 0.10 0.10
Ht(W/K) 0.9 1.5 0.4 0.1
87
Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=2.9 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =2.9x39=113W 24ºC -15ºC 39ºC Tepelná ztráta větráním Místnost č.201,202,203,205,206,207 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 48.5 0.5 24.3 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.02 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x48.5x3x0.02x1=5.8 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=24.3 HV=Vmax x0.34=24.3x0.34=8.3W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=8.3x35=289W Místnost č.204 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 78.9 0.5 39.5 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.02 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x78.9x3x0.02x1=9.5 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=39.5 HV=Vmax x0.34=39.5x0.34=13.4W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=13.4x30=402W Místnost č.208,219,220,221,222,223 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 4.2 1.5 6.3 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x4.2x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=6.3 HV=Vmax x0.34=6.3x0.34=2.1W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=2.1x30=63W Místnost č.209 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 52.1 0.5 26.1 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x52.1x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=26.1 HV=Vmax x0.34=26.1x0.34=8.9W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=8.9x30=267W
88
Místnost č.210,224,225,230 Objem místnosti Vi(m3) 12.0
n (h-1) 1.5
Vmin (m3/h) 18.0
n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x12x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=18.0 HV=Vmax x0.34=18.0x0.34=6.1W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=6.1x39=238W Místnost č.211,212,213,215,216 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 40.4 0.5 20.2 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.02 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x40.4x3x0.02x1=4.8 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=20.2 HV=Vmax x0.34=20.2.0.34=6.9W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=6.9x35=242W Místnost č.214 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 16.3 1.5 24.5 -1 Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ n50(h ) 3 0.02 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x16.3x3x0.02x1=2.0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=24.5 HV=Vmax x0.34=24.5x0.34=8.3W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=8.3x39=324W Místnost č.217 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 54.1 0.5 27.1 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.03 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x54.1x3x0.03x1=9.7 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=27.1 HV=Vmax x0.34=27.1x0.34=9.2W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=9.2x35=322W Místnost č.218 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 52.1 0.5 26.1 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x52.1x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=26.1 HV=Vmax x0.34=26.1x0,34=8.9W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=8.9x30=267W 89
Místnost č.226 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 16.2 0.5 8.1 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x16.2x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=8.1 HV=Vmax x0.34=8.1x0.34=2.8W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=2.8.30=84W Místnost č.227+228 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 9.0 1.5 13.5 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x9x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=13.5 HV=Vmax x0.34=13.5x0.34=4.6W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=4.6x30=138W Místnost č.229 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 9.2 1.5 13.8 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x9.2x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=13.8 HV=Vmax x0.34=13.8x0.34=4.7W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=4.7x39=183W
Celková tepelná ztráta Místnost č.201 ɸ= ɸT+ ɸV= 445+289=734 W Místnost č.202 ɸ= ɸT+ ɸV= 277+289=566 W
Místnost č.207 ɸ= ɸT+ ɸV=445+ 289= 734W Místnost č.208 ɸ= ɸT+ ɸV=-105+63 = -42W →nebude se vytápět
Místnost č.203 ɸ= ɸT+ ɸV=329+ 289 = 618W Místnost č.204 ɸ= ɸT+ ɸV= 246+402= 648W
Místnost č.209 ɸ= ɸT+ ɸV=-417+267 = -150W →nebude se vytápět
Místnost č.205 ɸ= ɸT+ ɸV=329+ 289= 618W
Místnost č.210 ɸ= ɸT+ ɸV=199+238 = 437W
Místnost č.206 ɸ= ɸT+ ɸV= 277+289= 566W
Místnost č.211 ɸ= ɸT+ ɸV=203+242 = 445W
90
Místnost č.212 ɸ= ɸT+ ɸV=102+ 242 =344 W Místnost č.213 ɸ= ɸT+ ɸV=123+ 242 = 365W Místnost č.214 ɸ= ɸT+ ɸV= 312+324= 636W Místnost č.215 ɸ= ɸT+ ɸV=154+ 242 = 396W Místnost č.216 ɸ= ɸT+ ɸV=102+ 242 = 344W Místnost č.217 ɸ= ɸT+ ɸV=452+322 = 774W Místnost č.218 ɸ= ɸT+ ɸV=-345+267 = -78W →nebude se vytápět
Místnost č.221 ɸ= ɸT+ ɸV=-105+63 =-42 W →nebude se vytápět Místnost č.222 ɸ= ɸT+ ɸV= -105+63= -42W →nebude se vytápět Místnost č.223 ɸ= ɸT+ ɸV=-105+63 =-42 W →nebude se vytápět Místnost č.224 ɸ= ɸT+ ɸV= 129+238= 367W Místnost č.225 ɸ= ɸT+ ɸV=129+238 = 367W Místnost č.226 ɸ= ɸT+ ɸV=-42+84 = 42W →nebude se vytápět Místnost č.227+228 ɸ= ɸT+ ɸV=-18+138 = 120W Místnost č.229 ɸ= ɸT+ ɸV=113+183 = 296W
Místnost č.219 ɸ= ɸT+ ɸV=-105+63 = -42W →nebude se vytápět Místnost č.230 ɸ= ɸT+ ɸV= 129+238= 367W Místnost č.220 ɸ= ɸT+ ɸV=-105+63 = -42W →nebude se vytápět Celkem ztráta vytápěných místností 9742W
91
92
Hotel 4NP Tepelné ztráty prostupem Místnost č.301 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) S01 Stěna vnitřní 23.2 0.26 1 6.0 Okno 1.4 1.03 1 1.4 SCH2 Střecha 21.1 0.22 1 4.6 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) STR3 Strop linoleum (0ºC) 13.6 0.25 0.57 1.9 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka (24ºC) 15.6 1.44 -0.11 -2.5 Dveře (24ºC) 1.4 2.5 -0.11 -0.4 STR2 Podlaha koberec (15ºC) 5.5 0.24 0.14 0.2 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=11.2 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =11.2x35=392W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.302,305 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) Okno 1.4 1.03 SCH2 Střecha 21.1 0.22 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) STR3 Strop linoleum (0ºC) 13.6 0.25 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S06 Příčka (24ºC) 15.6 1.44 Dveře (24ºC) 1.4 2.5 STR2 Podlaha koberec (15ºC) 5.5 0.24 STR2 Podlaha koberec (24ºC) 4.3 0.24 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 --Celková měrná tepelná ztráta prostupem
ek 1 1
Ht(W/K) 1.4 4.6
bu 0.57
Ht(W/K) 1.9
fij -0.11 -0.11 0.14 -0.11
Ht(W/K) -2.5 -0.4 0.2 -0.1
fg2
Gw
Ht(W/K)
ΣHt(W/K)=5.1 93
Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe 20ºC -15ºC
ɵint-ɵe 35ºC
ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =5.1x35=179W
Místnost č.303 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) Okno 1.4 1.03 1 1.4 SCH2 Střecha 21.1 0.22 1 4.6 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) STR3 Strop linoleum (0ºC) 12.5 0.25 0.57 1.8 S03 Stěna vnitřní (0ºC) 16.0 0.58 0.57 5.3 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka (24ºC) 15.6 1.44 -0.11 -2.5 Dveře (24ºC) 1.4 2.5 -0.11 -0.4 STR2 Podlaha koberec (15ºC) 5.5 0.24 0.14 0.2 STR2 Podlaha koberec (24ºC) 3.3 0.24 -0.11 -0.1 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=10.3 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =10.3x35=361W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.304 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) Okno 1.4 1.03 21.1 0.22 SCH2 Střecha Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) STR3 Strop linoleum (0ºC) 13.6 0.25 0.58 S03 Stěna vnitřní (0ºC) 17.6 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S06 Příčka (24ºC) 15.6 1.44 Dveře (24ºC) 1.4 2.50 STR2 Podlaha koberec (15ºC) 5.5 0.24 STR2 Podlaha koberec (24ºC) 4.3 0.24 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11
ek 1 1
Ht(W/K) 1.4 4.6
bu 0.57 0.57
Ht(W/K) 1.9 5.8
fij -0.11 -0.11 0.14 -0.11
Ht(W/K) -2.5 -0.4 0.2 -0.1
94
Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=10.9 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =10.9x35=382W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.306 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) S01 Stěna vnitřní 23.2 0.26 1 6.0 Okno 1.4 1.03 1 1.4 SCH2 Střecha 21.1 0.22 1 4.6 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) STR3 Strop linoleum (0ºC) 13.6 0.25 0.57 1.9 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka (24ºC) 15.6 1.44 -0.11 -2.5 Dveře (24ºC) 1.4 2.5 -0.11 -0.4 STR2 Podlaha koberec (15ºC) 5.5 0.24 0.14 0.2 STR2 Podlaha koberec (24ºC) 4.3 0.24 -0.11 -0.1 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --ΣHt(W/K)=11.1 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =11.1x35=389W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.307,308,311,312 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) SCH2 Střecha 0.9 0.22 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) STR3 Strop linoleum (0ºC) 4.0 0.25 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=24-0/24+15=0.62 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S06 Příčka(20ºC) 15.6 1.44 Dveře (20ºC) 1.4 2.50 STR3 Podlaha dlaždice (20ºC) 2.7 0.25 STR3 Podlaha dlaždice (15ºC) 1.5 0.25 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-20)/(24+15)=0.10 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23
ek 1
Ht(W/K) 0.2
bu 0.62
Ht(W/K) 0.6
fij 0.10 0.10 0.10 0.23
Ht(W/K) 2.2 0.4 0.1 0.1
95
Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=3.6 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =3.6x39=140W 24ºC -15ºC 39ºC Místnost č.309,310 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) SCH2 Střecha 0.9 0.22 1 0.2 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) STR3 Strop linoleum (0ºC) 4.0 0.25 0.62 0.6 S03 Stěna vnitřní (0ºC) 5.6 0.58 0.62 2.0 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=24-0/24+15=0.62 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka(20ºC) 15.6 1.44 0.10 2.2 Dveře (20ºC) 1.4 2.50 0.10 0.4 STR3 Podlaha dlaždice (20ºC) 2.7 0.25 0.10 0.1 STR3 Podlaha dlaždice (15ºC) 1.5 0.25 0.23 0.1 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-20)/(24+15)=0.10 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Σht(W/K)=5.6 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =5.6x39=218W 24ºC -15ºC 39ºC Tepelná ztráta větráním Místnost č.301,302,304,305,306 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 63.2 0.5 31.6 -1 Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ n50(h ) 3 0.02 1.2 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x63.2x3x0.02x1.2=9.1 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=31.6 HV=Vmax x0.34=0.34x31.6=10.7W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=10.7x35=375W Místnost č.303 Objem místnosti Vi(m3) 60.2 n50(h-1) Činitel zaclonění e 3 0.02
n (h-1) Vmin (m3/h) 0.5 30.1 Výškový korekční činitel ɛ 1.2 96
Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x60.2x3x0.02x1.2=8.7 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=30.1 HV=Vmax x0.34=0.34x30.1=10.2W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=10.2x35=357W Místnost č.307,308,309,310,311,312 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 12.9 1.5 19.4 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.0 1.2 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x12.9x3x0x1.2=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=19.4 HV=Vmax x0.34=0.34x19.4=6.6W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=6.6x39=257W Celková tepelná ztráta Místnost č.301 ɸ= ɸT+ ɸV= 392+375=767 W
Místnost č.307 ɸ= ɸT+ ɸV=140 +257= 397W
Místnost č.302 ɸ= ɸT+ ɸV=179 +375= 554W
Místnost č.308 ɸ= ɸT+ ɸV= 140+257= 397W
Místnost č.303 ɸ= ɸT+ ɸV=361 +357= 718W
Místnost č.309 ɸ= ɸT+ ɸV=218 +257= 475W
Místnost č.304 ɸ= ɸT+ ɸV= 382+375= 757W
Místnost č.310 ɸ= ɸT+ ɸV=218 +257= 475W
Místnost č.305 ɸ= ɸT+ ɸV=179 +375= 554W
Místnost č.311 ɸ= ɸT+ ɸV=140 +257= 397W
Místnost č.306 ɸ= ɸT+ ɸV= 389+375= 764W
Místnost č.312 ɸ= ɸT+ ɸV=140 +257= 397W
Celkem ztráta vytápěných místností 6652W
97
98
Restaurace 1NP Tepelné ztráty prostupem Místnost č.01,03 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) Okno 18.0 1.03 1 18.5 3.6 1.03 1 3.7 Dveře S01 Stěna vnější 35.6 0.26 1 9.3 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) PDL4 Strop linoleum (0ºC) 110.2 0.50 0.57 31.4 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S011 Stěna vnitřní (10ºC) 8.1 0.37 0.29 0.9 Dveře (10ºC) 1.8 2.5 0.29 1.3 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-10)/(20+15)=0.29 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL1 Podlaha koberec 110.2 0.15 1.45 0.44 1.15 12.1 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=20-4.7/20+15=0.44 B=A/0.5P=984.8/0.5x179.17=11.0m Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=77.2 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =77.2x35=2702W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č. 02 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) Okno 14.4 1.03 1 14.8 S01 Stěna venkovní 11.6 0.26 1 3.0 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S03 Stěna vnitřní (15ºC) 7.6 0.58 0.14 0.6 PDL4 Strop dlaždice (15ºC) 21.4 0.50 0.14 1.5 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL1 Podlaha koberec 44.3 0.15 1.45 0.44 1.15 4.9 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=20-4.7/20+15=0.44 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=24.8 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =24.8x35=868W 20ºC -15ºC 35ºC 99
Místnost č.04,030 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) --Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) PDL4 Strop dlaždice (15ºC) 0.7 0.50 0.14 0.1 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-15/20+15=0.14 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S07 Příčka (15ºC) 11.6 1.09 0.14 1.8 Dveře (15ºC) 3.6 2.50 0.14 1.3 S07 Příčka (24ºC) 11.9 1.09 -0.11 -1.4 S011 Stěna vnitřní (24ºC) 10.0 0.37 -0.11 -0.4 S03 Stěna vnitřní (10ºC) 7.3 0.58 0.29 1.2 Dveře (10ºC) 1.8 2.50 0.29 1.3 S03 Stěna vnirřní (24ºC) 21.0 0.58 -0.11 -1.3 Dveře (24ºC) 1.8 2.50 -0.11 -0.5 PDL4 Strop dlaždice (15ºC) 23.9 0.50 0.14 1.7 PDL4 Strop dlaždice (24ºC) 4.1 0.50 -0.11 -0.2 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-10)/(20+15)=0.29 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 45.3 0.15 1.45 0.44 1.15 5.0 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=20-4.7/20+15=0.44 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Σht(W/K)=8.6 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =8.6x35=301W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.05,06,07 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) Okno 8.3 1.03 S01 Stěna venkovní 22.3 0.26 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) PDL4 Strop linoleum (0ºC) 7.8 0.50 PDL4 Strop dlaždice (15ºC) 0.8 0.50 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=24-15/24+15=0.23 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=24-0/24+15=0.62 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S07 Příčka(15ºC) 7.6 1.09 S07 Příčka (20ºC) 11.9 1.09 S011 Stěna vnitřní (20ºC) 10.0 0.37 S03 Stěna vnitřní (20ºC) 21.0 0.58 1.8 2.5 Dveře (20ºC)
ek 1 1
Ht(W/K) 8.5 6.0
bu 0.62 0.23
Ht(W/K) 2.4 0.1
fij 0.23 0.10 0.10 0.10 0.10
Ht(W/K) 1.9 1.3 0.4 1.2 0.5 100
S011 Stěna vnitřní (15ºC) 6.0 0.37 0.23 0.5 PDL3 Strop koberec (20ºC) 31.2 0.48 0.10 1.5 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-20)/(24+15)=0.10 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 41.8 0.15 1.45 0.49 1.15 5.1 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=24-4.7/24+15=0.49 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Σht(W/K)=29.4 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =29.4x39=1147W 24ºC -15ºC 39ºC Místnost č.08 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) --Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) PDL4 Strop dlaždice (15ºC) 1.4 0.50 0.23 0.1 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=24-15/24+15=0.23 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) 27.4 0.58 0.23 3.7 S03 Stěna vnitřní (15ºC) S07 Příčka (15ºC) 9.1 1.09 0.23 2.3 Dveře (15ºC) 1.8 2.5 0.23 1.0 PDL4 Strop dlaždice (20ºC) 11.5 0.50 0.10 0.6 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-20)/(24+15)=0.10 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 13.6 0.15 1.45 0.49 1.15 1.7 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=24-4.7/24+15=0.49 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=9.4 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =9.4x39=367W 24ºC -15ºC 39ºC Místnost č.09 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) Okno 2.4 1.03 S01 Stěna venkovní 2.6 0.26 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S06 Příčka(24ºC) 8.5 1.44 1.4 2.50 Dveře (24ºC)
ek 1 1
Ht(W/K) 2.5 0.7
bu
Ht(W/K)
fij -0.11 -0.11
Ht(W/K) -1.3 -0.4 101
PDL4 Strop dlaždice (15ºC) 5.9 0.50 0.14 0.4 S08 Příčka (10ºC) 3.6 0.29 0.29 0.3 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-10)/(20+15)=0.29 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL1 Podlaha koberec 5.9 0.15 1.45 0.44 1.15 0.6 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=20-4.7/20+15=0.44 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=2.8 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =2.8x35=98W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č. 010 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) Okno 2.4 1.03 1 2.5 S01 Stěna venkovní 6.6 0.26 1 1.7 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S011 Stěna vnitřní(24ºC) 2.6 0.37 -0.11 -0.1 Dveře (24ºC) 1.4 2.5 -0.11 -0.4 S05 Stěna vnitřní (2ºC) 6.6 0.21 0.51 0.7 PDL4 Strop dlaždice (15ºC) 7.1 0.50 0.14 0.5 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-2)/(20+15)=0.51 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL1 Podlaha koberec 7.1 0.15 1.45 0.44 1.15 0.9 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=20-4.7/20+15=0.44 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=5.8 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =5.8x35=203W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.017 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) Okno 2.4 S01 Stěna venkovní 21.7 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) PDL4 Strop linoleum (0ºC) 4.7 S07 Příčka (6ºC) 10.9 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=10-0/10+15=0.40
U(W/ m².K) 1.03 0.26
ek 1 1
Ht(W/K) 2.5 5.6
U(W/ m².K) 0.50 1.09
bu 0.40 0.16
Ht(W/K) 0.9 1.9
102
bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=10-6/10+15=0.16 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S07 Příčka (15ºC) 3.1 1.09 -0.20 -0.7 Dveře (15ºC) 1.4 1.90 -0.20 -0.5 S06 Příčka (15ºC) 13.2 1.44 -0.20 -3.8 PDL3 Strop koberec (20ºC) 13.4 0.48 -0.4 -2.6 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(10-15)/(10+15)=-0.20 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(10-20)/(10+15)=-0.40 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 19.4 0.15 1.45 0.21 1.15 1.0 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=10-4.7/10+15=0.21 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=4.3 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =4.3x25=108W 10ºC -15ºC 25ºC Místnost č. 018 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) S01 stěna venkovní 5.9 0.26 1 1.5 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) PDL4 Strop linoleum (0ºC) 1.8 0.50 0.50 0.5 S03 Stěna vnitřní (10ºC) 6.1 0.58 0.17 0.6 S04 Stěna vnitřní (-6ºC) 6.6 0.25 0.70 1.2 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=15-0/15+15=0.50 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=15-10/15+15=0.17 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=15+6/15+15=0.70 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka (10ºC) 13.2 1.44 0.17 3.2 PDL3 Strop koberec (20ºC) 5.1 0.48 -0.17 -0.4 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-10)/(15+15)=0.17 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 7.2 0.15 1.45 0.34 1.15 0.6 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=15-4.7/15+15=0.34 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=7.2 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =7.2x30=216W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č.019,020 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) S01 Stěna venkovní 7.7 3.2 Dveře vstupní
U(W/ m².K) 0.26 1.25
ek 1 1
Ht(W/K) 2.0 4.0 103
Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) S03 Stěna vnitřní(6ºC) 4.1 0.58 0.30 0.7 Dveře (6ºC) 3.6 1.90 0.30 2.1 S07 Příčka (6ºC) 9.1 1.09 0.30 3.0 S07 Příčka (10ºC) 12.6 1.09 0.17 2.3 Dveře (10ºC) 3.2 1.90 0.17 1.0 S08 Příčka (2ºC) 6.7 0.29 0.43 0.8 Dveře (2ºC) 2.4 1.9 0.43 2.0 S03 Stěna vnitřní (10ºC) 6.1 0.58 0.17 0.6 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=15-10/15+15=0.17 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=15-6/15+15=0.30 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=15-2/15+15=0.43 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S07 Příčka (24ºC) 15.9 1.09 -0.30 -5.2 Dveře (24ºC) 1.8 2.50 -0.30 -1.4 S03 Stěna vnitřní (24ºC) 13.7 0.58 -0.30 -2.4 S07 Příčka (20ºC) 4.1 1.09 -0.17 -0.8 Dveře (20ºC) 1.8 2.50 -0.17 -0.8 PDL4 Strop dlaždice(24ºC) 3.0 0.50 -0.30 -0.5 PDL4 Strop dlaždice (20ºC) 4.3 0.50 -0.17 -0.4 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.30 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 40.2 0.15 1.45 0.34 1.15 3.4 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=15-4.7/15+15=0.34 ΣHt(W/K)=10.4 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =10.4x30=312W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č.025 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) Okno 9.7 1.03 Dveře 1.6 1.03 20.1 0.26 S01 Stěna venkovní Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) PDL4 Strop linoleum(0ºC) 5.0 0.50 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=15-0/15+15=0.50 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) PDL3 Strop koberec (20ºC) 14.9 0.48 PDL4 Strop dlaždice (24ºC) 3.0 0.50 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.3
ek 1 1 1
Ht(W/K) 10.7 1.6 5.2
bu 0.50
Ht(W/K) 1.3
fij -0.17 -0.30
Ht(W/K) -1.2 -0.5
104
Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 23.9 0.15 1.45 0.34 1.15 2.0 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=15-4.7/15+15=0.34 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Σht(W/K)=19.1 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =19.1x30=573W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č.027 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) S01 Stěna venkovní 4.7 0.26 1 1.2 Dveře vsturní 2.9 1.25 1 3.6 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) --Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 3.5 0.15 1.45 0.34 1.15 0.3 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=15-4.7/15+15=0.34 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Σht(W/K)=5.1 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =5.1x30=153W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č.028,029 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S01 Stěna venkovní 11.4 0.21 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) 13.7 0.58 S03 Stěna vnitřní (24ºC) 6.0 0.37 S011 Stěna vnitřní (24ºC) f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.30
ek 1
Ht(W/K) 2.4
bu
Ht(W/K)
fij -0.30 -0.30
Ht(W/K) -2.4 -0.7
Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 12.5 0.15 1.45 0.34 1.15 1.1 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=15-4.7/15+15=0.34 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Σht(W/K)=0.4 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =0.4x30=12W 15ºC -15ºC 30ºC
105
Místnost č.031 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) --Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) S04 Stěna vnitřní (2ºC) 6.6 0.25 0.43 0.7 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=15-2/15+15=0.43 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S07 Příčka (24ºC) 4.6 1.09 -0.3 -1.5 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.3 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 2.6 0.15 1.45 0.34 1.15 0.2 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=15-4.7/15+15=0.34 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Σht(W/K)=-0.6 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =-0.6x30=-18W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č.032 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) --Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) S04 Stěna vnitřní (2ºC) 6.8 0.25 0.56 1.0 PDL4 Strop dlaždice (15ºC) 2.8 0.50 0.23 0.3 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=24-2/24+15=0.56 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=24-15/24+15=0.23 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S07 Příčka (15ºC) 11.4 1.09 0.23 2.9 S011 Stěna vnitřní (20ºC) 2.6 0.37 0.10 0.1 Dveře (20ºC) 1.4 2.5 0.10 0.4 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-20)/(24+15)=0.10 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 2.8 0.15 1.45 0.49 1.15 0.3 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=24-4.7/24+15=0.49 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=5.0 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =5.0x39=195W 24ºC -15ºC 39ºC
106
Místnost č.033 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) S01 Stěna venkovní 7.9 0.26 1 2.1 Okno 1.2 1.03 1 1.2 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S011 Stěna vnitřní (20ºC) 8.1 0.37 -0.40 -1.2 Dveře (20ºC) 3.6 2.5 -0.40 -3.6 S03 Stěna vnitřní (20ºC) 7.3 0.58 -0.40 -1.7 S08 Příčka (24ºC) 5.9 0.29 -0.56 -1.0 S08 Příčka (20ºC) 3.6 0.29 -0.40 -0.4 PDL4 Strop dlaždice (15ºC) 8.3 0.50 -0.2 -0.8 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(10-15)/(10+15)=-0.2 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(10-24)/(10+15)=-0.56 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(10-20)/(10+15)=-0.40 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 8.3 0.15 1.45 0.21 1.15 0.4 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=10-4.7/10+15=0.21 ΣHt(W/K)=-5.0 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =-5.0x25=-125W 10ºC -15ºC 25ºC Místnost č.035 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S01 Stěna venkovní 8.1 0.26 Okno 2.3 1.03 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) 7.4 1.09 S07 Příčka (20 ºC) 1.8 2.5 Dveře (20 ºC) S07 Příčka (24 ºC) 7.6 1.09 PDL3 Strop koberec (20 ºC) 6.4 0.48 S03 Stěna vnitřní (20 ºC) 7.6 0.58 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.3 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 PDL2 Podlaha dlaždice 6.4 0.15 1.45 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=15-4.7/15+15=0.34 Celková měrná tepelná ztráta prostupem
ek 1 1
Ht(W/K) 2.1 2.4
bu
Ht(W/K)
fij -0.17 -0.17 -0.3 -0.17 -0.17
Ht(W/K) -1.4 -0.8 -2.5 -0.5 -0.7
fg2 0.34
Gw 1.15
Ht(W/K) 0.5
ΣHt(W/K)=-0.5 107
Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe 15ºC -15ºC
ɵint-ɵe 30ºC
ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =-0.5x30=-15W
Místnost č.036 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) S01 Stěna venkovní 4.0 0.26 1 1.0 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) --Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S08 Příčka (10ºC) 5.9 0.29 0.36 0.6 S06 Příčka (20ºC) 8.5 1.44 0.10 1.2 Dveře (20ºC) 1.4 2.50 0.10 0.4 PDL4 Strop dlaždice (15ºC) 2.1 0.50 0.23 0.2 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-20)/(24+15)=0.10 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-10)/(24+15)=0.36 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) PDL2 Podlaha dlaždice 2.1 0.15 1.45 0.49 1.15 0.3 fg2= ɵint-ɵe,m/ɵint-ɵe=24-4.7/24+15=0.49 Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=3.9 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =3.9x39=152W 24ºC -15ºC 39ºC Tepelná ztráta větráním Místnost č.01,03 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 363.7 2.0 727.4 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.03 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x363.7x3x0.03x1=65.7 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=727.4 HV=Vmax x0.34=0.34x727.4=247.3W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=247.3x35=8656W Místnost č.02 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 146.2 2.0 292.4 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.03 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x146.2x3x0.03x1=26.3 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=292.4 HV=Vmax x0.34=0.34x292.4=99.4W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=99.4x35=3479W 108
Místnost č.04,030 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 149.5 1.0 149.5 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.0 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x149.5x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=149.5 HV=Vmax x0.34=0.34x149.5=50.8W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=50.8x35=1778W Místnost č.05,06,07 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 137.9 1.5 206.9 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.03 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x137.9x3x0.03x1=24.8 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=206.9 HV=Vmax x0.34=0.34x206.9=70.3W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=70.3x39=2742W
Místnost č.08 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 44.9 1.5 67.4 Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ n50(h-1) 3 0 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x44.9x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=67.4 HV=Vmax x0.34=0.34x67.4=22.9W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=22.9x39=893W Místnost č.09 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 19.5 1.0 19.5 -1 Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ n50(h ) 3 0.02 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x19.5x3x0.02x1=2.3 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=19.5 HV=Vmax x0.34=0.34x19.5=6.6W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=6.6x35=231W Místnost č.010 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 23.4 0.5 11.7 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.02 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x23.4x3x0.02x1=2.8 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=11.7 HV=Vmax x0.34=0.34x11.74=4.0W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=4x35=140W 109
Místnost č.017 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 64.0 0.5 32.0 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.02 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x64x3x0.02x1=7.9 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=32.0 HV=Vmax x0.34=0.34x32.0=10.9W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=10.9x25=237W Místnost č.018 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 23.8 0.5 11.9 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.0 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x23.8x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=11.9 HV=Vmax x0.34=0.34x11.9=4.0W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=4x30=120W Místnost č.019,020 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 132.7 0.5 66.4 -1 Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ n50(h ) 3 0.02 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x132.7x3x0.03x1=14.8 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=66.4 HV=Vmax x0.34=0.34x66.4=22.6W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=22.6x35=791W Místnost č.025 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 78.9 0.5 39.5 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.03 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x78.9x3x0.03x1=14.2 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=39.5 HV=Vmax x0.34=0.34x39.5=13.4W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=13.4x30=402W Místnost č.027 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 11.6 0.5 5.8 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.02 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x11.6x3x0.02x1=1.4 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=5.8 HV=Vmax x0.34=0.34x5.8=2.0W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=2x30=60W
110
Místnost č.028,029 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 41.3 0.5 20.7 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.0 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x41.3x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=20.7 HV=Vmax x0.34=0.34x20.7=7.0W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=7x30=210W Místnost č.031 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 8.6 1.5 12.9 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.0 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x8.6x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=12.9 HV=Vmax x0.34=0.34x12.9=4.4W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=4.4x30=132W Místnost č.032 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 9.2 1.5 13.8 -1 Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ n50(h ) 3 0.0 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x9.2x3x0x1=0.0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=13.8 HV=Vmax x0.34=0.34x13.8=4.7W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=4.7x39=183W Místnost č.033 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 27.4 0.5 13.7 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.02 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x27.4x3x0.02x1=3.3 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=13.7 HV=Vmax x0.34=0.34x13.7=4.7W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=4.7x25=118W Místnost č.0.35 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 21.1 0.5 10.6 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.02 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x21.1x3x0.02x1=2.5 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=10.6 HV=Vmax x0.34=0.34x10.6=3.6W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=3.6x30=108W
111
Místnost č.036 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 6.9 1.5 10.4 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.0 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x6.9x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=10.4 HV=Vmax x0.34=0.34x10.4=3.5W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=3.5x9=137W Celková tepelná ztráta Místnost č.01,03 ɸ= ɸT+ ɸV=2702 +8656=11358 W
Místnost č.019,020 ɸ= ɸT+ ɸV=312 +791= 1103W
Místnost č.02 ɸ= ɸT+ ɸV=868 +3479= 4347W
Místnost č.025 ɸ= ɸT+ ɸV=573 +402= 975W
Místnost č.04,030 ɸ= ɸT+ ɸV=301 +1778= 2079W
Místnost č.027 ɸ= ɸT+ ɸV=153 +60= 213W
Místnost č.05,06,07 ɸ= ɸT+ ɸV= 1147+2742=3889 W →nebude se vytápět, řešeno VZT
Místnost č.028,029 ɸ= ɸT+ ɸV=12 +210= 222W
Místnost č.08 ɸ= ɸT+ ɸV=367 +893=1260 W →nebude se vytápět, řešeno VZT Místnost č.09 ɸ= ɸT+ ɸV= 98+231= 329W Místnost č.010 ɸ= ɸT+ ɸV= 203+140=343 W Místnost č.017 ɸ= ɸT+ ɸV=108 +237=345 W Místnost č.018 ɸ= ɸT+ ɸV= 216+120= 336W
Místnost č.031 ɸ= ɸT+ ɸV=-18 +132= 114W Místnost č.032 ɸ= ɸT+ ɸV=195 +183= 378W Místnost č.033 ɸ= ɸT+ ɸV=-125 +118= -7W →nebude se vytápět Místnost č.035 ɸ= ɸT+ ɸV= -15+108= 93W Místnost č.036 ɸ= ɸT+ ɸV=152 +137= 289W
Celkem tepelná ztráta vytápěných místností 22524 W
112
113
Restaurace 2NP Tepelné ztráty prostupem Místnost č.102 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) SCH2 Střecha 17.5 0.22 1 3.9 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) STR3 Strop linoleum(0ºC) 14.9 0.25 0.50 1.9 0.58 0.50 4.4 S03 Stěna vnitřní (0ºC) 15.0 Dveře (º0C) 1.8 1.90 0.50 1.7 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=15-0/15+15=0.5 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S08 Příčka (20ºC) 21.5 0.29 -0.17 -1.1 PDL4 Podlaha dlaždice (20ºC) 25.4 0.50 -0.17 -2.2 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=8.6 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =8.6x30=258W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č.103 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) S01 Stěna venkovní 8.6 0.26 1 2.2 Okno 3.4 1.03 1 3.5 SCH2 Střecha 18.2 0.22 1 4.0 PDL5 Podlaha 0.6 0.20 1 0.1 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) STR3 Strop linoleum (0ºC) 10.3 0.25 0.57 1.5 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S08 Příčka (15ºC) 12.0 0.29 0.14 0.5 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=11.8 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =11.8x35=413W 20ºC -15ºC 35ºC
114
Místnost č.104 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) S01 Stěna venkovní 10.0 0.26 1 2.6 Okno 1.1 1.03 1 1.1 SCH2 Střecha 6.4 0.22 1 1.4 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) S08 Příčka(0ºC) 3.6 0.29 0.57 0.6 STR3 Strop linoleum (0ºC) 6.7 0.25 0.57 1.0 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) PDL3 Podlaha koberec (15ºC) 6.4 0.48 0.14 0.4 PDL3 Podlaha koberec (24ºC) 3.5 0.48 -0.11 -0.2 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=6.9 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =6.9x35=242W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.105 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) 5.2 0.22 SCH2 Střecha Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S06 Příčka (15ºC) 2.2 1.44 Dveře (15ºC) 1.4 2.5 STR3 Strop linoleum (0ºC) 10.2 0.25 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-15/20+15=0.14 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) 9.5 0.29 S08 Příčka (15ºC) 3.2 1.09 S07 Příčka (15ºC) Dveře (15ºC) 1.8 2.5 S07 Příčka (24ºC) 7.9 1.09 Dveře (24ºC) 1.4 2.5 PDL3 Podlaha koberec (24ºC) 1.1 0.48 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 --Celková měrná tepelná ztráta prostupem
ek 1
Ht(W/K) 1.1
bu 0.14 0.14 0.57
Ht(W/K) 0.4 0.5 1.5
fij 0.14 0.14 0.14 -0.11 -0.11 -0.11
Ht(W/K) 0.4 0.5 0.6 -0.9 -0.4 -0.1
fg2
Gw
Ht(W/K)
ΣHt(W/K)=3.6 115
Návrhová ztráta prostupem ɵint 20ºC
ɵe -15ºC
ɵint-ɵe 35ºC
ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =3.6x35=126W
Místnost č.106 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) --Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) S07 Příčka (15ºC) 2.7 1.09 0.23 0.7 STR3 Strop linoleum (0ºC) 4.1 0.25 0.62 0.6 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=24-0/24+15=0.62 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=24-15/24+15=0.23 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S07 Příčka (20ºC) 7.9 1.09 0.10 0.9 Dveře (20ºC) 1.4 2.5 0.10 0.4 S07 Příčka (15ºC) 5.4 1.09 0.23 1.4 PDL4 Podlaha dlaždice (20ºC) 4.1 0.50 0.10 0.2 S011 Stěna vnitřní (20ºC) 6.5 0.37 0.10 0.2 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-20)/(24+15)=0.10 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem Σht(W/K)=4.4 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =4.4x39=172W 24ºC -15ºC 39ºC Místnost č.107 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) Okno 2.4 1.03 SCH2 Střecha 5.4 0.22 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) 0.37 S011 Stěna vnitřní (15ºC) 2.6 S08 Příčka (0ºC) 3.4 0.29 STR3 Strop linoleum (0ºC) 8.9 0.25 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-15/20+15=0.14 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S011 Stěna vnitřní (24ºC) 6.5 0.37 S03 Stěna vnitřní (15ºC) 9.3 0.58 Dveře (15ºC) 1.8 2.5 PDL3 Podlaha koberec (24ºC) 13.8 0.48
ek 1 1
Ht(W/K) 2.5 1.2
bu 0.14 0.57 0.57
Ht(W/K) 0.1 0.6 1.3
fij -0.11 0.14 0.14 -0.11
Ht(W/K) -0.3 0.8 0.6 -0.7 116
f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=6.1 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =6.1x35=214W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.108 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) SCH2 Střecha 32.2 0.22 1 7.1 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) S011 Stěna vnitřní(0ºC) 6.9 0.37 0.5 1.3 STR3 Strop linoleum (0ºC) 4.0 0.25 0.5 0.5 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=15-0/15+15=0.5 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) PDL4 Podlaha dlaždice (10ºC) 8.3 0.50 0.17 0.7 PDL4 Podlaha dlaždice (24ºC) 2.1 0.50 -0.3 -0.3 PDL4 Podlaha dlaždice (20ºC) 13.0 0.50 -0.17 -1.1 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.30 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-10)/(15+15)=0.17 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=8.2 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =8.2x30=246W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č.109 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) --Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) STR3 Strop linoleum (0ºC) 35.1 0.25 S03 Stěna vnirřní (0ºC) 10.8 0.58 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=15-0/15+15=0.5 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S07 Příčka (20ºC) 10.6 1.09 Dveře (20ºC) 9.0 2.5 S07 Příčka (24ºC) 18.6 1.09 24.9 0.58 S03 Stěna vnitřní (20ºC)
ek
Ht(W/K)
bu 0.50 0.50
Ht(W/K) 4.4 3.1
fij -0.17 -0.17 -0.30 -0.17
Ht(W/K) -2.0 -3.8 -6.1 -2.5 117
f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.30 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=-6.9 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =-6.9x30=-207W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č.110 ,112,113 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) SCH2 Střecha 9.2 0.22 1 2.0 Okno 2.4 1.03 1 2.5 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) S08 Příčka (0ºC) 3.3 0.29 0.57 0.5 STR3 Strop linoleum (0ºC) 11.3 0.25 0.57 1.6 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S03 Stěna vnitřní (15ºC) 15.9 0.58 0.14 1.3 1.8 2.5 0.14 0.6 Dveře (15ºC) S011 Stěna vnitřní (15ºC) 0.9 0.37 0.14 0.1 PDL3 Podlaha koberec (24ºC) 12.6 0.48 -0.11 -0.7 PDL4 Podlaha dlaždice (24ºC) 5.1 0.50 -0.11 -0.3 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem Σht(W/K)=7.6 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =7.6x35=266W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.111 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) SCH2 Střecha 9.6 0.22 S01 Stěna venkovní 11.9 0.26 Okno 2.3 1.03 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) STR3 Strop linoleum (0ºC) 9.3 0.25 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=15-0/15+15=0.5 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) 8.8 0.58 S03 Stěna vnitřní (20ºC)
ek 1 1 1
Ht(W/K) 2.1 3.1 2.4
bu 0.50
Ht(W/K) 1.2
fij -0.17
Ht(W/K) -0.9 118
S011 Stěna vnitřní (20ºC) 0.9 0.37 -0.17 -0.1 S07 Příčka (20ºC) 8.1 1.09 -0.17 -1.5 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --ΣHt(W/K)=6.3 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =6.3x30=189W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č.114 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) SCH2 Střecha 1.4 0.22 1 0.3 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) STR3 Strop linoleum (0ºC) 4.0 0.25 0.57 0.6 S06 Příčka (15ºC) 3.6 1.44 0.14 0.7 S07 Příčka (15ºC) 3.6 1.09 0.14 0.5 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-15/20+15=0.14 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S03 Stěna vnitřní (15ºC) 8.5 0.58 0.14 0.7 S07 Příčka (15ºC) 6.0 1.09 0.14 0.9 PDL4 Podlaha dlaždice (24ºC) 5.2 0.50 -0.11 -0.3 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-24)/(20+15)=-0.11 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=3.4 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =3.4x35=119W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.118 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) SCH2 Střecha 4.6 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) S08 Příčka (0ºC) 2.2 S03 Stěna vnitřní (15ºC) 8.1 S07 Příčka (15ºC) 6.6 PDL4 Podlaha dlaždice (2ºC) 5.4 STR3 Strop linoleum (0ºC) 2.6 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=24-0/24+15=0.62 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=24-15/24+15=0.23
U(W/ m².K) 0.22
ek 1
Ht(W/K) 1.0
U(W/ m².K) 0.29 0.58 1.09 0.50 0.25
bu 0.62 0.23 0.23 0.56 0.62
Ht(W/K) 0.4 1.1 1.7 1.5 0.4
119
bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=24-2/24+15=0.56 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S07 Příčka (15ºC) 3.8 1.09 0.23 1.0 Dveře (15ºC) 1.6 2.5 0.23 0.9 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=8.0 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =8.0x39=312W 24ºC -15ºC 39ºC Místnost č.120,121 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) SCH2 Střecha 13.0 0.22 1 2.9 Okno 4.8 1.03 1 4.9 S01 Stěna venkovní 7.7 0.26 1 2.0 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) S08 Příčka (0ºC) 7.9 0.29 0.57 1.3 STR3 Strop linoleum (0ºC) 11.4 0.25 0.57 1.6 PDL3 Podlaha koberec (0ºC) 2.5 0.48 0.57 0.7 PDL3 Podlaha koberec (6ºC) 14.4 0.48 0.40 2.8 PDL3 Podlaha koberec(2ºC) 3.3 0.48 0.51 0.8 S03 Stěna vnitřní (15ºC) 6.6 0.58 0.14 0.5 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-6/20+15=0.40 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-2/20+15=0.51 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-15/20+15=0.14 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S07 Příčka (15ºC) 8.1 1.09 0.14 1.2 Dveře (15ºC) 3.6 2.5 0.14 1.3 S06 Příčka (15ºC) 2.6 1.44 0.14 0.5 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=20.5 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =20.5x35=718W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č. 122 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) 7.7 S01 Stěna vnitřní
U(W/ m².K) 0.26
ek 1
Ht(W/K) 2.0 120
Okno 2.4 1.03 1 2.5 SCH2 Střecha 7.2 0.22 1 1.6 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) S08 Příčka(0ºC) 4.0 0.29 0.57 0.7 STR3 Strop linoleum (0ºC) 7.4 0.25 0.57 1.1 PDL3 Podlaha koberec (6ºC) 2.7 0.48 0.40 0.5 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-6/20+15=0.40 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka (15ºC) 2.1 1.44 0.14 0.4 Dveře (15ºC) 1.8 2.5 0.14 0.6 PDL3 Podlaha koberec (10ºC) 9.4 0.48 0.29 1.3 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-10)/(20+15)=0.29 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=10.7 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =10.7x35=375W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.123 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) Okno 2.4 1.03 1 2.5 5.5 0.22 1 1.2 SCH2 Střecha Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) S08 Příčka(0ºC) 4.0 0.29 0.57 0.7 STR3 Strop linoleum (0ºC) 4.3 0.25 0.57 0.6 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S07 Příčka (15ºC) 8.1 1.09 0.14 1.2 Dveře (15ºC) 1.8 2.5 0.14 0.6 PDL3 Podlaha koberec (10ºC) 4.0 0.48 0.29 0.6 PDL3 Podlaha koberec (15ºC) 5.1 0.48 0.14 0.3 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-10)/(20+15)=0.29 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=7.7 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =7.7x35=270W 20ºC -15ºC 35ºC
121
Místnost č.124 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) --Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) STR3 Strop linoleum (0ºC) 13.7 0.25 0.50 1.7 PDL4 Podlaha dlaždice (6ºC) 0.8 0.50 0.70 0.3 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=15+6/15+15=0.70 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=15+0/15+15=0.50 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S06 Příčka (20ºC) 4.7 1.44 -0.17 -1.2 Dveře (20ºC) 7.2 2.5 -0.17 -3.1 S07 Příčka (20ºC) 26.1 1.09 -0.17 -4.8 S07 Příčka (24ºC) 3.8 1.09 -0.30 -1.2 Dveře (24ºC) 1.6 2.5 -0.30 -1.2 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-20)/(15+15)=-0.17 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.30 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=-9.5 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =-9.5x30=-285W 15ºC -15ºC 30ºC Místnost č.125,126,127 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) SCH2 Střecha 11.8 0.22 Okno 4.8 1.03 PDL5 Podlaha 1.6 0.20 Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S08 Příčka(0ºC) 7.9 0.29 STR3 Strop linoleum (0ºC) 7.5 0.25 PDL3 Podlaha koberec (10ºC) 6.1 0.48 PDL3 Podlaha koberec (-6ºC) 5.6 0.48 PDL3 Podlaha koberec (15ºC) 4.1 0.48 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20+6/20+15=0.74 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-10/20+15=0.29 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) PDL3 Podlaha koberec (15ºC) 4.1 0.48 S07 Příčka (15ºC) 11.1 1.09 Dveře (15ºC) 1.8 2.5 S06 Příčka (24ºC) 9.4 1.44 1.4 2.5 Dveře (24ºC)
ek 1 1 1
Ht(W/K) 2.6 4.9 0.3
bu 0.57 0.57 0.29 0.74 0.14
Ht(W/K) 1.3 1.1 0.8 2.0 0.3
fij 0.14 0.14 0.14 -0.30 -0.30
Ht(W/K) 0.3 1.7 0.6 -4.1 -1.1 122
f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.30 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=10.7 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =10.7x35=375W 20ºC -15ºC 35ºC Místnost č.128,129 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) ek Ht(W/K) --Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) bu Ht(W/K) STR3 Strop linoleum (0ºC) 3.0 0.25 0.62 0.5 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=24-0/24+15=0.62 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) fij Ht(W/K) S07 Příčka (15ºC) 6.6 1.09 0.23 1.7 S06 Příčka (20ºC) 9.4 1.44 0.10 1.4 Dveře (20ºC) 1.4 2.50 0.10 0.4 PDL4 Podlaha dlaždice (15ºC) 3.0 0.50 0.23 0.3 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-15)/(24+15)=0.23 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(24-20)/(24+15)=0.10 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --ΣHt(W/K)=4.3 Celková měrná tepelná ztráta prostupem Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =4.3x39=168W 24ºC -15ºC 39ºC Místnost č.130,131,132 Tepelné ztráty přímo do venkovního prostředí č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) SCH2 Střecha 11.6 0.22 Okno 4.8 1.03 4.5 0.26 S01 Stěna venkovní Tepelné ztráty nevytápěnným prostorem č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) STR3 Strop linoleum (0ºC) 5.9 0.25 S08 Příčka (0ºC) 7.2 0.29 bu= ɵint-ɵu/ɵint-ɵe=20-0/20+15=0.57 Tepelné ztráty prostory vytápěnými na rozdílnou teplotu č.k. Popis A(m²) U(W/ m².K) S06 Příčka (24ºC) 9.4 1.44 Dveře (24ºC) 1.4 2.50 9.3 1.09 S07 Příčka (15ºC)
ek 1 1 1
Ht(W/K) 2.6 4.9 1.2
bu 0.57 0.57
Ht(W/K) 0.8 1.2
fij -0.30 -0.30 0.14
Ht(W/K) -4.1 -1.1 1.4 123
Dveře (15ºC) 1.8 2.50 0.14 0.6 PDL3 Podlaha koberec (15ºC) 14.9 0.48 0.14 1.0 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(20-15)/(20+15)=0.14 f=ɵint-ɵint,2/ɵint-ɵe=(15-24)/(15+15)=-0.30 Tepelné ztráty zeminou č.k. Popis A(m²) Ueq(W/ m².K) fg1 fg2 Gw Ht(W/K) --Celková měrná tepelná ztráta prostupem ΣHt(W/K)=8.5 Návrhová ztráta prostupem ɵint ɵe ɵint-ɵe ɸT=ΣHt x (ɵint-ɵe) =8.5x35=298W 20ºC -15ºC 35ºC Tepelná ztráta větráním Místnost č.102 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 64.2 0.5 32.1 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.0 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x64.2x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=32.1 HV=Vmax x0.34=0.34x32.1=10.9W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=10.9x30=327W Místnost č.103 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 52.8 0.5 26.4 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.02 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x52.8x3x0.02x1=6.3 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=26.4 HV=Vmax x0.34=0.34x26.4=9.0W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=9x35=315W Místnost č.104 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 30.8 0.5 15.4 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.02 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x30.8x3x0.02x1=3.7 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=15.4 HV=Vmax x0.34=0.34x15.4=5.2W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=5.2x35=182W Místnost č.105 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 33.9 0.5 17.0 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.0 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x33.9x3x0x1=0 124
Max z Vmim, Vinf (m3/h)=17.0 HV=Vmax x0.34=0.34x17=5.8W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=5.8x35=203W Místnost č.106 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 12.3 1.5 18.5 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.0 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x12.3x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=18.5 HV=Vmax x0.34=0.34x18.5=6.3W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=6.3x39=246W Místnost č.107 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 37.0 1.0 37.0 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.02 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x37x3x0.02x1=4.4 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=37.0 HV=Vmax x0.34=0.34x37=12.6W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=12.6x35=441W Místnost č.108 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 47.1 0.5 23.6 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.0 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x47.1x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=23.6 HV=Vmax x0.34=0.34x23.6=8.0W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=8x30=240W Místnost č.109 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 105.3 0.5 52.7 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.0 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x105.3x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=52.7 HV=Vmax x0.34=0.34x52.7=17.9W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=17.9x30=537W Místnost č.110,112,113 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 49.8 1.0 49.8 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.02 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x49.8x3x0.02x1=6.0 125
Max z Vmim, Vinf (m3/h)=49.8 HV=Vmax x0.34=0.34x49.8=16.9W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=16.9x35=592W Místnost č.111 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 38.1 0.5 19.1 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.02 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x38.1x3x0.02x1=4.6 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=19.1 HV=Vmax x0.34=0.34x19.1=6.5W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=6.5x30=195W Místnost č.114 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 14.7 1.5 22.1 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.0 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x14.7x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=22.1 HV=Vmax x0.34=0.34x22.1=7.5W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=7.5x35=263W Místnost č.118 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 14.2 1.5 21.3 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.0 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x14.2x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=21.3 HV=Vmax x0.34=0.34x21.3=7.2W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=7.2x39=281W Místnost č.120,121 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 58.7 0.5 29.4 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.03 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x58.7x3x0.03x1=10.6 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=29.4 HV=Vmax x0.34=0.34x29.4=10.0W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=10x35=350W Místnost č.122 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 33.7 0.5 16.9 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.02 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x33.7x3x0.02x1=4.0 126
Max z Vmim, Vinf (m3/h)=16.9 HV=Vmax x0.34=0.34x16.9=5.7W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=5.7x35=200W Místnost č.123 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 24.6 0.5 12.3 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.02 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x24.6x3x0.02x1=3.0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=12.3 HV=Vmax x0.34=0.34x12.3=4.2W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=4.2x35=147W Místnost č.124 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 50.1 0.5 25.1 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.0 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x50.1x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=25.1 HV=Vmax x0.34=0.34x25.1=8.5W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=8.5x30=255W Místnost č.125,126,127 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 45.6 0.5 22.8 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.03 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x45.6x3x0.03x1=8.2 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=22.8 HV=Vmax x0.34=0.34x22.8=7.8W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=7.8x35=273W Místnost č.128,129 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 9.0 1.5 13.5 n50(h-1) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.0 1.0 Množství vzduchu infiltací (m3/h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x9x3x0x1=0 Max z Vmim, Vinf (m3/h)=13.5 HV=Vmax x0.34=0.34x13.5=4.6W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=4.6x39=179W Místnost č.130,131,132 Objem místnosti Vi(m3) n (h-1) Vmin (m3/h) 39.5 0.5 19.8 -1 n50(h ) Činitel zaclonění e Výškový korekční činitel ɛ 3 0.03 1.0 3 Množství vzduchu infiltací (m /h) Vinf= 2xVixn50xexɛ=2x39.5x3x0.03x1=7.1 127
Max z Vmim, Vinf (m3/h)=19.8 HV=Vmax x0.34=0.34x19.8=6.7W/K Návrhová tepelná ztráta větráním ɸV=HV x (ɵint-ɵe)=6.7x35=235W Celková tepelná ztráta Místnost č.102 ɸ= ɸT+ ɸV=258 +327=585 W Místnost č.103 ɸ= ɸT+ ɸV= 413+315= 728W
Místnost č.118 ɸ= ɸT+ ɸV=312 +281= 593W Místnost č.120,121 ɸ= ɸT+ ɸV=718 +350= 1068W
Místnost č.104 ɸ= ɸT+ ɸV=242 +182= 424W Místnost č.105 ɸ= ɸT+ ɸV=126 +203= 329W Místnost č.106 ɸ= ɸT+ ɸV= 172+246=418 W Místnost č.107 ɸ= ɸT+ ɸV=214 +441= 655W Místnost č.108 ɸ= ɸT+ ɸV=246 +240=486 W Místnost č.109 ɸ= ɸT+ ɸV=-207 +537= 330W Místnost č.110,112,113 ɸ= ɸT+ ɸV= 266+592= 858W Místnost č.111 ɸ= ɸT+ ɸV=189 +195=384 W Místnost č.114 ɸ= ɸT+ ɸV=119 +263= 382W
Místnost č.122 ɸ= ɸT+ ɸV= 375+200= 575W Místnost č.123 ɸ= ɸT+ ɸV=270 +147= 417W Místnost č.124 ɸ= ɸT+ ɸV= -285+255= -30W→nebude se vytápět Místnost č.125,126,127 ɸ= ɸT+ ɸV=375 +273= 548W Místnost č.128 ɸ= ɸT+ ɸV=168 +179= 347W Místnost č.129 ɸ= ɸT+ ɸV=168 +179= 347W Místnost č.130,131,132 ɸ= ɸT+ ɸV=298 +235= 533W
Celkem tepelná ztráta vytápěných místností 10007W
128
129
5. Energetický štítek obálky budovy Protokol k energetickému štítku obálky budovy Identifikační údaje Druh stavby
Hotel s restaurací
Adresa (místo, ulice, číslo, PSČ)
Vír, okr. Žďár nad Sázavou
Katastrální území a katastrální číslo
, č.kat.
Provozovatel, popř. budoucí provozovatel
obec Vír
Vlastník nebo společenství vlastníků, popř. stavebník
obec Vír
Adresa
565 / 653075
Vír, okr. Žďár nad Sázavou
Telefon / E-mail Charakteristika budovy Objem budovy V - vnější objem vytápěné zóny budovy, nezahrnuje lodžie, římsy, atiky a základy
7929,3 m3
Celková plocha A - součet vnějších ploch ochlazovaných konstrukcí ohraničujících objem budovy
2814,7 m2
Objemový faktor tvaru budovy A / V
0,35 m2/m3
Převažující vnitřní teplota v otopném období θim
20 °C
Venkovní návrhová teplota v zimním období θe
-15 °C
Stanovení prostupu tepla obálky budovy
Průměrný součinitel prostupu tepla Uem/A Požadovaná hodnota průměrného součinitele prostupu tepla Uem/N Doporučená hodnota průměrného součinitele prostupu tepla Uem/rec
W/(m2·K)
0.30
W/(m2·K)
0.41
W/(m2·K)
0.31
Požadavek na stavebně energetickou vlastnost budovy je splněn. Datum vystavení energetického štítku obálky budovy: Zpracovatel energetického štítku obálky budovy:
duben 2012 Pavla Rulíšková Podpis: ………………………………….
130
Charakteristika energeticky významných údajů ochlazovaných konstrukcí Referenční budova
Konstrukce S01 Stěna obvodová 01 Okno D1 Dveře vstupní SCH2 Střecha PDL1 Podlaha na zemině koberec PDL2 Podlaha na zemině dlaždice STR3 Strop do nevyt.prostoru PDL5 Podlaha nad exteriérem Celkem Tepelné vazby
Hodnocená budova
Součinitel Součinitel Měrná ztráta Měrná ztráta Plocha A Plocha Redukční činitel Redukční činitel prostupu tepla 2 2 prostupu tepla prostupem tepla H prostupem tepla Ht (m ) b(-) b(-) t A (m ) 2 2 U (W/m K) U (W/m K) 793,4 269 10,2 554,8 400,3 489,8 296 1,2 2814,7
0.3 1,5 1,7 0.24 0.38 0,38 0,6 0,24
1 1 1 1 0.57 0.57 0,57 1
238 403,5 17,3 133,2 86.7 106.1 101,2 0,3 1086,3 56,3
2814,7x0.02
793,4 269 10,2 554,8 400,3 489,8 296 1,2 2814,7
0,26 1,03 1,25 0.22 0.26 0.27 0,25 0,2 2814,7x0.02
1 1 1 1 0,57 0.57 0,57 1
206,3 277,1 12,8 122,1 59,3 75,4 42,2 0,2 795,4 56,3
Celková měrná ztráta prostupem tepla 1142.6 Uem=ΣHT/ΣA nejvíše 0.5
851,7 Uem=ΣHT/ΣA nejvíše 0.5
Průměrný součinitel prostupu tepla
Požadovaná hodnota:0,41 Doporučená:0,31
Klasifikační třída obálky budovy
0,3/0.41=0.73
0.3 Vyhovuje požadované a doporučené hodnotě
Třída B – úsporná
Konstrukce splňují požadavky na součinitele prostupu tepla podle ČSN 730540-2
131
ENERGETICKÝ ŠTÍTEK OBÁLKY BUDOVY Typ budovy Hotel s restaurací Adresa budovy Vír, okr. Žďár nad Sázavou Celková podlahova plocha 2167,8 m2 CI
Hodnocení obálky budovy stávající
doporučené
Velmi úsporná
0,5
0,3 0,75
1
1,5
2
2,5
Mimořádně nehospodárná KLASIFIKACE Průměrný součinitel prostupu tepla obálkou budovy Uem (W/m2 K) Požadovaná hodnota průměrného součinitele prostupu tepla obálky budovy Uem,N (W/m2 K)
0,3 0,41
Klasifikační ukazatele CI a jim odpovídající hodnoty Uem pro A/V =0,35 m2/m3 CI Uem Platnost štítku do
0.50
0,75
0,21
0,31
1
1,5
2
2,5
0,41 0,62 0,82 Datum duben 2012 Jméno a příjmení Pavla Rulíšková
1,03
6. Návrh otopných těles 6.1 Desková otopná tělesa
132
133
134
135
136
137
138
139
140
141
142
6.2 Konvektory Hotel Místnost č.01 Celková tepelná ztráta 1439W Typ konvektoru FSK 40-11 2400mm 672W pro 75/65/20ºC Přepočet výkonu na podmínky 65/55/20ºC c=(tW2-ti)/(tW1-ti)=(55-20)/(65-20)=0.78 ∆tn=(tW1+tW2)/2 – ti=(75+65)/2–20=50 ∆t=(tW1+tW2)/2 – ti=(65+55)/2 – 20=40 Qt=Qnx( ∆t/ ∆tn)n=672x( 40/ 50)1.45=486W teplotní exponent n=1.45 Skutečný výkon konvektoru Qtskut=Qt xφxz1xz3=486x1x1x1=486W Výkon celkem 3x486W=1458W Navržené konvektory: FSK 40-11 2400mm FSK 40-11 2400mm FSK 40-11 2400mm Místnost č.013,014,015 Celková tepelná ztráta 4134W Typ konvektoru FSK 40-11 2000mm 543W pro 75/65/20ºC 1200mm 284W pro 75/65/20ºC Přepočet výkonu na podmínky 65/55/20ºC c=(tW2-ti)/(tW1-ti)=(55-20)/(65-20)=0.78 ∆tn=(tW1+tW2)/2 – ti=(75+65)/2–20=50 ∆t=(tW1+tW2)/2 – ti=(65+55)/2 – 20=40 Qt=Qnx( ∆t/ ∆tn)n=543x( 40/ 50)1.45=393W Qt=Qnx( ∆t/ ∆tn)n=284x( 40/ 50)1.45=205W teplotní exponent n=1.45 Skutečný výkon konvektoru Qtskut=Qt xφxz1xz3=393x1x1x1=393W Qtskut=Qt xφxz1xz3=205x1x1x1=205W Výkon celkem 3x393W+205W=1384W Navržené konvektory: FSK 40-11 2000mm FSK 40-11 2000mm FSK 40-11 2000mm FSK 40-11 1200mm Zbytek tepelné ztráty 2750W bude pokryt deskovými otopnými tělesy Místnost č.016 Celková tepelná ztráta 1028W Typ konvektoru FSK 40-11 1600mm 414W pro 75/65/20ºC Přepočet výkonu na podmínky 65/55/20ºC c=(tW2-ti)/(tW1-ti)=(55-20)/(65-20)=0.78 ∆tn=(tW1+tW2)/2 – ti=(75+65)/2–20=50 ∆t=(tW1+tW2)/2 – ti=(65+55)/2 – 20=40 Qt=Qnx( ∆t/ ∆tn)n=414x( 40/ 50)1.45=300W teplotní exponent n=1.45 Skutečný výkon konvektoru Qtskut=Qt xφxz1xz3=300x1x1x1=300W Výkon celkem 300WX2=600W 143
Navržené konvektory:
FSK 40-11 1600mm FSK 40-11 1600mm Zbytek tepelné ztráty 428W bude pokryt deskovými otopnými tělesy
Restaurace Místnost č.01,03 Celková tepelná ztráta 11358W Typ konvektoru FST 40-11 2800mm 4181W pro 75/65/20ºC, otáčky 2 Přepočet výkonu na podmínky 65/55/20ºC c=(tW2-ti)/(tW1-ti)=(55-20)/(65-20)=0.78 ∆tn=(tW1+tW2)/2 – ti=(75+65)/2–20=50 ∆t=(tW1+tW2)/2 – ti=(65+55)/2 – 20=40 Qt=Qnx( ∆t/ ∆tn)n=4181x( 40/ 50)1.01=3337W teplotní exponent n=1.01 Skutečný výkon konvektoru Qtskut=Qt xφxz1xz3=3337x1x1x1=3337W Výkon celkem 3x3337W=10011W Navržené konvektory: FST 40-11 2800mm FST 40-11 2800mm FST 40-11 2800mm Zbytek tepelné ztráty 1347W bude pokryt deskovými otopnými tělesy Místnost č.02 Celková tepelná ztráta 4347W Typ konvektoru FST 40-11 1600mm 1455W pro 75/65/20ºC, otáčky 1 2000mm 1940W pro 75/65/20ºC, otáčky 1 Přepočet výkonu na podmínky 65/55/20ºC c=(tW2-ti)/(tW1-ti)=(55-20)/(65-20)=0.78 ∆tn=(tW1+tW2)/2 – ti=(75+65)/2–20=50 ∆t=(tW1+tW2)/2 – ti=(65+55)/2 – 20=40 Qt=Qnx( ∆t/ ∆tn)n=1455x( 40/ 50)1.01=1161W teplotní exponent n=1.01 Skutečný výkon konvektoru Qtskut=Qt xφxz1xz3=1161x1x1x1=1161W Výkon celkem 3x1161W=3483W Navržené konvektory: FST 40-11 1600mm FST 40-11 1600mm FST 40-11 1600mm Zbytek tepelné ztráty 864W bude pokryt deskovými otopnými tělesy Místnost č.025 Celková tepelná ztráta 975W Typ konvektoru FSK 40-11 1600mm 414W pro 75/65/20ºC 1200mm 284W pro 75/65/20ºC Přepočet výkonu na podmínky 65/55/15ºC c=(tW2-ti)/(tW1-ti)=(55-15)/(65-15)=0.80 ∆tn=(tW1+tW2)/2 – ti=(75+65)/2–20=50 ∆t=(tW1+tW2)/2 – ti=(65+55)/2 – 15=45 Qt=Qnx( ∆t/ ∆tn)n=414x( 45/ 50)1.45=355W Qt=Qnx( ∆t/ ∆tn)n=284x( 45/ 50)1.45=244W teplotní exponent n=1.45 144
Skutečný výkon konvektoru Qtskut=Qt xφxz1xz3=355x1x1x1=355W Qtskut=Qt xφxz1xz3=244x1x1x1=244W Výkon celkem 355W+244W=599W Navržené konvektory: FSK 40-11 1600mm FSK 40-11 1200mm Zbytek tepelné ztráty 376W bude pokryt deskovými otopnými tělesy
145
146
147
148
149
150
151
152
153
154
155
156
7. Návrh přípravy teplé vody Zásobníkový ohřev teplé vody Hotel pro 54 osob(ubytování), 1180m2 pro úklid Odběr TV 6-9h 25% 9-11h 10% 16-18h 30% 19-23h 35% Denní potřeba teplé vody V2P=11,8x0,02+54x0,06=3,5m3 Teplo odebrané Q2T=1,163xV2Px(θ2- θ1)=1,163x3,5x(55-10)=183,2kWh Teplo ztracené Q2Z=Q2Txz=183,2x0,4=73,3kWh Teplo celkem Q2P=Q2T+Q2Z=183,2+73,3=256,5kWh 6-9h 25% 45,8kWh(t.odebrané) 64,1kWh (t.celkem) 9-11h 10% 18,3 25.6 16-18h 30% 55,0 77,0 19-23h 35% 64,1 89,8 Křivka odběru a dodávky tepla
∆QMAX=58,0kWh Velikost zásobníku VZ=∆QMAX/(1,163x∆θ)=58x/(1,163x45)=1,1m3 Jmenovitý výkon ohřevu Q1n=(Q1/t)max=257/24=10,7kW Potřebná teplosměnná plocha(65/55) ∆t= ((T1-t2)-(T2-t1))/ln((T1-t2)/(T2-t1))= ((65-45)-(55-10))/ln((65-45)/(55-10))=30,8 A= (Q1nx103)/(Ux ∆t)=(10,7x103)/(420x30,8)=0,8m2 Restaurace, kapacita 70 osob( 54x1+70x2+124x1=318 jídlo/den), 552m2 pro úklid, byty pro 10 osob Odběr TV 6-10h 15% 10-11h 5% 11-15h 30% 15-17h 10% 17-21h 40%
157
Denní potřeba teplé vody V2P=5,52x0,02+318x0.002+10x0,06=1,3m3 Teplo odebrané Q2T=1,163xV2Px(θ2- θ1)=1,163x1.3x(55-10)=68,0kWh Teplo ztracené Q2Z=Q2Txz=68,0x0,4=27,2kWh Teplo celkem Q2P=Q2T+Q2Z=68,0+27,2=95,2kWh 6-10h 15% 10.2kWh(t.odebrané) 14.3kWh (t.celkem) 10-11h 5% 3.4 4.8 11-15h 30% 20.4 28.6 15-17h 10% 6.8 9.5 17-22h 40% 27.2 38.1 Křivka odběru a dodávky tepla
∆QMAX=20.4kWh Velikost zásobníku VZ=∆QMAX/(1,163x∆θ)=20.4x/(1,163x45)=0.4m3 Jmenovitý výkon ohřevu Q1n=(Q1/t)max=95.2/24=4kW Potřebná teplosměnná plocha(65/55) ∆t= ((T1-t2)-(T2-t1))/ln((T1-t2)/(T2-t1))= ((65-45)-(55-10))/ln((65-45)/(55-10))=30,8 A= (Q1nx103)/(Ux ∆t)=(4x103)/(420x30,8)=0,3m2
Navrženy nepřímotopné zásobníkové ohřívače vody OKC NTR 400l a OKC NTR 1500l
158
159
160
161
162
163
164
165
166
167
168
169
170
171
172
173
174
175
176
177
8. Návrh zdroje tepla 8.1. Návrh zdroje tepla Stanovení tepelného výkonu zdroje (ČSN 06 0310) ΦPRIP=0.7ΦTOP+0.7ΦVET+ΦTV ΦPRIP=0.7x80015+0.7x40000+14700=98711W=99kW ΦPRIP - přípojný tepelný výkon (W) ΦTOP - tepelný výkon pro vytápění (W) ΦVET - tepelný výkon pro větrání (W) ΦTV - tepelný výkon pro ohřev vody (W)
Tepelný výkon pro vytápění (ČSN 12831) ΦTOP=ΦT+ΦV+ΦRH ΦT – tepelná zráta prostupem tepla vytápěného prostoru (W) ΦV – tepelná ztráta větráník vytápěného prostoru (W) ΦRH – zátopový tepelný výkon (W) (ΦRH=0W) Hotel 1NP Hotel 2NP Hotel 3NP Hotel 4NP Restaurace 1NP Restaurace 2NP
17925W 13165W 9742W 6652W 22524W 10007W
ΦT=80015W
Tepelný výkon pro větrání (ČSN 12831) ΦVET=40000W
Tepelný výkon pro ohřev vody (ČSN 060320) Hotel Restaurace
10,7kW 4,0kW
ΦTV=14700kW
Navrženy tři plynové kondenzační závěsné kotle Baxi Luna Duo Tec MP 1.5 B23 zapojené do kaskády
178
179
180
181
182
183
184
185
186
187
188
189
190
Q (W) 237 894 2037 3400 5595 6511 7201 8484 13689 18679
M (kg/h) 20 77 175 292 481 560 619 729 1177 1606
l (m) 4,0 12,5 10,0 9,0 17,5 14,5 5,0 6,0 5,5 5,0
DN dxt 10x1 12x1 15x1 15x1 18x1 22x1 22x1 22x1 28x1,5 35x1,5
R (Pa/m) 26 135 162 395 355 160 191 255 205 109
w (m/s) 0,112 0,277 0,372 0,621 0,676 0,504 0,557 0,655 0,677 0,565
Rxl (Pa) 104 1688 1620 3555 6213 2320 955 1530 1128 545
Σξ (-) 23.2 6.3 2.9 3.7 3.7 12.7 0.9 1.7 4.0 34.3
191
Σξ1=OT,2xkoleno,4xredukce=19+2x1.3+4x0.4=23.2 Σξ2=průchod dělení, spojení,2x dilatační oblouk,2xkoleno, 2xredukce=0.3+0.6+2x1+2x1.3+2x0.4=6.3 Σξ3= průchod dělení, spojení, 2x dilatační oblouk= 0.3+0.6+2x1=2.9 Σξ4= průchod dělení, spojení, 2x dilatační oblouk, 2x redukce= 0.3+0.6+2x1+2x0.4=3.7 Σξ5= průchod dělení, spojení, 2x dilatační oblouk, 2x redukce= 0.3+0.6+2x1+2x0.4=3.7 Σξ6=protiproud dělení, spojení, 2x dilatační oblouk, 4xkoleno, křížení=3+1.5+2x1+4x1.3+1=12.7 Σξ7= průchod dělení, spojení= 0.3+0.6=0.9 Σξ8= průchod dělení, spojení, 2xredukce= 0.3+0.6+2x0.4=1.7 Σξ9= odbočka dělení, spojení,křížení, 2xredukce=1.3+0.9+1+2x0.4=4.0 Σξ10=protiproud dělení, spojení, 8xkoleno, rozdělovač vstup, výstup,4xredukce, 4xKK,ZK,4xVK,filtr=3+1.5+8x1.3+0.5+1+4x0.4+4x0.5+4.3+4x0.5+8=34.3
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
č.ú.
Dimenzování okruhu č.1 Dimenzování základního okruhu
9.1 Dimenzování a hydraulické posouzení
9. Dimenzování
Z (Pa) 146 242 201 713 845 1613 140 365 917 5475
∆prv (Pa) TRV(6)110 0 0 0 0 0 0 0 0 měřič 7500 TV 6000
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 360 1930 1821 4268 7058 3933 1095 1895 2045 19520
∆pdis (Pa) 360 2290 4111 8379 15437 19370 20465 22360 24405 43925
w (m/s) 0.402
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 04 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 2195 189 1.5 15x1 185 Σξ1=OT,2xkoleno, křížení, 2xredukce=8.5+2x1.3+1+2x0.4=12.9
192
w (m/s) 0.248
w (m/s) 0,211
w (m/s) 0.119
R (Pa/m) 80
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 05 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 1363 117 1.5 15x1 Σξ1=OT,2xkoleno, křížení=8.5+2x1.3+1=12.1 Návrh přednastavení ventilu u OT 05 4111-492=3619Pa, 117kg/h přednastavení (6)
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 06 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 1143 99 1.5 15x1 60 Σξ1=OT,2xkoleno,2xredukce, křížení=8.5+2x1.3+2x0.4+1=12.9 Návrh přednastavení ventilu u OT 06 2290-377=1913Pa, 99kg/h přednastavení (6)
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 07 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 657 56 1.0 15x1 24 Σξ1=OT,2xkoleno,2xredukce, křížení=8.5+2x1.3+2x0.4+1=12.9 Návrh přednastavení ventilu u OT 07 360-115=245Pa, 56kg/h přednastavení (6)
Dimenzování ostatních úseků
Rxl (Pa) 278
Rxl (Pa) 120
Rxl (Pa) 90
Rxl (Pa) 24
Σξ (-) 12.9
Σξ (-) 12.1
Σξ (-) 12.9
Σξ (-) 12.9
∆prv (Pa) 0
∆prv (Pa) 0
∆prv (Pa) 0
Z ∆prv (Pa) (Pa) 1042 0
Z (Pa) 372
Z (Pa) 287
Z (Pa) 91
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 1320 8379
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 492 4111
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 377 2290
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 115 360
39 79 39
10.0 1.0 1.5
12x1 15x1 12x1
42 41 42
R (Pa/m) 42 41 0.140 0.168 0.140
w (m/s) 0.140 0.168
w (m/s) 0.126
193
Σξ1=OT,4xkoleno, 4xredukce, 2xdilatační oblouk=19+4x1.3+4x0.4+2x1=27.8 Σξ2=průchod dělení, spojení, 2xredukce=0.3+0.6+2x0.4=1.7 Σξ0202=OT,4xredukce, 2xkoleno, křížení=19+4x0.4+2x1.3+1=24.0 Návrh přednastavení ventilu u OT 0201 15437-757=14680Pa, 39kg/h přednastavení (2) Návrh přednastavení ventilu u OT 0202 15372-298=15074Pa, 39kg/h přednastavení (2)
1 458 2 916 OT 458 0202
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 0201,0202 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 458 39 10.0 12x1 2 916 79 1.0 15x1
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 03 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 690 59 3.25 15x1 25 Σξ1=OT,2xkoleno, křížení, 2xredukce=8.5+2x1.3+1+2x0.4=12.9 Návrh přednastavení ventilu u OT 03 19370-183=19187Pa, 59kg/h přednastavení (3)
Návrh přednastavení ventilu u OT 04 8379-1320=6959Pa, 189kg/h přednastavení (6)
420 41 63
Rxl (Pa) 420 41
Rxl (Pa) 81
27.8 1.7 24.0
Σξ (-) 27.8 1.7
Σξ (-) 12.9
272 24 235
Z (Pa) 272 24
Z (Pa) 102
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 692 65
15372 15437 15372
∆pdis (Pa) 692 757
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 183 19370
TRV(3)14680 15372 0 65 0 298
∆prv (Pa) 0 0
∆prv (Pa) 0
233 761 1283 528
45
20 65 110 45
2.5
11.0 6.0 2.0 2.5
12x1
10x1 15x1 15x1 12x1
54
26 29 72 54
R (Pa/m) 26 29 72
0.162
0.112 0.138 0.234 0.162
w (m/s) 0.112 0.138 0.234
135
286 174 144 135
Rxl (Pa) 286 174 144
194
Σξ1=OT,4xkoleno, 4xredukce, 2xdilatační oblouk, křížení=8.5+4x1.3+4x0.4+2x1+1=18.3 Σξ2=průchod dělení, spojení=0.3+0.6=0.9 Σξ3=průchod dělení, spojení, 2xredukce, křížení=0.3+0.6+2x0.4+1=2.7 Σξ017=OT,2xkoleno, 4xredukce, křížení=8.5+2x1.3+4x0.4+1=13.7 Σξ01502=OT,2xkoleno, 4xredukce, křížení=19+2x1.3+4x0.4+1=24.2 Návrh přednastavení ventilu u OT 018 20465-802=19663Pa, 20kg/h přednastavení (1) Návrh přednastavení ventilu u OT 017 20064-315=19749Pa, 45kg/h přednastavení (2) Návrh přednastavení ventilu u OT 01502 20247-455=19792Pa, 45kg/h přednastavení (2)
OT 522 01502
1 2 3 OT 017
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 018, 017, 01502 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 233 20 11.0 10x1 2 761 65 6.0 15x1 3 1283 110 2.0 15x1
24.2
18.3 0.9 2.7 13.7
Σξ (-) 18.3 0.9 2.7
320
115 9 74 180
Z (Pa) 115 9 74
0
TRV(1)19663 0 0 0
∆prv (Pa) 0 0 0
455
20064 183 218 315
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 401 183 218
20247
20064 20247 20465 20064
∆pdis (Pa) 401 584 802
20
20
9
237
237
103
195
55
637
3.5
3.0
3.5
2.0
3.0
6x1
10x1
10x1
15x1
15x1
187
26
26
22
59
0.202
0.112
0.112
0.117
0.209
655
78
91
44
177
98
0.209 0.419 0.354 0.382 0.400 0.480 0.492 0.404
1145
59 198 114 130 147 194 203 108
OT 0902 OT 010 OT 011 OT 012 OT 028
15x1 15x1 18x1 18x1 18x1 18x1 18x1 22x1
723 2079 285 390 1544 388 1726 108
12.25 10.5 2.5 3.0 10.5 2.0 8.5 1.0
1145 2290 2927 3164 3401 3983 4086 5205
1 2 3 4 5 6 7 8
98 197 252 272 292 342 351 448
Rxl (Pa) 723 2079 285 390 1544 388 1726 108
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 0901, 0902, 010, 011, 012, 028, 01501 č.ú. Q M l DN R w (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) (m/s) 1 1145 98 12.25 15x1 59 0.209 2 2290 197 10.5 15x1 198 0.419 3 2927 252 2.5 18x1 114 0.354 4 3164 272 3.0 18x1 130 0.382 5 3401 292 10.5 18x1 147 0.400 6 3983 342 2.0 18x1 194 0.480 7 4086 351 8.5 18x1 203 0.492 8 5205 448 1.0 22x1 108 0.404
26.8
26.8
26.8
15.5
12.1
18.3 3.7 0.9 0.9 5.5 5.5 3.7 1.7
Σξ (-) 18.3 3.7 0.9 0.9 5.5 5.5 3.7 1.7
547
168
168
106
264
400 325 56 66 440 634 448 139
Z (Pa) 400 325 56 66 440 634 448 139
0
0
0
0
0
TRV(4)12609 0 0 0 0 0 0 0
∆prv (Pa) 0 0 0 0 0 0 0 0
1202
246
259
150
441
13732 2404 341 456 1984 1022 2174 247
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 1123 2404 341 456 1984 1022 2174 247
19939
16933
16477
16136
13732
13732 16136 16477 16933 18917 19939 22113 22360
∆pdis (Pa) 1123 3527 3868 4324 6308 7330 9504 9751
96
7.0
15x1
57
0.205
196
Σξ012=OT,4xkoleno, křížení, 4xredukce=19+4x1.3+4x0.4+1=26.8 Σξ028=OT,4xkoleno, křížení, 4xredukce=19+4x1.3+4x0.4+1=26.8 Σξ01501=OT,4xkoleno, křížení, 2xredukce=8.5+4x1.3+2x0.4+1=15.5 Návrh přednastavení ventilu u OT 0901 22360-9751=12609Pa, 98kg/h přednastavení (4) Návrh přednastavení ventilu u OT 0902 13732-441=13291Pa, 98kg/h přednastavení (3) Návrh přednastavení ventilu u OT 010 16136-150=15986Pa, 55kg/h přednastavení (3) Návrh přednastavení ventilu u OT 011 16477-259=16218Pa, 20kg/h přednastavení (2) Návrh přednastavení ventilu u OT 012 16933-246=16687Pa, 20kg/h přednastavení (2) Návrh přednastavení ventilu u OT 028 19939-1202=18737Pa, 9kg/h přednastavení (1) Návrh přednastavení ventilu u OT 01501 22113-725=21388Pa, 96kg/h přednastavení (3)
Σξ1=OT,6xkoleno, 2xdilatační oblouk=8.5+6x1.3+2x1=18.3 Σξ2=průchod dělení, spojení, 2xredukce, 2xdilatační oblouk=0.3+0.6+2x0.4+2x1=3.7 Σξ3=průchod dělení, spojení=0.3+0.6=0.9 Σξ4=průchod dělení, spojení=0.3+0.6=0.9 Σξ5=průchod dělení, spojení, 2xkoleno, 2xdilatační oblouk=0.3+0.6+2x1.3+2x1=5.5 Σξ6=protiproud dělení, spojení, křížení=3+1.5+1=5.5 Σξ7=průchod dělení, spojení, 2xredukce, 2xdilatační oblouk=0.3+0.6+2x0.4+2x1=3.7 Σξ8=průchod dělení, spojení, 2xredukce=0.3+0.6+2x0.4=1.7 Σξ0902=OT,2xkoleno, křížení=8.5+2x1.3+1=12.1 Σξ010=OT,4xkoleno, křížení, 2xredukce=8.5+4x1.3+2x0.4+1=15.5 Σξ011=OT,4xkoleno, křížení, 4xredukce=19+4x1.3+4x0.4+1=26.8
OT 1119 01501
399
15.5
326
0
725
22113
392 582 190
34 50 16
2.5 10.0 1.0
12x1 15x1 8x1
34 19 66
R (Pa/m) 34 19 0.122 0.106 0.160
w (m/s) 0.122 0.106 85 190 66
Rxl (Pa) 85 190 26 4.3 24.2
Σξ (-) 26 4.3 193 24 310
Z (Pa) 193 24
197
2 3 4 5 6 7 8
598 1717 2110 2503 2803 3103 4561
51 148 181 215 241 267 392
14.5 16.5 3.5 10.0 3.5 8.75 7.5
12x1 15x1 15x1 18x1 18x1 22x1 22x1
67 121 172 86 105 44 85
0.184 0.316 0.385 0.302 0.339 0.240 0.352
978 1997 602 860 368 385 638
9.5 3.7 3.0 4.3 4.3 2.9 10.5
161 185 222 196 247 84 650
Dimenzování úseku k otopnému tělesu K01404, K01403, 01401, K01402, K01401, K01602, 01601, 01601 č.ú. Q M l DN R w Rxl Σξ Z (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) (m/s) (Pa) (-) (Pa) 1 205 18 6.5 10x1 23 0.102 150 4.2 22
18917-492=18425Pa, 34kg/h přednastavení (2) Návrh přednastavení ventilu u OT 021 18703-376=18327Pa, 16kg/h přednastavení (1)
Σξ1=OT,4xkoleno, křížení, 2x redukce=19+4x1.3+1+2x0.4=26.0 Σξ2=2xkoleno, průchod dělení, spojení, 2x redukce=2x1.3+0.3+0.6+2x0.4=4.3 Σξ021=OT,2xkoleno, křížení, 4x redukce=19+2x1.3+1+4x0.4=24.2 Návrh přednastavení ventilu u OT 022
1 2 OT 021
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 022,021 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 392 34 2.5 12x1 2 582 50 10.0 15x1 RxL+Z+ ∆prv (Pa) 278 214
RxL+Z+ ∆prv ∆prv (Pa) (Pa) výměník 10 7382 UŠ(0.75)7200 0 1139 0 2182 0 824 0 1056 0 615 0 469 0 1288
TRV(2)18425 18703 0 214 0 376
∆prv (Pa) 0 0
8521 10703 11527 12583 13198 13667 14955
∆pdis (Pa) 7382
18703 18917 18703
∆pdis (Pa) 278 492
1.0
96
1.5
1.5
0.75
1.0
3.5
34
34
26
26
37
12x1
10x1
10x1
12x1
12x1
15x1
12x1 15x1 15x1 18x1 18x1 22x1 22x1 28x1.5 12x1
10x1
28x1.5
39
61
61
34
34
57
67 121 172 86 105 44 85 35 34
23
35
0.133
0.146
0.146
0.122
0.122
0.205
0.184 0.316 0.385 0.302 0.339 0.240 0.352 0.247 0.122
0.102
0.247
198
Σξ1=2xkoleno, 4x redukce=2x1.3+4x0.4=4.2 Σξ2=průchod dělení, spojení, 6xkoleno, 2xredukce=0.3+0.6+6x1.3+2x0.4=9.5 Σξ3=průchod dělení, spojení,2xredukce, 2x dilatační oblouk=0.3+0.6+2x0.4+2x1=3.7
OT 393 K01402 OT 393 K01401 OT 300 K01602 OT 300 K01601 OT 429 01601
14.6 16.5 3.5 10.0 3.5 8.75 7.5 6.0 3.0
51 148 181 215 241 267 392 429 34
2 598 3 1717 4 2110 5 2503 6 2803 7 3103 8 4561 9 4990 OT 393 K01403 OT 1119 01401
6.5
18
205
6.0
1
429
4990
9
137
61
46
51
51
57
978 1997 602 860 368 385 638 210 102
150
210
13.7
2.6
2.6
2.6
2.6
11.9
9.5 3.7 3.0 4.3 4.3 2.9 10.5 1.7 2.6
4.2
1.7
121
28
28
19
19
250
161 185 222 196 247 84 650 52 19
22
52
262
výměník55 UŠ(1)11724 výměník55 UŠ(1.5)8500 výměník30 UŠ(1)8966 výměník30 UŠ(1)8966 0
258
9085
9070
8625
11849
výměník 10 16382 UŠ(0.75)7200 TRV(2)9000 0 1139 0 2182 0 824 0 1056 0 615 0 469 0 1288 0 262 výměník55 8676 UŠ(1.5)8500 0 307
0
23955
22198
21583
20527
19703
17521
17521 19703 20527 21583 22198 22667 23955 24217 16382
16382
15217
199
Σξ4=odbočka dělení, spojení,2xredukce=1.3+0.9+2x0.4=3.0 Σξ5=průchod dělení, spojení, 2xkoleno, 2xkoleno=0.3+0.6+2x1.3+2x0.4=4.3 Σξ6=průchod dělení, spojení, 2xkoleno, 2xredukce=0.3+0.6+2x1.3+2x0.4=4.3 Σξ7=průchod dělení, spojení, 2xdilatační oblouk=0.3+0.6+2x1=2.9 Σξ8=protiproud dělení, spojení, 4xkoleno, 2xredukce=3+1.5+4x1.3+2x0.4=10.5 Σξ9=průchod dělení, spojení, 2xredukce=0.3+0.6+2x0.4=1.7 ΣξK01403= 4xredukce, křížení=4x0.4+1=2.6 Σξ01401=OT, 2xkoleno, 2xredukce=8.5+2x1.3+2x0.4=11.9 ΣξK01402=4xredukce, křížení=4x0.4+1=2.6 ΣξK01402=4xredukce, křížení=4x0.4+1=2.6 ΣξK01602=4xredukce, křížení=4x0.4+1=2.6 ΣξK01601=4xredukce, křížení=4x0.4+1=2.6 Σξ01601=OT, 4xredukce, křížení, 2xkoleno=8.5+4x0.4+1+2x1.3=13.7 Návrh přednastavení ventilu u OT K01404 24405-15217=9188Pa, 18kg/h přednastavení (2) Návrh přednastavení ventilu u OT K01403 16382-8676=7706Pa, 34kg/h přednastavení (4) Návrh přednastavení ventilu u OT 01401 17521-307=17214Pa, 96kg/h přednastavení (3) Návrh přednastavení ventilu u OT K01402 1970311849=7854Pa, 34kg/h přednastavení (4) Návrh přednastavení ventilu u OT K01401 20527-8625=11902Pa, 34kg/h přednastavení (3) Návrh přednastavení ventilu u OT K01602 21583-9070=12513Pa, 26kg/h přednastavení (2) Návrh přednastavení ventilu u OT K01601 22198-9085=13113Pa, 26kg/h přednastavení (2) Návrh přednastavení ventilu u OT 01601 23955-258=23697Pa, 37kg/h přednastavení (2)
8.0 11.5 0.75
0.75
84 125 42
42
2 972 3 1458 OT 486 K0102 OT 486 K0103 12x1
15x1 18x1 12x1
12x1
48
46 34 48
48
0.151
0.179 0.176 0.151 36
368 391 36
264
368 391
Rxl (Pa) 264
2.6
3.7 4.7 2.6
1.6
3.7 4.7
Σξ (-) 1.6
200
ΣξK0103=4x redukce, křížení=4x0.4+1=2.6 Návrh přednastavení ventilu u OT K0101 22667-9673=12994Pa, 42kg/h přednastavení (3) Návrh přednastavení ventilu u OT K0102 22330-8566=13764Pa, 42kg/h přednastavení (3) Návrh přednastavení ventilu u OT K0103 22757-8566=14191Pa, 42kg/h přednastavení (3)
Σξ1=4x redukce=4x0.4=1.6 Σξ2=průchod dělení, spojení, 2xdilatační oblouk, 2x redukce=0.3+0.6+2x1+2x0.4=3.7 Σξ3=průchod dělení, spojení, 2xdilatační oblouk, 2x redukce, křížení=0.3+0.6+2x1+2x0.4+1=4.7 ΣξK0102=4x redukce, křížení=4x0.4+1=2.6
5.5
0.151
42
486
46 34
1
15x1 18x1
0.179 0.176
8.0 11.5
972 1458
2 3
84 125
w (m/s) 0.151
Dimenzování úseku k otopnému tělesu K0101, K0102, K0103 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 486 42 5.5 12x1 48
30
59 73 30
18
59 73
Z (Pa) 18
výměník100 UŠ(2)8400 TRV(3)13548 0 0 výměník100 UŠ(2)8400 výměník100 UŠ(2)8400
∆prv (Pa) výměník100 UŠ(2)8400 0 0
8566
427 464 8566
22330
427 464
22757
22757 23221 22330
22330
9209 9673
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 8782 8782
201
Kompenzátor K1 L =5.0m K2 L =3.75m K3 L =3.25m
---> ∆L=4.0mm ---> ∆L=2.0mm ---> ∆L=2.0mm
∆t=65-15=50K ∆t=65-15=50K ∆t=65-15=50K
12x1
15x1
15x1
Dimenzování dilatačních kusů
Vyrovnání tepelné roztažnosti-dilatace
R=218mm
R=218mm
R=195mm
202
K15
K14
K13
K12
K11
K10
K9
K8
K7
K6
K5
K4
L =5.0m
L =3.25m
L =3.75m
L =7.5m
L =3.5m
L =3.5m
L =4.5m
L =3.75m
L =4.0m
L =3.5m
L =5.0m
L =7.0m
18x1
15x1
22x1
15x1
18x1
18x1
15x1
15x1
10x1
12x1
22x1
18x1
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
---> ∆L=4.0mm
---> ∆L=2.0mm
---> ∆L=2.0mm
---> ∆L=6.0mm
---> ∆L=2.0mm
---> ∆L=2.0mm
---> ∆L=3.5mm
---> ∆L=2.0mm
---> ∆L=3.0mm
---> ∆L=2.0mm
---> ∆L=4.0mm
---> ∆L=6.0mm
R=240mm
R=218mm
R=263mm
R=218mm
R=240mm
R=240mm
R=218mm
R=218mm
R=195mm
R=195mm
R=263mm
R=240mm
203
Q (W) 584 1168 1825 2373 2826 3483 4067 4651 5562 6146 11328 12234 14529
M (kg/h) 50 100 157 204 243 299 350 340 478 528 974 1052 1249
l (m) 6.0 9.0 12.5 9.5 12.5 9.0 5.0 8.5 7.5 3.0 8.0 0.5 5.0
DN dxt 15x1 15x1 15x1 15x1 18x1 18x1 18x1 22x1 22x1 22x1 28x1.5 28x1.5 28x1.5
R (Pa/m) 19 62 134 211 107 152 202 62 125 146 146 168 228
w (m/s) 0.106 0.213 0.334 0.434 0.341 0.417 0.491 0.308 0.439 0.475 0.561 0.605 0.719
204
Σξ1=OT,4xkoleno,křížení=8.5+4x1.3+1=14.7 Σξ2=průchod dělení, spojení,2x dilatační oblouk=0.3+0.6+2x1=2.9 Σξ3=průchod dělení, spojení,2xkoleno, 2x dilatační oblouk=0.3+0.6+2x1.3+2x1=5.5 Σξ4=průchod dělení, spojení, 2x dilatační oblouk,2xredukce=0.3+0.6+2x1+2x0.4=3.7 Σξ5=průchod dělení, spojení, 6xkoleno=0.3+0.6+6x1.3=8.7 Σξ6=průchod dělení, spojení, 2xdilatační oblouk=0.3+0.6+2x1=2.9 Σξ7=průchod dělení, spojení, 2xredukce=0.3+0.6+2x0.4=1.7 Σξ8=průchod dělení, spojení, 2xdilatační oblouk=0.3+0.6+2x1=2.9 Σξ9=průchod dělení, spojení, 2xdilatační oblouk=0.3+0.6+2x1=2.9 Σξ10=průchod dělení, spojení, 2xredukce=0.3+0.6+2x0.4=1.7 Σξ11=protiproud dělení, spojení, 2xdilatační oblouk=3.0+1.5+2x1=6.5 Σξ12=protiproud dělení, spojení,křížení=3.0+1.5+1=5.5
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
č.ú.
Dimenzování okruhu č.2 Dimenzování základního okruhu Rxl (Pa) 114 558 1657 2005 1338 1368 1010 527 938 438 1168 84 1140
Σξ (-) 14.7 2.9 5.5 3.7 8.7 2.9 1.7 2.9 2.9 1.7 6.5 5.5 41.5 Z (Pa) 83 66 307 348 506 252 205 138 279 192 1023 1007 10727
∆prv (Pa) TRV(6)575 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 měřič 5000 TV3500
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 772 624 1964 2353 1844 1620 1215 665 1217 630 2191 1091 20367
∆pdis (Pa) 772 1396 3360 5713 7557 9177 10392 11057 12274 12904 15095 16186 36553
205
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 108 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 548 47 1.5 15x1 Σξ1=OT,6xkoleno, křížení=1.8+6x1.3+1=10.6 Návrh přednastavení ventilu u OT 108 3360-279=3081Pa, 47kg/h přednastavení (5) v-exakt
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 107 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 657 56 0.5 15x1 Σξ1=OT,2xkoleno,křížení=8.5+2x1.3+1=12.1 Návrh přednastavení ventilu u OT 107 1396-98=1298Pa, 56kg/h přednastavení (5)
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 106 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 584 50 0.5 15x1 Σξ1=OT,2xkoleno,křížení=8.5+2x1.3+1=12.1 Návrh přednastavení ventilu u OT 106 772-78 =694Pa, 50kg/h přednastavení (6)
Dimenzování ostatních úseků
R (Pa/m) 17
R (Pa/m) 23
R (Pa/m) 19
w (m/s) 0.100
w (m/s) 0.119
w (m/s) 0.106
Rxl (Pa) 26
Rxl (Pa) 12
Rxl (Pa) 10
Σξ (-) 10.6
Σξ (-) 12.1
Σξ (-) 12.1
Σξ13=protiproud dělení, spojení,2xdilatační oblouk,4xredukce, rozdělovač vstup, výstup, 12xkoleno, 4xKK,ZK,4xVK,filtr=3.0+1.5+2x1+4x0.4+0.5+1+10x1.3+4x0.5+4.3+4x0.5+8=41.5
Z (Pa) 53
Z (Pa) 86
Z (Pa) 68
∆prv (Pa) UŠ(3)200
∆prv (Pa) 0
∆prv (Pa) 0
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 279 3360
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 98 1396
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 78 772
206
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 113 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 584 50 1.0 15x1 19 Σξ1=OT,2xkoleno,2xredukce,křížení=8.5+2x1.3+2x0.4+1=12.9 Návrh přednastavení ventilu u OT 113 10392-91=10301Pa, 50kg/h přednastavení (3)
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 112 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 584 50 1.0 15x1 19 Σξ1=OT,2xkoleno,2xredukce,křížení=8.5+2x1.3+2x0.4+1=12.9 Návrh přednastavení ventilu u OT 112 9177-91=9086Pa, 50kg/h přednastavení (3)
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 111 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 657 56 1.0 15x1 23 Σξ1=OT,2xkoleno,2xredukce,křížení=8.5+2x1.3+2x0.4+1=12.9 Návrh přednastavení ventilu u OT 111 7557-114=7443Pa, 56kg/h přednastavení (3)
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 110 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 453 39 1.5 12x1 42 Σξ1=OT,6xkoleno,2xredukce,křížení=1.8+6x1.3+2x0.4+1=11.4 Návrh přednastavení ventilu u OT 110 5713-562=5151Pa, 39kg/h přednastavení (4) v-exakt
w (m/s) 0.106
w (m/s) 0.106
w (m/s) 0.119
w (m/s) 0.138
Rxl (Pa) 19
Rxl (Pa) 19
Rxl (Pa) 23
Rxl (Pa) 63
Σξ (-) 12.9
Σξ (-) 12.9
Σξ (-) 12.9
Σξ (-) 11.4
Z (Pa) 72
Z (Pa) 72
Z (Pa) 91
Z (Pa) 109
∆prv (Pa) 0
∆prv (Pa) 0
∆prv (Pa) 0
∆prv (Pa) UŠ(2)390
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 91 10392
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 91 9177
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 114 7557
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 562 5713
207
42
OT 453 39 1.0 12x1 42 0.138 130 Σξ1=OT,6xkoleno,4xredukce,2xdilatační oblouk=1.8+6x1.3+2x0.4+2x1=13.2 Σξ2=2xredukce,průchod dělení, spojení=2x0.4+0.3+0.6=1.7 Σξ130=2xredukce,6xkoleno, křížení=2x0.4+6x1.3+1=9.6
15x1
462
Rxl (Pa) 462 80
Rxl (Pa) 19
Rxl (Pa) 40
80
2.0
0.138
w (m/s) 0.138 0.166
w (m/s) 0.106
w (m/s) 0.166
0.166
78
40
906
2
12x1
42
11.0
453
1
39
R (Pa/m) 42 40
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 120,130 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 453 39 11.0 12x1 2 906 78 2.0 15x1
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 115 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 584 50 1.0 15x1 19 Σξ1=OT,2xkoleno,2xredukce,křížení=8.5+2x1.3+2x0.4+1=12.9 Návrh přednastavení ventilu u OT 115 12274-91=12183Pa, 50kg/h přednastavení (3)
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 114 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 911 78 1.0 15x1 40 Σξ1=OT,2xkoleno,2xredukce,křížení=8.5+2x1.3+2x0.4+1=12.9 Návrh přednastavení ventilu u OT 114 11057-218=10839Pa, 78kg/h přednastavení (3)
9.6
1.7
13.2
Σξ (-) 13.2 1.7
Σξ (-) 12.9
Σξ (-) 12.9
91
23
126
Z (Pa) 126 23
Z (Pa) 72
Z (Pa) 178
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 2338 103
UŠ(1)1750
1883
14992
15095
14992
∆pdis (Pa) 2338 2441
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 91 12274
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 218 11057
UŠ(1)1750 14992 TRV(3)12654 0 103
∆prv (Pa) UŠ(1)1750 0
∆prv (Pa) 0
∆prv (Pa) 0
906 1812 1941 2268
2 3 4 5
4.5 11.0 8.0 2.0
12.0 15x1 18x1 18x1 22x1
12x1 40 44 51 25
0.166 0.219 0.234 0.175
0.138
0.219 0.234 0.175
w (m/s) 0.138 0.166
180 484 408 50
504
484 408 50
Rxl (Pa) 504 180
208
OT 453 39 1.5 12x1 42 0.138 63 124 OT 129 11 1.0 8x1 45 0.110 45 128 OT 354 30 5.0 12x1 16 0.108 80 129 Σξ1=OT,6xkoleno,4xredukce,2xdilatační oblouk,křížení=1.8+6x1.3+4x0.4+2x1+1=14.2 Σξ2=2xkoleno,průchod dělení, spojení,2xredukce=2x1.3+0.3+0.6+2x0.4=4.3 Σξ3=průchod dělení, spojení,2x dilatační oblouk=0.3+0.6+2x1=2.9 Σξ4=průchod dělení, spojení,2x dilatační oblouk,2xredukce=0.3+0.6+2x1+2x0.4=3.7
78 156 167 195
39
42
453
1
18x1 18x1 22x1
44 51 25
11.0 8.0 2.0
1812 1941 2268
3 4 5
156 167 195
R (Pa/m) 42 40
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 123,124,128,129 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 453 39 12.0 12x1 2 906 78 4.5 15x1
Návrh přednastavení ventilu u OT 120 15095-2441=12654Pa, 39kg/h přednastavení (3) v-exakt Návrh přednastavení ventilu u OT 130 14992-1883=13109Pa, 39kg/h přednastavení (3) v-exakt
109 146 66
24.2 11.4
59 70 101 26
135
70 101 26
Z (Pa) 135 59
11.4
4.3 2.9 3.7 1.7
14.2
2.9 3.7 1.7
Σξ (-) 14.2 4.3
191
1922
239 554 509 76
14808
554 509 76
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 789 239
UŠ(0.5)2400 2546
0
UŠ(1)1750
UŠ (3)150 TRV(3)14019 0 0 0 0
0 0 0
∆prv (Pa) UŠ (3)150 0
16110
15601
14808
15047 15601 16110 16186
14808
1582 2091 2167
∆pdis (Pa) 789 1028
453
OT 125
1.5
2.0 12x1
15x1 42
0.138
0.166
0.138
w (m/s) 0.138 0.166
209
Σξ1=OT,6xkoleno,4xredukce,2xdilatační oblouk=1.8+6x1.3+4x0.4+2x1=13.2 Σξ2=průchod dělení, spojení, 2xredukce=0.3+0.6+2x0.4=1.7 Σξ125=OT,2xredukce,6xkoleno, křížení=1.8+2x0.4+6x1.3+1=11.4 Návrh přednastavení ventilu u OT 122 15047-2483=12564Pa, 39kg/h přednastavení (3) v-exakt
39
78
40
906
2
12x1
42
12.0
453
1
39
R (Pa/m) 42 40
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 122,125 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 453 39 12.0 12x1 2 906 78 2.0 15x1
Σξ5=průchod dělení, spojení,2xredukce=0.3+0.6+2x0.4=1.7 Σξ124=OT,2xredukce,6xkoleno,křížení=1.8+2x0.4+6x1.3+1=11.4 Σξ128=OT,4xredukce,2xkoleno, křížení=19+4x0.4+2x1.3+1=24.2 Σξ129=OT,4xredukce,6xkoleno, křížení=1.8+4x0.4+6x1.3+1=11.4 Návrh přednastavení ventilu u OT 123 16186-2167=14019Pa, 39kg/h přednastavení (3) v-exakt Návrh přednastavení ventilu u OT 124 14808-1922=12886Pa, 39kg/h přednastavení (3) v-exakt Návrh přednastavení ventilu u OT 128 15601-191=15410Pa, 11kg/h přednastavení (1) Návrh přednastavení ventilu u OT 129 16110-2546=13546Pa, 30kg/h přednastavení (2) v-exakt
63
80
504
Rxl (Pa) 504 80
11.4
1.7
13.2
Σξ (-) 13.2 1.7
106
23
126
Z (Pa) 126 23
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 2380 103
UŠ(1)1750
1919
UŠ(1)1750 14944 TRV(3)12564 0 103
∆prv (Pa) UŠ(1)1750 0
14944
15047
14944
∆pdis (Pa) 2380 2483
50
584
210
59
687
0.5
3.0
1.5
15x1
15x1
12x1
19
25
42
0.106
0.126
0.138
10
75
63
39
0.100 0.181 0.307 0.412 0.353 0.418 0.311 0.361 0.401
453
16 47 116 193 113 153 68 89 107
OT 121 OT 103 OT 102
15x1 15x1 15x1 15x1 18x1 18x1 22x1 22x1 22x1
160 470 348 1737 1413 1530 850 801 268
10.0 10.0 3.0 9.0 12.5 10.0 12.5 9.0 2.5
537 990 1677 2261 2918 3466 4014 4671 5182
1 2 3 4 5 6 7 8 9
46 85 144 194 251 298 345 402 446
Rxl (Pa) 160 470 348 1737 1413 1530 850 801 268
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 104,121,103,102,101,119,118, 117,116 č.ú. Q M l DN R w (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) (m/s) 1 537 46 10.0 15x1 16 0.100 2 990 85 10.0 15x1 47 0.181 3 1677 144 3.0 15x1 116 0.307 4 2261 194 9.0 15x1 193 0.412 5 2918 251 12.5 18x1 113 0.353 6 3466 298 10.0 18x1 153 0.418 7 4014 345 12.5 22x1 68 0.311 8 4671 402 9.0 22x1 89 0.361 9 5182 446 2.5 22x1 107 0.401
Návrh přednastavení ventilu u OT 125 14944-1919=13025Pa, 39kg/h přednastavení (3) v-exakt
12.1
14.7
11.2
18.3 5.2 2.2 3.7 5.5 3.7 5.5 2.9 2.7
Σξ (-) 18.3 5.2 2.2 3.7 5.5 3.7 5.5 2.9 2.7
68
117
107
92 85 104 314 343 323 266 189 217
Z (Pa) 92 85 104 314 343 323 266 189 217
0
0
UŠ(1)1750
TRV(3)3394 0 0 0 0 0 0 0 0
∆prv (Pa) 0 0 0 0 0 0 0 0 0
78
192
1920
3646 555 452 2051 1756 1853 1116 990 485
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 252 555 452 2051 1756 1853 1116 990 485
4653
4201
3646
3646 4201 4653 6704 8460 10313 11429 12419 12904
∆pdis (Pa) 252 807 1259 3310 5066 6919 8035 9025 9510
211
OT 657 56 0.5 15x1 23 0.119 101 OT 548 47 1.5 15x1 16 0.100 119 OT 548 47 1.5 15x1 16 0.100 118 OT 657 56 1.0 15x1 23 0.119 117 OT 511 44 1.0 12x1 52 0.159 116 Σξ1=OT,6xkoleno,2xdilatační oblouk=8.5+6x1.3+2x1=18.3 Σξ2=2xdilatační oblouk,odbočka dělení, spojení,křížení=2x1+1.3+0.9+1=5.2 Σξ3=odbočka dělení, spojení=1.3+0.9=2.2 Σξ4=průchod dělení, spojení,2xredukce,2xdilatační oblouk=0.3+0.6+2x0.4+2x1=3.7 Σξ5=průchod dělení, spojení,2xdilatační oblouk,2xkoleno=0.3+0.6+2x1+2x1.3=5.5 Σξ6=průchod dělení, spojení,2xdilatační oblouk,2x redukce=0.3+0.6+2x1+2x0.4=3.7 Σξ7=průchod dělení, spojení,2xdilatační oblouk,2xkoleno=0.3+0.6+2x1+2x1.3=5.5 Σξ8=průchod dělení, spojení,2xdilatační oblouk=0.3+0.6+2x1=2.9 Σξ9=průchod dělení, spojení,2xredukce, křížení=0.3+0.6+2x0.4+1=2.7 Σξ121=OT,4xredukce,6xkoleno=1.8+4x0.4+6x1.3=11.2 Σξ103=OT,4xkoleno, křížení=8.5+4x1.3+1=14.7 Σξ102=OT,2xkoleno, křížení=8.5+2x1.3+1=12.1 Σξ101=OT,2xkoleno,2xredukce, křížení=8.5+2x1.3+2x0.4+1=12.9 Σξ119=OT,6xkoleno,2xredukce, křížení=1.8+6x1.3+2x0.4+1=11.4 Σξ118=OT,6xkoleno,2xredukce, křížení=1.8+6x1.3+2x0.4+1=11.4 Σξ117=OT,2xkoleno,2xredukce, křížení=8.5+2x1.3+2x0.4+1=12.9 Σξ116=OT,2xkoleno,4xredukce, křížení=8.5+2x1.3+4x0.4+1=13.7 Návrh přednastavení ventilu u OT 104 12904-9510=3394Pa, 46kg/h přednastavení (3) Návrh přednastavení ventilu u OT 121 3646-1920=11726Pa, 39kg/h přednastavení (3) v-exakt
12.9 11.4 11.4 12.9 13.7
12 24 24 23 52
173
91
57
57
91
0
0
UŠ(1)2250
UŠ(1)2250
0
225
114
2331
2331
103
12419
11429
10313
8460
6704
212
K1,K15 L =4.5m K2 L =5.75m K3 L =4.75m K4 L =4.5m K5 L =4.25m K6 L =3.75m K7
Kompenzátor
---> ∆L=3.0mm ---> ∆L=4.5mm ---> ∆L=3.0mm ---> ∆L=3.0mm ---> ∆L=3.0mm ---> ∆L=2.0mm
∆t=65-15=50K ∆t=65-15=50K ∆t=65-15=50K ∆t=65-15=50K ∆t=65-15=50K ∆t=65-15=50K
15x1
15x1
15x1
18x1
22x1
22x1
Dimenzování dilatačních kusů
Návrh přednastavení ventilu u OT 103 4201-192=4009Pa, 59kg/h přednastavení (4) Návrh přednastavení ventilu u OT 102 4653-78=4575Pa, 50kg/h přednastavení (3) Návrh přednastavení ventilu u OT 101 6704-103=6601Pa, 56kg/h přednastavení (3) Návrh přednastavení ventilu u OT 119 8460-2331=6129Pa, 47kg/h přednastavení (4) v-exakt Návrh přednastavení ventilu u OT 118 10313-2331=7982Pa, 47kg/h přednastavení (4) v-exakt Návrh přednastavení ventilu u OT 117 11429-114=11315Pa, 56kg/h přednastavení (3) Návrh přednastavení ventilu u OT 116 12419-225=12194Pa, 44kg/h přednastavení (2)
R=263mm
R=263mm
R=240mm
R=218mm
R=218mm
R=218mm
213
L =5.5m K9,K12 L =5.0m K10 L =5.5m K11 L =4.0m K13 L =3.75m K14 L =5.0m K16,K17 L =5.0m K18 L =5.5m K19 L =4.5m K20 na S1 L =3.25m
K8
L =4.0m ---> ∆L=4.5mm ---> ∆L=4.0mm ---> ∆L=4.5mm ---> ∆L=3.0mm ---> ∆L=2.0mm ---> ∆L=4.0mm ---> ∆L=4.0mm ---> ∆L=4.5mm ---> ∆L=3.0mm ---> ∆L=2.0mm
∆t=65-15=50K ∆t=65-15=50K ∆t=65-15=50K ∆t=65-15=50K ∆t=65-15=50K ∆t=65-15=50K ∆t=65-15=50K ∆t=65-15=50K ∆t=65-15=50K
12x1
18x1
18x1
15x1
15x1
18x1
22x1
22x1
28x1.5
---> ∆L=2.5mm
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
12x1
28x1.5
R=299mm
R=263mm
R=263mm
R=240mm
R=218mm
R=218mm
R=240mm
R=240mm
R=195mm
R=195mm
R=299mm
l (m) 9.0 6.0 22.0 12.5 6.0 8.0 5.0 2.0 6.0 5.0 6.0 0.5 11.0
DN dxt 15x1 15x1 15x1 18x1 18x1 18x1 22x1 22x1 22x1 22x1 28x1.5 28x1.5 35x1.5
R (Pa/m) 23 69 152 84 116 143 60 92 115 132 111 121 98
w (m/s) 0.119 0.228 0.364 0.296 0.358 0.400 0.287 0.367 0.418 0.452 0.480 0.503 0.531
Rxl (Pa) 207 414 3344 1050 696 1144 300 184 690 660 666 61 1078
Σξ (-) 16.7 0.9 6.3 5.5 0.9 3.7 0.9 0.9 0.9 1.7 5.5 3.0 42.5
214
Σξ1=OT,4xkoleno,2xdilatční oblouk,křížení=8.5+4x1.3+2x1+1=16.7 Σξ2=průchod dělení, spojení=0.3+0.6=0.9 Σξ3=průchod dělení, spojení,2xkoleno,2xredukce,2x dilatační oblouk=0.3+0.6+2x1.3+2x0.4+2x1=6.3 Σξ4=průchod dělení, spojení,2xkoleno,2x dilatační oblouk=0.3+0.6+2x1.3+2x1=5.5 Σξ5=průchod dělení, spojení=0.3+0.6=0.9 Σξ6=průchod dělení, spojení,2xdilatační oblouk,2xredukce=0.3+0.6+2x1+2x0.4=3.7 Σξ7=průchod dělení, spojení=0.3+0.6=0.9 Σξ8=průchod dělení, spojení=0.3+0.6=0.9 Σξ9=průchod dělení, spojení=0.3+0.6=0.9 Σξ10=průchod dělení, spojení,2xredukce=0.3+0.6+2x0.4=1.7 Σξ11=protiproud dělení, spojení,křížení=3+1.5+1=5.5 Σξ12=odbočka dělení, spojení,2xredukce=1.3+0.9+2x0.4=3.0
Dimenzování okruhu č.3 Dimenzování základního okruhu č.ú. Q M (W) (kg/h) 1 657 56 2 1241 107 3 2005 172 4 2458 211 5 2969 255 6 3334 287 7 3707 319 8 4742 408 9 5404 465 10 5842 502 11 9705 834 12 10158 873 13 17560 1510 Z (Pa) 118 23 417 241 58 296 37 61 79 174 634 380 5992
∆prv (Pa) TVR(6)750 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 měřič7000 TV5300
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 1075 437 3761 1291 754 1440 337 245 769 834 1300 441 19370
∆pdis (Pa) 1075 1512 5273 6564 7318 8758 9095 9340 10109 10943 12243 12684 32054
R (Pa/m) 30
R (Pa/m) 19
215
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 210 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 453 39 1.5 12x1 42 Σξ1=OT,6xkoleno,4xredukce,křížení=1.8+6x1.3+4x0.4+1=12.2 Návrh přednastavení ventilu u OT 210 5273-553=4720Pa, 39kg/h přednastavení (4) v-exakt
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 207 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 764 66 1.0 15x1 Σξ1=OT,2xkoleno,křížení=8.5+2x1.3+1=12.1 Návrh přednastavení ventilu u OT 207 1512-149=1363Pa, 66kg/h přednastavení (6)
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 206 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 584 50 1.0 15x1 Σξ1=OT,2xkoleno,křížení=8.5+2x1.3+1=12.1 Návrh přednastavení ventilu u OT 206 1075-87=988Pa, 50kg/h přednastavení (5)
Dimenzování ostatních úseků
w (m/s) 0.140
w (m/s) 0.140
w (m/s) 0.106
Rxl (Pa) 63
Rxl (Pa) 30
Rxl (Pa) 19
Σξ (-) 12.2
Σξ (-) 12.1
Σξ (-) 12.1
Z (Pa) 120
Z (Pa) 119
Z (Pa) 68
∆prv (Pa) RŠ(2)370
∆prv (Pa) 0
∆prv (Pa) 0
Σξ13=křížový kus odbočka dělení, spojení,rozdělovač vstup, výstup,12xkoleno,4xKK,4xVK,ZK,filtr,2xdilatační oblouk,4xredukce=2+3.5+0.5+1+4x1.3+4x0.5+4x0.5+4.3+8+2x1+4x0.4=42.5
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 553 5273
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 149 1512
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 87 1075
216
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 214 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 662 57 0.5 15x1 24 Σξ1=OT,2xkoleno,2xredukce,křížení=8.5+2x1.3+2x0.4+1=12.9 Návrh přednastavení ventilu u OT 214 9340-108=9232Pa, 57kg/h přednastavení (3)
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 213 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 373 32 0.5 12x1 30 Σξ1=OT,2xkoleno,4xredukce,křížení=8.5+2x1.3+4x0.4+1=13.7 Návrh přednastavení ventilu u OT 213 8758-106=8652Pa, 32kg/h přednastavení (2)
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 212 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 365 31 0.5 12x1 29 Σξ1=OT,2xkoleno,4xredukce,křížení=8.5+2x1.3+4x0.4+1=13.7 Návrh přednastavení ventilu u OT 212 7318-101=7217Pa, 31kg/h přednastavení (2)
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 211 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 511 44 0.5 12x1 52 Σξ1=OT,2xkoleno,4xredukce,křížení=8.5+2x1.3+4x0.4+1=13.7 Návrh přednastavení ventilu u OT 211 6564-199=6365Pa, 44kg/h přednastavení (3)
w (m/s) 0.122
w (m/s) 0.115
w (m/s) 0.112
w (m/s) 0.159
Rxl (Pa) 12
Rxl (Pa) 15
Rxl (Pa) 15
Rxl (Pa) 26
Σξ (-) 12.9
Σξ (-) 13.7
Σξ (-) 13.7
Σξ (-) 13.7
Z (Pa) 96
Z (Pa) 91
Z (Pa) 86
Z (Pa) 173
∆prv (Pa) 0
∆prv (Pa) 0
∆prv (Pa) 0
∆prv (Pa) 0
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 108 9340
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 106 8758
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 101 7318
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 199 6564
39
11
453
129
OT 225 OT 228
4.0
3.0
8.5 6.0
8x1
12x1
15x1 15x1
45
42
217
Σξ1=OT,8xkoleno,4xredukce,křížení=1.8+8x1.3+4x0.4+1=14.8 Σξ2=průchod dělení, spojení,2x dilatační oblouk=0.3+0.6+2x1=2.9 Σξ3=protiproud dělení, spojení,2xredukce=3+1.5+2x0.4=5.3 Σξ225=OT,6xkoleno,2xredukce,křížení=1.8+6x1.3+2x0.4+1=11.4 Σξ228=OT,4xkoleno,4xredukce,křížení=19+4x1.3+4x0.4+1=26.8 Návrh přednastavení ventilu u OT 224 9095-1564=7531Pa, 39kg/h přednastavení (3) v-exakt
78 89
40 50
906 1035
2 3
12x1
42
6.5
453
1
39
R (Pa/m) 42 40 50
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 224,225,228 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 453 39 6.5 12x1 2 906 78 8.5 15x1 3 1035 89 6.0 15x1
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 215 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 438 38 0.5 12x1 41 Σξ1=OT,2xkoleno,4xredukce,křížení=8.5+2x1.3+4x0.4+1=13.7 Návrh přednastavení ventilu u OT 215 10109-150=9959Pa, 38kg/h přednastavení (2)
0.110
0.140
0.166 0.190
0.140
w (m/s) 0.140 0.166 0.190
w (m/s) 0.137
180
126
340 300
273
Rxl (Pa) 273 340 300
Rxl (Pa) 21
26.8
11.4
2.9 5.3
13.8
Σξ (-) 14.8 2.9 5.3
Σξ (-) 13.7
162
112
40 96
135
Z (Pa) 145 40 96
Z (Pa) 129
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 788 380 396
0
RŠ(2)370
342
608
8699
8319
8699 9095
8319
∆pdis (Pa) 788 1168 1564
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 150 10109
RŠ(2)370 8319 TRV(3)7531 0 380 0 396
∆prv (Pa) RŠ(2)370 0 0
∆prv (Pa) 0
R (Pa/m) 16
218
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 204,203,202,... č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 690 59 13.5 15x1 2 1347 116 7.0 15x1 3 1931 166 8.0 15x1 4 2695 232 23.0 18x1 5 3133 269 8.0 18x1 6 3498 301 6.0 22x1 7 3863 332 4.0 22x1 R (Pa/m) 25 79 142 99 127 54 64
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 230 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 453 39 5.0 12x1 42 Σξ1=OT,8xkoleno,4xredukce,křížení=1.8+8x1.3+4x0.4+1=14.8 Návrh přednastavení ventilu u OT 230 12243-1855=10388Pa, 39kg/h přednastavení (3) v-exakt
Σξ1=OT,8xkoleno,4xredukce,křížení=1.8+8x1.3+4x0.4+1=14.8 Návrh přednastavení ventilu u OT 229 12684-1206=11478Pa, 30kg/h přednastavení (2) v-exakt
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 229 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 354 30 7.5 12x1
Návrh přednastavení ventilu u OT 225 8319-608=7711Pa, 39kg/h přednastavení (3) v-exakt Návrh přednastavení ventilu u OT 228 8699-342=8357Pa, 11kg/h přednastavení (1)
w (m/s) 0.126 0.246 0.353 0.326 0.378 0.270 0.299
w (m/s) 0.140
w (m/s) 0.108
Rxl (Pa) 338 553 1136 2277 1061 324 256
Rxl (Pa) 210
Rxl (Pa) 120
Σξ (-) 23.5 2.9 3.7 5.5 4.3 0.9 2.7
Σξ (-) 14.8
Σξ (-) 14.8
Z (Pa) 187 88 231 292 307 33 121
Z (Pa) 145
Z (Pa) 86
∆prv (Pa) 0 0 0 0 0 0 0
∆prv (Pa) RŠ(1)1500
∆prv (Pa) RŠ(1)1000
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 525 641 1367 2569 1368 357 377
∆pdis (Pa) 525 1166 2533 5102 6470 6827 7204
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 1855 12243
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 1206 12684
690 1347 1931 2695 3133 3498 3863
59 116 166 232 269 301 332
13.5 7.0 8.0 23.0 8.0 6.0 4.0
15x1 15x1 15x1 18x1 18x1 22x1 22x1
25 79 142 99 127 54 64
0.126 0.246 0.353 0.326 0.378 0.270 0.299
219
OT 657 56 1.5 15x1 23 0.119 203 OT 584 50 1.5 15x1 19 0.106 202 OT 764 66 1.5 15x1 30 0.140 201 OT 438 38 1.0 12x1 41 0.137 2171 OT 365 31 0.5 12x1 29 0.112 217 OT 365 31 0.5 12x1 29 0.112 216 Σξ1=OT,10xkoleno,2xdilatační oblouk=8.5+10x1.3+2x1=23.5 Σξ2=průchod dělení, spojení,2xdilatační oblouk=0.3+0.6+2x1=2.9 Σξ3=průchod dělení, spojení,2xdilatační oblouk,2xredukce=0.3+0.6+2x1+2x0.4=3.7 Σξ4=průchod dělení, spojení,2xdilatační oblouk,2xkoleno=0.3+0.6+2x1+2x1.3=5.5 Σξ5=průchod dělení, spojení,2xkoleno,2xredukce=0.3+0.6+2x1.3+2x0.4=4.3 Σξ6=průchod dělení, spojení=0.3+0.6=0.9 Σξ7=průchod dělení, spojení,2xredukce,křížení=0.3+0.6+2x0.4+1=2.7 Σξ203=OT,2xkoleno,křížení=8.5+2x1.3+1=12.1 Σξ202=OT,2xkoleno,křížení=8.5+2x1.3+1=12.1 Σξ201=OT,2xkoleno,křížení=8.5+2x1.3+1=12.1 Σξ2171=OT,2xkoleno,4xredukce,křížení=8.5+2x1.3+4x0.4+1=13.7 Σξ217=OT,2xkoleno,4xredukce,křížení=8.5+2x1.3+4x0.4+1=13.7
1 2 3 4 5 6 7 12.1 12.1 12.1 13.7 13.7 13.7
29 45 41 15 15
23.5 2.9 3.7 5.5 4.3 0.9 1.7
35
338 553 1136 2277 1061 324 256
86
86
129
119
68
86
187 88 231 292 307 33 121
0
0
0
0
0
0
TRV(4)3739 0 0 0 0 0 0
101
101
170
164
97
121
4264 641 1367 2569 1368 357 377
10566
10209
8841
6272
4905
4264
4264 4905 6272 8841 10209 10566 10943
220
9.0 12.0 10.0 6.0 0.5 6.5
15x1 15x1 18x1 18x1 22x1 28x1.5
31 78 64 109 74 63
67 115 180 246 361 606
1 2 3 4 5 6
780 1335 2098 2861 4196 7048
R (Pa/m) 31 78 64 109 74 63
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 306,305,304,303 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 780 67 9.0 15x1 2 1335 115 12.0 15x1 3 2098 180 10.0 18x1 4 2861 246 6.0 18x1 5 4196 361 0.5 22x1 6 7048 606 6.5 28x1.5
Σξ216=OT,2xkoleno,4xredukce,křížení=8.5+2x1.3+4x0.4+1=13.7 Návrh přednastavení ventilu u OT 204 10943-7204=3739Pa, 59kg/h přednastavení (4) Návrh přednastavení ventilu u OT 203 4264-121=4143Pa, 56kg/h přednastavení (4) Návrh přednastavení ventilu u OT 202 4905-97=4808Pa, 50kg/h přednastavení (3) Návrh přednastavení ventilu u OT 201 6272-164=6108Pa, 66kg/h přednastavení (3) Návrh přednastavení ventilu u OT 2171 8841-170=8671Pa, 38kg/h přednastavení (3) Návrh přednastavení ventilu u OT 217 10209-101=10108Pa, 31kg/h přednastavení (2) Návrh přednastavení ventilu u OT 216 10566-101=10465Pa, 31kg/h přednastavení (2)
0.143 0.244 0.253 0.346 0.324 0.349
w (m/s) 0.143 0.244 0.253 0.346 0.324 0.349 279 936 640 228 37 410
Rxl (Pa) 279 936 640 228 37 410 17.3 3.7 2.9 1.7 5.3 9.9
Σξ (-) 17.3 3.7 2.9 1.7 5.3 9.9
177 110 93 102 278 832
Z (Pa) 177 110 93 102 278 832
TRV(3)8505 0 0 0 0 0
∆prv (Pa) 0 0 0 0 0 0
8961 1103 733 330 315 1242
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 456 1103 733 330 315 1242
8961 10064 10797 11127 11442 12684
∆pdis (Pa) 456 1559 2292 2622 2937 4179
221
10.5 5.0
15x1 15x1
31 78
67 115
1 2
780 1335
R (Pa/m) 31 78
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 301,302 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 780 67 10.5 15x1 2 1335 115 5.0 15x1 0.143 0.244
w (m/s) 0.143 0.244
326 390
Rxl (Pa) 326 390
16.3 2.7
Σξ (-) 16.3 2.7
167 80
Z (Pa) 167 80
OT 555 48 2.0 15x1 18 0.102 36 14.7 76 305 OT 763 66 2.5 15x1 30 0.140 75 15.5 152 304 OT 763 66 1.5 15x1 30 0.140 45 15.5 152 303 Σξ1=OT,6xkoleno,křížení=8.5+6x1.3+1=17.3 Σξ2=průchod dělení,spojení,2xdilatační oblouk,2xredukce=0.3+0.6+2x1+2x0.4=3.7 Σξ3=průchod dělení,spojení,2xdilatační oblouk=0.3+0.6+2x1=2.9 Σξ4=průchod dělení,spojení,2xredukce=0.3+0.6+2x0.4=1.7 Σξ5=protiproud dělení,spojení,2xredukce=3+1.5+2x0.4=5.3 Σξ6= protiproud dělení,spojení,2xkoleno,2xdilatační oblouk,2xredukce=3+1.5+2x1.3+2x1+2x0.4=9.9 Σξ305= OT,4xkoleno,křížení=8.5+4x1.3+1=14.7 Σξ304= OT,4xkoleno,2xredukce,křížení=8.5+4x1.3+2x0.4+1=15.5 Σξ303= OT,4xkoleno,2xredukce,křížení=8.5+4x1.3+2x0.4+1=15.5 Návrh přednastavení ventilu u OT 306 12684-4179=8505Pa, 67kg/h přednastavení (3) Návrh přednastavení ventilu u OT 305 8961-112=8849Pa, 48kg/h přednastavení (3) Návrh přednastavení ventilu u OT 304 10064-227=9837Pa, 66kg/h přednastavení (3) Návrh přednastavení ventilu u OT 303 10797-197=10600Pa, 66kg/h přednastavení (3) 197
0
TRV(3)10164 10657 0 470
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 493 470
227
0
∆prv (Pa) 0 0
112
0
10657 11127
∆pdis (Pa) 493 963
10797
10064
8961
47
47
548
548
222
38
439
OT 308 OT 309 OT 310
75 123 161 245
4.5
5.0
5.0
12.0 10.0 6.0 9.0
15x1
15x1
12x1
15x1 15x1 15x1 18x1
17
17
41
38 82 140 108
878 1426 1874 2852
2 3 4 5
12x1
41
6.5
439
1
38
R (Pa/m) 41 38 82 140 108
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 307,308,309,310 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 439 38 6.5 12x1 2 878 75 12.0 15x1 3 1426 123 10.0 15x1 4 1874 161 6.0 15x1 5 2852 245 9.0 18x1
0.100
0.100
0.137
0.160 0.261 0.343 0.344
0.137
w (m/s) 0.137 0.160 0.261 0.343 0.344
OT 555 48 3.0 15x1 18 0.102 302 Σξ1= OT,6xkoleno=8.5+6x1.3=16.3 Σξ2= průchod rozdělení, spojení,2xredukce,křížení=0.3+0.6+2x0.4+1=2.7 Σξ302=OT,4xkoleno,křížení=8.5+4x1.3+1=14.7 Návrh přednastavení ventilu u OT 301 11127-963=10164Pa, 67kg/h přednastavení (3) Návrh přednastavení ventilu u OT 302 10657-130=10527Pa, 48kg/h přednastavení (3)
77
85
205
458 820 840 972
267
Rxl (Pa) 267 458 820 840 972
54
10.6
10.6
12.2
2.9 2.9 1.7 8.3
13.8
Σξ (-) 13.8 2.9 2.9 1.7 8.3
14.7
53
53
114
37 99 100 491
130
Z (Pa) 130 37 99 100 491
76
2069
495 919 940 1463
7625
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 2147 495 919 940 1463
130
RŠ(0.5)5500 5630
RŠ(0.5)5500 5638
RŠ(1)1750
RŠ(1)1750 TRV(4)5478 0 0 0 0
∆prv (Pa) RŠ(1)1750 0 0 0 0
0
9039
8120
7625
8120 9039 9979 11442
7625
∆pdis (Pa) 2147 2642 3561 4501 5964
10657
6.0
15x1
223
OT 439 38 4.5 12x1 41 311 Σξ1= OT,8xkoleno,4xredukce,křížení=1.8+8x1.3+4x0.4+1=14.8 Σξ2= průchod dělení, spojení,2xredukce,křížení=0.3+0.6+2x0.4+1=2.7 Σξ311= OT,6xkoleno,4xredukce,křížení=1.8+6x1.3+4x0.4+1=12.2
75
38
878
2
12x1
41
6.0
439
1
38
R (Pa/m) 41 38
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 311,312 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 439 38 6.0 12x1 2 878 75 6.0 15x1
0.137
0.160
0.137
w (m/s) 0.137 0.160
185
228
246
Rxl (Pa) 246 228
Σξ1= OT,8xkoleno,4xredukce=1.8+8x1.3+4x0.4=13.8 Σξ2= průchod dělení,spojení,2xdilatační oblouk=0.3+0.6+2x1=2.9 Σξ3=průchod dělení,spojení,2xdilatační oblouk=0.3+0.6+2x1=2.9 Σξ4=průchod dělení,spojení,2xredukce=0.3+0.6+2x0.4=1.7 Σξ5=protiproud dělení,spojení,2xredukce,2xdilatační oblouk,křížení=3+1.5+2x0.4+2x1+1=8.3 Σξ308= OT,6xkoleno,4xredukce,křížení=1.8+6x1.3+4x0.4+1=12.2 Σξ309= OT,6xkoleno,křížení=1.8+6x1.3+1=10.6 Σξ310= OT,6xkoleno,křížení=1.8+6x1.3+2x0.4=10.6 Návrh přednastavení ventilu u OT 307 11442-5964=5478Pa, 38kg/h přednastavení (4) v-exakt Návrh přednastavení ventilu u OT 308 7625-2069=5556Pa, 38kg/h přednastavení (4) v-exakt Návrh přednastavení ventilu u OT 309 8120-5638=2482Pa, 47kg/h přednastavení (5) v-exakt Návrh přednastavení ventilu u OT 310 9039-5630=3409Pa, 47kg/h přednastavení (5) v-exakt
12.2
2.7
14.8
Σξ (-) 14.8 2.7
114
35
139
Z (Pa) 139 35
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 2135 263
RŠ(1)1750
2049
RŠ(1)1750 9716 TRV(3)7581 0 263
∆prv (Pa) RŠ(1)1750 0
9716
9979
9716
∆pdis (Pa) 2135 2398
L =4.25m
L =9.5m
L =4.0m
224
L =4.0m K5 (na S2) L =6.25m K6 L =4.25m K7,K8 L =3.5m K10 L =10.5m K11,K14 L =6.0m K12 L =5.0m K13(na S2) L =3.0m
K4
K3
K2
K1,K9
Kompenzátor
---> ∆L=3.0mm ---> ∆L=4.5mm ---> ∆L=3.0mm ---> ∆L=2.5mm ---> ∆L=9.0mm ---> ∆L=4.5mm ---> ∆L=4.0mm ---> ∆L=2.5mm
∆t=65-15=50K ∆t=65-15=50K ∆t=65-15=50K ∆t=65-15=50K ∆t=65-15=50K ∆t=65-15=50K ∆t=65-15=50K
35x1.5
15x1
15x1
18x1
15x1
18x1
28x1.5
---> ∆L=3.0mm
---> ∆L=8.5mm
---> ∆L=3.0mm
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
18x1
18x1
15x1
15x1
Dimenzování dilatačních kusů
Návrh přednastavení ventilu u OT 312 9979-2398=7581Pa, 38kg/h přednastavení (3) v-exakt Návrh přednastavení ventilu u OT 311 9716-2049=7667Pa, 38kg/h přednastavení (3) v-exakt
R=299mm
R=240mm
R=218mm
R=240mm
R=218mm
R=218mm
R=333mm
R=240mm
R=240mm
R=218mm
R=218mm
225
K16
K15
L =4.5m
L =5.0m
18x1
15x1 ∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K ---> ∆L=3.0mm
---> ∆L=4.0mm R=240mm
R=218mm
286
K301 3337
1.0
1.0
28x1.5
28x1.5
28x1.5 35x1.5 35x1.5 35x1.5
DN dxt 28x1,5
17
17
52 36 111 166
R (Pa/m) 17
0.165
0.165
0.330 0.302 0.570 0.713
w (m/s) 0.165
17
17
390 774 222 3320
Rxl (Pa) 136
1.8
1.8
3.7 5.5 0.9 36.5
Σξ (-) 4.6
226
Σξ1=2xkoleno,2xdilatační oblouk=2x1.3+2x1=4.6 Σξ2=průchod dělení, spojení,2xdilatační oblouk,2xredukce=0.3+0.6+2x1+2x0.4=3.7 Σξ3=průchod dělení, spojení,2xdilatační oblouk,2xkoleno=0.3+0.6+2x1+2x1.3=5.5 Σξ4=průchod dělení, spojení=0.3+0.6=0.9 Σξ5=protiproud dělení, spojení,2xdilatační oblouk,8xkoleno,4xKK,ZK,4xVK,filtr,rozdělovač vstup výstup,křížení,2xredukce=3+1.5+2x1+8x1.3+4x0.5+4.3+4x0.5+8+0.5+1+1+2x0.4=36.5 ΣξK201=2xredukce, křížení=2x0.4+1=1.8 ΣξK301=2xredukce, křížení=2x0.4+1=1.8
286
K201 3337
7.5 21.5 2.0 20.0
573 861 1623 1998
2 3 4 5
6674 10011 18879 23238
l (m) 8.0
Dimenzování okruhu č.4 Dimenzování základního okruhu č.ú. Q M (W) (kg/h) 1 3337 286
25
25
výměník 4270 49312 TRV(N)32000 RŠ(max)13000 výměník 4270 49312 TRV(N)32000 RŠ(max)13000
RxL+Z+ ∆prv ∆prv (Pa) (Pa) výměník4270 49469 TRV(N)32000 RŠ(max)13000 201 0 591 251 0 1025 146 0 368 9303 měřič13500 35623 TV9400 Z (Pa) 63
50060
49469
50060 51085 51453 86976
∆pdis (Pa) 49469
12x1 12x1 15x1 18x1 18x1 18x1 22x1 22x1 22x1 22x1 28x1.5
69 170 94 148 158 195 103 132 165 230 95
207 2040 470 740 711 975 412 1584 1403 460 665
Rxl (Pa) 87
227
Σξ1=2xkoleno,2xkoleno,křížení=2x1.3+2x0.4+1=4.4 Σξ2=průchod spojení,průchod dělení=0.3+0.6=0.9 Σξ3=protiproud dělení,spojení,4xkoleno,2xredukce,2xkřížení=3+1.5+4x1.3+2x0.4+2=12.5 Σξ4=odbočka spojení proudů,dělení proudů,2xredukce=1.3+0.9+2x0.4=3.0 Σξ5=křížový kus odbočka dělení, spojení,2xkřížení =2+3.5+2=7.5 Σξ6=průchod dělení, spojení =0.3+0.6=0.9 Σξ7=průchod dělení, spojení, 2xkoleno,2x redukce =0.3+0.6+2x 0.4+2x0.4=2.5 Σξ8=průchod dělení, spojení =0.3+0.6=0.9 Σξ9=průchod dělení, spojení,4xkoleno =0.3+0.6+4x1.3=6.1 Σξ10=průchod dělení, spojení,2xdilatační oblouk =0.3+0.6+2x1=2.9 Σξ11=průchod dělení, spojení,2xredukce=0.3+0.6+2x0.4=1.7
3.0 12.0 5.0 5.0 4.5 5.0 4.0 12.0 8.5 2.0 7.0
0.188 0.316 0.272 0.411 0.427 0.489 0.397 0.453 0.513 0.619 0.440
52 88 128 293 304 343 437 503 570 688 763
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
599 1020 1494 3412 3541 3994 5078 5851 6624 7998 8868
w (m/s) 0.112
Dimenzování úseku k otopnému tělesu K1025,K2025,..... č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 355 31 3.0 12x1 29
Dimenzování ostatních úseků
0.9 12.5 3.0 7.5 0.9 2.5 0.9 6.1 2.9 1.7 4.7
Σξ (-) 4.4
16 624 111 633 82 299 71 626 382 326 455
Z (Pa) 28
∆prv (Pa) výměník 42 TRV(1)31000 RŠ (2)6200 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 223 2664 581 1373 793 1274 483 2210 1785 786 1120
37580 40244 40825 42198 42991 44265 44748 46958 48743 49529 50649
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 37357 37357
3.0
10x1
228
Σξ1=OT,2xredukce,6xkoleno,křížení=19+2x0.4+6x1.3+1=28.6 Σξ2=průchod dělení, spojení,2xredukce=0.3+0.6+2x0.4=1.7
20
26
237
OT 028
10x1 10x1
26 132
7.0 5.0
237 474
1 2
20 41
R (Pa/m) 26 132
R (Pa/m) 37
R (Pa/m) 27
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 027,028 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 237 20 7.0 10x1 2 474 41 5.0 10x1
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 025 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 421 36 2.0 12x1 Σξ1=OT,2xredukce,4xkoleno=19+2x0.4+2x1.3=22.4 Návrh přednastavení ventilu u OT 025 375780-260=37320Pa, 36kg/h přednastavení (2)
Σξ1=4xredukce,křížení=4x0.4+1=2.6
Dimenzování úseku k otopnému tělesu K2025 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 244 21 1.0 10x1
0.112
0.112 0.231
w (m/s) 0.112 0.231
w (m/s) 0.129
w (m/s) 0.118
78
182 660
Rxl (Pa) 182 660
Rxl (Pa) 74
Rxl (Pa) 27
Σξ12=průchod dělení, spojení,2xdilatační oblouk,2xredukce,křížení=0.3+0.6+2x1+2x0.4+1=4.7
28.6
28.6 1.7
Σξ (-) 28.6 1.7
Σξ (-) 22.4
Σξ (-) 2.6
179
179 45
Z (Pa) 179 45
Z (Pa) 186
Z (Pa) 18
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 361 705
0
257
39539
39539 40244
∆pdis (Pa) 361 1066
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 260 37580
TRV(1)39178 39539 0 705
∆prv (Pa) 0 0
∆prv (Pa) 0
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis ∆prv (Pa) (Pa) (Pa) výměník 10 31555 37357 TRV(1)21000 RŠ ( 0.5)10500
12x1 12x1
229
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 017,018 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 362 31 14.0 12x1 2 741 64 19.0 12x1 R (Pa/m) 29 98
OT 549 47 2.0 12x1 58 020 Σξ1=OT,2xredukce,4xkoleno=19+2x0.4+4x1.3=25 Σξ2=průchod dělení, spojení, 2xredukce=0.3+0.6+2x0.4=1.7 ΣξOT020=OT,2xredukce,2xkoleno,křížení=19+2x0.4+2x1.3+1=23.4 Návrh přednastavení ventilu u OT 019 40825-2069=38756Pa, 54kg/h přednastavení (2) Návrh přednastavení ventilu u OT 020 39633-450=39183Pa, 47kg/h přednastavení (2)
5.5 5.0
74 216
54 101
1 2
628 1177
R (Pa/m) 74 216
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 019,020 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 628 54 5.5 12x1 2 1177 101 5.0 12x1
Návrh přednastavení ventilu u OT 027 40244-1066=39178Pa, 20kg/h přednastavení (1) Návrh přednastavení ventilu u OT 028 39539-257=39282Pa, 20kg/h přednastavení (1)
ΣξOT028=OT,6xkoleno,2xredukce,křížení=19+6x1.3+2x0.4+1=28.6
w (m/s) 0.112 0.230
0.169
0.194 0.363
w (m/s) 0.194 0.363
Σξ (-) 25 1.7
Rxl (Pa) 406 1862
116
Σξ (-) 32.8 6.3
23.4
407 25 1080 1.7
Rxl (Pa) 407 1080
Z (Pa) 206 167
334
470 112
Z (Pa) 470 112
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 877 1192
∆prv (Pa) 0 0
0
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 612 2029
450
TRV(2)38756 39633 0 1192
∆prv (Pa) 0 0
∆pdis (Pa) 612 2641
39633
39633 40825
∆pdis (Pa) 877 2069
362 741 379
31 64 33
14.0 19.0 1.5
12x1 12x1 12x1
29 98 32
0.112 0.230 0.118
406 32.8 1862 6.3 48 23.4
230
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 010,09,036 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt R (Pa/m)
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 032 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 453 39 3.0 12x1 42 Σξ1=OT,6xkoleno,4xredukce,křížení=1.8+6x1.3+4x0.4+1=12.2 Návrh přednastavení ventilu u OT 032 42991-4856=38135Pa, 39kg/h přednastavení (4) v-exakt
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 031 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 129 11 3.0 8x1 45 Σξ1=OT,4xkoleno,4xredukce,křížení=19+4x1.3+4x0.4+1=26.8 Návrh přednastavení ventilu u OT 031 42198-297=41901Pa, 11kg/h přednastavení (1)
w (m/s)
w (m/s) 0.140
w (m/s) 0.110
Rxl (Pa)
Rxl (Pa) 126
Rxl (Pa) 135
Σξ (-)
Σξ (-) 12.2
Σξ (-) 26.8
Σξ1=OT,10xkoleno,2xredukce=19+10x1.3+2x0.4=32.8 Σξ2=průchod dělení, spojení,2xkoleno,2xredukce,2x dilatační oblouk=0.3+0.6+2x1.3+2x0.4+2x1=6.3 ΣξOT018=OT,2xkoleno2xredukce,křížení=19+2x1.3+2x0.4+1=23.4 Návrh přednastavení ventilu u OT 017 40825-2641=38184Pa, 31kg/h přednastavení (2) Návrh přednastavení ventilu u OT 018 38796-204=38592Pa, 33kg/h přednastavení (2)
1 2 OT 018
Z (Pa)
Z (Pa) 120
Z (Pa) 162
206 167 163
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 297 42198
38796 40825 38796
∆prv (Pa)
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa)
∆prv RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) (Pa) RŠ(0.5)4400 4856 42991
∆prv (Pa) 0
TRV(2)38184 38796 0 2029 0 211
31
30
365
354
OT 09 OT 036
6.0
0.5
4.5 3.5 4.0
4.5 3.5 4.0
12x1
12x1
12x1 12x1 12x1
12x1 12x1 12x1
27
29
29 96 188
29 96 188
231
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 0302 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 773 66 1.5 15x1 30 Σξ1=OT,2xkoleno,2xredukce,křížení=8.5+2x1.3+2x0.4+1=12.9 Návrh přednastavení ventilu u OT 0302 44748-171=44577Pa, 66kg/h přednastavení (2)
Σξ1=OT,4xkoleno,2xredukce=8.5+4x1.3+2x0.4=14.5 Σξ2=odbočka dělení, spojení=1.3+0.9=2.2 Σξ3=průchod dělení, spojení, 2xredukce,křížení=0.3+0.6+2x0.4+1=2.7 ΣξOT09=OT,2xkoleno, 2xredukce,křížení=8.5+2x1.3+2x0.4+1=12.9 ΣξOT036=OT,6xkoleno, 2xredukce,křížení=1.8+6x1.3+2x0.4+1=11.4 Návrh přednastavení ventilu u OT 010 44265-1485=42780Pa, 31kg/h přednastavení (1) Návrh přednastavení ventilu u OT 09 42968-96=42872Pa, 31kg/h přednastavení (1) Návrh přednastavení ventilu u OT 036 43361-2728=40633Pa, 30kg/h přednastavení (2) v-exakt
31 63 93
365 730 1084
1 2 3
31 63 93
365 730 1084
1 2 3
w (m/s) 0.140
0.108
0.112
0.112 0.227 0.335
0.112 0.227 0.335
Rxl (Pa) 45
162
15
131 336 752
131 336 752
Σξ (-) 12.9
11.4
12.9
14.5 2.2 2.7
14.5 2.2 2.7
Z (Pa) 126
66
81
57 57 152
57 57 152
188 393 904
96
∆prv (Pa) 0
43361
42968
42968 43361 44265
188 581 1485
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 171 44748
RŠ(0.5)2500 2728
0
TRV(1)42780 42968 0 393 0 904
0 0 0
232
3.0 7.5
18x1 18x1
76 155
0.281 0.421
200 300
2 3
2322 3483
w (m/s) 0.141
w (m/s) 0.160
w (m/s) 0.165
w (m/s) 0.140
Dimenzování úseku k otopnému tělesu K302,K202,K102 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 1161 100 4.5 18x1 23
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 02 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 870 75 1.5 15x1 38 Σξ1=OT,2xkoleno,2xredukce,křížení=8.5+2x1.3+2x0.4+1=12.9 Návrh přednastavení ventilu u OT 02 49529-222=49307Pa, 75kg/h přednastavení (2)
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 01 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 1374 118 2.5 18x1 30 Σξ1=OT,2xkoleno,4xredukce,křížení=8.5+2x1.3+4x0.4+1=13.7 Návrh přednastavení ventilu u OT 01 48743-261=48482Pa, 118kg/h přednastavení (3)
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 0301 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 773 66 1.5 15x1 30 Σξ1=OT,2xkoleno,2xredukce,křížení=8.5+2x1.3+2x0.4+1=12.9 Návrh přednastavení ventilu u OT 0301 46958-171=46787Pa, 66kg/h přednastavení (2)
Σξ (-) 4.4
Σξ (-) 12.9
Σξ (-) 13.7
Σξ (-) 12.9
228 1.7 1163 1.7
Rxl (Pa) 104
Rxl (Pa) 57
Rxl (Pa) 75
Rxl (Pa) 45
67 151
Z (Pa) 44
Z (Pa) 165
Z (Pa) 186
Z (Pa) 126
47233 48547
∆pdis (Pa) 46938
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 222 49529
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 261 48743
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 171 46958
∆prv RxL+Z+ ∆prv (Pa) (Pa) výměník390 46938 TRV(3)32000 RŠ( 2.5)14400 0 295 0 1314
∆prv (Pa) 0
∆prv (Pa) 0
∆prv (Pa) 0
100
100
OT 1161 K202
OT 1161 K102
1.0
1.0
6.0
18x1
18x1
18x1
23
23
228
1.0
15x1
0.140
0.202 0.270
w (m/s) 0.202 0.270
0.141
0.141
0.527
Σξ (-) 26.8 7.3
1.8
1.8
30
12.1
748 26.8 1613 7.3
Rxl (Pa) 748 1613
23
23
1368 1.7
119
547 266
Z (Pa) 547 266
18
18
236
233
1604
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 1295 1879
0
149
TRV(1)45373 46668 0 1879
∆prv (Pa) 0 0
výměník 390 46831 TRV(3)32000 RŠ(2.5)14400 výměník 390 46831 TRV(3)32000 RŠ(2.5)14400
0
Σξ1=OT,4xkoleno,4xredukce,křížení=19+4x1.3+4x0.4+1=26.8 Σξ2=2xkoleno,2xredukce,průchod rozdělení, spojení,2x dilatační oblouk,křížení=2x1.3+2x0.4+0.3+0.6+2x1+1=7.3
66
30
773
OT 04
6x1 12x1
187 129
4.0 12.5
103 876
1 2
9 75
R (Pa/m) 187 129
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 035,04 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 103 9 4.0 6x1 2 876 75 12.5 12x1
Σξ1=2xkoleno,2xredukce,křížení=2x1.3+2x0.4+1=4.4 Σξ2=2xkoleno,průchod dělení, spojení=2x0.4+0.3+0.6=1.7 Σξ3=2xkoleno,průchod dělení, spojení=2x0.4+0.3+0.6=1.7 Σξ4=průchod dělení, spojení,2xredukce=0.3+0.6+2x0.4=1.7 ΣξK202=2xredukce,křížení=2x0.4+1=1.8 ΣξK102=2xredukce,křížení=2x0.4+1=1.8
375
4359
4
46668
46668 48547
∆pdis (Pa) 1295 3174
47233
46938
50151
234
K8
K7
K6
K5
K4
K3
K2
K1
L =6.0m
L =7.0m
L =3.5m
L =4.25m
L =9.5m
L =10.5m
L =3.75m
L =3.5m
Kompenzátor
12x1
12x1
28x1.5
22x1
28x1.5
35x1.5
28x1.5
28x1.5
Dimenzování dilatačních kusů
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
ΣξOT04=OT,2xkoleno,křížení=8.5+2x1.3+1=12.1 Návrh přednastavení ventilu u OT 035 48547-3174=45373Pa, 9kg/h přednastavení (1) Návrh přednastavení ventilu u OT 04 46668-149=46519Pa, 66kg/h přednastavení (2)
---> ∆L=6.5mm
---> ∆L=7.5mm
---> ∆L=2.0mm
---> ∆L=3mm
---> ∆L=8.0mm
---> ∆L=8.5mm
---> ∆L=2.5mm
---> ∆L=2.0mm
R=195mm
R=195mm
R=299mm
R=263mm
R=299mm
R=333mm
R=299mm
R=299mm
Q (W) 584 1168 1679 2117 2790 6789 7609 7799 8336 9852 10042 10655
M (kg/h) 50 100 144 182 240 584 654 671 717 847 863 916
l (m) 4.0 9.0 2.0 6.0 13.0 4.0 2.0 4.0 12.0 5.0 9.0 42.0
DN dxt 15x1 15x1 15x1 15x1 15x1 22x1 22x1 22x1 22x1 28x1.5 28x1.5 28x1.5
R (Pa/m) 19 62 116 173 280 172 210 220 247 114 118 131
w (m/s) 0.106 0.213 0.307 0.387 0.510 0.526 0.588 0.604 0.645 0.488 0.497 0.527
Rxl (Pa) 76 558 232 1038 3640 688 420 880 2964 570 1062 5502
Σξ (-) 13.7 6.5 0.9 0.9 13.2 18.3 0.9 0.9 4.5 0.9 2.9 50.3 Z (Pa) 77 147 42 67 1717 2532 156 164 936 107 358 6985
∆prv (Pa) TRV(6)600 0 0 0 měřič 4400 0 0 0 0 0 0 měřič 2900 TV 2200
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 753 705 274 1105 9757 3220 576 1044 3900 677 1420 17587
235
Σξ1=OT,4xkoleno=8.5+4x1.3=13.7 Σξ2=protiproud dělení,spojení,2xdilatační oblouk=3+1.5+2x1=6.5 Σξ3=průchod dělení,spojení=0.3+0.6=0.9 Σξ4=průchod dělení,spojení=0.3+0.6=0.9 Σξ5=průchod dělení,spojení,6xkoleno,rozdělovač vstup, výstup,2xdilatační oblouk,2xKK=0.3+0.6+6x1.3+0.5+1+2x1+2x0.5=13.2 Σξ6=6xkoleno,2xKK,rozdělovač výstup,vstup,filtr=6x1.3+2x0.5+0.5+1+8=18.3 Σξ7=průchod dělení, spojení=0.3+0.6=0.9 Σξ8=průchod dělení, spojení=0.3+0.6=0.9 Σξ9=průchod dělení, spojení+2xkoleno+2xredukce+2x dilatační oblouk=0.3+0.6+2x0.4+2x0.4+2x1=4.5 Σξ10=průchod dělení, spojení=0.3+0.6=0.9 Σξ11=průchod dělení, spojení,2x dilatační oblouk=0.3+0.6+2x1=2.9 Σξ12=průchod dělení, spojení+20xkoleno+4xKK+ZK+4xVK,filtr+4xdilatační oblouk,rozdělovač vstup, výstup, 4xredukce=0.3+0.6+20x1.3+4x0.5+4.3+4x0.5+8+4x1+0.5+1+4x0.4=50.3
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
č.ú.
Dimenzování okruhu č.5 Dimenzování základního okruhu z okruhu č.5 ∆pdis (Pa) 753 1458 1732 2837 12594 15814 16390 17434 21334 22011 23431 41018
R (Pa/m) 19
236
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 118 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 673 58 5.0 15x1 Návrh přednastavení ventilu u OT 2837-401=2436Pa, 58kg/h přednastavení (6) v-exakt R (Pa/m) 24
Dimenzování úseku k otopnému tělesu123 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 438 38 10.0 12x1 41 Návrh přednastavení ventilu u OT 1732-580=1152Pa, 38kg/h přednastavení (4) Σξ1=OT,6xkoleno,2xredukce,křížení=8.5+6x1.3+2x0.4+1=18.1
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 120 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 511 44 7.5 12x1 52 Návrh přednastavení ventilu u OT 1458-619=839Pa, 44kg/h přednastavení (5) Σξ1=OT,6xkoleno,2xredukce,křížení=8.5+6x1.3+2x0.4+1=18.1
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 121 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 584 50 1.0 15x1 Návrh přednastavení ventilu u OT 121 753-103=650Pa, 50kg/h přednastavení (6) Σξ1=OT,4xkoleno,křížení=8.5+4x1.3+1=14.7
Dimenzování ostatních úseků
w (m/s) 0.124
w (m/s) 0.137
w (m/s) 0.159
w (m/s) 0.107
Rxl (Pa) 120
Rxl (Pa) 410
Rxl (Pa) 390
Rxl (Pa) 19
Σξ (-) 10.6
Σξ (-) 18.1
Σξ (-) 18.1
Σξ (-) 14.7
Z (Pa) 81
Z (Pa) 170
Z (Pa) 229
Z (Pa) 84
∆prv (Pa) RŠ(4)200
∆prv (Pa) 0
∆prv (Pa) 0
∆prv (Pa) 0
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 401 2837
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 580 1732
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 619 1458
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 103 753
15x1 15x1 15x1 15x1
0.135 0.217 0.274 0.357
w (m/s) 0.135 0.217 0.274 0.357 112 1008 333 4500
Rxl (Pa) 112 1008 333 4500
R (Pa/m) 41
237
Návrh přednastavení ventilu u OT 104 2457-142=2315Pa, 38kg/h přednastavení (3) Σξ1=OT,2xkoleno,2xredukce,křížení =8.5+2x1.3+2x0.4+1=12.9
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 104 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 438 38 0.5 12x1 w (m/s) 0.137
Rxl (Pa) 21
Σξ1=OT,4xkoleno=8.5+4x1.3=13.7 Σξ2=6xkoleno,průchod spojení,průchod dělení=6x1.3+0.3+0.6=8.7 Σξ3=průchod spojení,průchod dělení=0.3+0.6=0.9 Σξ4=průchod spojení,průchod dělení+6xkoleno+2xkoleno,rozdělovač vstup,výstup,4xdilatační oblouk,2xkřížení,2xKK=0.3+0.6+6x1.3+2x0.4+0.5+1+4x1+2x1+2x0.5=26 Návrh přednastavení ventilu u OT 103 12594-10374=2220Pa, 63kg/h přednastavení (5)
4.0 16.0 3.5 30.0
28 63 95 150
63 100 129 168
1 2 3 4
730 1168 1504 1957
R (Pa/m) 28 63 95 150
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 103,104,105,106 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 730 63 4.0 15x1 2 1168 100 16.0 15x1 3 1504 129 3.5 15x1 4 1957 168 30.0 15x1
Σξ1=OT,6xkoleno,křížení=1.8+6x1.3+1=10.6
Σξ (-) 12.9
13.7 8.7 0.9 26
Σξ (-) 13.7 8.7 0.9 28
Z (Pa) 121
125 205 34 1657
Z (Pa) 125 205 34 1657
∆prv (Pa) 0
TRV(5)2220 0 0 měřič 2400
∆prv (Pa) 0 0 0 měřič 2400
2457 3670 4037 12594
∆pdis (Pa) 237 1450 1817 10374
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 142 2457
2457 1213 367 8557
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 237 1213 367 8557
238
25
292
1.0
7.0 10x1
12x1 57
41
38
437
OT 128 OT 126
10x1 10x1 15x1
57 185 49
14.0 1.0 13.5
292 584 1021
1 2 3
25 50 88
R (Pa/m) 57 185 49
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 125,126,128 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 292 25 14.0 10x1 2 584 50 1.0 10x1 3 1021 88 13.5 15x1
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 106 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 453 39 3.5 12x1 42 Návrh přednastavení ventilu u OT 106 4037-409=3628Pa, 39kg/h přednastavení (4) v-exakt Σξ1=OT,6xkoleno,2xredukce,křížení=1.8+6x1.3+2x0.4+1=11.4
0.141
0.137
0.141 0.281 0.188
w (m/s) 0.141 0.281 0.188
w (m/s) 0.140
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 105 č.ú. Q M l DN R w (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) (m/s) 1 336 29 5.0 10x1 74 0.166 Návrh přednastavení ventilu u OT 105 3670-703=2967Pa, 29kg/h přednastavení (3) Σξ1=OT,2xkoleno,2xredukce,2xkoleno,křížení=19+2x1.3+2x0.4+2x0.4+1=24.2
57
287
798 185 662
Rxl (Pa) 798 185 662
Rxl (Pa) 147
Rxl (Pa) 370
12.9
14.0
15.5 2.7 17.4
Σξ (-) 15.5 2.7 17.4
Σξ (-) 11.4
Σξ (-) 24.2
128
131
154 107 307
Z (Pa) 154 107 307
Z (Pa) 112
Z (Pa) 333
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 952 292 2369
0
RŠ (3)150
185
568
9933
10225
9933 10225 12594
∆pdis (Pa) 952 1244 3613
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 409 4037
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 703 3670
TRV(2)8981 9933 0 292 měřič1400 2369
∆prv (Pa) 0 0 měřič1400
∆prv (Pa) RŠ (3)150
∆prv (Pa) 0
25
25
292
292
OT 131 OT 132
11.0
1.0
1.0 19.5
10x1
10x1
12x1 15x1
239
Návrh přednastavení ventilu u OT 129 12594-5028=7566Pa, 38kg/h přednastavení (3) v-exakt
63 88
57
57
96 49
729 1021
2 3
12x1
41
8.0
437
1
38
R (Pa/m) 41 96 49
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 129,131,132 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 437 38 8.0 12x1 2 729 63 1.0 12x1 3 1021 88 19.5 15x1
0.141
0.141
0.226 0.188
0.137
w (m/s) 0.137 0.226 0.188
627
57
96 956
328
Rxl (Pa) 328 96 956
19.1
12.9
2.7 17.4
13.0
Σξ (-) 13.0 2.7 17.4
190
128
69 307
122
Z (Pa) 122 69 307
Σξ1=OT,4xkoleno,2xredukce,křížení=8.5+4x1.3+2x0.4+1=15.5 Σξ2=průchod dělení,spojení,2xredukce,křížení=0.3+0.6+2x0.4+1=2.7 Σξ3=protiproud rozdělení,spojení,8xkoleno,2xKK,rozdělovač vstup,výstup=1.5+3+8x1.3+2x0.5+0.5+1=17.4 Σξ126=OT,2xredukce,2xkoleno,křížení=8.5+2x0.4+2x1.3+1=12.9 Σξ128=OT,8xkoleno,2xredukce,křížení=1.8+8x1.3+2x0.4+1=14.0
Návrh přednastavení ventilu u OT 125 12594-3613=8981Pa, 25kg/h přednastavení (2) Návrh přednastavení ventilu u OT 128 10225-568=9657Pa, 38kg/h přednastavení (3) v-exakt Návrh přednastavení ventilu u OT 126 9933-185=9748Pa, 25kg/h přednastavení (2)
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 2200 165 2663
0
0
817
185
RŠ(1)1750 9766 TRV(3)7566 0 165 měřič1400 2663
∆prv (Pa) RŠ(1)1750 0 měřič1400
9931
9766
9931 12594
9766
∆pdis (Pa) 2200 2365 5028
0.5
12x1
0.122
0.133 0.255
w (m/s) 0.133 0.255
240
Návrh přednastavení ventilu u OT 111 15814-2298=13516Pa,37 kg/h přednastavení (2) Návrh přednastavení ventilu u OT 114 14220-113=14107Pa,34 kg/h přednastavení (2) Σξ1=OT, 10xkoleno,2xredukce=8.5+10x1.3+2x0.4=22.3 Σξ2=Průchod dělění, spojení,4xkoleno,3x křížení=0.3+0.6+4x1.3+3x1=9.1 Σξ114=OT,2xkoleno,2xredukce,křížení=8.5+2x1.3+2x0.4+1=12.9
34
34
394
OT 114
12x1 12x1
39 118
13.0 11.0
426 820
1 2
37 71
R (Pa/m) 39 118
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 111,114 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 426 37 13.0 12x1 2 820 71 11.0 12x1 Σξ (-) 22.3 9.1
17
12.9
507 22.3 1298 9.1
Rxl (Pa) 507 1298
96
197 296
Z (Pa) 197 296
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 704 1594
0
113
TRV(2)13516 14220 0 1594
∆prv (Pa) 0 0
Návrh přednastavení ventilu u OT 131 9766-185=9581Pa, 25kg/h přednastavení (2) Návrh přednastavení ventilu u OT 132 9931-817=9114Pa, 25kg/h přednastavení (2) Σξ1=OT,8xkoleno,2xredukce=1.8+8x1.3+2x0.4=13.0 Σξ2=průchod dělení, spojení,2xredukce,křížení =0.3+0.6+2x0.4+1=2.7 Σξ3=protiproud rozdělení, spojení, 8xkoleno,2xKK, rozdělovač vstup, výstup =1.5+3+8x1.3+2x0.5+0.5+1=17.4 Σξ131=OT,2xredukce,2xkoleno,křížení=8.5+2x0.4+2x1.3+1=12.9 Σξ132=OT,2xredukce,6xkoleno,2xdilatační oblouk=8.5+2x0.4+6x1.3+2x1=19.1
14220
14220 15814
∆pdis (Pa) 704 2298
1.0
15x1
241
Návrh přednastavení ventilu u OT110 21334-959=20375Pa, 74kg/h přednastavení (3) Návrh přednastavení ventilu u OT107 20753-102=20651Pa, 56kg/h přednastavení (2)
56
23
657
OT 107
15x1 18x1
37 36
5.0 11.0
859 1516
1 2
74 130
R (Pa/m) 37 36
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 110,107 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 859 74 5.0 15x1 2 1516 130 11.0 18x1
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 108 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 537 46 4.0 12x1 56 Návrh přednastavení ventilu u OT 108 17434-438=16996Pa, 46kg/h přednastavení (2) Σξ1=OT,4xkoleno,2xredukce,křížení=8.5+4x1.3+2x0.4+1=15.5
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 1092 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 190 16 1.5 8x1 103 Návrh přednastavení ventilu u OT 1092 16390-480=15910Pa, 16kg/h přednastavení (1) Σξ1=OT,2xkoleno,2xredukce,3xkřížení=19+2x1.3+2x0.4+3x1=25.4
0.119
0.158 0.182
w (m/s) 0.158 0.182
w (m/s) 0.166
w (m/s) 0.160
23
185 396
Rxl (Pa) 185 396
Rxl (Pa) 224
Rxl (Pa) 155
11.1
15.5 11.2
Σξ (-) 15.5 11.2
Σξ (-) 15.5
Σξ (-) 25.4
79
193 185
Z (Pa) 193 185
Z (Pa) 214
Z (Pa) 325
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 378 581
0
102
20753
20753 21334
∆pdis (Pa) 378 959
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 438 17434
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 480 16390
TRV(3)20375 20753 0 581
∆prv (Pa) 0 0
∆prv (Pa) 0
∆prv (Pa) 0
R (Pa/m) 71
242
K4
K3
K2
K1
L =5m
L =5m
L =8m
Kompenzátor
22x1
15x1
15x1
Dimenzování dilatačních kusů
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
Návrh přednastavení ventilu u OT 102 23431-306=23125Pa, 53kg/h přednastavení (2) Σξ1=OT,2xkoleno,2xredukce,křížení=8.5+2x1.3+2x0.4+1=12.9
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 102 č.ú. Q M l DN (W) (kg/h) (m) dxt 1 613 53 1.0 12x1
Dimenzování úseku k otopnému tělesu 1091 č.ú. Q M l DN R (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) 1 190 16 1.0 8x1 103 Návrh přednastavení ventilu u OT 1091 22011-403=21608Pa, 16kg/h přednastavení (1) Σξ1=OT,2xkoleno,2xredukce,křížení=19+2x1.3+2x0.4+1=23.4
---> ∆L=4mm
---> ∆L=4mm
---> ∆L=7.0mm
w (m/s) 0.191
w (m/s) 0.160
Rxl (Pa) 71
Rxl (Pa) 103
Σξ1=OT,4xkoleno,2xredukce,křížení=8.5+4x1.3+2x0.4+1=15.5 Σξ2=spojení, dělení proudů,2xredukce,4xkoleno,3xkřížení=1.3+0.9+2x0.4+4x1.3+3x1=11.2 Σξ107=OT,2xkoleno=8.5+2x1.3=11.1
Z (Pa) 235
Z (Pa) 300
R=263mm
R=218mm
R=218mm
Σξ (-) 12.9
Σξ (-) 23.4
∆prv (Pa) 0
∆prv (Pa) 0
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 306 23431
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 403 22011
L =4.5m
243
L =4.0m K7 (na S4) L =3.6m K8 L =8.0m K9 L =4.0m
K6
K5
L =4.5m
---> ∆L=2.5mm ---> ∆L=2.0mm ---> ∆L=7.0mm ---> ∆L=2.5mm
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
28x1.5
28x1.5
15x1
---> ∆L=3mm
---> ∆L=3mm
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
∆t=65-15=50K
10x1
15x1
28x1.5
R=218mm
R=299mm
R=299mm
R=195mm
R=218mm
R=299mm
244
245
246
247
248
249
10.9
Σξ (-) 7.5 26.9
524
Z (Pa) 1049 5509
250
∆prv (Pa) 0 0 0
∆pdis (Pa) 1318 1833 5621
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 1318 515 3788 Z (Pa) 1174 300 3026
Dimenzování úseku ke kotli č.ú. Q M l DN R w Rxl (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) (m/s) (Pa) 1 33000 2837 4.0 54x2 36 0.408 144 2 66000 5675 1.75 54x2 123 0.816 215 3 99000 8512 3.0 54x2 254 1.23 762 Σξ1=1xkoleno, 2xKK, 2xredukce,1xVK,kotel,F=1x1.3+2x0.5+2x0.4+1x0.5+2.5+8=14.1
Σξ (-) 14.1 0.9 4.0
RxL+Z+ ∆prv ∆pdis (Pa) (Pa) 14722 14722
2302
∆pdis (Pa) 2709 8967
Dimenzování úseku k WH 160 č.ú. Q M l DN R w Rxl Σξ Z ∆prv (W) (kg/h) (m) dxt (Pa/m) (m/s) (Pa) (-) (Pa) (Pa) 1 99000 8512 11.5 54x2 254 1.23 2921 15.6 11801 0 Σξ1=6xkoleno, 2xKK, 2xredukce,2xVK,AOV, rozdělovač vstup, výstup=6x1.3+2x0.5+2x0.4+2x0.5+3.5+0.5+1=15.6
Návrh oběhového čerpadla 1,264m3/h, 88.976kPa+14.722kPa (dopravní výška 10.4m)
RxL+Z+ ∆prv (Pa) 2709 6258
výměník1200 2302
∆prv (Pa) výměník1000 0
Σξ1=4xkoleno,2xKK, 2xredukce,VK=4x1.3+2x0.5+2x0.4+0.5=7.5 Σξ2=odbočka dělení, spojení, 4xkoleno, 2xAOV, 3xKK, ZK, F,VK=1.3+0.9+4x1.3+2x3.5+3x0.5+3.8+8+0,5=26.9 Σξ400l=6xkoleno, 2xKK, 4xredukce,2xVK=6x1.3+2x0.5+4x0.4+2x0.5=10.9
578
1 4000 344 8.5 22x1 68 0.310 400l vyrovnání tlakové ztráty 80009 Pa redukčním ventilem DN40 0.5 otáček
R (Pa/m) 132 28
Rxl (Pa) 660 196
DN dxt 28x1.5 42x1.5
w (m/s) 0.529 0.299
Dimenzování úseku k zásobníkům TV č.ú. Q M l (W) (kg/h) (m) 1 10700 920 5.0 2 14700 1264 7.0
Dimenzování - kotelna
251
Σξ2= průchod dělení, spojení=0.3+0.6=0.9 Σξ3= průchod dělení, spojení,1xKK, redukce, 1xVK,1xkoleno=0.3+0.6+1x0.5+0.8+1x0.5+1x1.3=4
252
253
254
Ventily pro koupelnová tělesa, v-exakt V-exakt diagram
255
Uzavírací šroubení pro koupelnová tělesa,Regulux
Tělesa ventil kompakt včetně připojovacího šroubení, Vekolux
256
257
258
9.2. Vyrovnání tlakových ztrát a návrh oběhových čerpadel Vyrovnání tlakových ztrát jednotlivých větví
Okruh 1
Tlaková ztráta 43925Pa
Průtok 1606kg/h 1.606m3/h
Tlaková ztráta ventilu 45051Pa
DN DN32
Přednastavení škrtícího ventilu 1.6 otáček
Okruh 2
36553Pa
1249kg/h 1.249m3/h
52423Pa
DN25
1.7 otáček
Okruh 3
23054Pa
1510kg/h 1.510m3/h
65922Pa
DN32
0.9 otáček
Okruh 4
86976Pa
1998kg/h 1.998m3/h
2000Pa
DN32
4 otáčky
Okruh 5
41018Pa
916kg/h 0.916m3/h
47958Pa
DN25
1.5 otáček
Návrh oběhových čerpadel Tlaková ztráta 88.976 kPa+14.722kPa(dopravní výška 10.4m) Navržena oběhová čerpadla Wilo Stratos 30/1-12 PN 10
259
Vyvažovací ventil STAD
260
261
262
263
264
265
266
Ověření čerpadla ve zdroji
5.621kPa dopravní výška 0,6m průtok celkem 8512kg/h→8512/3=2838kg/h pro jedno čerpadlo →čerpadlo nevyhovuje z hlediska požadovaného průtoku a bude muset být doplněno čerpadlem osazeným mimo kotel návrh čerpadla: dopravní výška 0.6m průtok 2814kg/h
267
268
9.3. Návrh izolace potrubí
269
270
271
272
273
274
275
276
277
278
279
9.4 Výpis materiálu Položka Název položky 1 Měděné trubky
Druh 6xl 8xI 10xI 12xI 15xI 18xI 22xI 28x1.5 35x1.5 42x1.5 54x2
Množství 8.0m 10,0m 76,0m 336,0m 564,0m 295,0m 181,0m 144,0m 73,0m 7,0m 24,0m
280
2
Měděné tvarovky
Koleno 90º, 6x1 Koleno 90º, 8x1 Koleno 90º, 10x1 Koleno 90º, 12x1 Koleno 90º, 15x1 Koleno 90º, 18x1 Koleno 90º, 22x1 Koleno 90º, 28x1.5 Koleno 90º, 35x1.5 Koleno 90º, 42x1.5 Koleno 90º, 54x2 Koleno 45º, 12x1 Koleno 45º, 15x1 Koleno 45º, 18x1 T-kus 12-12-12 T-kus 12-12-15 T-kus 18-12-18 T-kus 12-12-10 T-kus 18-12-15 T-kus 28-12-22 T-kus 15-12-10 T-kus 15-12-15 T-kus 22-12-22 T-kus 18-12-22 T-kus 28-12-28 T-kus 28-15-22 T-kus 15-15-12 T-kus 15-15-15 T-kus 28-15-28 T-kus 18-15-15 T-kus 12-15-12 T-kus 22-15-18 T-kus 22-15-22 T-kus 18-15-18 T-kus 28-18-22 T-kus 35-18-35 T-kus 18-18-18 T-kus 28-22-22 T-kus 28-22-28 T-kus 54-22-54 T-kus 35-28-28 T-kus 42-28-22 T-kus 28-28-28 T-kus 35-28-35 T-kus 54-54-54 Redukce 12/15 Redukce 28/15 Redukce 42/22 Redukce 18/15 Mosazná přechodová vsuvka Mosazná přechodová vsuvka Mosazná přechodová vsuvka Mosazná přechodová vsuvka Mosazná přechodová vsuvka Mosazná přechodová vsuvka Mosazná přechodová vsuvka Mosazná přechodová vsuvka Mosazná přechodová vsuvka
15/3/4´´ 15/1/2´´ 28x1´´ 35x1 1/4´´ 28x1 1/4´´ 22/1´´ 42/1 1/2´´ 54/2´´ 54/1´´
4ks 10ks 36ks 266ks 202ks 34ks 28ks 40ks 30ks 4ks 8ks 2ks 4ks 6ks 22ks 14ks 22ks 2ks 8ks 2ks 6ks 14ks 10ks 12ks 4ks 2ks 10ks 32ks 2ks 16ks 2ks 6ks 18ks 10ks 4ks 2ks 4ks 4ks 2ks 2ks 4ks 2ks 2ks 2ks 6ks 172ks 6ks 2ks 8ks 8ks 16ks 38ks 54ks 2ks 2ks 20ks 42ks 8ks
281
3
Armatury Kulový kohout DN15 Kulový kohout DN25 Kulový kohout DN32 Kulový kohout DN40 Kulový kohout DN50 Vypouštěcí kohout DN15 Vypouštěcí kohout DN25 Vypouštěcí kohout DN32 Vypouštěcí kohout DN40 Vypouštěcí kohout DN50 Filtr DN 25 Filtr DN 32 Filtr DN 40 Filtr DN 50 Zpětná klapka DN 25 Zpětná klapka DN 32 Zpětná klapka DN 40 Trojcestný ventil DN25 Trojcestný ventil DN 32 Vyvažovací ventil DN 25 Vyvažovací ventil DN 32 Vyvažovací ventil DN 40 Teploměr Tlakoměr Automatický odvz. ventil DN40 Automatický odvz. ventil DN50 Pojistný ventil Giacomini DN15
11ks 12ks 14ks 6ks 12ks 11ks 5ks 7ks 4ks 8ks 2ks 3ks 1ks 4ks 2ks 3ks 1ks 2ks 3ks 2ks 3ks 1ks 7ks 7ks 2ks 2ks 2ks
4
Otopná tělesa
Desková tělesa Radik Konvektory Isan FSK 40-11-2400 Konvektory Isan FSK 40-11-2000 Konvektory Isan FSK 40-11-1600 Konvektory Isan FST 40-11-2800 Konvektory Isan FST 40-11-1600 Konvektory Isan FSK 40-11-1200
viz výpis 3ks 4ks 4ks 3ks 3ks 1ks
5
Příslušenství
Čerpadlo Stratos 30/1-20CAN PN 10 Čerpadlo Stratos Pico 25/1-6 Kombinovaný rozdělovač a sběrač Patrový rozdělovač a sběrač Měřič FlowRo 0.6m3/h Měřič FlowRo 2.5m3/h Expanzní nádoba 50L Expanzní nádoba 140L HVDT III Automatické doplňování vody
6ks 1ks 1ks 1ks 4ks 5ks 2ks 1ks 1ks 1ks
282
6
Tepelná izolace
Isofom 9mm (12mm) Isofom 13mm (12mm) Isofom 20mm (12mm) Isofom 25mm (12mm) Rockwool pipo 25mm (21mm) Rockwool pipo 40mm (21mm) Rockwool pipo 40mm (27mm) Rockwool pipo 40mm (57mm) Rockwool pipo 30mm (27mm) Rockwool pipo 30mm (42mm) Rockwool pipo 50mm (34mm)
8m 10m 76m 900m 564m 295m 144m 24m 181m 7m 73m
9.5 Návrh rozdělovače a sběrače
283
284
285
286
287
288
10. Návrh zabezpečovacího zařízení Zabezpečovací zařízení pro ohřev teplé vody Návrh expanzní nádoby (podle výrobce) nx(psv+0.5)x(po+1.2) Vn=VSPx--------------------------------100x(po+1)x(psv-po-0.7) Vsp po pa psv n
objem nádrže pa-0.2 tlak nastavený v EN tlak na přívodu studené vody otevírací tlak pojistného ventilu koeficient roztažnosti v %
Vsp=1500l/2000l po=3.8bar pa=4bar pSV=6bar n=1.93%
nádrž 1500l nx(psv+0.5)x(po+1.2) 1.93x(6+0.5)x(3.8+1.2) Vn=VSPx--------------------------------- =1500x---------------------------------=130.7 l= 140 l 100x(po+1)x(psv-po-0.7) 100x(3.8+1)x(6-3.8-0.7) průměr expanzního potrubí 10+0.6xQP0,5=10+0.6x10.7000.5=12mm navrženo potrubí 15x1 nádrž 400l nx(psv+0.5)x(po+1.2) 1.93x(6+0.5)x(3.8+1.2) Vn=VSPx--------------------------------- =400x---------------------------------=34,8 l= 50 l 100x(po+1)x(psv-po-0.7) 100x(3.8+1)x(6-3.8-0.7) průměr expanzního potrubí 10+0.6xQP0,5=10+0.6x4.00.5=11.2mm navrženo potrubí 15x1 Zabezpečovací zařízení pro otopnou soustavu Návrh expanzní nádoby Expanzní objem VE=1,3xVOxn=1,3x990x0,0193=24.8 l VO objem vody v otopné soustavě 10 l/kW=990 l n součinitel zvětšení objemu vody 0.0193 výška nejvyššího bodu v soustavě 9.5m konstrukční přetlak soustavy pk=400kPa kotel nejnižší pracovní přetlak soustavy pd- volíme aby pd>pd,dov = 110kPa pDDOV=1,1xhxρxgx10-3(+pZ)=1.1x9.5x1000x9.81x10-3=102.5kPa→110kPa nejvyšší pracovní přetlak soustavy (otevírací přetlak pojistného ventilu) pHDOV=pK-(hMRxρxgx10-3)=400-(0x1000x9.81x10-3)=400kPa→350kPa otevírací přetlak VEx(pHP+100) 24.8x(350+100) VEP=--------------------= ----------------------=46.5 l=50 l pHP-pD 350-110 průměr expanzního potrubí 10+0.6xQP0,5=10+0.6x990.5=16.0mm navrženo potrubí 22x1 289
Pojistný ventil pro ohřev teplé vody
290
291
Pojistný ventil pro kotlový okruh pojistný ventil je součástí zdroje tepla a vyhovuje požadavkům ČSN 060830, otevírací přetlak pojistného ventilu 350kPa
292
293
11. Větrání kotelny, odkouření 11.1 Větrání kotelny - Spalovací vzduch plyn s výhřevností 33,48MJ/m3 součinitel přebytku vzduchu ve spalinách λS=2.2 Vas=Qxnax λS/bh=99x10x2.2/11=198m3/h 198/3600=0.055m3/s na bh
poměrné teoretické množství vzduchu vztažené k objemovému množstvé plynu=10 (-) spalné teplo plynu (kWh/m3)
- Větrací vzduch Vav=Omxnm/3600=98,3x0.5/3600=0.0137m3/s Om nm
objem prostoru (m3) intenzita výměny vzduchu v místnosti (h-1)
- Předběžný průřez větracích otvorů A1=Vas/vav=0.055/0.5=0.11m2 (protidešťová žaluzie 450x400mm, 0.13m2) vav
předběžná rychlost větracího vzduchu ve větracích otvorech (m/s)
dynamický tlak větracího vzduchu ρs střední hustota vzduchu (kg/m3)
pdv=vav2xρs/2=0.5x1.16/2=0.145Pa
přirozený tah ∆ptv=hx∆ρxg=2.3x0.06x9.81=1.35Pa h svislá vzdálenost mezi střady větracích otvorů (m) ∆ρ rozdíl hustot vzduchu ρe-ρi=1.17-1,23=0.06kg/m3 - Tlakové ztráty otvorů Větrací otvor ∆pzv=ζxpdv=3x0.145=0.435Pa ζ součinitel místních odporů (tlaková ztráta při proudění větracího vzduchu)
∆ptv> ∆pzv 1.35Pa>0.44Pa →velikost větracího otvoru je dostatečná
294
Tepelná bilance kotelny v zimě Tepelná produkce kotlů Qz,z=0.01x99000=990W Měrná tepelná ztráta kotelny prostupem Ht=-0.3W/K Měrná tepelná ztráta větráním pro průtok vzduchu pro spalování Hv=Vx0,34=198x0.34=67W/K Teplota vzduchu v kotelně za návrhových podmínek tiz=te+(Qz,z/Ht+Hv)=-15+(990/-0,3+67)=-0,16ºC →v kotelně bude nutné vytápění, aby bylo dosaženo min 7,5ºC Q=(Ht+Hv)x(ti-tiz)=(Ht+Hv)x(ti-tiz)=(-0.3+67)x(7.5+0,16)=511W Návrh tělesa radik 11 VK-300/900, 534W hydraulické nastavení ventilu: 20064-315=19749, 46kg/h, přednastavení (2)
Tepelná bilance kotelny v létě tepelné zisky Qz,l=pxQZ=0.015x14700=221W Měrná tepelná zátěž větráním Hv=29.4x0.34=10W/K Teplota v kotelně pro průměrnou letní teplotu til=te+(QZ,L/Hv)=25+(221/10)=47ºC přípustná teplota je 35ºC, proto bude nutné zvýšit průtok vzduchu
maximální
VL=Qz,l/ρxcx∆t=221/1.29x1010x5=0.03m3/s=108m3/h →nucené větrání kotelny v obvodové zdi bude osazen axiální ventilátor ventilátor s průtokem vzduchu 200m 3/h, odvod vzduchu zajistí žaluzie a větrací potrubí v=(VL-Vsp,l)/(Sž+So)=(108-29.4)/(0,13+0.09)=0,1m/s vyhovuje
11.2 Odvod spalin Odkouření kondenzačních kotlů dle pokynů výrobce v souladu s normou ČSN EN 13384-2 Komíny-tepelně technické a hydraulické výpočtové metody okrajové podmínky výpočtu 3. spotřebič je kondenzační 4. kotel saje vzduch pro spalování z místnosti 5. délka kouřovodu od napojení prvního spotřebiče po sopouch komínu je 2.5m 6. vzdálenost mezi spotřebičem a bodem napojení do kaskády je 0.3m 7. je zajištěno větrání technické místnosti 8. na odkouření kaskády je použit originální certifikovaný systém dodávaný firmou Baxi(Almeva)
Typ kotle
Sada prvků
potrubních Průměr komínu (mm)
Luna Duo Tec MP 1.5 kHA3LP080125
160mm
Max. účinná komína (m) 40m
výška pro 3 kotel
295
Společný komín musí být navržen tak, aby bylo vyloučeno vzájemné ovlivňování funkce kotlů. Z tohoto důvodu je nutné požít zpětných klapek pro každá kotel Legenda 1 Střešní průchodka-komínová hlavice 2 Trubka 3 Vystřeďovací kus 10 Adaptér flex-hrdlo 11 Flexibilní potrubí 12 Adaptér trubka-flex 13 Revizní T-kus 16 Sifon 18 Patní koleno 19 Tpětná klapka 20 Sada pro odkouření 3kotlů
296
12. Roční potřeba tepla a paliva
297
Roční potřeba tepla pro ohřev vzduchu ve VZT jednotce QVZT,r=VexρxcxzxDvzt=1.67x1.2x1010x15x4957.2=150.5MWh/rok Ve ρ c z D
množství přiváděného venkovního vzduchu m3/s (6000m3/h) měrná hmotnost vzduchu kg/s měrná tepelná kapacita vzduchu J/kgK počet provozních hodin větracího zařízení za den h/den počet denostupňů pro větrání za otopné období
Dvzt=Zx(ti-tem)=324x(20-4.7)=4957.2 Z ti tes
počet dnů kdy je třeba větraný vzduch ohřívat teplota v interiéru střední venkovní teplota
Celková roční potřeba tepla 506,8 MWh/rok
298
Potřeba paliva
299
C. Projekt
300
13. Technická zpráva
Projektová dokumentace pro realizaci
Technická zpráva: Vytápění Stavba: Hotel s restaurací Místo stavby: Vír, okr. Žďár nad Sázavou
301
Obsah: Úvod 1.1 Umístění a popis objektu 1.2 Popis provozu objektu Podklady 2.1 Výkresová dokumentace, normy Tepelné ztráty a potřeby tepla 3.1 Provoz 3.2 Klimatické poměry 3.3 Vnitřní teploty 3.4 Tepelné parametry konstrukcí 3.5 Potřeba tepla na vytápění 3.6 Potřeba tepla na ohřev teplé vody 3.7 Potřeba tepla pro VZT 3.8 Potřeba paliva Zdroj tepla 4.1 Zdroj energie 8.1 Zdroj tepla pro vytápění, ohřev teplé vody a VZT 8.2 Kouřovod, komín 4.4 Zabezpečovací a expanzní zařízení Topná soustava 5.1 Popis topné soustavy 5.2 Topná tělesa Čerpadla 5.3 5.4 Napouštění a vypouštění topné soustavy 5.5 Regulace a měření Požadavky na ostatní profese 6.1 Stavební práce 6.2 Elektroinstalace Montáž, uvedení do provozu, provoz 7.1 Topná soustava 7.2 Zdroj 7.3 Topná zkouška 7.4 Obsluha a ovládání Ochrana zdraví a životního prostředí 8.1 Vliv na životní prostředí 8.2 Množství vypouštěných znečišťujících látek 8.3 Hospodaření s odpady Bezpečnost a požární ochrana 9.1 Požární ochrana 9.2 Bezpečnost při realizaci díla 9.3 Bezpečnost při provozu a užívání zařízení Závěr 10.1 Technické normy
302
1. Úvod 1.1 Umístění a popis objektu Projekt řeší vytápění hotelového objektu s restaurací. Tento objekt je umístěn v obci Vír, okres Žďár nad Sázavou v nadmořské výšce 370 m.n.m. Jedná se o zděný objekt. Budova má 4 nadzemní podlaží v hotelové části a 2 nadzemní podlaží v části restaurační. V hotelové části je zřízeno 24 pokojů, z toho 6 mezonetových. V druhém nadzemním podlaží restaurační části se nacházejí 4 byty sloužící pro ubytování zaměstananců. 1.2 Popis provozu objektu Objekt bude trvale užíván investorem a bude sloužit k provozní činnosti. Předpokládaná kapacita hotelu je 54 osob, kapacita restaurace je 70 osob a kapacita bytů zaměstnanců je 10 osob. Pro potřeby restaurace se v objektu nacházejí chladírny, mrazírny, sklady a přípravny zboží. 2. Podklady 2.1 Výkresová dokumentace, normy Podkladem pro zpracování projektu byla projektová dokumentace stavby a související normy. 3. Tepelné ztráty a potřeby tepla 3.1 Provoz Typ propvozu Počet pracovních dní v týdnu Počet pracovních dní v roce Provozní režim
celoroční provoz 7 365 nepřerušovaný
3.2 Klimatické poměry Lokalita Nadmořská výška Výpočtová venkovní teplota Roční průměrná venkovní teplota Počet otopných dnů v roce
Žďár nad Sázavou 370 m.n.m te=-15ºC 4.7ºC 318
3.3 Vnitřní teploty Hotelové pokoje, recepce restaurace, obytné místnosti Koupelny Chodby, WC, schodiště, zádveří
20ºC 20ºC 24ºC 15ºC
3.4 Tepelné parametry konstrukcí Výpočtové parametry stavebních konstrukcí vycházejí z daných vlastností konstrukcí a stavebních prvků a jsou v souladu s požadavky normy ČSN 730540-2:2011 Tepelná ochrana budovPožadavky. Výpočtová tepelná ztráta objektu prostupem, infiltrací a větráním je 80015W. 3.5 Potřeba tepla na vytápění Součástí potřeby tepla na vytápění je i potřeba tepla pro ohřev vzduchu infiltrací a větráním. Potřeba tepla na vytápění je stanovena denostupňovou metodou a činí 210MWh/rok. 3.6 Potřeba tepla na ohřev teplé vody Potřebné množství teplé vody za den vychází z uvedeného maximálního počtu osob užívajících objekt (0.06m3/osoba.den), plochy pro úklid objektu (0.02m3/100m2) a počtu uvařených 303
jídel (0.002m3/jídlo). Potřeba tepla pro ohřev teplé vody je 127.2MWh/rok. 3.7 Potřeba tepla pro VZT Potřeba tepla vychází z předpokladu užití VZT jednotky pro vytápění a větrání kuchyní a prostorů pro mytí nádobí. Předpokládá se, že větrat se dále budou prostory skladů a jídelny. Rezerva na výkonu kotle pro VZT je 40kW. Potřeba tepla pro VZT je 150.5MWh/rok. 3.8 Potřeba paliva Celková roční potřeba tepla činí 506.8MWh/rok. Uvažovaným zdrojem energie bude zemní plyn. Celková potřeba plynu při jeho výhřevnosti 37.82MJ/m3 je 557104kWh (53052m3). 4. Zdroj tepla 4.1 Zdroj energie Zdrojem energie bude zemní plyn. Napojení bude provedeno z plynové přípojky. 4.2 Zdroj tepla pro vytápění, přípravu teplé vody a VZT Potřebný tepelný výkon zdroje byl stanoven podle normy ČSN 060310 Tepelné soustavy v budovách a je roven 99kW. Zdrojem tepla budou tři kondenzační plynové nástěnné kotle BAXI Luna DuoTec MP 1.50 zapojené do kaskády o jmenovitém výkonu 45kW. Kotle budou instalovány v provedení B23 s nasáváním spalovacího vzduchu z místnosti. Odvod spalin bude veden komínovým tělesem nad střechu budovy. K odvodu spalin od jednotlivých spotřebičů bude využit plastový systém PPH firmy Almeva o průměru 80mm, společný kouřovod bude o průměru 160mm. Ohřev teplé vody bude zajištěn zásobníkovým nepřímotopným ohřívačem vody. Pro hotelovou část je navržen zásobník OKC 1500 NTR/1MPa s tepelnou izolací a pro restaurační část zásobník OKC NTR 400/1Mpa s tepelnou izolací. Technická místnost pro umístění kotlů se nachází v prvním nadzemním podlaží hotelové části. Místnost musí být opatřena podlahovou vpustí a větracími otvory pro přívod spalovacího vzduchu a to: otvor pro přívod vzduchu s protiděšťovou žaluzií 450x400mm u podlahy a otvor pro odvod vzduchu u stropu 300x300mm. Pro odvod zátěže v letním období musí být instalován axiální nástěnný ventilátor s průtokem vzduchu 200m3/h. Pro dosažení minimální teploty 7.5ºC v zimním období musí být technická místnost vytápěna a to deskovým tělesem 22 VK 300/700 o výkonu 523W. 4.3 Kouřovod, komín Odkouření kotlů je řešeno systémem Almeva. Připojení jednotlivých kotlových jednotek se provede potrubím PPH o průměru 80mm se zpětnou klapkou, aby nedochá zelo k vzájemnému ovlivňování funkce kotlů. Společný komín pak bude mít průměr 160mm. 4.4 Zabezpečovací a expanzní zařízení Zabezpečovací zařízení pro ohřev teplé vody tvoří pojistné ventily Giacomini 1/2´´ s otevíracím přetlakem 6barů. Pojistné ventily budou umístěny na přívodu studené vody a to co nejblíže ohřívačům vody. Mezi ohřívačem a pojistným ventilem bude napojena expanzní nádoba uzavřená s membránou a protikorozní ochranou. Velikost expanzní nádoby je 140 l pro ohřívač 1500l a 50 l pro ohřívač 400 l. Mezi pojistným ventilem a ohřívačem vody nesmí být umístěna žádná uzavírací armatura. Uzavírací armatura před expanzní nádobou bude pouze montážní. Pojistné ventily pro ohřev topné vody jsou umístěny v plynovém kotli, otevírací přetlak je nastaven na 350bar. Expanzní nádoba s membránou o velikosti 50l bude připojena za HVDT. Uzavírací armatura před expanzní nádobou bude pouze montážní.
304
5. Topná soustava 5.1 Popis topné soustavy Topná soustava je navržena jako teplovodní uzavřená dvoutrubková s nuceným oběhem s teplotním spádem 65ºC/55ºC. Soustava je členěná po jednotlivých podlažích z důvodu zaplňování hotelu po jednotlivých podlažích. Dále je soustava rozdělena na část hotelovou a část restaurační z důvodu možnosti měření a vyúčtování spotřebovaného tepla, pokud by objekty byly pronajaty rozdílným provozovatelům. Každý byt v druhém nadzemním podlaží je napojen na vlastní otopnou větev do rozdělovače a sběrače z důvodu možného měření a vyúčtování spotřebovaného tepla. Měřiče FlowRo pro měření a rozúčtování tepla jsou umístěny na každé větvi jednotlivých okruhů a také na každé větvi vedoucí k bytovým jednotkám. Soustava je rozdělena do pěti okruhů. Vyrovnání tlakových ztrát jednotlivých okruhů je řešeno pomocí vyvažovacích ventilů Stad, které sjednocují tlakovou ztrátu na 88.976kPa. Regulace topné soustavy je ekvitermní podle venkovní teploty. Teplotu otopné vody v jednotlivých okruzích je možné regulovat trojcestnými směšovacími ventily. Potrubí bude z měděných trubek s tepelnou izolací Isofom, od průměru 15x1 s izolací Rockwool pipo. Stoupací potrubí budou zasekáná do drážky ve zdi. V jednotlivých podlažích budou rozvody umístěny do podlahy a zapuštěny do izolace. Trubky budou spojovány pájením. Kompenzace délkové tepelné roztažnosti je řešena U kompenzátory umístěnými na trubkách s větší vzdáleností pevných bodů než 3m. Hlavní kombinovaný rozdělovač a sběrač bude instalován v technické místnosti. Celkem bude obsahovat pět větví pro připojení topných okruhů. Jednu větev rezervovanou pro vzduchotechniku, jednu větev pro připojení nepřímo ohřívaných zásobníků teplé vody a jednu větev pro připojení kotlů. Rozdělovač a sběrač musí obsahovat vypouštěcí kohouty jak pro rozdělovač, tak pro sběrač. Těleso rozdělovače a sběrače bude tepelně izolováno. Kotlový okruh je od topného okruhu oddělen hydraulickým vyrovnávačem dynamických tlaků. 5.2 Topná tělesa Ve vytápěných místnostech jsou navržena desková otopná tělesa Radik se spodním připojením ventilkompakt nebo podlahové konvektory s přirozenou konvekcí nebo tangenciáními ventilátory. V koupelnách jsou navržena trubková otopná tělesa Koralux linear classic. Regulace deskových otopných těles se uskutečňuje pomocí termohlavice na tělese, u konvektorů s přirozenou konvekcí je použita termohlavice s kapilárou. Pro regulaci konvektorů s tangenciálními ventilátory je navržen termoelektrický pohon pro ovládání termostatického ventilu. 5.3 Čerpadla Nucený oběh topné vody je zajištěn čerpadly Wilo Stratos 30/1-12 CAN PN 10. Čerpadla jsou umístěna na jednotlivých topných větvích. Čerpadla pro kotlový okruh jsou zabudována přímo v kotlích, další oběhové čerpadlo Wilo Stratos Pico 25/1-6 je umístěno před HVDT. Příkon oběhových všech čerpadel je 0.9915 kW. 5.4 Napouštění a vypouštění topné soustavy Napouštění soustavy se provede z vodovodu napojeného na přípojku pitné vody. Pitná voda bude upravena v úpravně vody ABUV 1/1, která je součástí systému. Tato úpravna je vybavena duplexním automatickým změkčovačem a dávkovací jednotkou na chemikálii. Při úbytku vody v systému úpravna automaticky spustí doplňování vody. Vypouštění jednotlivých větví bude provedeno přes vypouštěcí kohouty umístěné v podlahové šachtě v technické místnosti s napojením do podlahové vpusti. Větve z bytů budou vypouštěny přes vypouštěcí kohouty a montážní otvor v prvním nadzemním podlaží. Vypouštění větve pro ohřev teplé vody bude možné přes vypouštěcí kohouty umístěné ve spodní části vedení. 305
Dále bude vypouštěcí kohout součástí hydraulického vyrovnávače dynamických tlaků. 5.5. Regulace a měření Otopná soustava, soustava pro ohřev teplé vody a provoz kotlů bude řízena ekvitermně kaskádovým regulátorem Siemens. Bezdrátový snímač venkovní teploty musí být umístěn na chráněném a neosluněném místě budovy. Ohřev teplé vody bude řízen čidlem umístěným v ohřívači, krerý při poklesu teploty v zásobníku zapne oběhové čerpadlo. Regulace deskových otopných těles je pomocí termohlavice na tělese, u konvektorů s přirozenou konvekcí je použita termohlavice s kapilárou. Pro regulaci konvektorů s tangenciálními ventilátory je navržen termoelektrický pohon pro ovládání termostatického ventilu. 6. Požadavky na ostatní profese 6.1 Stavební práce Je nutné vytvoření drážek pro rozvod topné soustavy a vytvoření pohlahové šachty s napojením do podlahové vpusti pro vypouštění topých větví. Dále je nutné zřídit prostup střešní konstrucí pro odvádění spalin. 6.2 Elektroinstalace Do blízkosti kotlů musí být přiveden samostatný jištěný přívod ukončený zásuvkami pro napojení kotlů a regulátoru. 7. Montáž, uvedení do provozu, provoz 7.1 Topná soustava Montáž se řídí normou ČSN 060310 Tepelné soustavy v budovách-Projektování a montáž. Montážní práce musí provádět osoba s osvědčením o zácviku. Po dokončení montáže se musí provést propláchnutí soustavy k odstranění nečistot. Pro výplach se použije změkčená voda s nepěnícím odmašťovacím prostředkem pro odtranění olejů. Topný systém by se měl při tom ohřát polovičním výkonem na cca 60 ºC a systém tak provozovat půl hodiny. Po zchladnutí vody na cca 40º je nutné vodu vypustit a ekologicky zlikvidovat, dále vyčistit filtry a bez prodlení napustit soustavu trvalou náplní. Poté se provede zkouška těsnosti zařízení. Ta se uskuteční přetlakem vody nižší než je nejnižší kontrukční přetlak zařízení, tedy přetlakem nižším než 4bary. Při napouštění se musí zajistit průběžné odvzdušnění soustavy (odvzdušňovacími ventily a ventily na tělesech). Těsnost se musí prověřit prohlídkou zařízení a kontrolou poklesu zkušebního přetlaku. Zkouška vyhoví, pokud není zjištěn únik nebo pokles přetlaku. 7.2 Zdroj Montáž a uvedení do provozu musí provést oprávněná a kvalifikovaná osoba s osvědčením o kvalifikaci a oprávněním k činnosti. Před spuštěním zdroje je nutná kontrola elektroinstalace. Přesný postup pro montáž a uvedení do provozu je uveden v dodavatelské dokumentaci zařízení a je nutné se jím řídit. 7.3 Topná zkouška Dilatační zkouška dle ČSN 060310 se provede dvojnásobným ohřátím soustavy na nejvyšší pracovní teplotu a jejím ochlazením. Pří této zkoušce nesmí být zjištěni žádné netěsnosti, poškození zařízení ani jiné závady. Součástí topné zkoušky je proplach soustavy popsaný výše. Topná zkouška musí být provedena v délce 24 hodin. Před provedením této zkoušky musí být provedeno autorizované uvedení kotlů do provozu. Touto zkouškou bude prokázána správná funkce armatur, dostatečný výkon zařízení, dodržení emisních limitů, správná funkce měřících a regulačních zařízení, správná funkce zabezpečovacích zařízení a rovnoměrné ohřívání topných těles. 306
7.4 Obsluha a ovládání Systém je navržen pro občasnou obsluhu jednou osobou. Tato osoba musí být prokazatelně seznámena s provoznímí a bezpečnostními podmínkami zařízení. Osoba musí být v obsluze zacvičena a mít k dispozici návody k obsluze zařízení. Činnost této osoby spočívá v kontrole funkce zařízení a nastavení uživatelských parametrů. Jedenkrát ročně musí být provedena kontrola přetlaku plynu v expanzních nádobách. Musí být zajištěno odvzdušnění soustavy v potřebném rozmezí. V první sezóně provozu se doporučuje častější kontrola netěsnosti a stavu zanesení filtrů. Filtry je třeba podle potřeby čistit. Pravidelně se musí udržovat a kontrolovat jednotlivé prvky jako jsou oběhová čerpadla, kotel, regulační armatury, stavy chemikálií v úpravně vody. Před zahájením topné sezóny je nutné kontrolovat kvalitu topné vody a podle potřeby doplnit příslušnými chemikáliemi. 8. Ochrana zdraví a životního prostředí 8.1 Vliv na životní prostředí Nepředpokládá se zhoršení vlivu na životní prostředí vlivem instalace a provozem topné soustavy. 8.2 Množství vypouštěných znečišťujících látek Budou produkovány emise vlivem spalování zemního plynu a to oxid uhličitý CO2, oxid uhelnatý CO a oxidy dusíku NOX. Kotle jsou zařazeny do třídy 5 z hlediska produkce NOX. Produkce CO2 a CO nepřekročí povolené limity. Dále při vypouštění soustavy bude nutná ekologická likvidace topné vody obsahující chemikálie pro změkčení vody. 8.3 Hospodaření s odpady Je nutné splnit požadavky na hospodaření s odpady podle zákona 185/2001 o odpadech a to jak při instalaci zařízení tak i při jeho provozu. 9. Bezpečnost a požární ochrana 9.1 Požární ochrana Nejsou kladeny zvláštní požadavky na požární ochranu. 9.2 Bezpečnost při realizaci díla Zhotovitel je povinen zajistit bezpečnost při realizaci díla ve smyslu 262/2006 ve znění pozdějších předpisů (Zákoník práce), vyhlášky 324/1990 o bezpečnosti práce a technických zařízení při stavebních pracích. Veškeré práce mohou být prováděny pouze osobami k těmto pracím kvalifikovanými. 9.3 Bezpečnost při provozu a užívání zařízení Zařízení smí obsluhovat pouze kvalifikovaná zaškolená osoba. Při tom je nutné dodržovat postupy uvedené v příručce dodavatele zařízení a návodech k obsluze zařízení. Zhotovitel zařízení je povinen poskytnout návody k obsluze a zajistit proškolení obsluhy. Pro zajištění proti výbuchu bude kotelna vybavena bezpečnostním systémem, který samočině uzavře přívod plynu při překročení teploty vnitřního vzduchu a překročení koncentrace výbušných plynů. 10. Technické normy Projekt byl vypracován podle platných norem, všechny platné předpisy jsou pro realizaci závazné. Datum: květen 2012
Pavla Rulíšková 307
14. Výkresy Seznam výkresů:
Výkres 1 Výkres 2 Výkres 3 Výkres 4 Výkres 5 Výkres 6
Půdorys hotel 1NP 1:100 Půdorys hotel 2NP 1:100 Půdorys hotel 3NP 1:100 Půdorys hotel 4NP 1:100 Půdorys restaurace 1NP 1:100 Půdorys restaurace 2NP 1:100
Výkres 7 Výkres 8 Výkres 9 Výkres 10 Výkres 11 Výkres 12 Výkres 13 Výkres 14 Výkres 15 Výkres 16 Výkres 17
Půdorys, rozvody topení, 1.okruh 1:100 Půdorys, rozvody topení, 2.okruh 1:100 Půdorys, rozvody topení, 3.okruh 1:100 Půdorys, rozvody topení, 3.okruh 1:100 Půdorys, rozvody topení, 4.okruh 1:100 Půdorys, rozvody topení, 5.okruh 1:100 Schéma zapojení, 1.okruh 1:100 Schéma zapojení, 2.okruh 1:100 Schéma zapojení, 3.okruh 1:100 Schéma zapojení, 4.okruh 1:100 Schéma zapojení, 5.okruh 1:100
Výkres 18 Výkres 19
Půdorys kotelny 1:25 Schéma zapojené kotelny 1:20
výkresy viz příloha
308
Závěr V této práci jsem se zabývala návrhem vytápění hotelového objektu s restaurací. Navržena byla soustava dvoutrubková, uzavřená s nucenou cirkulací. Jako zdroje tepla jsou v objektu umístěny plynové kondenzační závěsné kotle propojené do kaskády pomocí komunikačních rozhraní. Ohřev teplé vody je zajišťován nepřímotopnými ohřívači vody. Systém byl navržen jako systém určený pro občasnou obsluhu jednou osobou. Regulace topných okruhů je řízena ekvitermně podle venkovní teploty. Ohřev teplé vody je řízen sondou umístěnou v těle ohřívače. V návrhu byly zohledněny specifické požadavky provozu.
309
Seznam použitých zdrojů 1 2 3
4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
14 15 16
17 18 19
20
21 22
ČSN 730540-2 Tepelná ochrana budov, část 2 Požadavky, Úřad pro technickou normalizaci, meteorologii a státní zkušebnictví 2011 ČSN EN 12831 Tepelné soustavy v budovách-Výpočet tepelného výkonu, Úřad pro technickou normalizaci, meteorologii a státní zkušebnictví 2005 ČSN 060320 Tepelné soustavy v budovách – Příprava teplé vody -Navrhování a projektování, Úřad pro technickou normalizaci, meteorologii a státní zkušebnictví 2006 ČSN 060830 – Teplené soustavy v budovách – Zabezpečovací zařízení, Úřad pro technickou normalizaci, meteorologii a státní zkušebnictví 2006 ČSN 730802 – Požární bezpečnost staveb – Nevýrobní objekty, Úřad pro technickou normalizaci, meteorologii a státní zkušebnictví 2009 ČSN 070703 – Kotelny se zařízeními na plynná paliva, Úřad pro technickou normalizaci, meteorologii a státní zkušebnictví 2005 ČSN 734201 – Komíny a kouřovody – Navrhování, provádění a připojování spotřebičů paliv, Úřad pro technickou normalizaci, meteorologii a státní zkušebnictví 2010 TPG 90802 – Větrání prostorů se spotřebiči na plynná paliva s celkovým výkonem větším než 100kW. 2001 ČSN 13384-2 Komíny-tepelně technické a hydraulické výpočtové metody, část 2 Společné komíny, Úřad pro technickou normalizaci, meteorologii a státní zkušebnictví 2010 ČSN 060310 Teplené soustavy v budovách – Projektování a montáž, Úřad pro technickou normalizaci, meteorologii a státní zkušebnictví 2006 Vyhláška 499/2006 O dokumentaci staveb Technické podklady Oventrop,Wilo, ETL, Reflex, Baxi, DETO Brno, Aqua product, Radik, Koralux, Isan, IMI, DZ Dražice, Almeva Webové stránky www.wilo-select.cz, www.tzb-info.cz, www.medportal.cz, www.dzd.cz, www.aquaproduct.cz, deto.cz, www.baxi.cz, www.almeva.cz, www.reflexcz.cz, www.etl.cz, www.korado.cz, www.isan.cz ING. MAREČEK, Jan. Vytápění ve Starém ŘÍmě. Informace ČSSI [online]. 2003, č. 1 [cit. 2012-05-11]. Dostupné z: fast10.vsb.cz/cssi/files/2003-1/uvod.doc TOMÍČ, Ladislav. Raně středověká otopná zařízení. In: Curia Vítkov [online]. [cit. 2012-0511]. Dostupné z: http://curiavitkov.cz/clanek23.html ING. POČÍNKOVÁ, Marcela a Doc. Ing Jíří HIRŠ CSC. Vývoj v oblasti vytápění, trendy. [online]. 2007, 11-12 [cit. 2012-05-11]. Dostupné z: http://www.casopisstavebnictvi.cz/clanek.php?detail=509 ING. CENTNEROVÁ, Lada. Tepelná pohoda a nepohoda. In: [online]. 2000 [cit. 2012-0511]. Dostupné z: http://www.tzb-info.cz/404-tepelna-pohoda-a-nepohoda THERMONA. Kaskádová kotelna je skládačka [online]. [cit. 2012-05-11]. Dostupné z: http://www.thermona.cz/kaskadova-kotelna-je-skladacka ING KUCHTA, Zdeněk. Kaskádové kotelny Thermona [online]. 2008 [cit. 2012-05-11]. Dostupné z: http://www.jaktodelaji.cz/jak-to-delat/clanek/Kaskadove-kotelny-Thermona---vysoka-variabilita-umisteni-koteln ING. GULYÁS. Zásady pro uvedení do provozu a provozování malých teplovodních soustav [online]. 2002 [cit. 2012-05-11]. Dostupné z: http://www.tzb-info.cz/1011-zasadypro-uvedeni-do-provozu-a-provozovani-malych-teplovodnich-topnych-soustav PROF. ING. DRKAL CSC., František. Větrání plynových kotelen. In: [online]. 2002 [cit. 2012-05-11]. Dostupné z: http://www.tzb-info.cz/1035-vetrani-plynovych-kotelen Komíny a kouřovody II: Požadavky na komíny, konstrukce komínů. [online]. 2006 [cit. 2012-05-11]. Dostupné z: http://www.tzb-info.cz/3388-kominy-a-kourovody-ii 310
Seznam použitých zkratek a symbolů Značka
Veličina
Jednotka
A U ek Ht bu fij ɵint
Plocha Součinitel prostupu tepla Korekční činitel vystavení povětrnostním vlivům Součinitel tepelné ztráty prostupem Teplotní redukční činitel Redukční teplotní činitel Teplota interiéru
m2 W/m2k W/K ºC
ɵint,2
Teplota vytápěného sousedního prostoru
ºC
ɵe
Teplota exteriéru
ºC
B
Charakteristický parametr
-
Ueq
Ekvivalentní součinitel prostupu tepla
fg1
Korekční činitel zohledňující vliv ročních změn venkovní teploty
-
fg2
Teplotní redukční činitel zohledňující rozdíl mezi roční průměrnou
-
W/m2K
venkovní teplotou a výpočtovou venkovní teplotou Gw
Korekční činitel na vliv spodní vody
-
n
Intenzita výměny venkovního vzduchu
1/h
Vi
Objem vytápěné místnosti
m3
Vmin
Minimální možství vzduchu
m3/h
n50
Intenzita výměny vzduchu při rodílu tlaků 50 Pa
1/h
e
Stínící činitel
-
ɛ
Výškový korekční činitel
-
Vinf HV ɸV ɸT ɸ V2P Q2T Q2Z Q2P Vz Qln c ∆tln Qt Qn tW1 tW2 n
Množství vzduchu infiltrací Součinitel tepelné ztráty větráním Návrhová tepelná ztráta větráním Návrhová tepelná ztráty prostupem tepla Celková návrhová tepelná ztráta Denní potřeba teplé vody Teplo odebrané Teplo ztracené Celkové teplo Velikost zásobníku Jmenovitý výkon ohřevu Součinitel pro přepočet výkonu otopného tělesa Logaritmický teplotní podíl Výkon tělesa pro návrhové podmínky Výkon tělesa od výrobce Teplota přívodní vody do tělesa Teplota vratné vody z tělesa Teplotní exponent
m3/h W/K W W W m3 kWh kWh kWh m3 kW W W ºC ºC 311
Qtskut φ z1 z3 M R w ξ Z Vsp po pa psv n VO pd VE pHP ΦPRIP ΦTOP ΦVET ΦTV ΦRH
λS Vas na bh Vav Om nm A1 vav pdv ρs g ∆ptv ∆pzv Qz,z Qz,l VL c Vsp,l Sž So
Skutečný výkon tělesa Součinitel na způsob připojení tělesa Součinitel na zákryt a umístění tělesa Součinitel na počet článků Hmotnostní průtok Měrná ztráta třením Rychlost prodění vody v potrubí Součinitel místního odporu Ztráta místními odpory Pojistný objem nádrže Tlak nastavený v EN Tlak na přívodu studené vody Otevírací tlak pojistného ventilu Koeficient roztažnosti Objem vody v otopné soustavě Nejnižší pracovní přetlak soustavy Expanzní objem Horní porovozní přetlak Přípojný tepelný výkon Tepelný výkon pro vytápění Tepelný výkon pro větrání Tepelný výkon pro ohřev vody Zátopový tepelný výkon Součinitel přebytku vzduchu Objem spalovacího vzduchu Poměrné teoretické množství vzduchu vztažené k objemovému množství plynu Spalné teplo plynu Objem větracího vzduchu Objem prostoru (m3) Intenzita výměny vzduchu v místnosti Plocha větracího otvoru Rychlost větracího vzduchu ve větracích otvorech Dynamický tlak větacího vzduchu Střední hustota vzduchu Gravitační zrychlení Přirozený tah Tlaková ztráta větracího otvoru Tepelná produkce kotlů Tepelné zisky v létě Průtok větracoho vzduchu v létě Měrná tepelná kapacita Průtok salovaacího vzduchu v létě Plocha protidešťové žaluzie Plocha větracího potrubí
W kg/h Pa m/s Pa l bar bar bar %,m3 Pa m3 Pa W W W W W m3/s kWh/m3 m3/s m3 1/h m2 m/s Pa kg/m3 m/s2 Pa Pa W W m3/s J/kgK m3/s m2 m2
312
Seznam příloh Výkres 1 Výkres 2 Výkres 3 Výkres 4 Výkres 5 Výkres 6
Půdorys hotel 1NP 1:100 Půdorys hotel 2NP 1:100 Půdorys hotel 3NP 1:100 Půdorys hotel 4NP 1:100 Půdorys restaurace 1NP 1:100 Půdorys restaurace 2NP 1:100
Výkres 7 Výkres 8 Výkres 9 Výkres 10 Výkres 11 Výkres 12 Výkres 13 Výkres 14 Výkres 15 Výkres 16 Výkres 17
Půdorys, rozvody topení, 1.okruh 1:100 Půdorys, rozvody topení, 2.okruh 1:100 Půdorys, rozvody topení, 3.okruh 1:100 Půdorys, rozvody topení, 3.okruh 1:100 Půdorys, rozvody topení, 4.okruh 1:100 Půdorys, rozvody topení, 5.okruh 1:100 Schéma zapojení, 1.okruh 1:100 Schéma zapojení, 2.okruh 1:100 Schéma zapojení, 3.okruh 1:100 Schéma zapojení, 4.okruh 1:100 Schéma zapojení, 5.okruh 1:100
Výkres 18 Výkres 19
Půdorys kotelny 1:25 Schéma zapojené kotelny 1:20
313
