BAB IV HASIL DAN ANALISIS Denah Eksisting dan Denah Per Lantai

Bab IV Analisis dan Hasil

BAB IV HASIL DAN ANALISIS

4.1

Denah Gedung Menara Parkson

4.1.1

Denah Eksisting dan Denah Per Lantai

Gambar 4.1 Gambar Eksisting Ketinggian Gedung IV- 1

http://digilib.mercubuana.ac.id/


Gambar 4.2 Denah Lantai Basement 2 (EL.- 12.100)

Gambar 4.3 Denah Lantai Basement 2A (EL.- 9.100)

IV- 2



Gambar 4.4 Denah Lantai Basement 1 (EL.- 6.200)

Gambar 4.5 Denah Lantai Basement 1A (EL.- 9.100) IV- 3



Gambar 4.6 Denah Lantai Basement P1 (EL.- 9.100)

Gambar 4.7 Denah Lantai Graund (EL.+ 0.00) IV- 4



Gambar 4.8 Denah Lantai Uper Graund (EL.+ 5.500)

Gambar 4.9 Denah Lantai 1 (EL.+ 9.500) IV- 5



Gambar 4.10 Denah Lantai 2 (EL.+ 13.500)

Gambar 4.11 Denah Lantai 3 (EL.+ 17.500) IV- 6



Gambar 4.12 Denah Lantai 4- Lantai 6 (EL.+ 29.500)

Gambar 4.13 Denah Lantai 7- Lantai 8 (EL.+ 37.500) IV- 7



Gambar 4.14 Denah Lantai Atap (EL.+ 41.500)

Gambar 4.15 Denah Lantai P Atap (EL.+ 44.500) IV- 8



4.1.2

Permodelan Struktur

Permodelan struktur Gedung Menara Parkson ini dilakukan dengan program ETABS V 9.7.4. Pemodelan struktur gedung dengan 4 basement + 10 lantai + 1 Atap . 4.2

Konfigurasi Ketinggian Gedung

Berdasarkan data-data yang terdapat pada lampiran di dapat ketinggian bangunan sebagai berikut : Tabel 4.1 Konfigurasi Ketinggian Gedung No

Lantai

Tinggi Bangunan (m)

1

Basement 2

1.9

10

Lantai 3

29.6

2

Basement 2A

3.5

11

Lantai 4

33.6

3

Basement 1

5.1

12

Lantai 5

37.6

4

Basement 1A

6.2

13

Lantai 6

41.6

5

Lantai P1

9.1

14

Lantai 7

45.6

6

Ground Floor

12.1

15

Lantai 8

49.6

7

Lantai UP

17.6

16

Lantai Atap

53.6

8

Lantai 1

21.6

17

Lantai P Atap

56.6

9

Lantai 2

No

Lantai

Tinggi Bangunan (m)

25.6

IV- 9



4.3

Spesifikasi Material

4.3.1

Mutu Beton

Mutu beton yang digunakan merupakan data – data yang sebenarnya sesuai dengan data lampiran proyek. Berikut mutu beton berdasarkan fungsi struktur : Tabel 4.2 Mutu Beton Mutu Beton Fungsi

Fc

Ec

Mpa

Mpa

Balok Induk

35

27805,6

Balok Anak

35

Kolom

Mutu Beton Fungsi

Fc

Ec

Mpa

Mpa

Pelat Atap

30

25742,9

27805,6

Pelat Basement

30

25742,9

40

29725,4

Tangga

30

25742,9

Shear Wall

40

29725,4

Pelat Lantai

30

25742,9

4.3.2

Ec = 4700√

Mutu Baja Tulangan

Mutu baja yang digunakan merupakan data –data yang sebenarnya sesuai dengan data lampiran proyek. Berikut data-data tulangan struktur : Tulangan Utama

fy = 400 Mpa

Tulangan Geser

Baja ulir = 400 Mpa, Baja polos = 240 Mpa

Modulus elestisitas

Es = 200.000 Mpa

Profil Baja = ASTM –A36 IV- 10



Baut Struktur = A-325 & A-307 Mutu Las = E-70 xx 4.3.3

Data Element Struktur

4.3.3.1 Pelat Lantai Plat lantai yang digunakan pada gedung menara Parkson ini hanya memiliki dua jenis plat lantai yaitu :  Pelat Basement

t = 150 mm

 Pelat Lantai Tipikal

t = 130 mm

4.3.3.2 Balok Pada gedung menara Parkson ini terdapat dua belas ( 12 ) jenis balok yang selanjutnya digunakan sebagai acuan dalam perhitungan di software ETABS. Berikut table tipe balok dan ukuran balok : Tabel 4.3 Ukuran Balok Tipe Balok

Ukuran Balok ( mm )

Tipe Balok

Ukuran Balok ( mm )

B1

200/300

B7

300/600

B2

200/400

B8

300/650

B3

250/400

B9

300/700

B4

250/500

B10

400/500

B5

300/400

B11

400/650

B6

300/500

B12

400/700

IV- 11



4.3.3.3 Kolom Pada gedung menara Parkson ini terdapat empat belas ( 14 ) jenis kolom yang terdiri dari kolom berbentuk persegi dan kolom berbentuk lingkaran, yang selanjutnya digunakan sebagai acuan dalam perhitungan di software ETABS. Berikut tabel tipe kolom dan ukuran kolom : Tabel 4.4 Ukuran Kolom Tipe Kolom

Ukuran Kolom ( mm )

Tipe Kolom

Ukuran Kolom ( mm )

K1

800/800

K8

300/800

K2

800/800

K9

300/800

K3

750/750

K10

700/700

K4

700/700

K11

850

K5

400/900

K12

850

K6

400/800

K13

800

K7

400/800

K14

800

4.4 Perhitungan Beban Gravitasi 4.4.1 Beban Mati Beban mati pada bahan bangunan dan komponen gedung digunakan untuk menentukan beban mati pada struktur bangunan :

IV- 12



Tabel 4.5 Jenis Beban Mati Pada Gedung NO

JENIS BEBAN MATI

BERAT

SATUAN

1

Beton Bertulang

25

kN/

2

Mortar, spasi

22

kN/

3

Pasir

16

kN/

4

Lapisan Aspal

14

kN/

5

Pasangan Dinding ½ batu

2,5

kN/

6

Curtain Wall Kaca+Rangka

0,6

kN/

7

Finishing lantai, marmer

27

kN/

8

Rangka + plafon

0,2

kN/

9

Instalasi Plambing ( ME )

0,25

kN/

10

Penutup Atap Genteng

0,5

kN/

1. Pembebanan Pada Lantai Basement dan Lantai Gedung Beban Mati (Superimposed Deal Load / SDL) Berat pelat sendiri :  0.13m x 25 kN/

= 3,25 kN/

(Untuk Tebal Lantai

Gedung)  0.15m x 25 kN/

=3,75kN/

(Untuk Tebal Lantai Basement)

Pada Static Load Case , berat pelat sebagai Beban Mati sendiri (DL) dengan faktor skala : 1 sudah terhitung otomatis oleh program ETABS, sehingga tidak dimasukan dalam perhitungan pembebanan gravitasi. a) Pasir (2 cm)

:

0.02m x 16 kN/m3 = 0,32 kN/m2

b) Spesi (4 cm)

:

0.04m x 22 kN/m3 = 0.88 kN/m2 IV- 13



:

0.02m x 27 kN/m3 = 0.54 kN/m2

d) Plafond + Rangka :

= 0.2 kN/m2

e) Instalasi ME

:

= 0.25 kN/m2

Total SDL

:

= 2,19 kN/m2

c) Keramik (2 cm)

Beban Hidup (LL) Berdasarkan (Tabel 4.5). 

Basement Dasar

= 11,97 kN/m2



Basement lantai 2-4

= 1,92 kN/m2



Lantai Ground

= 4,75 kN/m2



Lantai Uper Ground – Lantai 2

= 3,59 kN/m2



Gedung Perkantoran Lantai 3-8

= 2,4 kN/m2

2. Pembebanan Pada Lantai Atap Beban Mati (Superimposed Deal Load / SDL) Berat pelat sendiri : 

0.10m x 25 kN/

= 2,5 kN/

(Untuk tebal pelat Atap)

Pada Static Load Case , berat pelat sebagai Beban Mati sendiri (DL) dengan faktor skala : 1 sudah terhitung otomatis oleh program ETABS, sehingga tidak dimasukan dalam perhitungan pembebanan gravitasi. a) Waterproofing dengan aspal 2 cm 0.02m x 14 kN/m3

: = 0.28 kN/m2

b) Plafond + Rangka :

= 0.2 kN/m2

c) Instalasi ME

= 0.25 kN/m2

:

IV- 14



Total SDL

= 0.73 kN/m2

:

Beban Hidup (LL) 

= 96 kg/m2

Berat Pekerja di lantai atap = 0,96 kN/m2

3. Pembebanan pada area mesin lantai atap Beban Mati (Superimposed Deal Load / SDL) Berat pelat sendiri : 0.15m x 2400 kg/m3 = 360 kg/m2 (Untuk tebal pelat 150 mm) Pada Static Load Case , berat pelat sebagai Beban Mati sendiri (DL) dengan faktor skala : 1 sudah terhitung otomatis oleh program ETABS, sehingga tidak dimasukan dalam perhitungan pembebanan gravitasi. a) Waterproofing dengan aspal 2 cm 0.02m x 14 kN/m3

= 0.28 kN/m2 = 0.2 kN/m2

b) Plafond + Rangka : c) Instalasi ME

:

:

= 0.25 kN/m2 kN/m2

d) Berat Chiller (diambil rata-rata) :

= 7

Total SDL

7.73 kN/m2

=

Beban Hidup (LL) 

Berat Pekerja di lantai atap

= 96 kg/m2

= 0,96 kN/m2

IV- 15



4. Pembebanan pada Balok a. Beban Merata Balok Lantai 

Dinding pasangan bata ½ batu (tinggi efektif) ( 5,5 - 0,70 )m x 2,5 kN/

’

= 12 kN/m’

b. Beban merata balok lantai upergrount lantai 10 

Dinding pasangan bata ½ batu (tinggi efektif) = 8,25 kN/m’

( 4 - 0,70 )m x 2,5 kN/

c. Beban merata balok Lantai Basement 2 s/d Lantai P1 

Dinding pasangan bata ½ batu (tinggi efektif) = 6 kN/m’

( 3 - 0,60 )m x 2,5 kN/ 4.4.2 Beban Hidup ( Live Load )

Beban hidup adalah beban yang bekerja pada lantai bangunan tergantung dari fungsi ruang yang digunakan. Berikut lokasi besarnya beban hidup pada lantai bangunan menurut SNI 1727-2013 ditunjukan pada tabel 4.6 dibawah ini : Tabel 4.6 Beban Hidup Pada Gedung NO PENGGUNAAN 1

BERAT

SATUAN

4,79

kN/

Lantai 4- Lantai 8

Lantai Dasar

11,97

kN/

Base 2

Lantai Lainnya

1,92

kN/

Base 2A- Lantai

Apartement, Asrama, Hotel dll Ruang Publik

2

LOKASI

Gedung Parkir/ Garasi

IV- 16



P1 3

Pertokoan Lantai Dasar

4,79

kN/

Lantai lainnya

3,59

kN/

Lantai Ground Floor Lantai Up Ground

4

Kantor

2,4

kN/

Lantai 1- Lantai 3

5

Atap

0,96

kN/

Lantai Atap dan Lantai P Atap

4.5

Perhitungan Beban Gempa

4.5.1

Karakteristik Gedung 1. Tinggi gedung Total tinggi gedung adalah 56,6 m, dengan 4 basement + 10 lantai + 1 Atap. Kategori resiko dan faktor keutamaan gedung Fungsi dari gedung adalah untuk perkantoran untuk Lantai 1Lantai 3, Hotel untuk Lantai 4- Lantai 8 dan Perbelanjaan untuk Lantai Ground dan Uper Ground. Berdasarkan peraturan gempa SNI 1726-2012 diperoleh : 

Pada Tabel 2.2 pada bab 2 maka, Kategori resiko bangunan untuk Perkantoran, hotel dan area perbelanjaan adalah II.



Pada Tabel 2.3 pada bab 2 maka, Nilai faktor keutamaan gempa (Ie) adalah 1.0 IV- 17



2. Kelas Situs ( Jenis Tanah ) Karena keterbatasan data tanah ( tidak mendapatkan laporan soil investigation ) laporan Tugas Akhir mengambil jenis tanah yang sama seperti yang dipakai oleh konsultan perencana yaitu tanah sedang. Dalam peraturan gempa SNI 1726-2012 Tabel 3 untuk tanah Sedang termasuk dalam kategori kelas situs SD (Tanah Sedang). 3. Lokasi gedung Jalan Boulevard Raya, Blok B7 / D05, CBD Bintaro Jaya, Kelurahan Pondok Jaya, Kecamatan Pondok Aren, Tangerang Selatan. 4. Nilai parameter gempa Nilai parameter gempa diambil dari Desain Spektra Indonesia yang merupakan aplikasi online yang dapat diakses melalui situs http://puskim.pu.go.id/Aplikasi/desain_spektra_indonesia_201 1/ dengan menginput nama kota maupun koordinat lokasi proyek dan menampilkan jenis batuan (Pilih Tanah Sedang kelas situs SD). Berikut hasil parameter gempa pada table 4.7 :

Tabel 4.7 Nilai Spektral Percepatan di Permukaan Dari Gempa No

Variabel Keterangan

Nilai IV- 18



PGA (g) Percepatan tanah puncak SS (g) Percepatan batun dasar pada periode pendek S1 (g) Percepatan batuan dasar pada periode 1 3 detik CRS Nilai terpeta koefisien resiko spesifik situs 4 pada periode pendek CR1 Nilai terpeta koefisien resiko spesifik situs 5 pada periode 1 detik FPGA Koefisien Situs 6 FA Faktor amplifikasi getaran terkait 7 percepatan getaran pada periode pendek FV Faktor amplifikasi getaran yang mewakili 8 getaran pada periode pendek PSA (g) Percepatan Spektral 9 SMS (g) Parameter spektrum respon percepatan 10 pada periode pendek SM1 (g) Parameter spektrum respon pada periode 1 11 detik SDS (g) Parameter percepatan spektral desain untuk 12 periode pendek SD1 (g) Parameter percepatan spektral desain untuk 13 periode 1 detik T0 Periode getar fundamental struktur 14 (detik) TS Periode getar fundamental struktur 15 (detik) Sumber: puskim.pu.go.id/aplikasi/desain spectra Indonesia

1 2

0.38 0.732 0.317 1.002 0.937 1.12 1.214 1.766 0.425 0.889 0.56 0.593 0.373 0.126 0.63

5. Kategori Desain Seismik Kategori desain seismik struktur bangunan berdasarkan parameter respons percepatan pada periode pendek (SDS), dan pada periode 1 detik (SD1) maka kategori resiko bangunan pada Tabel 4.7. Diperoleh : 0.50 ≤ SDS

=> 0.50 ≤ 0.539 g

0.20 ≤ SD1 => 0.20 ≤ 0.373 g

( 4.1 ) ( 4.2 )

IV- 19



Berdasarkan data SDS di atas maka pada Tabel 2.7 pada bab 2 diperoleh kategori desain seismik D dan untuk SD1 di atas maka pada Tabel 2.8 pada bab 2 diperoleh kategori desain seismik D . 6. Penentuan Sistem Struktur Sistem struktur yang pada dasarnya memiliki rangka ruang pemikul beban gravitasi secara lengkap, sedangkan beban lateral yang diakibatkan oleh gempa dipikul oleh rangka pemikul momen melalui mekanisme lentur.

Gambar 4.16 Denah dinding geser ( Shear Wall ) Berdasarkan Tabel 2.9 pada bab 2, maka untuk gedung menara Parkson dengan kategori desain seismik ( KDS ) D dan melihat denah pada Gambar 4.16 yang terdapat dinding geser ( shear wall ) untuk kedua arah nya baik itu arah x dan arah y maka sistem IV- 20



struktur gaya gempa yang di izinkan adalah sistem ganda dengan rangka pemikul momen khusus.dengan sistem ganda rangka pemikul momen khusus sedangkan untuk didnding beton bertulang biasa tidak di izinkan. Dalam tugas akhir ini Perencanaan struktur sistem penahan-gaya seismik yaitu Sistem ganda dengan rangka pemikul momen khusus untuk arah X dan arah Y. Sistem tersebut tercantum dalam SNI 1726-2012 Tabel 2.9 pada bab dua Point D.3, sehingga diperoleh nilai sebagai berikut 

Faktor koefisien respons (R) adalah 7



Faktor kuat lebih system (Ώo) adalah 2½



Faktor pembesaran defleksi (Cd) adalah 5½

7. Cek Ketidakberaturan Horisontal Torsi Ketidakberaturan torsi didefinisikan ada jika simpangan antar lantai tingkat maksimum, disebuah ujung struktur melintang terhadap sumbu lebih dari 1.2 kali simpangan antar lantai ratarata di kedua ujung tersebut.

IV- 21



Gambar 4.17 Faktor pembesaran torsi Keterangan : δA = simpangan pada ujung kiri bangunan δB = simpangan pada ujung kanan bangunan Persyaratan Ketidakberaturan torsi adalah sebagai berikut : R < 1.2, struktur tidak terdapat ketidakberaturan torsi. R > 1.2 , struktur bangunan memiliki ketidakberaturan torsi R > 1.4 , struktur memiliki ketidakberaturan torsi lebih. Dimana : R = δmax / δavg

( 4.3 )

Ax = Faktor pembesaran momen torsi.

IV- 22



Selanjutnya dilakukan perhitungan simpangan arah X akibat beban X, dan simpangan arah Y akibat beban gempa Y. Berikut hasil perhitungan ketidakberaturan torsi : Tabel 4.8 Perhitungan Ketidakberaturan Horisontal Torsi Story

Arah X

Diafragma

Arah Y

Δb

δa

δavg

R

Ax

δa

δb

δavg

R

Rigid

0.36

0.39

0.374

1.04

0.32

0.28

0.30

1.08

LANTAI 8

Rigid

0.34

0.37

0.356

1.04

1 1

0.31

0.26

0.28

1.08

LANTAI 7

Rigid

0.32

0.35

0.334

1.04

0.28

0.24

0.26

1.08

LANTAI 6

Rigid

0.30

0.32

0.309

1.04

0.26

0.22

0.24

1.08

LANTAI 5

Rigid

0.27

0.29

0.281

1.04

0.24

0.20

0.22

1.08

LANTAI 4

Rigid

0.24

0.26

0.250

1.04

0.21

0.18

0.19

1.08

LANTAI 3

Rigid

0.21

0.23

0.218

1.04

0.18

0.15

0.17

1.08

LANTAI 2

Rigid

0.18

0.19

0.185

1.04

0.15

0.13

0.14

1.08

LANTAI 1 LANTAI UP LANTAI GR

Rigid

0.14

0.15

0.149

1.04

0.12

0.10

0.11

1.07

Rigid

0.11

0.12

0.112

1.04

0.09

0.08

0.08

1.07

Rigid

0.06

0.06

0.061

1.03

0.05

0.04

0.05

1.07

LANTAI P1

Rigid

0.04

0.04

0.038

1.03

0.03

0.03

0.03

1.06

BASE 1A

Rigid

0.02

0.02

0.019

1.03

0.02

0.01

0.01

1.07

BASE1

Rigid

0.01

0.01

0.014

1.03

0.01

0.01

0.01

1.07

BASE 2A

Rigid

0.01

0.01

0.008

1.03

0.01

0.01

0.01

1.06

BASE 2

Rigid

0.00

0.00

0.002

1.05

0.00

0.00

0.00

1.07

LANTAI ATAP

1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1

1

Sumber : Data Olahan Berdasarkan Tabel 4.8 disimpulkan bahwa, struktur gedung menara Parkson ini tidak memiliki ketidakberaturan torsi karena nilai R dari lantai atap hingga lantai Base 2 kurang dari 1.2. IV- 23


1

1

1 1

Ay 1

1 1 1 1 1


8. Cek Ketidakberturan Horizontal Sudut Dalam pada Struktur. Ketidakberaturan sudut dalam didefinisikan ada jika kedua proyeksi denah struktur dalam lebih besar dari 15% dimensi denah struktur dalam arah yang ditentukan.

Gambar 4.18 Persyaratan ketidakberaturan sudut dalam Setelah dilakukan perhitungan sudut dalam dari lantai base 2 sampai lantai P atap pada Gambar 4.2 sampai Gambar 4.15, maka dapat dihitung seperti pada Tabel 4.9 Tabel 4.9 Perhitungan Ketidakberaturan Sudut Dalam Story LANTAI P ATAP LANTAI ATAP LANTAI 8 LANTAI 7 LANTAI 6 LANTAI 5 LANTAI 4 LANTAI 3

L1 ( M)

15% L1

D1 (M )

15% D1

8 34.5 34.5 34.5 34.5 34.5 34.5 34.5

1.2 5.175 5.175 5.175 5.175 5.175 5.175 5.175

24.5 40 40 40 40 40 40 40

3.675 6 6 6 6 6 6 6

2

3

L2

D2

L3

D3

4 4 4 4 4 4 4

24 24 24 24 24 24 24

24 24 24 24 24 24

8 8 8 8 8 8

IV- 24



LANTAI 2 LANTAI 1 LANTAI UP LANTAI GR LANTAI P1 BASE 1A BASE1 BASE 2A BASE 2

34.5 34.5 34.5 34.5 18.5 18.5 18.5 18.5 18.5

5.175 5.175 5.175 5.175 2.775 2.775 2.775 2.775 2.775

40 40 40 40 48 48 48 48 48

6 6 6 6 7.2 7.2 7.2 7.2 7.2

4 4 4 4 4 4 4 4 4

24 24 24 24 32 32 32 32 32

8

16

8

16

8

16

Sumber : Data Olahan Ketidakberaturan sudut dalam didefinisikan pada struktur bangunan jika Ln > 15%.L1 dan Dn > 15%.D1, ditandai angka warna merah Dan dari analisis Tabel 4.9 dipastikan bahwa pada sistem struktur ini terdapat ketidakberaturan sudut dalam dan telah memenuhi Pasal 7.3.3.4 dan Tabel 13 pada SNI 1726-2012. 9. Cek Ketidakberatutan Vertikal Berdasarkan SNI 1726-2012 Pasal 7.3.3.1 Struktur yang dirancang dengan kategori seismik D dan memiliki ketidakberaturan vertikal type 5b tidak boleh digunakan. 4.5.2 Prosedur Analisis Berdasarkan KDS dan Sistem Struktur Sesuai dengan peraturan gempa SNI 1726-2012 pasal 7.8.2 untuk penentuan periode di dapat koefisien sebagai berikut : 

Koefisien Batas Atas Periode Cu Berdasarkan Tabel 4.7 dengan SD1 di dapat = 0,373 g, maka dari Tabel 4.10 diperoleh Cu = 1,4.

IV- 25



Tabel 4.10 koefisien Cu berdasarkan SD1

4.5.2.1 Perioda Fundamental Pendekatan Perioda fundamental pendekatan (Ta) dalam detik, harus ditentukan dari persamaan berikut : =

ℎ

( 4.4)

Keterangan : hn adalah ketinggian struktur, dalam (m), di atas dasar sampai tingkat tertinggi struktur,dan koefisien Ct dan x ditentukan dari Tabel 4.11. Tabel 4.11 Nilai parameter perioda pendekatan

Karena pada perancangan Tugas akhir ini sistem struktur nya sama yaitu Sisem ganda dengan rangka pemikul momen khusus untuk arah X dan

IV- 26



arah Y. Nilai parameter periode pendekatan menurut sistem strukturnya pada Tabel 4.11 adalah : Semua sistem struktur lainya Arah X dan Arah Y: Ct = 0.0488 Semua sistem struktur lainya Arah X dan Arah Y: x = 0.75 Nilai perioda fundamental pendekatan (Ta) adalah : Diketahui Tinggi Gedung ( h ) adalah 56.6 m, maka : Ta = 0.0488 x 56.60.75 = 1.01 detik Ta max yg diijinkan = Cu x Ta = 1.4 x 0.672 = 1.41 detik 4.5.2.2 Periode Getar Struktur Sesuai dengan ketentuan jika menggunakan hasil periode dengan hasil program komputer ETABS maka berlaku ketentuan sebagai berikut : 

Jika Tc > Cu.Ta, maka digunakan T = Cu.Ta



Jika Ta < Tc < Cu.Ta, maka digunakan T = Tc



Jika Tc < Ta, maka digunakan T = Ta

IV- 27



Periode Pembatasan dan Periode output ETABS : Tabel 4.12 Time Period output ETABS Period ( T )

UX ( T )

UY ( T)

Tc (detik)

1

2.809822

0.6182

59.0855

Arah Y

2

2.590221

66.8726

0.523

Arah X

3

1.90979

0.0411

9.0572

4

0.871022

0.5326

7.9686

5

0.767621

10.6125

0.7028

6

0.578759

0.059

2.3433

7

0.455413

0.438

4.1157

8

0.378505

5.9467

0.3474

9

0.299022

0.4267

3.9674

10

0.281346

0.1471

0.5476

11

0.235038

4.0662

0.2616

12

0.208909

0.196

2.1415

13

0.177655

0.0527

0.502

14

0.159813

2.4122

0.071

15

0.150454

0.0675

1.3683

16

0.121348

0.4046

0.0451

Mode

Sumber : Data Olahan Berdasarkan Tabel 4.11 nilai periode ETABS ( Tc ) adalah arah X sebesar 2.59 detik dan arah Y sebesar 2.8 detik. Tabel 4.13 Periode Pembatasan dan Periode Output ETABS Arah X

Ta 1.01

Pembatasan Periode Struktur (detik) Cu . Ta

Periode ETABS Tc (detik)

1.4 x 1,01 = 1.41

2.59 IV- 28



Arah X : Ta

Tc

Cu . Ta

Sesuai SNI 1726-2012 : Tx yang dipakai adalah 1.41 detik Tabel 4.14 Periode Pembatasan dan Periode Output ETABS Arah Y

Ta

Pembatasan Periode Struktur (detik) Cu . Ta

1.01

Periode ETABS Tc (detik)

1.4 x 1.01 = 1.41

2.8

Arah Y : Ta

Cu . Ta

Tc

Sesuai SNI 1726-2012 : Ty yang dipakai adalah 1.41 detik

Gambar 4.19 Eksponen Faktor k Arah X dan Arah Y Untuk T = 1.41 detik , maka diperoleh k = 1 + ( 1.41-0.5 )(1/( 2.5-0.5 )) = 1.45 s Jadi, Nilai Eksponen k Arah X dan Arah Y = 1.45 detik IV- 29



Perioda getar struktur Gedung Menara Parkson adalah sebesar T = 1.41 detik (antara 0.5 - 2.5) untuk arah X, sedangkan T = 1.41 detik (antara 0.5 - 2.5) untuk arah Y. Sehingga nilai Eksponen k diambil sebesar interpolasi linier antara 1 dan 2 yaitu 1.45 detik untuk arah X dan arah Y. 4.5.2.3 Penentuan Prosedur Analisis Penentuan Prosedur Analisa Beban Lateral yang boleh digunakan berdasarkan KDS pada Tabel 4.15 menurut SNI 1726-2012. Tabel 4.15 Prosedur analisis yang boleh digunakan

Ts =

= 0.373/ 0.593 = 0.63 detik => 3.5 Ts = 2.2 detik

Periode getar struktur yang didapat sebelumnya sebesar : Tx dan Ty= 1.41detik < 2.2 detik  Memenuhi syarat Tabel 4.15

IV- 30



Jadi, Bangunan dengan KDS D dengan T < 3,5 Ts dan dengan struktur tidak beraturan horisontal tipe 2 ( ketidakberaturan horizontal sudut dalam ), sehingga dapat digunakan prosedur analisa statik ekivalen Pasal 7.8 dan prosedur analisis respon spektrum Pasal 7.9 pada SNI 1726-2012. 4.5.3 Kombinasi Pembebanan Ultimit Dalam perencanaan menurut SNI 1726-2012 Pasal 7.4.2, kombinasi beban gempa harus disesuaikan dengan memperhatikan pengaruh beban gempa vertikal sebagai berikut : E = Eh + Ev => Digunakan untuk menambah pengaruh gaya tekan E = Eh – Ev => Digunakan untuk menambah pengaruh gaya tarik Dengan Eh = pengaruh beban horisontal dan Ey = pengaruh beban vertikal Sedangkan untuk mencari nilai Eh dan Ev dihitung dengan persamaan sebagai berikut : Eh = ρ Qe

( 4.5 )

Ev = 0.2 SDS D

( 4.6 )

Dimana : ρ = Faktor redudansi struktur Qe = Pengaruh gaya gempa horisontal dari distribusi beban gempa D = Pengaruh beban mati SDS =Parameter percepatan spectral desain pada perioda pendek IV- 31



Berikut parameter untuk mencari kombinasi pembebanan : Faktor redudansi ( ρ ) , menurut SNI 1726 -2012 Pasal 7.3.4.2 untuk katagori desain seismik D, E dan F, maka nilai ρ harus sama dengan 1.3. SDS = 0.593 g, didapat dari nilai parameter pada Tabel 4.8 dari desain spektral Indonesia Dengan memperhatikan nilai parameter di atas, maka kombinasi beban yang sesuai dengan SNI 1726-2012 ditentukan seperti terlihat pada Tabel 4.16 dibawah ini : Tabel 4.16 Kombinasi beban ultimit yang sesuai dengan SNI 1726-2012 NO

KOMBINASI PEMBEBANAN

KOMBINASI DI ETABS

1

1.4D

1.4 D

2

1.2 D + 1.6 L

1.2 D + 1.6 L

3

( 1.2 + 0.2 SDS ) D +1 L + ρ Ex + 0.3ρ Ey 1.32 D + L + 1.3 Ex + 0.39Ey

4

( 1.2 + 0.2 SDS ) D +1 L + ρ Ex - 0.3ρ Ey

1.32 D + L + 1.3 Ex - 0.39Ey

5

( 1.2 + 0.2 SDS ) D +1 L - ρ Ex + 0.3ρ Ey

1.32 D + L - 1.3 Ex + 0.39Ey

6

( 1.2 + 0.2 SDS ) D +1 L - ρ Ex - 0.3ρ Ey

1.32 D + L - 1.3 Ex - 0.39Ey

7 8

( 1.2 + 0.2 SDS ) D +1 L + 0.3 ρ Ex + ρ 1.32 D + L + 0.39 Ex + 1.3Ey Ey ( 1.2 + 0.2 SDS ) D +1 L - 0.3 ρ Ex + ρ Ey 1.32 D + L - 0.39 Ex + 1.3Ey

9

( 1.2 + 0.2 SDS ) D +1 L + 0.3 ρ Ex - ρ Ey 1.32 D + L + 0.39 Ex - 1.3Ey

10

( 1.2 + 0.2 SDS ) D +1 L - 0.3 ρ Ex - ρ Ey

1.32 D + L - 0.39 Ex - 1.3Ey

11

( 0.9 – 0.2 SDS ) D + ρ Ex + 0.3 ρ Ey

0.78 D +1.3 Ex + 0.39 Ey

12

( 0.9 – 0.2 SDS ) D + ρ Ex - 0.3 ρ Ey

0.78 D +1.3 Ex - 0.39 Ey

13

( 0.9 – 0.2 SDS ) D - ρ Ex + 0.3 ρ Ey

0.78 D -1.3 Ex + 0.39 Ey

14

( 0.9 – 0.2 SDS ) D - ρ Ex - 0.3 ρ Ey

0.78 D -1.3 Ex - 0.39 Ey IV- 32



15

( 0.9 – 0.2 SDS ) D + 0.3 ρ Ex + ρ Ey

0.78 D + 0.39 Ex + 1.3 Ey

16

( 0.9 – 0.2 SDS ) D - 0.3 ρ Ex + ρ Ey

0.78 D - 0.39 Ex + 1.3 Ey

17

( 0.9 – 0.2 SDS ) D + 0.3 ρ Ex - ρ Ey

0.78 D + 0.39 Ex - 1.3 Ey

18

( 0.9 – 0.2 SDS ) D - 0.3 ρ Ex - ρ Ey

0.78 - 0.39 Ex - 1.3 Ey

Sumber : Data Olahan 4.5.4 Perhitungan Beban Gempa Statik Ekuivalen ( Pasal 7.8 ) Khusus beban gempa untuk meminimalisasikan arah pengaruh beban gempa yang sembarang perlu dimodelkan dengan arah pembebanan gempa orthogonal. Pemodelan sebagai berikut. Berat gempa statik ekuivalen arah X (Statik-X) : 100% untuk arah X dan 30% untuk arah Y. Beban gempa statik ekuivalen arah Y (Statik-Y) : 30 % untuk arah X dan 100% untuk arah Y. 4.5.4.1 Gaya Gempa Lateral Statik Gaya Gempa Lateral (Fx) yang timbul di semua tingkat harus ditentukan dari persamaan berikut : (SNI 1726:2012 pasal 7.8.3). Berikut gaya horizontal akibat gaya sepanjang tinggi bangunan yang ditentukan dari persamaan berikut (SNI 1726:2012 pasal 7.8.3) Fx = Cvx . V

( 4.7 )

Dan ( 4.8 )

IV- 33



Keterangan: Cvx

= faktor distribusi vertikal

V

= gaya lateral desain total atau geser di dasar struktur, dinyatakan dalam kilonewton (kN)

wi dan wx = bagian berat seismik efektif total struktur (W ) yang ditempatkan atau dikenakan pada tingkat i atau x hi dan hx = tinggi dari dasar sampai tingkat i atau x, dinyatakan dalam meter (m) Eksponen k = eksponen yang terkait dengan perioda struktur sebagai berikut : 

Untuk struktur yang mempunyai perioda sebesar 0,5 detik atau kurang, k = 1



Untuk struktur yang mempunyai perioda sebesar 2,5 detik atau lebih, k = 2



Untuk struktur yang mempunyai perioda antara 0,5 dan 2,5 detik, k harus sebesar 2 atau harus ditentukan dengan interpolasi linier antara 1 dan 2.

IV- 34



4.5.4.2 Koefisien Respons Seismik (CS) Koefisien respons seismik (CS), harus ditentukan sesuai dengan pasal 7.8.1.1. A. Arah X : Koefisien respons seismik CS : CS = SDS / (R / Ie)

( 4.9 )

CS = 0.593 / ( 7 /1 ) CS = 0.085 detik CS harus tidak kurang dari : ≥ 0.01

CS min = 0.044 SDS Ie

( 4.10 )

CS min = 0.044 x 0.593 x 1 ≥ 0.01 CS min = 0.026

≥ 0.01

Dan nilai CS harus tidak lebih dari : CS max = SD1 / Tx x (R / Ie)

( 4.11 )

CS max = 0.373 / 1.41 x (7 / 1) CS max = 1,059 Nilai CS = 0.085, artinya nilai base shear adalah 8,5 % dari berat seismik bangunan.

IV- 35



B. Arah Y : Koefisien respons seismik CS : CS = SDS / (R / Ie) CS = 0.593 / ( 7 /1 ) CS = 0.085 detik CS harus tidak kurang dari : ≥ 0.01

CS min = 0.044 SDS Ie

CS min = 0.044 x 0.593 x 1 ≥ 0.01 CS min = 0.026

≥ 0.01

Dan nilai CS harus tidak lebih dari : CS max = SD1 / Ty x (R / Ie) CS max = 0.373 / 2.47 x (7 / 1) CS max = 1.059 4.5.4.3 Berat Seismik Gedung ( Wt ) Dalam SNI 1726 – 2012 pasal 7.7.2 berat seismic efektif struktur harus menyertakan seluruh beban mati dan 25% beban hidup. Termasuk berat operasional peralatanpermanen .Berat seismik per lantai output dari ETABS adalah sebagai berikut:

IV- 36



Tabel 4.17 Nilai Berat Seismik Gedung per Lantai LANTAI LANTAI P ATAP LANTAI ATAP LANTAI 8 LANTAI 7 LANTAI 6 LANTAI 5 LANTAI 4 LANTAI 3 LANTAI 2 LANTAI 1 LANTAI UP LANTAI GR LANTAI P1 BASE 1A BASE1 BASE 2A BASE 2

TOTAL ( Wt )

W ( Ton ) 172.0 2185.6 1938.6 1938.9 1938.9 1938.9 1938.6 2104.6 1957.2 1959.4 2096.2 2271.2 1456.4 1247.3 1256.0 1266.4 1436.2 ∑ = 29102.6

Sumber : Data Olahan

4.5.4.4 Perhitungan Gaya Geser Dasar ( Base Shear ) Base Shear (V) akan di distrubusikan pada setiap tingkat. Setelah dilakukan perhitungan di dapat berat struktur sesuai Tabel 4.17 sebagai berikut : Arah X dan Arah Y : V = Cs.Wt

( 4.12 )

V = 0.085 x 29102.6 Ton= 2465.4 Ton Karena nilai T dan V baik arah X maupun arah Y adalah sama, sehingga distribusi vertikal arah X dan arah Y bernilai sama.Perhitungan distribusi vertikal gempa dapat dilihat pada Tabel 4.18 : IV- 37



Tabel 4.18 Perhitungan Gaya lateral gempa statik ekuivalen per lantai

Lantai LANTAI P ATAP LANTAI ATAP LANTAI 8 LANTAI 7 LANTAI 6 LANTAI 5 LANTAI 4 LANTAI 3 LANTAI 2 LANTAI 1 LANTAI UP LANTAI GR LANTAI P1 BASE 1A BASE1 BASE 2A BASE 2

Hi (m) 56.6 53.6 49.6 45.6 41.6 37.6 33.6 29.6 25.6 21.6 17.6 12.1 9.1 6.2 5.1 3.5 1.9

Sumber : Data Olahan

K 1,45

WiDL + 0.25 LL Wi x Hik (Ton)

Cvx = Wi x Hik ΣWi x Hik

Fi = Cvx x V (Ton)

172.0

61068.1

0.0154

37.91

2185.6

716688.4

0.1805

444.93

1938.6

567882.8

0.1430

352.55

1938.9

502569.0

0.1266

312.00

1938.9

439730.4

0.1107

272.99

1938.9

379584.3

0.0956

235.65

1938.6

322235.0

0.0811

200.05

2104.6

290910.8

0.0733

180.60

1957.2

219026.5

0.0552

135.98

1959.4

171251.4

0.0431

106.32

2096.2

135999.6

0.0342

84.43

2271.2

85429.3

0.0215

53.04

1456.4

36189.4

0.0091

22.47

1247.3

17734.9

0.0045

11.01

1,45 1,45

1256.0

13441.4

0.0034

8.34

1266.4

7836.6

0.0020

4.87

1,45

1436.2

3654.0

0.0009

2.27

∑= 29102.6

∑=3971231.8

1,45 1,45 1,45 1,45 1,45 1,45 1,45 1,45 1,45 1,45 1,45 1,45 1,45

∑ = 2465.4

IV- 38



4.5.4.5 Distribusi Vertikal Gaya Gempa Geser tingkat desain gempa (Vx) harus didistribusikan pada berbagai elemen vertikal sistem penahan gaya gempa di tingkat yang ditinjau berdasarkan pada kekakuan lateral relatif elemen penahan vertikal dan diafragma. Geser tingkat desain gempa di semua tingkat harus ditentukan dari persamaan berikut : (SNI 1726:2012 pasal 7.8.3) Berikut tabel perhitungan distribusi vertikal gaya gempa yang bekerja pada masing-masing lantai. Tabel 4.19 Perhitungan Distribusi Vertikal Gaya Gempa 100% ( Ton )

Hi ( m)

Fi = Cvx x V (Ton)

LANTAI P ATAP

3.00

37.91

37.91

11.37

LANTAI ATAP

4.00

444.93

482.84

144.85

LANTAI 8

4.00

352.55

835.39

250.62

LANTAI 7

4.00

312.00

1147.40

344.22

LANTAI 6

4.00

272.99

1420.39

426.12

LANTAI 5

4.00

235.65

1656.04

496.81

LANTAI 4

4.00

200.05

1856.09

556.83

LANTAI 3

4.00

180.60

2036.69

611.01

LANTAI 2

4.00

135.98

2172.67

651.80

LANTAI 1

4.00

106.32

2278.98

683.69

LANTAI UP

5.50

84.43

2363.41

709.02

LANTAI GR

3.00

53.04

2416.45

724.93

LANTAI P1

2.90

22.47

2438.92

731.67

BASE 1A

1.10

11.01

2449.93

734.98

BASE1

1.60

8.34

2458.27

737.48

BASE 2A

1.60

4.87

2463.14

738.94

BASE 2

1.90

2.27

2465.40

739.62

Lantai

30% ( Ton )

Sumber : Data Olahan IV- 39



Arah gempa yang sebenarnya tidak dapat dipastikan. Mengantisipasi hal tersebut maka dalam SNI 1727-2012 Pasal 7.5.1 disebutkan bahwa pembebanan arah utama dianggap efektif sebesar 100% dan ditambah dengan pembebanan gempa sebesar 30% pada arah tegak lurusnya. Selanjutnya besarnya gaya tersebut dibebankan pada pusat massa struktur tiap-tiap lantai tingkat. 4.5.5 Perhitungan Beban Gempa Dinamik Respon Spektrum (Pasal 7.9) Beban gempa dinamik dihitung menggunakan Respons Spektrum sesuai SNI 1726:2012 harus dimodelkan terlebih dahulu Respons Spektrum Gempa rencana. Untuk memodelkan respons spektrum dapat diperoleh dengan mengakses situs puskim.go.id dengan alamat: http://puskim.pu.go.id/aplikasi/desain spektra indonesia/2011/ dengan mendefinisikan lokasi proyek (koordinat lokasi proyek atau nama kota) dan kelas situs. Berikut hasil pencarian lokasi proyek :

IV- 40



Gambar 4.20 Puskim Desain Spectrum Indonesia

Gambar 4.21 Peta lokasi Gedung Menara Parkson

IV- 41



Gambar 4.22 Kurva Respons Spektrum Tanah Sedang (D) Dari hasil kalkulasi desain Spektra Indonesia selain di peroleh parameter gempa juga didapat data Respons Spektrum. Data respons spektrum di sajikan secara tribular berupa rentan waktu kejadian (T) dan spektral yang akan diaplikasikan sebagai parameter perencanaan SA(g). Tabel 4.20 Data Respons Spektrum T (detik) 0

SA (g) 0.237

T0

0.593

TS

0.593

TS+0

0.512

TS+0.1

0.45

TS+0.2

0.401

TS+0.3

0.362

TS+0.4

0.33

TS+0.5

0.304

TS+0.6

0.281

TS+0.7

0.261

TS+0.8

0.244 IV- 42



TS+0.9

0.229

TS+1

0.216

TS+1.1

0.204

TS+1.2

0.193

TS+1.3

0.184

TS+1.4

0.175

TS+1.5

0.167

TS+1.6

0.16

TS+1.7

0.154

TS+1.8

0.148

TS+1.9

0.142

TS+2

0.137

TS+2.1

0.132

TS+2.2

0.127

TS+2.3

0.123

TS+2.4

0.119

TS+2.5

0.116

TS+2.6

0.112

TS+2.7

0.109

TS+2.8

0.106

TS+2.9

0.103

TS+3

0.1

TS+3.1

0.097

TS+3.2 4

0.095 0.093

IV- 43



Gambar 4.23 Input Respons Spektra SNI 1726 : 2012 Khusus untuk beban gempa, untuk mensimulasikan arah pengaruh beban gempa yang sembarang perlu dimodelkan adanya arah pembebanan gempa orthogonal SNI 1726:2012 Pasal 7.5 sehingga dapat dimodelkan sebagai berikut: 

Beban Gempa Statik Ekivalen arah X (SPEC-X): 100% untuk arah X dan 30% untuk arah Y.



Beban Gempa Statik Ekivalen arah Y (SPEC-Y) : 30% untuk arah X dan 100% untuk arah Y.

Sesuai dengan SNI 1726:2012 Pasal 7.9.2 Nilai ordinatnya harus dikalikan dengan factor Ie/R (nilai Ie =1 dan R = 7) Sedangakan nilai C dinyatakan

IV- 44



dengan percepatan gravitasi (9.81 m/s2). Faktor Skala yang diinput dalam ETABS adalah sebagai berikut : 

Faktor Skala SPEC-X pada direction UI

UI = 100% x 9.81 x Ie/R UI = 100% x 9.81 x 1/7 UI = 1.40 

Faktor Skala SPEC-X pada direction U2

U2 = 30% x 9.81 x Ie/R U2 = 30% x 9.81 x 1/7 U2 = 0.42 

Faktor Skala SPEC-Y pada direction U1

U1 = 30% x 9.81 x I/R U1 = 30% x 9.81 x 1/7 U1 = 0.42 

Faktor Skala SPEC-Y pada direction U2

U2 = 100% x 9.81 x Ie/R U2 = 100% x 9.81 x 1/7 = 1.40 Berikut tabel Gempa Respons Spektrum berdasarkan arah gayanya pada masing-masing lantai :

IV- 45



Tabel 4.21 Gempa Respons Spektrum RSP-X dan RSP-Y Story LANTAI P ATAP

Load

126.53

LANTAI ATAP

Load VY ( Ton ) 8.10 RSPY RSPY 100.49

RSPX

185.37

LANTAI 8

RSPY

147.58

LANTAI 7

RSPX

220.09

LANTAI 7

RSPY

179.32

LANTAI 6

RSPX

248.54

LANTAI 6

RSPY

205.64

LANTAI 5

RSPX

274.60

LANTAI 5

RSPY

228.66

LANTAI 4

RSPX

298.60

LANTAI 4

RSPY

249.86

LANTAI 3

RSPX

324.00

LANTAI 3

RSPY

271.35

LANTAI 2

RSPX

344.92

LANTAI 2

RSPY

290.73

LANTAI 1

RSPX

365.44

LANTAI 1

RSPY

307.56

LANTAI UP

RSPX

390.57

LANTAI UP

RSPY

326.03

LANTAI GR

RSPX

415.85

LANTAI GR

RSPY

345.35

LANTAI P1

RSPX

435.59

LANTAI P1

RSPY

361.77

BASE 1A

RSPX

449.20

BASE 1A

RSPY

375.47

BASE1

RSPX

462.03

BASE1

RSPY

387.29

BASE 2A

RSPX

470.73

BASE 2A

RSPY

396.75

BASE 2

RSPX

473.86

BASE 2

RSPY

399.57

LANTAI ATAP

RSPX RSPX

LANTAI 8

VX ( Ton ) 11.87

Story LANTAI P ATAP

Sumber : Data Olahan Berdasarkan Tabel 4.21 untuk kesemua arah gaya geser dasar yang dihasilkan dari analisis dinamis masih lebih kecil dari 0.85 V. Oleh karena itu gaya geser dasar hasil analisis dinamis harus diskalakan menggunakan faktor skala ( FS ).

IV- 46



4.5.5.1 Faktor Skala Menurut SNI 1726:2012 Pasal 7.9.4.1 : bahwa kombinasi respons untuk geser dasar dinamik (Vt / V dinamik) lebih kecil 85% dari geser dasar statik (Base Shear / V statik) yang dihitung (V) menggunakan prosedur gaya lateral ekuivalen, maka gaya harus dikalikan dengan (0,85 V / Vt). Tabel 4.22 Skala Gaya Arah Gempa X Tipe Beban Gempa Gaya Geser Dasar Dinamik (Vt) (SPEC-X) Gaya Geser Dasar Statik (Vx) 0.85 * Vx Skala gaya arah X = 0,85 Vx / Vt

FX (Ton) 473.86

2465.4 2095.59 4.42

Tabel 4.23 Skala Gaya Arah Gempa Y Tipe Beban Gempa Gaya Geser Dasar Dinamik (Vt) (SPEC-Y) Gaya Geser Dasar Statik (Vy) 0.85 * Vy Skala gaya arah Y = 0,85 Vy / Vt

FY (Ton) 399.57

2465.4 2095.59 5.24

Dari hasil tabel diatas, nilai akhir respons spectrum tidak memenuhi syarat yang telah ditentukan dalam SNI 1726-2012, karena lebih kecil dari nilai akhir 0,85 gaya statik, maka prosedur gaya lateral ekuivalen dikalikan dengan 0,85 V / Vt. Untuk gaya lateral arah-X dikalikan dengan 4.42 dan arah –Y dikalikan dengan 5.24. 4.5.5.2 Gaya Lateral Respon Spektrum Berdasarkan data-data perhitungan diatas, dicari Skala Nilai Desain untuk Respons terkombinasi dimana gaya ini akan diinput ke dalam model

IV- 47



struktur dalam program ETABS sesuai dengan 2 arah horisontal orthogonal. Berikut adalah Tabel perhitungan Gaya Lateral Arah X dan Y: Tabel 4.24 Gaya lateral Arah X N

Vxi

Skala Gaya

Vxi . FS ( Ton )

Fxi (Desain) =

{Vxi – Vx (i +1)} .

ρ (1,3)

Pasal 7.3.4.2 LANTAI P ATAP LANTAI ATAP LANTAI 8 LANTAI 7 LANTAI 6 LANTAI 5 LANTAI 4 LANTAI 3 LANTAI 2 LANTAI 1 LANTAI UP LANTAI GR LANTAI P1 BASE 1A BASE1 BASE 2A BASE 2

11.87 126.53 185.37 220.09 248.54 274.60 298.60 324.00 344.92 365.44 390.57 415.85 435.59 449.20 462.03 470.73 473.86

4.52 4.52 4.52 4.52 4.52 4.52 4.52 4.52 4.52 4.52 4.52 4.52 4.52 4.52 4.52 4.52 4.52

52.49 559.57 819.78 973.32 1099.14 1214.39 1320.53 1432.85 1525.37 1616.12 1727.25 1839.05 1926.35 1986.54 2043.28 2081.75 2095.59

68.24 659.19 338.28 199.61 163.56 149.82 137.98 146.03 120.27 117.97 144.48 145.34 113.49 78.25 73.76 50.02 17.99

Tabel 4.25 Gaya lateral Arah Y N

Vyi

Skala Gaya

Vyi . FS ( Ton )

Fxi (Desain) =

{Vyi – Vy (i +1)} .

ρ (1,3)

Pasal 7.3.4.2 LANTAI P ATAP LANTAI ATAP LANTAI 8 LANTAI 7 LANTAI 6 LANTAI 5 LANTAI 4 LANTAI 3 LANTAI 2

8.10 100.49 147.58 179.32 205.64 228.66 249.86 271.35 290.73

5.53 5.53 5.53 5.53 5.53 5.53 5.53 5.53 5.53

42.48 527.03 774.00 940.47 1078.50 1199.24 1310.42 1423.13 1524.77

55.23 629.92 321.06 216.40 179.45 156.95 144.54 146.52 132.13 IV- 48



307.56 326.03 345.35 361.77 375.47 387.29 396.75 399.57

LANTAI 1 LANTAI UP LANTAI GR LANTAI P1 BASE 1A BASE1 BASE 2A BASE 2

1613.04 1709.90 1811.23 1897.35 1969.20 2031.19 2080.80 2095.59

5.53 5.53 5.53 5.53 5.53 5.53 5.53 5.53

114.75 125.93 131.72 111.95 93.41 80.59 64.50 19.23

Gaya Geser - Arah x 18

16

14

12

Lantai

10

8

6

4

2

0 0

500

1000 1500 Gaya Geser (Ton) V Statik

2000

0.85 V Statik

2500

3000

V Desain

Gambar 4.24 Grafik gaya geser arah X (Vx) IV- 49



Gaya Geser - Arah y 18

16

14

12

Lantai

10

8

6

4

2

0 0

500

1000

1500

2000

2500

3000

Gaya Geser (Ton) V Statik

0.85 V Statik

V Desain

Gambar 4.25 Grafik gaya geser arah Y (Vy)

IV- 50



Gaya Gempa - Arah x 18

16

14

12

Lantai

10

8

6

4

2

0 0

100

200

300

400

500

600

700

Gaya Lateral - Arah X (Ton) Gaya Gempa Dinamik

Gaya Gempa Statik

Gambar 4.26 Grafik gaya gempa lateral arah X (Fx)

IV- 51



Gaya Gempa - Arah y 18

16

14

12

Lantai

10

8

6

4

2

0 0

100

200

300

400

500

600

700

Gaya Lateral - Arah Y (Ton) Gaya Gempa Statik

Gaya Gempa Dinamik

Gambar 4.27 Grafik gaya gempa lateral arah Y (Fy)

IV- 52



4.5.5.3 Modal Participating Mass Ratio Menurut SNI 1726:2012 pasal 7.9.1 : bahwa analisis Respons Dinamik Struktur harus menyertakan jumlah ragam yang cukup untuk mendapatkan partisipasi massa ragam terkombinasi sebesar paling sedikit 90% dari massa aktual. Berikut ini adalah hasil dari Modal Participating Mass Ratio dari hasil analisa perhitungan Respons Dinamik Struktur dengan ETABS : Tabel 4.26 Modal Participating Mass Ratio

Dari tabel output ETABS diatas, menunjukan bahwa mode ke 13 mampu memenuhi syarat partisipasi massa ( melebihi nilai 90% ) sesuai SNI 1726:2012 Pasal 7.9.1.

IV- 53



4.6

Kinerja Batas Ultimit ( Cek Simpangan Antar Lantai )

Untuk membatasi kemungkinan terjadinya keruntuhan struktur yang akan membawa korban jiwa manusia dengan membatasi nilai Drift (Δm) antar tingkat tidak boleh melamapaui 0.02*tinggi tingkat yang bersangkutan. Dalam SNI 1726:2012 simpangan antar tingkat hanya mengacu pada satu kinerja saja yaitu kinerja batas ultimit. Batasan ijin (Δa) simpangan antar lantai tingkat sesuai dengan SNI 1726:2012 Pasal 7.12.1 tabel 16, untuk kategori resiko II, untuk jenis struktur lainnya simpangan antar lantai ijin adalah 0,020 x tinggi tingkat dibawah tingkat x. Berikut merupakan tabel hasil kontrol simpangan struktur akibat beban gempa statik dan dinamik Tabel 4.27 Tabel simpangan antar lantai ijin SNI 1726-2012

IV- 54



Gambar 4.28 Penentuan simpangan antar lantai SNI 1726 : 2012 Dalam SNI 1726 : 2012 Pasal 7.6.8 Perhitungan simpangan antar lantai ( ∆ ) kinerja batas ultimit dihitung dengan persamaan sebagai berikut :

=

( 4.13 )

Keterangan : = Faktor pembesaran defleksi pada Tabel 4.17 = Defleksi pada lokasi tingkat

= Faktor keutamaan gempa berdasarkan Tabel 2.3

Selanjutnya dilakukan perhitungan dengan nilai simpangan antar lantai yang diijinkan adalah

= 5.5 dan

=1,

= 0.02 hsx untuk arah x

dan arah y sebagai berikut :

IV- 55



Tabel 4.28 Simpangan Antar Lantai Arah X LANTAI

∆

Z

( 1

LANTAI ATAP LANTAI 8 LANTAI 7 LANTAI 6 LANTAI 5 LANTAI 4 LANTAI 3 LANTAI 2 LANTAI 1 LANTAI UP LANTAI GR LANTAI P1 BASE 1A BASE1 BASE 2A BASE 2

2)

Syarat Drift Δ < ∆S

KETERANGAN

0.02 x Hx

(M)

(M)

(M)

(M)

(M)

4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 5.50 3.00 2.90 1.10 1.60 1.60 1.90

0.320 0.300 0.290 0.260 0.240 0.210 0.190 0.160 0.120 0.090 0.050 0.030 0.020 0.020 0.010 0.010

1.760 1.650 1.595 1.430 1.320 1.155 1.045 0.880 0.660 0.495 0.275 0.165 0.110 0.110 0.055 0.055

0.0088 0.0041 0.0120 0.0072 0.0099 0.0058 0.0078 0.0088 0.0050 0.0036 0.0018 0.0006 0.0000 0.0007 0.0000 0.0003

0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.11 0.06 0.06 0.02 0.03 0.03 0.04

Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat

Tabel 4.29 Simpangan Antar Lantai Arah Y LANTAI

∆

Z

( 1

2)

Syarat Drift Δ < ∆S

KETERANGAN

(0.02 x Hx)

LANTAI ATAP LANTAI 8 LANTAI 7 LANTAI 6 LANTAI 5 LANTAI 4 LANTAI 3 LANTAI 2 LANTAI 1 LANTAI UP LANTAI GR LANTAI P1

(M)

(M)

(M)

(M)

(M)

4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 5.50 3.00 2.90

0.420 0.400 0.370 0.350 0.310 0.280 0.250 0.210 0.170 0.130 0.070 0.040

2.31 2.20 2.04 1.93 1.71 1.54 1.38 1.16 0.94 0.72 0.39 0.22

0.012 0.017 0.010 0.019 0.013 0.012 0.014 0.012 0.009 0.008 0.004 0.001

0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.08 0.11 0.06 0.06

Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat IV- 56



BASE 1A BASE1 BASE 2A BASE 2

1.10 1.60 1.60 1.90

0.030 0.020 0.010 0.010

0.17 0.11 0.06 0.06

0.02 0.03 0.03 0.04

0.002 0.001 0.000 0.000

Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat Memenuhi Syarat

Kinerja Batas Ultimit Simpangan arah Y

Simpanagan Ijin 0.02 Hsx

Simpangan arah X

16 15 14 13

LANTAI GEDUNG

12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0.0000

0.0200

0.0400

0.0600

0.0800

0.1000

0.1200

SIMPANGAN ( M )

Gambar 4.29 Grafik kontrol kinerja batas ultimit arah x dan arah y Dari hasil perhitungan diatas pada Tabel 4.28 dan Tabel 4.29 dapat dilihat bahwa drift story tiap lantai pada gedung ini memenuhi batasan maksimum yang diizinkan berdasarkan SNI 1726-2012.

IV- 57



Kinerja Batas Ultimit UY Respon Spektrum

Simpanagan Ijin 0.02 Hsx

UX Respon spektrum

16 15 14 13

LANTAI GEDUNG

12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0.0000

0.0200

0.0400

0.0600

0.0800

0.1000

0.1200

SIMPANGAN ( M )

Gambar 4.30 Grafik displacement analisis respon spektrum Berdasarkan Gambar 4.30 disimpulkan bahwa analisa respon spectrum berdasarkan displacement

telah memenuhi simpangan batas izin

berdasarkan SNI 11726-2012.

IV- 58



4.7 Analisa Kinerja Struktur Menurut Applied Technology Council ( ATC -40 ) Menurut ATC-40, batasan rasio drift adalah sebagai berikut : Tabel 4.30 Batasan Rasio Drift ATC-40 Performance Level

Parameter Immediate Occupancy

Damage Control

Limited Safty

Maksimum total drift

0.01

0.01 s/d 0.02

0.02

Maksimum total inelastic drift

0.005

0.005 s/d 0.015

No Limit

Structural Stability

0.33 No Limit

Sumber : ATC-40 ( 1996 ) Berikut dibawah ini perhitungan maksimum drift dan maksimum inelastic drift berdasarkan displacement gedung :

Maksimum Drift =

( 4.14 )

Maksimum In elasik drift =

( 4.15 )

Keterangan : Dt = Displacment Paling Atas D1 = Displacement diatas penjepitan lateral.

IV- 59



4.7.1 Kinerja Gedung Arah X Menurut ATC-40 Berdasarkan Tabel 4.24 didapat Dt dan D1 untuk menentukan level kinerja gedung.Berikut rumus yang digunakan untuk menentukan maksimal drift dan maksimal inelastic drift : Maksimum Drift =

. .

= 0.00016 m


=

.

.

= 0.00015 m

.

4.7.2 Kinerja Gedung Arah Y Menurut ATC-40 Berdasarkan Tabel 4.25 didapat Dt dan D1 untuk menentukan level kinerja gedung.Berikut rumus yang digunakan untuk menentukan maksimal drift dan maksimal inelastic drift : Maksimum Drift =

. .

= 0.00022 m


=

.

. .

= 0.00021 m

Hasil analisis dinamik respon spectrum berdasarkan Applied Technology Council ( ATC-40 ) pada Table 4.26, level kinerja struktur gedung Menara Parkson baik arah x dan arah y termasuk dalam katagori level Immediate Occupancy ( IO ) yaitu apabila terkena gempa struktur bangunan aman, resiko korban jiwa dari kegagalan struktur tidak terlalu berarti, struktur IV- 60



tidak mengalami kerusakan struktural maupun kerusakan non struktural, dan dapat segera difungsikan kembali.

IV- 61


BAB IV HASIL DAN ANALISIS Denah Eksisting dan Denah Per Lantai

Recommend Documents