Identifikační údaje stavby, stavebníka a projektanta: Název akce:
Archeopark Mikulčice – část Akropole
Objekt:
SO O1. - Hala nad I a II kostelem
Stupeň PD: Katastrální území:
Dokumentace pro provedení stavby Mikulčice
Dotčené pozemky:
č.p.2121, č.p.2118/3 k.ú.Mikulčice
Vlastník pozemku č.2121 a č. 2118/3:
Jihomoravský kraj Žerotínovo náměstí 449/3, Brno, Veveří, 602 00
Vlastník objektu na pozemku č. 2121 (bez čísla popisného): Jihomoravský kraj Žerotínovo náměstí 449/3, Brno, Veveří, 602 00
Stavebník:
Jihomoravský kraj Žerotínovo náměstí 449/3, Brno, Veveří, 602 00 zastoupená Mgr. Michalem Haškem, hejtmanem
Projektant:
MS architekti s.r.o. Donská 9, Praha 10 IČO 62580426 zastoupená Ing.arch. Michalem Šourkem HIP – Ing. Martin Studnička autorizace ČKAIT: 0007877
-1-
a) účel objektu: Jedná se o rekonstrukci a zateplení obvodového pláště haly stojící nad archeologickými vykopávkami (Kostel l.a II.) v Mikulčickém Archeoparku. Rekonstrukce řeší stávající statické poruchy a rovněž i odvodnění a uzemnění objektu. Stávající výstavní expozice zůstává beze změny. b) zásady architektonického, funkčního, dispozičního a výtvarného řešení a řešení vegetačních úprav okolí objektu, včetně řešení přístupu a užívání objektu osobami s omezenou schopností pohybu a orientace: Staveniště tvoří otevřený areál pozemků a budov, souhrnně patřící pod národní kulturní památku zapsanou v Ústředním seznamu kulturních památek ČR pod číslem rejstříku 11792/72312. Staveniště je pro potřeby stavby dobře přístupné vnitroareálovými komunikacemi. Stavby v archeoparku jsou ztvárněny jako střepovité, úlomkovité obálky prostorů shromažďujících historii. Největší význam pro návrh je jejich dialog s krajinou – soulad a vzájemné prorůstání. Hmoty jsou opláštěné tvarovanými pláty z ocelového patinovaného plechu (např. Corten). Tento materiál evokuje zemitost, starobylost a původ. Stavba je ponechána ve hmotě kvádru s osově umístěným vstupem. Této stavbě (jako jediné v areálu) je zcela záměrně ponechána jednoznačná forma, která vyjadřuje respekt k prostoru bývalého kostela. Poukazuje na význam stavby v porovnání s ostatními stavbami v prostoru archeoparku. Jedná se o novou stavbu kopírující plášť stávající budovy. Funkční a dispoziční řešení zůstává zachováno ve stávající podobě. Výtvarné řešení je dáno patinovaným plechem (nap.Corten). Vegetační úpravy okolí řeší samostatný projekt SO O2.
c) kapacity, užitkové plochy, obestavěné prostory, zastavěné plochy, orientace, osvětlení a oslunění: Vzhledem k tomu, že se jedná o rekonstrukci obvodového pláště stávající budovy, zůstávají kapacity, užitkové plochy, obestavěný prostor, zastavěná plocha a orientace beze změny. Stávající výstavní prostory nejsou, vzhledem k řešení interiéru, jakkoli přirozeně osvětleny. Vzhledem k charakteru využívání tohoto prostoru je i nový návrh v souladu s platnou legislativou. d) technické a konstrukční řešení objektu, jeho zdůvodnění ve vazbě na užití objektu a jeho požadovanou životnost: Popis stávajícího stavu: Stavba pavilonu byla navržena a realizována v 60. letech pro tehdejší Krajské středisko památkové péče v Brně jako jednopodlažní hala za účelem zastřešení vykopávek – originálních základů dvou kostelů a současně jako výstavní prostory pro expozici ČSAV Archeologického ústavu v Brně. Tato expozice byla v roce 2008 nahrazena novým návrhem,
-2-
jehož součástí byla kompletní obnova vnitřního prostoru, vč. realizace vstupního portálu, obložení vnitřních stěn, zavěšeného podhledu, nových povrchů, lávek, klimatizace, elektoinstalace apod. Celá stavba je provedena jako trojtrakt tradiční technologií z vápenopískových cihel a dřevěných sbíjených pohledových vazníků, osazených pomocí ocelových kotvících prvků na monolitické betonové sloupy o rozměrech 320x320 mm. Obvodové zdivo z vápenopískových cihel tl. 300 mm je provedeno jako pohledové. V současné době jsou na pohledovém zdivu viditelné praskliny, které vznikly v prvních deseti letech života stavby. Příčinou těchto trhlin může být podmáčení základových konstrukcí, nestabilní podloží či nevhodné konstrukční řešení – objektu zcela chybí ztužující průběžný věnec. V současné době se trhliny jeví jako stabilizované, o čemž svědčí i neporušené sádrové terče, které byli zhotoveny jako kontrola rozšiřování trhlin. Obvodové stěny jsou doplněny dřevěnými okny v pásech s jednoduchým zasklením. Další řada pásových oken plní funkci střešního světlíku. Střecha hlavní lodě je navržena jako polovalbová. Boční lodě mají střechu pultovou. Krytina je z pozinkovaného plechu na celoplošné bednění z prken tl. 25 mm, které je na spodní straně omítnuto vápenocementovou štukovou omítkou na desky z Heraklitu tl. 25 mm. Boční lodě s pultovou střechou jsou tvořeny dřevěnými hranoly 150x150 mm se záklopem a podbitím z prken tl. 25 mm, ze spodu je kotven Heraklit tl. 25 mm. Základy jsou dle provedených sond betonové hl. 1,1 – 1,2 m pod stávající terén, podezdívka je z žulového haklíkového zdiva. V části haly je provedena podkladní betonová mazanina tl. 120 mm, izolace proti vodě je řešena asfaltovými pásy. Odvodnění dešťových vod je řešeno na terén pomocí podstřešních žlabů a svodů, objekt je napojen na elektrickou energii, pouze pro vnitřní osvětlení a zabezpečovací systém. Přípojka vody a kanalizace není provedena.
Bourací práce: Veškeré práce musejí být prováděny s ohledem na charakter stavby a na její historický význam. Před započetím jakýchkoli prací je nutné ochránit vnitřní výstavní expozici. Jako ochrana bude velmi opatrně nainstalována záchytná sít s plachtou odolnou proti protržení kotvené pres pásovinu k nosníkům. Vnitřní expozice bude zakryta dřevotřískovými deskami a fólií - ochrana vnitrní expozice před prachem a poškozením. V rámci rekonstrukce střechy bude instalováno i provizorní zakrytí střechy jako ochrana před deštěm a povětrnostními vlivy. Stávající skladba střešního pláště bude velmi opatrně demontována až na nosnou konstrukci vč. stávajícího odvodnění a uzemnění. Demontováno bude i podbití střešních vazníků a heraklitový podhled. Pultový vazník nad bočními loděmi bude posouzen po odkrytí střešního pláště – blíže viz projekt SO 01.02 Stavebně konstrukční část. Část krovu valbiček, které tvoří přesah střechy nad hlavním vstupem a rovněž zadní částí objektu se zakrátí. V místě oken bude demontován vnitřní obklad stěn, který bude zpět namontován po zazdění otvorů. Následně budou, z venkovní strany, opatrně demontovány výplně okenních otvorů.
-3-
Nové konstrukce: Veškeré práce musejí být prováděny s ohledem na charakter stavby a na její historický význam. Součástí technického řešení opláštění haly na I. a II. kostelem je návrh nové střešní skladby, posouzení stávajících střešních konstrukcí, návrh systému zavěšení provětrávané fasády vč. zateplení, odvodnění a uzemnění objektu. Otvory po demontovaných oknech budou zazděny – zdivo z cihle plných pálených tl.300mm. Po zazdění otvorů bude zpět namontován interiérový obklad stěn. I přes to, že se v současné době jeví trhliny v obvodových stěnách jako stabilizované, je navrženo stažení obvodového zdiva pomocí ocelových táhel. V rámci zamezení zásahů do interiéru je navrženo stažení po celém objektu z exteriéru ve třech výškových úrovních. Na nárožích a kolem otvorů je osazen ocelový L-profil, případně rám, ke kterému jsou táhla kotvena. Dále viz. SO 1.01.02 - Stavebně konstrukční část. Dle výpočtu tepelných ztrát objektu, které byly spočteny na základě stávajících tepelně technických vlastností objektu a požadavků objednatele na tepelné vlastnosti vnitřního prostředí, byly navrženy parametry dodatečného zateplení objektu. Stěny budou zatepleny deskami z minerální vaty - ISSOVER FASSIL tl.120mm, střecha je zateplena deskami z polystyrenu EPS 100S tl.min.160mm - spádové klíny. Sokl bude zateplen extrudovaným polystyrénem tl.100mm Novou skladbu střechy tvoří trapézový plech, parozábrana a tepelná izolace. Finální vrstvou, která tvoří zároveň hlavní hydroizolaci střechy, je hydroizolační fólie EVALON V tl.2,2mm. Na střechu bude přemístěna stávající klimatizační jednotka, která bude osazena na novou ocelovou konstrukci jejíš výrobní dokumentace bude předložena generálnímu projektantovi k odsouhlasení. Pro kotvení provětrávané fasády bude nově namontována ocelová konstrukce, která bude tvořit nosnou konstrukci atiky. Ocelová konstrukce bude opláštěná cementovláknitými deskami. Hydroizolace střechy je zatažena pod oplechování atiky a kotveno přes plechový poplastovaný pás. Nové opláštění navržené z cor-tenového plechu tl. 1,5 mm se zavěsí na ocelový pozinkovaný rošt, který je kotvený do stávající obvodové konstrukce a bude vyplněn tepelnou izolací. Ocelové pláty jsou řezány do tvaru nepravidelných čtyřúhelníků, mezi kterými je vždy mezera 100 mm. Veškeré oplechování a ukončovací prvky jsou součástí fasády. Dvířka stávajících elektroskříní budou zachována a do nové fasády budou vložena nová dvířka se stejnou povrchovou úpravou jako fasáda - cor-ten a opatřená panty a zavíračem pro manipulaci a umožnění přístupu k elektroskříni. Všechny demontované prvky na fasádě budou zpět namontovány a jejich napojení bude upraveno dle nových pozic prvků. Vnější plochy kolem objektu jsou řešeny v dokumentaci SO 02. Celá trasa přístupu k objektu haly nad I. a II. kostelem je od parkoviště umístěného před návštěvnickým centrem bezbariérová, rovněž tak vstup do objektu je řešen jako bezbariérový.
-4-
Profese: Technická infrastruktura, tzn. přípojky inženýrských sítí zůstávají beze změn. V rámci silnoproudých a slaboproudých rozvodů dojde k přemístění fasádních prvků a k napojení nových otopných těles. Blíže viz.samostatný objekt SO 01.04g Zařízení silnoproudé elektrotechniky včetně bleskosvodů. Klimatizační jednotka umístěná na fasádě objektu bude přemístěna na střechu, kde bude osazena na ocelovou konstrukci s pororoštem. Její napojení bude upraveno dle nové polohy. Nové odvodnění střechy je provedeno čtyřmi střešními vpustěmi. Kanalizační svody jsou vedeny interiérem až do nezámrzné hloubky. Ležatá kanalizace prochází základy a odvádí dešťovou vodu až do stávajícího vrtu. Na venkovní kanalizaci budou osazeny celkem tři plastové revizní šachty DN 200 s lapačem splavenin a vtokovou mříží. e) tepelně technické vlastnosti stavebních konstrukcí a výplní otvorů: Po realizaci zateplení objektu je, dle energetického štítku budovy, budova považována jako velmi úsporná.
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2007
Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :
stena Ing. Tajrychová Mikulčice 29.4.2010
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :
Stěna 0.000 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo
1 2 3
Název
Vápenopískové Isover Fassil ispo Mineralpu
D[m]
0.3000 0.1200 0.0030
L[W/mK]
0.8600 0.0390 0.8000
C[J/kgK]
960.0 880.0 840.0
Ro[kg/m3]
1800.0 50.0 1700.0
Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse :
-5-
0.13 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W
Mi[-]
15.0 1.4 14.0
Ma[kg/m2]
0.0000 0.0000 0.0000
Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : Měsíc
Délka[dny]
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Tai[C]
21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0
RHi[%]
Pi[Pa]
54.6 57.3 57.0 58.7 62.6 65.6 67.2 66.7 62.6 58.6 56.9 57.4
-13.0 C 21.0 C 84.0 % 55.0 % Te[C]
1357.1 1424.2 1416.8 1459.0 1556.0 1630.5 1670.3 1657.9 1556.0 1456.6 1414.3 1426.7
-1.9 0.3 4.4 9.6 14.5 17.4 18.8 18.4 14.6 9.5 4.1 0.0
RHe[%]
81.1 80.4 78.9 76.5 73.2 70.5 69.0 69.4 73.1 76.5 79.0 80.5
Pe[Pa]
422.9 501.7 659.6 914.0 1208.0 1400.3 1496.5 1468.0 1214.2 907.9 646.7 491.5
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :
3.43 m2K/W 0.28 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :
0.30 / 0.33 / 0.38 / 0.48 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :
2.5E+0010 m/s 353.8 12.3 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p : Číslo měsíce
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
18.71 C 0.933
Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% ---------
Vypočtené hodnoty
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi[C]
14.9 15.7 15.6 16.1 17.1 17.8 18.2 18.1 17.1 16.0
0.735 0.743 0.674 0.566 0.395 0.114 ----------0.386 0.568
11.5 12.2 12.2 12.6 13.6 14.3 14.7 14.6 13.6 12.6
0.586 0.577 0.468 0.264 -------------------------0.268
19.5 19.6 19.9 20.2 20.6 20.8 20.9 20.8 20.6 20.2
-6-
f,Rsi
0.933 0.933 0.933 0.933 0.933 0.933 0.933 0.933 0.933 0.933
RHsi[%]
60.0 62.4 61.1 61.5 64.3 66.6 67.8 67.4 64.3 61.5
11 12
15.6 15.7
0.679 0.748
Poznámka:
12.1 12.3
0.475 0.584
19.9 19.6
0.933 0.933
61.0 62.6
RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní:
tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:
i
18.7 1367 2157
1-2
2-3
15.5 -12.6 220 177 1763 205
e
-12.6 166 205
Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 5.099E-0008 kg/m2s
Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2007
VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRITÉRIÍ ČSN 730540-2 (2007) Název konstrukce:
stena
Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: Návrhová venkovní teplota Tae: Teplota na vnější straně Te: Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: Relativní vlhkost v interiéru RHi:
20,4 C -13,0 C -13,0 C 21,0 C 50,0 % (+5,0%)
Skladba konstrukce Číslo
1 2 3
Název vrstvy
d [m]
Vápenopískové cihly 2 DF Isover Fassil ispo Mineralputz
0,300 0,120 0,003
Lambda [W/mK]
0,860 0,039 0,800
Mi [-]
15,0 1,4 14,0
I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN 730540-2) Požadavek: f,Rsi,N = f,Rsi,cr + DeltaF = 0,781+0,015 = 0,796 Vypočtená hodnota: f,Rsi = 0,933 Kritický teplotní faktor f,Rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). f,Rsi > f,Rsi,N ... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Pozn.: Povrchové teploty a teplotní faktory v místě tepelných mostů ve skladbě je nutné stanovit řešením teplotního pole.
-7-
II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN 730540-2) Požadavek: U,N = 0,38 W/m2K Vypočtená hodnota: U = 0,28 W/m2K U < U,N ... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše).
III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN 730540-2) Požadavky:
1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Vypočtené hodnoty: V kci nedochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. POŽADAVKY JSOU SPLNĚNY.
Teplo 2007, (c) 2006 Svoboda Software
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2007
Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :
Střecha Ing. Tajrychová Mikulčice 28.4.2010
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :
Strop, střecha - tepelný tok zdola 0.000 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo
1 2 3 4
Název
Trapézové plec Al folie 2 Rigips EPS 100 EVALON
D[m]
0.0015 0.0002 0.1600 0.0012
L[W/mK]
C[J/kgK]
50.0000 870.0 204.0000 870.0 0.0370 1270.0 0.1600 960.0
Ro[kg/m3]
7850.0 2700.0 20.0 1000.0
Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse :
0.10 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai :
-13.0 C 21.0 C
-8-
Mi[-]
1720.0 700000.0 30.0 20000.0
Ma[kg/m2]
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : Měsíc
Délka[dny]
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Tai[C]
21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0
RHi[%]
Pi[Pa]
54.6 57.3 57.0 58.7 62.6 65.6 67.2 66.7 62.6 58.6 56.9 57.4
84.0 % 55.0 % Te[C]
1357.1 1424.2 1416.8 1459.0 1556.0 1630.5 1670.3 1657.9 1556.0 1456.6 1414.3 1426.7
-1.9 0.3 4.4 9.6 14.5 17.4 18.8 18.4 14.6 9.5 4.1 0.0
RHe[%]
81.1 80.4 78.9 76.5 73.2 70.5 69.0 69.4 73.1 76.5 79.0 80.5
Pe[Pa]
422.9 501.7 659.6 914.0 1208.0 1400.3 1496.5 1468.0 1214.2 907.9 646.7 491.5
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :
4.33 m2K/W 0.22 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :
0.24 / 0.27 / 0.32 / 0.42 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :
9.1E+0011 m/s 45.3 1.2 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p : Číslo měsíce
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
19.16 C 0.946
Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% ---------
Vypočtené hodnoty
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi[C]
14.9 15.7 15.6 16.1 17.1 17.8 18.2 18.1 17.1 16.0 15.6 15.7
0.735 0.743 0.674 0.566 0.395 0.114 ----------0.386 0.568 0.679 0.748
11.5 12.2 12.2 12.6 13.6 14.3 14.7 14.6 13.6 12.6 12.1 12.3
0.586 0.577 0.468 0.264 -------------------------0.268 0.475 0.584
19.8 19.9 20.1 20.4 20.6 20.8 20.9 20.9 20.7 20.4 20.1 19.9
-9-
f,Rsi
0.946 0.946 0.946 0.946 0.946 0.946 0.946 0.946 0.946 0.946 0.946 0.946
RHsi[%]
58.9 61.4 60.2 61.0 64.0 66.4 67.7 67.3 63.9 60.9 60.2 61.6
Poznámka:
RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní:
tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:
i
19.2 1367 2218
1-2
2-3
19.2 1349 2218
19.2 -12.7 368 334 2218 204
3-4
e
-12.7 166 203
Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna číslo
1
Hranice kondenzační zóny levá [m] pravá
0.1617
0.1617
Kondenzující množství vodní páry [kg/m2s]
1.260E-0009
Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.003 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 0.077 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C.
Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Měsíc levá [m] pravá
12 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
0.1617 0.1617 0.1617 -------------------
0.1617 0.1617 0.1617 -------------------
Maximální množství kondenzátu Mc,a:
Akt.kond./vypař. Gc [kg/m2s]
2.20E-0011 2.12E-0010 -2.71E-0011 -7.79E-0010 -----------------
Akumul.vlhkost Ma [kg/m2]
0.0001 0.0006 0.0006 0.0000 -----------------
0.0006 kg/m2
Na konci modelového roku je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2007
-10-
VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRITÉRIÍ ČSN 730540-2 (2007) Název konstrukce:
stena
Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: Návrhová venkovní teplota Tae: Teplota na vnější straně Te: Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: Relativní vlhkost v interiéru RHi:
20,4 C -13,0 C -13,0 C 21,0 C 50,0 % (+5,0%)
Skladba konstrukce Číslo
1 2 3
Název vrstvy
d [m]
Vápenopískové cihly 2 DF Isover Fassil ispo Mineralputz
0,300 0,120 0,003
Lambda [W/mK]
0,860 0,039 0,800
Mi [-]
15,0 1,4 14,0
I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN 730540-2) Požadavek: f,Rsi,N = f,Rsi,cr + DeltaF = 0,781+0,015 = 0,796 Vypočtená hodnota: f,Rsi = 0,933 Kritický teplotní faktor f,Rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). f,Rsi > f,Rsi,N ... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Pozn.: Povrchové teploty a teplotní faktory v místě tepelných mostů ve skladbě je nutné stanovit řešením teplotního pole.
II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN 730540-2) Požadavek: U,N = 0,38 W/m2K Vypočtená hodnota: U = 0,28 W/m2K U < U,N ... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše).
III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN 730540-2) Požadavky:
1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 3% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Vypočtené hodnoty: V kci nedochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. POŽADAVKY JSOU SPLNĚNY.
Teplo 2007, (c) 2006 Svoboda Software
f) způsob založení objektu s ohledem na výsledky inženýrskogeologického a hydrogeologického průzkumu: V rámci průzkumu stavu základových konstrukcí byl zároveň proveden v těchto kopaných sondách i archeologický průzkum pracovníky Archeologického pracoviště AV Brno. Sondy byly provedeny v rozích objektu do hloubky pod základovou spáru. Na místě stavby byl statikem prohlédnut stávající stav objektu se zaměřením na posouzení lokálního výskytu trhlin na fasádě - viz. Stavebně technický stav objektu – Gema s.r.o. – č. zakázky 039/2009. Na základě tohoto průzkumu byl zpracován projekt „Stavebně konstrukční část“ - SO 1.01.02
-11-
Dále byla provedena sonda do jednoho ze sbíjených vazníků tvořícího krov objektu s cílem zjistit jeho stav, způsob uchycení ke svislým nosným konstrukcím a jeho dimenze. Tyto výsledky byly použity při zpracování stávajícího stavu objektu a návrhu statického ztužení objektu. Jiné průzkumy prováděny nebyly. Pro potřeby nového návrhu bylo provedeno výškopisné a polohopisné zaměření lokality v JTSK, vč. zaměření základních směrových a výškových bodů objektu opláštění haly nad I. a II. kostelem. Vzhledem k tomu, že podstatou památkové ochrany v rámci NKP jsou archeologická naleziště, není uvažováno s provedením stavebně historického průzkumu stavby.
g) vliv objektu a jeho užívání na životní prostředí a řešení případných negativních účinků: Provádění stavby nevyvolá žádné zvláštní ani bezpečnostní opatření. Bude kladen důraz na ochranu vzrostlé zeleně a z důvodu umístění stavby v přírodním areálu i zvýšený důraz na čistotu ovzduší, ochranu půdy a vod před znečištěním ropnými nebo jinými látkami. Vozidla vyjíždějící ze staveniště musí být řádně očištěna, aby nedocházelo ke znečišťování veřejných komunikací, zejména zeminou, betonovou směsí apod. Případné znečištění veřejných komunikací musí být pravidelně odstraňováno. Vozidla dopravující suť budou zaplachtovaná ! Stávající vzrostlá zeleň nacházející se v bezprostřední blízkosti staveniště a v prostoru pohybu mechanizace a dopravy materiálu bude ochráněna pevným bedněním. Dodavatel stavebních prací je povinen používat především stroje a mechanismy v dobrém technickém stavu. Při provozu hlučných strojů v místech, kde vzdálenost umístěného stroje od okolní zástavby nesnižuje hluk na hodnoty stanovené hygienickými předpisy, je nutno zabezpečit pasivní ochranu (kryty, akustické zástěny a pod.). Dále je nutno zabezpečit provoz dopravních prostředků produkujících ve výfukových plynech škodliviny v množství odpovídajícím vyhl. č. 56/2001 Sb. v platném znění o podmínkách provozu vozidel na pozemních komunikacích. Nasazování stavebních strojů se spalovacími motory omezovat na nejmenší možnou míru. Důsledně bude nakládáno z ropnými produkty, palivy a jinými chemikáliemi, při jejichž úniku by mohlo dojít k ohrožení zdraví obyvatel, popř. ke kontaminaci spodních vod nebo toků. Tyto látky nebudou skladovány v prostorách staveniště. Zhotovitel bude postupovat důsledně dle pokynů správy archeologického areálu a pokynů technického dozoru. Rekonstrukce bude probíhat za plného provozu s vysokou denní návštěvností. Zhotovitel bude důsledně dbát na zajištění bezpečnosti návštěvníků, zejména pasivní ochranou staveniště jeho oplocením, vyvaruje se nadměrnému hluku a prašnosti a zajistí ochranu zeleně v blízkosti staveniště a přístupové komunikace jejím bandážováním. Zvláštní zřetel bude kladen na práce v blízkosti archeologických vykopávek a na neprozkoumaném území. Vozidla stavby ani její pracovníci nebudou zajíždět ani vstupovat mimo vyznačené dopravní trasy. Jestliže stavební firma narazí při provádění prací na archeologické nálezy, je povinna neprodleně přerušit práce a informovat oprávněné orgány státní správy.
-12-
h) dopravní řešení: Napojení je stávající asfaltovou cestou vedoucí uvnitř areálu od objektu návštěvnického centra. Na tuto cestu pak dále navazují nezpevněné pěšiny návštěvnických prohlídkových okruhů. Dopravní řešení zůstává beze změny. i) ochrana objektu před škodlivými vlivy vnějšího prostředí, protiradonová opatření: Rekonstrukce je z hlediska ochrany především ochranou před vlivy povětrnosti. Je navržená nová izolace střechy z hydroizolační fólie, fasáda je navržena z cortenového plechu tl. 6 mm, který má zvýšený obsah Cr, Ni a Cu a vlivem vnějšího prostředí je na něm vytvořena ochranná patinová vrstva. Ostatní vlivy vnějšího prostředí zjišťovány nebyly (radon) nebo nejsou v místě stavby zjištěny. Vzhledem k archeologickým vykopávkám nelze realizovat žádné opatření proti případnému výskytu radonu, tudíž se tato opatření neřeší. V říční nivě je přítomna nízká hladina spodní vody, která je měřena stávajícími navrtanými sondami. Pro návrh nového krajinářského řešení však toto nepředstavuje problém a bude naopak využito při návrhu druhové skladby vegetace. j) dodržení obecných požadavků na výstavbu: Projekt je zpracován dle platných norem, předpisů a zákonů.
Vypracovala : V Praze dne 30.11.2010
Jana Nováková
-13-
