ANALISIS STRUKTUR GEDUNG GRAHA PENA MAKASSAR

TUGAS STRUKTUR TAHAN GEMPA

ANALISIS STRUKTUR GEDUNG GRAHA PENA MAKASSAR Dosen Pengampu Mata Kuliah : Ashar Saputra, S.T., M.T., Ph.D.

Dikerjakan Oleh : KELOMPOK III ALGAZT ARYAD MASAGALA

(355373)

FIDERIKO FELNY

(357300)

MUHAMMAD HAYKAL

(355440)

S2. TEKNIK STRUKTUR (PAGI)

PROGRAM STUDI PASCASARJANA TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS GADJAH MADA YOGYAKARTA 2014

KATA PENGANTAR

Assalamu Alaikum Warahmatullahi Wabarakatuh Alhamdulillah, dengan segala kerendahan hati serta puji syukur, kami panjatkan kehadirat Allah SWT, karena atas segala kasih sayang-Nya sehingga kami dapat menyelesaikan tugas mata kuliah Struktur Tahan Gempa dengan judul “Analis Struktur Gedung Graha Pena Makassar”, untuk memenuhi salah satu syarat dalam menyelesaikan studi pada Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Gadjah Mada Yogyakarta. Sangatlah disadari bahwa penyusunan tugas ini masih banyak mengalami kekurangan, dalam hal ini kami telah berusaha mencurahkan dan mengimplementasikan pemikiran semaksimal mungkin untuk menyelesaikan tugas ini. Terwujudnya tugas ini tidak terlepas dari bantuan, dorongan dan bimbingan dari beberapa pihak, karena itu sangatlah wajar jika kami menyampaikan rasa terima kasih dan penghargaan yang setinggi-tingginya kepada yang terhormat : 1. Bapak Prof. Ir. Iman Satyarno, M.E., Ph.D., dan Ashar Saputra, S.T., M.T., Ph.D., selaku dosen pengampuh mata kuliah Struktur Tahan Gempa yang telah banyak meluangkan tenaga dan pikiran guna mengarahkan serta memberikan petunjuk yang berguna kepada kami sehingga tugas ini dapat terselesaikan. 2. Dosen dan staf administrasi Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Gadjah Mada yang telah membantu selama proses perkuliahan. 3. Rekan-rekan Mahasiswa S2 Teknik Struktur Pagi yang telah bersama – sama mencurahkan pikiran dan ide – ide kreatif dalam proses penyelesaian tugas ini. 4. Secara khusus kami sampaikan rasa terima kasih yang tak terhingga kepada kedua Orang Tua kami tercinta dan Keluarga yang selalu setia dan tak putusputusnya memanjatkan Do’a demi keberhasilan kami, sehingga kami diberi kekuatan dan kesabaran dalam menyelesaikan pendidikan di Universitas Gadjah Mada. Kami juga menyadari adanya kekurangan dalam diri kami yang membuat tugas ini jauh dari kesempurnaan. Untuk itu kritik dan saran yang sifatnya i

membangun dari rekan-rekan pembaca sangatlah kami harapkan demi kesempurnaan tugas ini. Akhirnya kami berharap agar apa yang kami laksanakan ini bermanfaat dan dapat memberikan wawasan keilmuan bagi semua pihak yang membutuhkan. Wassalamu Alaikum Warahmatullahi Wabarakatuh.

Yogyakarta,

Juni 2014

Penyusun

ii

DAFTAR ISI KATA PENGANTAR ....................................................................................

i

DAFTAR ISI ...................................................................................................

iii

DAFTAR GAMBAR ......................................................................................

v

DAFTAR TABEL ..........................................................................................

vi

DAFTAR LAMPIRAN ..................................................................................

vii

DAFTAR NOTASI .........................................................................................

viii

BAB I PENDAHULUAN ...............................................................................

1

BAB II SPESIFIKASI TEKNIS DAN PEMODELAN STRUKTUR .......

2

2.1 Data Bangunan ..................................................................................

2

2.2 Standar Peraturan Struktur yang Digunakan .....................................

2

2.3 Pembebanan ......................................................................................

3

2.4 Pemodelan Struktur Bangunan ..........................................................

4

BAB III ANALISIS ........................................................................................

5

3.1 Penentuan Parameter Gaya Gempa ...................................................

5

3.2 Penentuan Parameter Analisis Gaya Lateral .....................................

5

3.3 Analisis Parameter Percepatan Desain ..............................................

5

3.4 Desain Time History Analysis (THA) ...............................................

6

3.5 Asumsi Dalam Analisis Model Struktur ...........................................

7

3.6 Waktu Getar Alami Hasil Analisis ....................................................

7

3.7 Analisis Respon Spektrum (RSA).....................................................

8

3.8 Output Gaya – Gaya dalam ...............................................................

10

3.9 Perencanaan Struktur ........................................................................

11

3.9.1 Perencanaan Plat Lantai ...........................................................

11

3.9.2 Perencanaan Balok ...................................................................

12

3.9.3 Perencanaan Kolom .................................................................

13

3.9.4 Perencanaan Dinding Geser .....................................................

14

iii

BAB IV PEMBAHASAN...............................................................................

15

BAB V KESIMPULAN DAN SARAN ........................................................

17

5.1 Kesimpulan .......................................................................................

17

5.2 Saran ..................................................................................................

17

DAFTAR PUSTAKA ....................................................................................

18

LAMPIRAN

iv

DAFTAR GAMBAR Gambar 1 Denah Lantai 1 ................................................................................

4

Gambar 2 Denah Lantai Atap ..........................................................................

4

Gambar 3 Tampak Depan Model .....................................................................

4

Gambar 4 Tampak Belakang Model ................................................................

4

Gambar 5 Grafik Respon Spektrum Gempa Rencana......................................

6

Gambar 6 Grafik Respon Time History Analysis .............................................

6

Gambar 7 Story Displacement arah X..............................................................

8

Gambar 8 Story Displacement arah Y..............................................................

9

Gambar 9 Diagram iteraksi Kolom K1 ............................................................

13

Gambar 10 Diagram iteraksi Kolom K2 ..........................................................

13


14


14

v

DAFTAR TABEL Tabel 1 Periode Alami dan Partisipasi Massa dalam arah X dan Y Penampang Utuh (Full Dimension) ........................................................................

7

Tabel 2 Periode Alami dan Partisipasi Massa dalam arah X dan Y Penampang Retak (Crack Dimension) ....................................................................

8

Tabel 3 Perbandingan Periode Alami Penampang Utuh dan Penampang Retak .........................................................................

8

Tabel 4 Hasil perhitungan drift antar tingkat akibat gempa arah X ………….

9

Tabel 5 Hasil perhitungan drift antar tingkat akibat gempa arah Y ………….

9

Tabel 6 Gaya – Gaya Dalam Pada Balok ........................................................

10

Tabel 7 Gaya – Gaya Dalam Pada Kolom ......................................................

10

Tabel 8 Gaya – Gaya Dalam Pada Dinding Geser …………………………...

11

Tabel 9 Resume Hasil Perencanaan Plat Lantai ……………………………...

11

Tabel 10 Resume Hasil Perencanaan Balok …………………..……………...

12

Tabel 11 Resume Hasil Perencanaan Kolom ………………..…………..…...

13

Tabel 12 Resume Hasil Perencanaan Dinding Geser ………..…………..…...

14

vi

DAFTAR LAMPIRAN Lampiran I

(Tabel SNI 1726 – 2012)

Lampiran II

(Pembebanan)

Lampiran III (Hasil Analisis Etabs) Lampiran IV (Perencanaan Struktur) Lampiran V

(Gambar Detail Struktur)

vii

DAFTAR NOTASI

Simbol

Keterangan

a

: Tinggi penampang tegangan persegi ekuivalen, mm

Ag

: Luas penampang bruto, mm2

As

: Luas tulangan tarik, mm2

As’

: Luas tulangan tekan, mm2

Ast

: Luas tulangan total, mm2

Av

: Luas tulangan geser dalam daerah sejarak s, mm2

A0

: Pengaruh puncak muka tanah akibat pengaruh gempa rencana

b

: Lebar penampang beton, mm

C

: Koefisien gempa dasar

c

: Jarak sisi terluar ke garis netral, mm

Cc

: Gaya tekan pada beton, kN

Cs

: Gaya pada tulangan tekan, kN

di

: Simpangan horisontal lantai tingkat ke-i

d

: Jarak dari serat tekan terluar ke titik berat tulangan tarik, mm

d’

: Jarak dari serat tekan terluar ke titik berat tulangan tekan, mm

Dp

: Diameter tulangan pokok, mm2

Ds

: Diemeter tulangan geser, mm2

DL

: Beban mati, kN

e

: Eksentrisitas gaya terhadap sumbu, mm

eb

: Eksentrisitas pada keadaan seimbang, mm

Ec

: Modulus elastisitas beton, MPa

Es

: Modulus elastisitas baja tulangan, MPa

EI

: Kekuatan lentur komponen struktur tekan, Nmm2

f’c

: Kuat tekan beton yang disyaratkan, MPa : Nilai akar kuat tekan beton yang disyaratkan, MPa

Fi

: Beban gempa nominal statik ekuivalen, kN

fs

: Tegangan tulangan tarik, MPa viii

f’s

: Tegangan tulangan tekan, MPa

fy

: Tegangan leleh baja yang disyaratkan, MPa

g

: Percepatan gravitasi, 9810 mm/det2

h

: Tinggi penampang beton, mm

hn

: Ketinggian gedung, m

I

: Faktor keutamaan gedung

Ig

: Momen inersia dari penampang bruto terhadap garis sumbunya, mm4

k

: Faktor panjang efektif kolom

ln

: Panjang bentang bersih balok, mm

ln

: Panjang bentang bersih kolom, mm

lu

: Panjang tak tertumpu kolom, mm

LL

: Beban hidup, kN

M1

: Momen terfaktor pada ujung komponen akibat beban tetap, kNm

M2

: Momen terfaktor pada ujung komponen akibat beban sementara

Mg

: Momen pada muka join, yang berhubungan dengan kuat lentur nominal balok (termasuk pelat yang berada dalam kondisi tarik) yang merangka pada join tersebut, kNm

Mn

: Kapasitas momen nominal penampang, kNm

Mpr

: Momen lentur mungkin dari suatu komponen dtruktur, dengan atau tanpa gaya aksial. ditentukan dengan sifat-sifat komponen struktur pada muka joint dengan anggapan kuat tarik tulangan longitudinal sebesar 1,25 fy, kNm

Mu

: Momen luar yang bekerja, kNm : Nilai rata-rata hasil test penetrasi standar

n

: Jumlah tulangan perlu, batang

Pb

: Kuat beban aksial nominal pada kondisi regangan seimbang, kN

Pn

: Beban aksial nominal, kN

Pu

: Beban aksial terfaktor, kN

R

: Faktor reduksi gempa

r

: Radius girasi suatu penampang komponen struktur tekan

s

: Selimut beton, mm ix

s

: Spasi sengkang, mm

s0

: Spasi maksimum tulangan transversal, mm

T

: Waktu getar alami fundamental struktur gedung, detik

V

: Gaya gempa dasar, kN

Vc

: Kuatgeser nominal yang disumbangkan oleh beton, kN

Ve

: Kuat geser rencana, kN

Vn

: Kuat geser nominal pada penampang, kN

Vs

: Kuat geser nominal yang disumbangkanoleh tulangan geser, kN

Vu

: Kuat geser terfaktor pada penampang, kN

WDL

: Berat beban mati bangunan, kN

Wi

: Berat lantai ke-i

WLL

: Berat beban hidup bangunan, kN

zi

: Tinggi tiap lantai gedung, m

β1

: Faktor reduksi tinggi balok tegangan ekuivalen beton

ρ

: Rasio penulangan tarik

ρ’

: Rasio penulanga tekan

ρb

: Rasio penulangan dalam keadaan seimbang



: Faktor reduksi kekuatan

π

: Faktor daktilitas struktur

π

: Pi, 3,14

Ѱ

: Kekakuan relatif kolom

x

BAB I PENDAHULUAN Perencanaan struktur bangunan tahan gempa bertujuan untuk mencegah terjadinya keruntuhan struktur yang dapat berakibat fatal pada saat terjadi gempa. Kinerja struktur pada waktu menerima beban gempa dapat diklasifikasikan sebagai berikut : 1.

Akibat gempa ringan, struktur bangunan tidak boleh mengalami kerusakan baik pada elemen strukturalnya maupun pada elemen non-strukturalnya.

2.

Akibat gempa sedang, elemen struktural bangunan tidak boleh rusak tetapi elemen nonstrukturalnya boleh mengalami kerusakan ringan namun struktur bangunan masih dapat digunakan.

3.

Akibat gempa besar, baik elemen struktural maupun elemen non-struktural bangunan akan mengalami kerusakan, tetapi struktur bangunan tidak boleh runtuh. Menurut SEAOC Vision 2000 (Fema 451, 2006), gempa sedang ditetapkan sebagai

gempa dengan kemeungkinan terlampaui sebesar 50 % dalam rentang umur layan bangunan 50 tahun, yaitu gempa dengan periode ulang 75 tahun atau gempa yang kadang-kadang terjadi. Sedangkan gempa besar ditetapkan sebagai gempa dengan kemungkinan terlampaui sebesar 10 % dalam rentang umur layan bangunan 50 tahun yaitu gempa dengan periode ulang 500 tahun atau gempa yang jarang terjadi. Berdasarkan filosofi desain yang ada (Fema 451, 2006), tingkat kinerja struktur bangunan akibat gempa rencana adalah life safety yaitu walaupun struktur bangunan dapat mengalami tingkat kerusakan yang cukup parah namun keselamatan penghuni dapat terjaga karena struktur bangunan tidak sampai runtuh. Secara umum, respon struktur gedung yang baik terhadap gempa kuat (gempa yang lebih besar dari gempa rencana) ditetapkan sebagai kemampuan suatu struktur gedung untuk mengalami simpangan pasca elastic yang besar secara berulang kali dan bolak-balik akibat beban gempa diatas beban gempa yang mengakibatkan terjadinya pelelehan signifikan pertama. Sambil mempertahankan kekuatan dan kekakuan yang cukup, sehingga struktur gedung tersebut tetap berdiri, walaupun sudah berada dalam kondisi di ambang keruntuhan. Untuk dapat mencapai hal ini, elemen-elemen struktur bangunan yang mengalami respon pasca elastik harus memiliki tingkat daktilitas perpindahan yang memadai. Model yang dianalisis adalah gedung Graha Pena Makasar dengan fungsi bangunan sebagai kampus (ruang kuliah), sedangkan jenis tanah yang di gunakan yaitu tanah lunak. Pemodelan dan analisis struktur menggunakan software CSI ETABS V.13.1.1. 1

BAB II SPESIFIKASI TEKNIS DAN PEMODELAN STRUKTUR 2.1. Data Bangunan Prototipe bangunan yang dianalisis memilik kriteria sebagai berikut : a. Nama banguan

: Graha Pena Makasar

b. Fungsi bangunan

: Gedung perkuliahan (kampus)

c. Jenis tanah

: Tanah lunak

d. Tinggi bangunan Lantai 1

: 5,0 m

Lantai 2 – 6

: 4,5 m

Lantai 7 – 17

: 4,0 m

Spesifikasi struktur beton bertulang yang digunakan yaitu sebagai berikut : a. Beton Mutu beton (f’c)

= 30 MPa

Modulus elastis (Ec) = 4700 √30 = 25743 Mpa b. Baja tulangan Baja U 24 untuk besi tulangan P ≤ 12, fy = 240 MPa. Baja U 40 untuk besi tulangan D > 13, fy = 400 MPa. 2.2. Standar Peraturan Struktur yang Digunakan Standar peraturan struktur yang digunakan yaitu mengacu pada : a. Tata Cara Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung (SNI 03-1727-1987). b. Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Bangunan Gedung dan Non Gedung (SNI 1726-2012). c. Persyaratan Beton Struktural Untuk Gedung (SNI 2847-2013). Untuk hal-hal yang tidak diatur dalam peraturan dan standar di atas dapat mengacu pada peraturan-peraturan dan standar berikut : a. Building Code Requirements for Structural Concrete (ACI 318-95). b. Uniform Building Code (UBC). 2.3. Pembebanan Secara umum, beban direncanakan sesuai dengan Tata Cara Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung (SNI 03-1727-1987). 2

Beban mati pada struktur bangunan (kolom, balok, plat lantai, dan dinding geser) akan dihitung otomatis oleh software CSI ETABS V.13.1, sedangkan beban hidup dan beban mati tambahan yang direncanakan adalah sebagai berikut : a. Beban hidup (LL) Beban hidup yang direncanakan yaitu sebagai berikut : -

Lantai 1 – 16 (ruang perkuliahan)

= 250 kg/𝑚2

-

Lantai atap

= 100 kg/𝑚2

b. Beban mati (DL) tambahan Beban mati tambahan yang direncanakan sesuai yaitu sebagai berikut : -

Lantai 1 – 16

- Lantai atap

Plester

= 53 kg/𝑚2

Plester

Keramik

= 24 kg/𝑚2

Beban WP =

Plafon dan Ducting AC = 25 kg/𝑚2 Beban M/E

= 25 kg/𝑚2 + 127 kg/𝑚2

Plafon

= 53 kg/𝑚2 5 kg/𝑚2

= 25 kg/𝑚2

Beban M/E = 25 kg/𝑚2 + 108 kg/𝑚2

c. Beban dinding Beban dinding pada sisi luar bangunan yang direncanakan yaitu sebagai berikut : -

Dinding lantai 1 (5,0 m)

= (5,0 – 0,6) x 250 = 1100 kg/𝑚′

-

Dinding lantai 2 (4,5 m)

= (4,5 – 0,8) x 250 = 925 kg/𝑚′

-

Dinding lantai 3-6 (4,5 m)

= (4,5 – 0,6) x 250 = 975 kg/𝑚′

-

Dinding lantai 7-16 (4,0 m)

= (4,0 – 0,6) x 250 = 850 kg/𝑚′

d. Beban tandon air Beban tendon air yang bekerja pada atap bangunan yaitu sebagai berikut : -

Berat sendiri Tandon air

= 62,7 kg/𝑚2

-

Plester

=

53 kg/𝑚2

-

Keramik

=

25 kg/𝑚2 +

139,7 kg/𝑚2 e. Beban lift Beban lift yang bekerja yaitu sebagai berikut : -

Berat sendiri mesin lift P1

= 800 kg

-

Beban hidup (maks 10 orang)

= 800 kg +

-

Beban akibat gaya reaksi lift P = 1600 kg

3

2.4. Pemodelan Struktur Bangunan Pemodelan dan analisis struktur menggunakan software CSI ETABS V.13.1.1. Secara umum model rencana yang digunakan dapat dilihat pada Gambar 1, Gambar 2, Gambar 3, dan Gambar 4 di bawah ini :

Gambar 1. Denah lantai 1

Gambar 3. Tampak depan model

Gambar 2. Denah lantai atap

Gambar 4. Tampak belakang model

4

BAB III ANALISIS 3.1. Penentuan Parameter Gaya Gempa Berdasarkan Tabel 9 SNI 1726 : 2012 untuk parameter struktur penahan gaya gempa Sistem Rangka Beton Bertulang Pemikul Momen Khusus (SRPMK) diperoleh R = 8 ; Ω = 3 ; dan Cd = 5,5. 3.2. Penentuan Prosedur Analisis Gaya Lateral Berdasarkan konsep SNI 1726 : 2012 pasal 6.5., pasal 4.1.2., pasal 7.5.4 dan pasal 7.6 tentang prosedur analisis gaya gempa yang boleh dilakukan dan melihat kategori desain seismik bahwa 0,75 harus ditetapkan sebagai struktur dengan kategori desain seismik E. Struktur yang berkategori risiko IV ( jenis perkuliahan) dengan faktor keutamaan gempa I = 1,5 yang berlokasi dimana parameter respons spektral percepatan terpetakan pada perioda 1 detik S1 = 1,1 lebih besar dari 0,75 dan Ss = 1,3 harus ditetapkan sebagai struktur dengan kategori desain seismik yaitu E. Analisis statik ekivalen (ELF) tidak dijinkan untuk kategori desain seismik E, maka prosedur analisis yang di ijinkan dan digunakan untuk analisis gaya gempa lateral yaitu : a.

Analisis Respon Spektrum (RSA), dan

b.

Analisis Riwayat Waktu (THA)

3.3. Analisis Parameter Percepatan Desain -

Data gempa yang diperoleh dari soal yang telah ditentukan : Ss = 1,3 ; dan S1 = 1,1.

-

Berdasarkan tabel 4 dan tabel 5 SNI 1726 : 2012 diperoleh : SE (tanah lunak)

= Ss > 1,25 diperoleh Fa = 0,9 S1 > 0,50 diperoleh Fv = 2,4

-

Berdasarkan SNI 1726 : 2012 halaman 21 persamaan (5) dan persamaan (6), maka : SMS = Fa x Ss

= 0,9 x 1,3

= 1,17

SM1 = Fv x S1

= 2,4 x 1,1

= 2,64

Sds = 2/3 x SMS = 2/3 x 1,17

= 0,78

Sd1 = 2/3 x SM1 = 2/3 x 2,64

= 1,76

5

Adapun grafik respon spektrum gempa rencana berdasarkan hasil perhitungan yang kemudian di input ke dalam software CSI ETABS V.13.1.1. seperti ditunjukan pada Gambar 5 dibawah ini :

Gambar 5. Grafik respon spektrum gempa rencana 3.4. Desain Time History Analysis (THA) Nilai respon spektrum tersebut harus dikalikan dengan suatu faktor skala (FS) yang besarnya = g x I/R dengan g = percepatan gravitasi (g = 9,81 m/det2). FS = 9,81 x 1,5/8 = 1,84. Analisis dinamik dilakukan dengan metode superposisi respon spektrum dengan mengambil respon maksimum dari 4 arah gempa yaitu 0°, 45°, 90°, dan 135°. Nilai redaman untuk struktur beton diambil, Damping = 0,05. Digunakan number eigen NE = 3 dengan mass partisipation factor ≥ 90 % dengan kombinasi dinamis (modal combination) CQC dan directional combination SRSS. Dalam analisis ini digunakan rekaman gerakan tanah akibat gempa yang diambil dari akselerogram gempa El-Centro N-S yang direkam pada tanggal 15 Mei 1940 dalam software CSI ETABS V.13.1.1. seperti ditunjukan pada Gambar 6 dibawah ini :

Gambar 6. Grafik Respon Time History El-Centro 6

3.5. Asumsi Dalam Analisis Model Struktur Pemodelan struktur selanjutnya dilakukan pada ETABS dengan ketentuan sebagai berikut : 1.

Struktur dimodelkan secara 3 Dimensi menggunakan program bantu CSI ETABS V.13.1.1., dengan menganggap semua lantai adalah diafragma kaku terhadap arah lateral dan fleksible terhadap arah tegak lurus bidang (flexible out-of-plane).

2.

Struktur beton bertulang memperhitungkan penampang inersia retak sehingga momen inersia kolom sebesar 70%, momen inersia balok 35%, momen inersia pelat 25 %, dan momen inersia dinding geser 70 %.

3.

Hubungan balok dan kolom dinggap kaku dengan rigidity factor 0,5.

4.

Ujung kolom lantai bawah dimodelkan perletakan jepit sempurnah.

5.

Elemen dinding tidak dimodelkan sehingga hanya di asumsikan beban terbagi merata.

3.6. Waktu Getar Alami Hasil Analisis Hasil analisis waktu getar alami struktur dan modal partisipasi massa yang diperoleh dari ETABS selanjutnya di tabelkan sebagai berikut : Tabel 1. Periode Alami dan Partisipasi Massa dalam arah X dan Y Penampang Utuh (Full Dimension) Mode 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25

Period Sum UX Sum UY sec % 1.403 44.91% 0.22% 1.253 45.15% 47.42% 0.963 45.16% 49.85% 0.565 45.42% 54.59% 0.521 47.42% 54.73% 0.497 47.54% 55.24% 0.487 78.47% 55.93% 0.436 78.47% 55.93% 0.435 78.48% 55.94% 0.429 78.90% 80.04% 0.242 80.49% 80.06% 0.236 84.48% 80.16% 0.21 84.61% 85.35% 0.176 84.62% 85.46% 0.135 89.51% 85.78% 0.129 89.85% 89.82% 0.126 89.85% 90.31% 0.1 91.52% 90.45% 0.099 91.53% 90.54% 0.097 91.53% 90.54% 0.097 91.67% 90.66% 0.096 91.67% 90.72% 0.095 91.94% 92.14% 0.092 91.94% 92.14% 0.092 91.95% 92.17%

Mode 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50


7

Tabel 2. Periode Alami dan Partisipasi Massa dalam arah X dan Y Penampang Retak (Crack Dimension) Mode 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25


Mode 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50


Tabel 3. Perbandingan Periode Alami Penampang Utuh dan Penampang Retak Metode Perhitungan Periode Alami Etabs 2013 (penampang Utuh) Etabs 2013 (penampang crack)

Periode alami (mode 1) sec 1.403 1.819

3.7. Analisis Respon Spektrum (RSA) Hasil simpangan antar tingkat dari ETABS disajikan dalam tabel dan gambar di bawah ini :

Gambar 7. Story Displacement arah X 8

Gambar 8. Story Displacement arah Y Tabel 4. Hasil perhitungan drift antar tingkat akibat gempa arah X Lantai story 17 story 16 story 15 story 14 story 13 story 12 story 11 story 10 story 9 story 8 story 7 story 6 story 5 story 4 story 3 story 2 story 1

hi (m) 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4.5 4.5 4.5 4.5 4.5 5

Total Drift (m) 0.0065 0.0062 0.0051 0.0049 0.0042 0.0034 0.0028 0.002 0.0018 0.0015 0.001 0.004 0.0028 0.0011 0.0008 0.0003 0.0001

Stroty Drift Strory Drift * Cd (m) (m) 0.0003 0.00165 0.0011 0.00605 0.0002 0.0011 0.0007 0.00385 0.0008 0.0044 0.0006 0.0033 0.0008 0.0044 0.0002 0.0011 0.0003 0.00165 0.0005 0.00275 -0.003 -0.0165 0.0012 0.0066 0.0017 0.00935 0.0003 0.00165 0.0005 0.00275 0.0002 0.0011 0.0001 0.00055

Drift Ratio (m) 0.0150 0.0150 0.0150 0.0150 0.0150 0.0150 0.0150 0.0150 0.0150 0.0150 0.0150 0.0169 0.0169 0.0169 0.0169 0.0169 0.0188

Syarat Drift OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK

Tabel 5. Hasil perhitungan drift antar tingkat akibat gempa arah Y Lantai story 17 story 16 story 15 story 14 story 13 story 12 story 11 story 10 story 9 story 8 story 7 story 6 story 5 story 4 story 3 story 2 story 1

hi (m) 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4.5 4.5 4.5 4.5 4.5 5

Total Drift (m) 0.022 0.021 0.02 0.018 0.0172 0.0148 0.014 0.0125 0.0115 0.01 0.008 0.024 0.013 0.0095 0.006 0.004 0.002

Stroty Drift Strory Drift * Cd (m) (m) 0.001 0.0055 0.001 0.0055 0.002 0.011 0.0008 0.0044 0.0024 0.0132 0.0008 0.0044 0.0015 0.00825 0.001 0.0055 0.0015 0.00825 0.002 0.011 -0.016 -0.088 0.011 0.0605 0.0035 0.01925 0.0035 0.01925 0.002 0.011 0.002 0.011 0.002 0.011

Drift Ratio (m) 0.0150 0.0150 0.0150 0.0150 0.0150 0.0150 0.0150 0.0150 0.0150 0.0150 0.0150 0.0169 0.0169 0.0169 0.0169 0.0169 0.0188

Syarat Drift OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK NO NO NO OK OK OK

9

3.8. Output Gaya – Gaya Dalam Hasil analisis gaya – gaya dalam dari software CSI ETABS V.13.1.1. disajikan dalam tabel di bawah ini : Tabel 6. Gaya – gaya dalam pada balok frame

B1

B2

B3

B4

B5

B6

B7

frame

PC1

PC2

PC3

PC4

Story LT.6 LT.6 LT.7 LT.6 LT.7 LT.3 LT.7 LT.7 LT.5 LT.6 LT.5 LT.5 LT.11 LT.10 LT.9 LT.11 LT.15 LT.16 LT.15 LT.15 LT.11 LT.6 LT.10 LT.11 LT.10 LT.6 LT.10 LT.10

Beam B1706 B1707 B2219 B1707 B2225 B1974 B2225 B2225 B1976 B2187 B1976 B2156 B2225 B2277 B2225 B2225 B2232 B2269 B2232 B2232 B1725 B1728 B1725 B1725 B2230 B1729 B2230 B2230

Story LT.6 LT.6 LT.6 LT.6 LT.2 LT.5 LT.2 LT.2 LT.7 LT.7 LT.9 LT.9 LT.7 LT.7 LT.9 LT.9

Beam B2063 B2063 B2054 B2054 B2054 B2055 B2054 B2054 B2212 B2210 B2232 B2232 B2229 B2229 B2233 B2233

Load Case/Combo Comb4 Max Comb4 Min Comb3 Min Comb4 Min Comb4 Min Comb3 Min Comb6 Max Comb4 Min Comb4 Min Comb3 Min Comb4 Max Comb4 Min Comb4 Min Comb4 Min Comb6 Max Comb4 Min Comb4 Max Comb4 Max SPEX Y Max Comb4 Min Comb4 Min Comb3 Max SPEX Y Max Comb4 Min Comb4 Max Comb3 Max SPEX Y Max Comb4 Min

V2 (sendi) V2 (luar sendi) N N (212,152.40) (202,254.80) (210,618.90) (188,747.86) (324,177.29) (308,145.91) (579,503.30) (556,937.22) 657,481.23 (543,528.28) (67,120.32) (66,050.83) 88,172.63 (75,044.08) -

T (maks) N-mm (9,125,547.51) (8,908,717.55) (21,226,395.00) (96,612,631.00) 88,748,639.29 12,876,909.92 19,715,951.50 -

M3 (maks) N-mm 263,816,692.00 347,952,536.00 391,097,169.00 1,152,355,238.00 1,462,017,923.00 104,290,326.00 228,173,340.00 -

M3 (min) N-mm (204,397,488.00) (436,068,820.00) (492,652,587.00) (1,361,321,179.00) (1,730,752,514.00) (131,421,785.00) (276,060,624.00)

Load Case/Combo Comb3 Max Comb4 Min Comb3 Max Comb5 Min Comb3 Min Comb4 Max Comb3 Max Comb5 Min Comb4 Min Comb3 Max Comb6 Max Comb4 Min Comb3 Max Comb4 Min Comb5 Max Comb3 Min

V2 (sendi) V2 (luar sendi) N N 1,382,838.98 1,332,941.78 (787,182.18) (658,929.42) (835,915.13) (803,515.77) 533,191.34 167,631.28 -

T (maks) N-mm (172,407,172.00) 195,243,712.00 187,730,718.00 (347,171,318.00) -

M3 (maks) N-mm 2,625,147,761.00 1,615,605,110.00 1,994,938,976.00 802,667,857.00 -

M3 (min) N-mm (1,501,721,621.00) (1,147,953,532.00) (2,116,474,477.00) (871,029,744.00)

Tabel 7. Gaya – gaya dalam pada kolom frame

K1

K2

frame

K4

K5

Story

Beam

BASEMENTC216 LT.6 C216 LT.6 C216 BASEMENTC96 LT.4 C59 LT.6 C55 LT.16 C282 LT.6 C55 Story LT.7 LT.7 LT.7 LT.7 LT.7 LT.9 LT.9 LT.9

Beam C291 C290 C291 C290 C215 C17 C282 C17

Load Case/Combo Comb3 Min Comb3 Max Comb3 Max Comb4 Min Comb4 Min Comb3 Max Comb4 Max Comb3 Max

P (maks) N (9,292,100.51) (2,752,587.04) -

V2 (maks) N 681,391.81 606,105.73 -

Load Case/Combo Comb3 Min Comb3 Max Comb4 Min Comb3 Max Comb4 Min Comb3 Min Comb4 Max Comb3 Min

P (maks) N (940,328.20) (9,285,232.70) -

V2 (maks) N 380,698.22 (639,301.06) -

M2 (maks) N-mm (1,152,447,173.00) 1,079,629,625.00 M2 (maks) N-mm (455,695,169.00) 1,894,429,376.00

M3 (maks) N-mm 1,450,116,372.00 1,297,374,428.00 M3 (maks) N-mm 880,023,037.00 (1,376,944,475.00)

10

Tabel 8. Gaya – gaya dalam pada dinding geser frame

SW

Story

Pear

BASEMENTP11 ATAP P23 ATAP P23

Load Case/Combo Comb4 Max Comb5 Max Comb3 Min

P (maks) KN (19,541.16) -

V2 (maks) KN (8,789.81) -

M3 (maks) KN-m 21,409.88

3.9. Perencanaan Struktur Perencanaan struktur beton bertulang mengacu pada Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa Untuk Bangunan Gedung dan Non Gedung (SNI 1726-2012). Mutu bahan yang digunakan yaitu : a. Mutu beton (f’c)

= 30 MPa.

b. Baja U 24 untuk besi tulangan P ≤ 12, fy = 240 MPa dan Baja U 40 untuk besi tulangan D > 13, fy = 400 MPa. Detail perencanaan struktur beton bertulang untuk masing – masing elemen struktur gedung Graha Pena ditampilkan pada LAMPIRAN IV, sehingga pada masing – masing sub bab dibawah ini hanya merupakan resume dari hasil perencanaan tersebut.

3.9.1. Perencanaan Plat Lantai Pada struktur gedung Garaha Pena terdapat 10 tipe pelat lantai sesuai dengan denah struktur dan dimensinya yang disimbolkan dengan S1, S2, S3, S4, S5, S6, S7, S8, S9, dan S10. Resume dari hasil perencanaan struktur masing – masing tipe plat lantai tersebut dapat dilihat pada Tabel 9 dibawah ini : Tabel 9. Resume hasil perencanaan plat lantai Tipe

Ukuran

Tebal

Momen Ultimit (kNm)

Penulangan

Pelat

(m)

(m)

Mu lx

Mu ly

Mu tx

Mu ty

Tul. lx

Tul. ly

Tul. tx

Tul. ty

S1

4x4

0,12

2,786

2,786

5,683

5.683

P 10 – 150

P 10 – 150

P 10 – 100

P 10 – 100

S2

4x4

0,12

2,786

2,786

5,683

5.683

P 10 – 150

P 10 – 150

P 10 – 100

P 10 – 100

S3

8x8

0,40

24,045

24,045

49,051

49.051

P 10 – 150

P 10 – 150

P 10 – 75

P 10 – 75

S4

4x4

0,50

7,163

7,163

14,613

14.613

P 10 – 150

P 10 – 150

P 10 – 100

P 10 – 100

S5

3x4

0,15

2,795

1,339

4,932

3.898

P 10 – 150

P 10 – 150

P 10 – 100

P 10 – 100

S6

2x4

0,20

2,150

0,556

3,040

1,965

P 10 – 150

P 10 – 150

P 10 – 100

P 10 – 100

S7

5,5 x 6

0,15

6,986

5,565

13,497

12,432

P 10 – 150

P 10 – 150

P 10 – 100

P 10 – 100

S8

4 x 10

0,50

17,765

4,011

23,782

14,613

P 10 – 150

P 10 – 150

P 10 – 100

P 10 – 100

S9

4x8

0,40

13,946

3,607

19,717

12,744

P 10 – 150

P 10 – 150

P 10 – 100

P 10 – 100

S10

4x4

0,12

2,786

2,786

5,683

5.683

P 10 – 150

P 10 – 150

P 10 – 100

P 10 – 100

11

3.9.2. Perencanaan Balok Pada struktur gedung Garaha Pena terdapat 11 tipe balok sesuai dengan denah struktur dan dimensinya yang disimbolkan dengan B1, B2, B3, B4, B5, B6, B7, PC1, PC2, PC3, dan PC4. Resume dari hasil perencanaan struktur masing – masing tipe balok tersebut dapat dilihat pada Tabel 10 dibawah ini : Tabel 10. Resume hasil perencanaan balok Gaya – Gaya Dalam Tipe Balok

Momen lentur (kNm)

Ukuran b/h (m)

Tumpuan

Penulangan Gaya geser (kN)

Lapangan

Mu

Mn

Mu

Mn

Tumpuan

Lentur

Lapangan

Vu

Vn

Vu

Vn

202,26

Torsi

Tumpuan

Geser Lapangan

(kNm) Atas

Bawah

Atas

Bawah

Tumpuan

Lapangan

Torsi

B1

0,3/0,4

204,39

358,32

263,82

358,32

212,15

316,06

277,42

9,13

8 D 22

4 D 22

4 D 22

8 D 22

4 P10 - 100

4 P10 - 120

2 D 13

B2

0,25/0,6

436,07

501,66

347,95

501,66

210,62

412,52

188,75

306,97

8,91

8 D 22

4 D 22

4 D 22

8 D 22

4 P10 - 100

4 P10 - 150

2 D 13

B3

0,3/0,7

492,65

601,60

391,09

601,60

324,18

508,78

308,15

384,38

21,23

8 D 22

4 D 22

4 D 22

8 D 22

4 P10 - 100

4 P10 - 150

2 D 13

B4

0,4/0,8

1.361,32

1.555,04

1.152,36

1.555,04

579,50

611,89

556,94

652,68

96,61

18 D 22

10 D 22

10 D 22

18 D 22

4 P10 - 100

4 P10 - 150

4 D 16

B5

0,8/1,0

1.730,75

1.795,26

1.462,02

1.795,26

657,48

797,25

543,53

706,77

88,75

16 D 22

8 D 22

8 D 22

16 D 22

P10 - 100

P10 - 150

4 D 13

B6

0,2/0,4

131,42

156,87

104,29

156,87

67,12

151,08

66,05

117,15

12,87

4 D 22

2 D 22

2 D 22

4 D 22

P10 - 100

P10 - 150

4 D 13

B7

0,15/0,6

276,06

378,14

228,17

378,14

88,17

215,85

75,05

163,07

19,72

6 D 22

4 D 22

4 D 22

6 D 22

P10 - 100

P10 - 150

4 D 13

PC1

0,5/1,0

1.501,72

3.0875,5

2.625,51

3.0875,5

1.082,8

1.110,4

932,94

1.045,4

172,41

28 D 22

14 D 22

14 D 22

28 D 22

4 P12 - 100

4 P12 - 120

4 D 16

PC2

0,6/0,8

1.147,95

1.914,31

1.615,61

1.914,31

787,18

1.002,9

658,93

821,99

195,24

22 D 22

12 D 22

12 D 22

22 D 22

4 P10 - 100

P10 - 150

4 D 13

PC3

0,7/0,8

2.116,48

2.425,37

1.994,94

2.425,37

835,92

983,11

803,52

879,96

187,73

28 D 22

14 D 22

14 D 22

28 D 22

4 P12 - 100

4 P12 - 120

4 D 13

PC4

0,4/0,8

871,03

1.045,84

802,67

1.045,84

533,19

637,91

167,63

351,39

871,03

12 D 22

6 D 22

6 D 22

12 D 22

4 P10 - 100

P10 - 150

4 D 13

12

3.9.3. Perencanaan Kolom Pada struktur gedung Graha Pena terdapat 4 tipe kolom sesuai dengan denah struktur dan dimensinya yang disimbolkan dengan K1, K2, K4, dan K5. Resume dari hasil perencanaan struktur masing – masing tipe kolom tersebut dapat dilihat pada Tabel 11 dibawah ini : Tabel 11. Resume hasil perencanaan kolom Tipe kolom

Ukuran b x h (m)

K1 K2 K4 K5

1,2 x 1,2 0,8 x 0,8 0,9 x 0,9 1,2 x 1,2

Pu (kN) 9.292,10 2.752,59 940,33 9.285,23

Gaya – gaya dalam Mu Vu (kNm) (kN) 1.450,12 681,39 1.297,37 606,11 880,02 380,69 1.894,43 693,30

Gambar 9. Diagram iteraksi Kolom K1

Nu (kN) -9.292,10 -2.752,59 -940,33 -9.285,23

Lentur 8 D 22 8 D 22 8 D 22 8 D 22

Penulangan Geser Tumpuan Lapangan P12 - 100 P12 - 150 4 P12 - 100 4 P12 - 150 P12 - 100 P12 - 150 P12 - 100 P12 - 150

Gambar 10. Diagram iteraksi Kolom K2 13

Gambar 11. Diagram iteraksi Kolom K4

Gambar 12. Diagram iteraksi Kolom K5 3.9.4. Perencanaan Dinding Geser Dinding geser direncanakan untuk menahan geser bidang horizontal dan vertikal serta momen lentur akibat gempa. Resume dari hasil perencanaan struktur dinding geser tersebut dapat dilihat pada Tabel 9 dibawah ini : Tabel 12. Resume hasil perencanaan dinding geser Tebal 0,45

Dimensi (m) P total P badan 5 6

h total 76

Gaya – Gaya Dalam Mu (kNm) Pu (kN) Vu (kN) 21.409,88 19.541,16 8.789,81

Penulangan Horisontal Vertikal D22 – 150 D22 – 150

14

BAB IV PEMBAHASAN Model yang dianalisis adalah gedung Graha Pena Makasar dengan fungsi bangunan sebagai kampus (ruang kuliah), sedangkan jenis tanah yang di gunakan yaitu tanah lunak. Secara umum struktur bangunan tersebut memiliki 17 lantai dan 1 lantai basement dengan bentuk geometri bangunan tidak beraturan serta manggunakan material beton bertulang sebagai rangka utama strukturnya. Gedung tersebut direncanakan dan dibangun diatas tanah lunak dengan fungsi utama bangunan sebagai gedung perkuliahan. Spesifikasi bahan yang digunakan yaitu mutu beton (f’c) = 30 MPa, sedangkan untuk baja tulangan menggunakan Baja U 24 untuk besi tulangan P ≤ 12, fy = 240 MPa. Baja U 40 untuk besi tulangan D > 13, fy = 400 MPa. Struktur gedung Graha Pena memiliki denah struktur yang tidak beraturan serta memiliki tingkat lantai yang lebih dari 10 lantai dan berkategori resiko IV ( jenis perkuliahan) dengan faktor keutamaan gempa I = 1,5 yang berlokasi dimana parameter respons spektral percepatan terpetakan pada perioda 1 detik S1 = 1,1 lebih besar dari 0,75 dan Ss = 1,3 harus ditetapkan sebagai struktur dengan kategori desain seismik yaitu E. Oleh sebab itu, Analisis statik ekivalen (ELF) tidak dijinkan untuk kategori desain seismik E, maka prosedur analisis yang diijinkan dan digunakan untuk analisis gaya gempa lateral yaitu analisis dinamik Response Spectrum Analysis dan Time History Analysis. Analisis dinamik linier riwayat waktu (time history) sangat cocok digunakan untuk analisis struktur yang tidak beraturan terhadap pengaruh gempa rencana. Mengingat gerakan tanah akibat gempa di suatu lokasi sulit diperkirakan dengan tepat, maka sebagai input gempa dapat didekati dengan gerakan tanah yang disimulasikan. Dalam analisis ini digunakan hasil rekaman akselerogram gempa sebagai input data percepatan gerakan tanah akibat gempa. Rekaman gerakan tanah akibat gempa diambil dari akselerogram gempa El-Centro N-S yang direkam pada tanggal 15 Mei 1940. Pada gedung-gedung bertingkat, perilaku struktur akibat beban-beban yang bekerja mengakibatkan terjadinya distribusi gaya. Konsep perancangan konstruksi didasarkan pada analisis kekuatan batas (ultimate-strength) yang mempunyai daktilitas cukup untuk menyerap energi gempa sesuai dengan peraturan yang berlaku. Prosedur perhitungan struktur bangunan diasumsikan bahwa masing – masing elemen struktur tertentu pada bangunan portal memiliki persamaan gaya – gaya dalam sehingga cara perhitungannya juga sama dengan menggunakan nilai maksimum gaya – gaya dalam pada masing – masing elemen struktur tersebut. 15

Pemodelan dan analisis struktur menggunakan software CSI ETABS V.13.1.1, sedangkan untuk perhitungan tulangan menggunakan Microsoft excel 2010 untuk mempermudah perhitungan. Hasil dari analisis software CSI ETABS V.13.1.1 menunjukan bahwa struktur telah mencapai mass partisipation factor ≥ 90 % dengan kombinasi dinamis (modal combination) CQC dan directional combination SRSS, baik dari penampang utuh (full dimension) maupun penampang retak (crack dimension). Sedangkan perbandingan periode alami penampang utuh (full dimension) dan penampang retak (crack dimension) pada modal 1 berturut – turut yaitu 1,403 detik dan 1,819 detik. Hasil dari analisis struktur menunjukan bahwa pada masing – masing elemen struktur (plat lantai, balok, kolom, dan dinding geser) membutuhkan dimensi yang cukup besar serta tulangan yang cukup banyak baik pada tulangan lentur, tulangan geser, maupun tulangan torsinya (hasil perhitungan dan gambar detail terlampir). Hal ini disebabkan oleh besarnya beban yang didukung oleh struktur, sebab struktur memiliki dimensi yang cukup besar serta bentuk denah struktur yang tidak beraturan, yang kemudian menyebabkan beban mati (DL), beban hidup (LL), beban gempa (E), dan beban angin (W) akan semakin besar pula. Selain itu, juga dipengaruhi oleh fungsi bangunan yang harus didukung oleh stuktur yaitu sebagai gedung perkuliahan dengan besar beban hidup (LL) 250 kg/𝑚2 dengan faktor keutamaan bangunan (I) = 1,5. Hal lain yang kemudian sangat berpengaruh adalah jenis tanah yang merupakan pendukung utama terhadap struktur yang dibangun diatasnya merupakan tanah lunak yang kemudian akan menyebabkan energi gempa yang diterima oleh struktur akan semakin besar pula.

16

BAB V KESIMPULAN DAN SARAN 4.1. Kesimpulan

1. Struktur direncanakan sebagai Sistem Rangka Beton Bertulang Pemikul Momen Khusus (SRPMK), sehingga diperoleh R = 8 ; Ω = 3 ; dan Cd = 5,5.

2. Struktur gedung Graha Pena memiliki denah struktur yang tidak beraturan serta memiliki tingkat lantai yang lebih dari 10 lantai dan berkategori risiko IV ( jenis perkuliahan) dengan faktor keutamaan gempa I = 1,5 dan ditetapkan sebagai struktur dengan kategori desain seismik yaitu E. Oleh sebab itu, Analisis statik ekivalen (ELF) tidak dijinkan untuk kategori desain seismik E, maka prosedur analisis yang diijinkan dan digunakan untuk analisis gaya gempa lateral yaitu analisis dinamik Response Spectrum Analysis dan Time History Analysis.

3. Hasil dari analisis software CSI ETABS V.13.1.1 menunjukan bahwa struktur telah mencapai mass partisipation factor ≥ 90 % dengan kombinasi dinamis (modal combination) CQC dan directional combination SRSS, baik dari penampang utuh (full dimension) maupun penampang retak (crack dimension). 4.

Periode alami penampang utuh (full dimension) dan penampang retak (crack dimension) pada modal 1 berturut – turut yaitu 1,403 detik dan 1,819 detik.

5.

Oleh karena besarnya beban yang harus didukung, maka pada bentangan balok yang terlalu panjang (16 m), diperpendek bentangannya dengan cara menambahkan kolom pada tengah bentangnya.

4.2. Saran Struktur gedung Graha Pena yang semula dibangun di daerah Makassar Sulawesi Selatan dengan tingkat resiko gempa yang kecil dan fungsi bangunan sebagai perkantoran, jika akan dibangun di daerah gempa besar dengan jenis tanah lunak dan fungsi bangunannya diubah menjadi gedung perkuliahan maka perlu diredisain kembali denah struktur maupun dimensi strukturnya.

17

DAFTAR PUSTAKA Anonim, 1987, Pedoman Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung, SKBI1.3.53.1987 , Departemen Pekerjaan Umum, Jakarta. Anonim, 2013, Persyaratan Beton Struktural Untuk Gedung SNI 2847-2013, Departemen Pekerjaan Umum, Jakarta. Anonim, 2012, Tata Cara Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Bangunan Gedung dan Non Gedung SNI 1726-2012, Departemen Pekerjaan Umum, Jakarta. Dipohusodo, Istimawan, 1994, Struktur Beton Bertulang, Gramedia Pustaka Utama, Jakarta. Ilham, M. N, Analisis Struktur Gedung Bertingkat dengan Software ETABS 9.2.0. Rastandi, J. I (2006), Dampak Pembatasan Waktu Getar Alami pada Gedung Bertingkat Rendah, Seminar HAKI. Vis, W.C., Kusuma Gedeon, 1993, Grafik dan Tabel Perhitungan Beton Bertulang, Erlangga, Jakarta.

18

LAMPIRAN

LAMPIRAN I (Tabel SNI 1726 – 2012) 1.1. Tabel SNI 1726 – 2012, Penentuan Kategori Resiko Bangnan Gadung Untuk Beban Gempa

1.2. Tabel SNI 1726 – 2012, Penentuan Koefisien Situs Fa dan Fv

1.3. Tabel SNI 1726 – 2012, Faktor R, Cd, dan  Untuk Sistem Penahan Gaya Gempa

LAMPIRAN II (PEMBEBANAN) 2.1. SNI 03-1727-1987, Berat Sendiri Bahan Bangunan dan Komponen Gedung BAHAN BANGUNAN Baja

7850

kg/m3

Batu alam

2600

kg/m3

Batu belah, batu bulat, batu gunung

1500

kg/m3

(berat tumpuk)

Batu karang

700

kg/m3

(berat tumpuk)

Batu pecah

1450

kg/m3

Besi tuang

7250

kg/m3

Beton

2200

kg/m3

Beton bertulang

2400

kg/m3

Kayu

1000

kg/m3

(kelas I)

Kerikil, koral

1650

kg/m3

(kering udara sampai lembab, tanpa diayak)

Pasangan bata merah

1700

3

kg/m

Pasangan batu belah, batu bulat, batu gunung

2200

kg/m3

Pasangan batu cetak

2200

kg/m3

Pasangan batu karang

1450

kg/m3

Pasir

1600

kg/m3

Pasir

1800

3

kg/m

(jenuh air)

Pasir kerikil, koral

1850

kg/m3

(kering udara sampai lembab)

Tanah, lempung dan lanau

1700

kg/m3


Tanah, lempung dan lanau

2000

kg/m3

(basah)

11400

kg/m3

Timah hitam / timbel)


KOMPONEN GEDUNG Adukan, per cm tebal : - dari semen - dari kapur, semen merah atau tras Aspal, per cm tebal : Dinding pasangan bata merah : - satu batu - setengah batu Dinding pasangan batako : - berlubang : tebal dinding 20 cm (HB 20) tebal dinding 10 cm (HB 10) - tanpa lubang : tebal dinding 15 cm tebal dinding 10 cm Langit-langit dan dinding, terdiri dari : - semen asbes (eternit), tebal maks. 4 mm - kaca, tebal 3-5 mm Lantai kayu sederhana dengan balok kayu : Penggantung langit-langit (kayu) : Penutup atap genteng : Penutup atap sirap : Penutup atap seng gelombang (BJLS-25) : Penutup lantai dari ubin, per cm tebal : Semen asbes gelombang (tebal 5 mm) :

21 17 14

kg/m2 kg/m2 kg/m2

450 250

kg/m2 kg/m2

200 120

kg/m2 kg/m2

300 200

kg/m2 kg/m2

11 10 40 7 50 40 10 24 11

kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2

(termasuk rusuk-rusuk, tanpa pengantung atau pengaku)

(tanpa langit-langit, bentang maks. 5 m, beban hidup maks. 200 kg/m2) (bentang maks. 5 m, jarak s.k.s. min. 0.80 m) (dengan reng dan usuk / kaso per m2 bidang atap) (dengan reng dan usuk / kaso per m2 bidang atap) (tanpa usuk) (ubin semen portland, teraso dan beton, tanpa adukan)

2.2. SNI 03-1727-1987, Beban Hidup Pada Lantai dan Atap Gedung Beban hidup pada lantai gedung 1

Lantai dan tangga rumah tinggal

200

kg/m2

2

Lantai dan tangga rumah tinggal sederhana

125

kg/m2

250

kg/m2

(kecuali yang disebut pada no.2)

Gudang-gudang selain untuk toko, pabrik, bengkel 3

Sekolah, ruang kuliah Kantor Toko, toserba Restoran Hotel, asrama Rumah Sakit

4

Ruang olahraga

400

kg/m2

5

Ruang dansa

500

kg/m2

6

Lantai dan balkon dalam dari ruang pertemuan

400

kg/m2

(masjid, gereja, ruang pagelaran/rapat, bioskop dengan tempat duduk tetap)

7

Panggung penonton

500

kg/m2

(tempat duduk tidak tetap / penonton yang berdiri)

2

8

Tangga, bordes tangga dan gang

300

kg/m

9

Tangga, bordes tangga dan gang

500

kg/m2

(no. 4, 5, 6, 7)

10

Ruang pelengkap

250

kg/m2

(no. 3, 4, 5, 6, 7)

11

Pabrik, bengkel, gudang

400

kg/m2

(minimum)

- lantai bawah

800

kg/m2

- lantai tingkat lainnya

400

kg/m2

Balkon yang menjorok bebas keluar

300

kg/m2

(minimum)

100

kg/m2

(atap dak)

kg/m2

( = sudut atap, minimum 20 kg/m2, tak perlu ditinjau bila  > 50o)

(no.3)

Perpustakaan, ruang arsip, toko buku ruang alat dan mesin 12

13

Gedung parkir bertingkat :

Beban hidup pada atap gedung Atap / bagiannya yang dapat dicapai orang, termasuk kanopi Atap / bagiannya yang tidak dapat dicapai orang (diambil minimum) : - beban hujan

(40-0,8.)

- beban terpusat

100

kg

Balok/gording tepi bagian kantilever

200

kg

2.3. Kombinasi Beban Kombinasi beban yang digunakan yaitu : 

U = 1,4 DL



U = 1,2 DL + 1,6 LL



U = 0,9 DL + 0,3 . 1,0 EQx + 1,0 EQy



U = 0,9 DL - 0,3 . 1,0 EQx + 1,0 EQy



U = 0,9 DL + 0,3 . 1,0 EQx - 1,0 EQy



U = 0,9 DL - 0,3 . 1,0 EQx - 1,0 EQy



U = 0,9 DL + 1,0 EQx + 0,3 . 1,0 EQy



U = 0,9 DL - 1,0 EQx + 0,3 . 1,0 EQy



U = 0,9 DL + 1,0 EQx - 0,3 . 1,0 EQy



U = 0,9 DL - 1,0 EQx - 0,3 . 1,0 EQy



U = 1,2 DL + 1,0 LL + 0,3 . 1,0 EQx + 1,0 EQy



U = 1,2 DL + 1,0 LL - 0,3 . 1,0 EQx + 1,0 EQy



U = 1,2 DL + 1,0 LL + 0,3 . 1,0 EQx - 1,0 EQy



U = 1,2 DL + 1,0 LL - 0,3 . 1,0 EQx - 1,0 EQy



U = 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0 EQx + 0,3 . 1,0 EQy



U = 1,2 DL + 1,0 LL - 1,0 EQx + 0,3 . 1,0 EQy



U = 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0 EQx - 0,3 . 1,0 EQy



U = 1,2 DL + 1,0 LL - 1,0 EQx - 0,3 . 1,0 EQy

Untuk kombinasi pembebanan gempa dinamik dengan response spectrum, kombinasi pembebanannya sebagai berikut: 

U = 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0 SPECX + 0,3 . 1,0 SPECY



U = 1,2 DL + 1,0 LL + 0,3 . 1,0 SPECX + 1,0 SPECY



U = 0,9 DL + 1,0 SPECX + 0,3 . 1,0 SPECY



U = 0,9 DL + 0,3 . 1,0 SPECX + 1,0 SPECY

2.4. Perhitungan Respon Spektrum Beban Gempa Rencana

dari soal ditentukan : Ss = 1.3 S1 = 1.1 dari tabel 4 dan tabel 5 SNI 2012 halaman 22 diperoleh : SE (tanah Lunak ) : Ss > 1.25 didapat Fa = 0.9 S1 > 0.5 didapat Fv = 2.4 dari halaman 21 di SNI 2012 persamaan (5) : SMS = Fa.Ss = 1.17 dari halaman 21 di SNI 2012 persamaan (6) : SM1 = Fv.S1 = 2.64 Sds = Sd1 =

0.78 1.76

0 T0 TS TS+0 TS+0.1 TS+0.2 TS+0.3 TS+0.4 TS+0.5 TS+0.6 TS+0.7 TS+0.8 TS+0.9 TS+1 TS+1.1 TS+1.2 TS+1.3 TS+1.4 TS+1.5 TS+1.6 TS+1.7 TS+1.8 TS+1.9 TS+2 TS+2.1 TS+2.2 TS+2.3 TS+2.4 TS+2.5 TS+2.6 TS+2.7 TS+2.8 TS+2.9 TS+3 TS+3.1 TS+3.2 TS+3.3 4

T 0.000 0.451 2.256 2.356 2.456 2.556 2.656 2.756 2.856 2.956 3.056 3.156 3.256 3.356 3.456 3.556 3.656 3.756 3.856 3.956 4.056 4.156 4.256 4.356 4.456 4.556 4.656 4.756 4.856 4.956 5.056 5.156 5.256 5.356 5.456 5.556 5.656 5.756

Sa (g) 0.312 0.780 0.780 0.747 0.716 0.688 0.663 0.639 0.616 0.595 0.576 0.558 0.540 0.524 0.509 0.495 0.481 0.469 0.456 0.445 0.434 0.423 0.413 0.404 0.395 0.386 0.378 0.370 0.362 0.355 0.348 0.341 0.335 0.329 0.323 0.317 0.311 0.306

PGA 0.900

Ts +0.1

0.800

0.700 0.600 0.500 0.400

0.300 0.200 0.100 0.000 0.000

1.000

2.000

3.000

4.000

5.000

6.000

7.000

LAMPIRAN III (HASIL ANALISIS ETABS)

3.1. Periode Alami dan Partisipasi Massa Penampang Utuh (Full Dimension) TABLE: Modal Participating Mass Ratios Case Mode Period UX sec Modal 1 1.403 0.4491 Modal 2 1.253 0.0024 Modal 3 0.963 0.00004574 Modal 4 0.565 0.0027 Modal 5 0.521 0.0199 Modal 6 0.497 0.0013 Modal 7 0.487 0.3093 Modal 8 0.436 0.000004109 Modal 9 0.435 0.0001 Modal 10 0.429 0.0042 Modal 11 0.242 0.0159 Modal 12 0.236 0.0399 Modal 13 0.21 0.0013 Modal 14 0.176 0.0001 Modal 15 0.135 0.0489 Modal 16 0.129 0.0034 Modal 17 0.126 0.000006062 Modal 18 0.1 0.0167 Modal 19 0.099 0.0001 Modal 20 0.097 0.000005752 Modal 21 0.097 0.0014 Modal 22 0.096 0.000001881 Modal 23 0.095 0.0027 Modal 24 0.092 5.241E-07 Modal 25 0.092 0.0001 Modal 26 0.09 0.0001 Modal 27 0.089 0.00001157 Modal 28 0.089 0.000009884 Modal 29 0.089 0.000006828 Modal 30 0.089 0.00002016 Modal 31 0.088 0 Modal 32 0.088 0 Modal 33 0.088 0 Modal 34 0.088 0 Modal 35 0.087 0.00003656 Modal 36 0.087 0.00004371 Modal 37 0.087 0.0001 Modal 38 0.087 0.0003 Modal 39 0.087 0.0002 Modal 40 0.087 0.000008311 Modal 41 0.087 0 Modal 42 0.087 0.000003559 Modal 43 0.086 0.00002214 Modal 44 0.086 7.291E-07 Modal 45 0.086 0 Modal 46 0.086 0 Modal 47 0.086 0.00002529 Modal 48 0.086 0.0001 Modal 49 0.086 0 Modal 50 0.086 0

UY 0.0022 0.472 0.0243 0.0474 0.0015 0.005 0.0069 0.00000279 0.0002 0.241 0.0002 0.001 0.0519 0.0011 0.0032 0.0404 0.0049 0.0014 0.0009 0 0.0012 0.0006 0.0142 9.256E-07 0.0003 0.00001032 0 0.000001102 0 0.000002143 0 0 0 0 0.000004686 0 0 0.00001333 0.0001 0.000001745 0 0 0.0001 0 0 0 0 5.577E-07 0 9.321E-07

UZ

Sum UX Sum UY Sum UZ 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0.4491 0.4515 0.4516 0.4542 0.4742 0.4754 0.7847 0.7847 0.7848 0.789 0.8049 0.8448 0.8461 0.8462 0.8951 0.8985 0.8985 0.9152 0.9153 0.9153 0.9167 0.9167 0.9194 0.9194 0.9195 0.9196 0.9196 0.9196 0.9196 0.9196 0.9196 0.9196 0.9196 0.9196 0.9197 0.9197 0.9198 0.9201 0.9202 0.9202 0.9202 0.9202 0.9203 0.9203 0.9203 0.9203 0.9203 0.9204 0.9204 0.9204

0.0022 0.4742 0.4985 0.5459 0.5473 0.5524 0.5593 0.5593 0.5594 0.8004 0.8006 0.8016 0.8535 0.8546 0.8578 0.8982 0.9031 0.9045 0.9054 0.9054 0.9066 0.9072 0.9214 0.9214 0.9217 0.9217 0.9217 0.9217 0.9217 0.9217 0.9217 0.9217 0.9217 0.9217 0.9218 0.9218 0.9218 0.9218 0.9219 0.9219 0.9219 0.9219 0.922 0.922 0.922 0.922 0.922 0.922 0.922 0.922

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

RX

RY

RZ

0.0027 0.5009 0.0044 0.0244 0.0008 0.0034 0.0044 0.000002059 0.0001 0.1793 0.000006716 0.0016 0.0525 0.0042 0.0048 0.0619 0.0074 0.002 0.0012 0 0.0016 0.0008 0.0194 0.000001143 0.0005 0.00001224 0 0.000001419 0 0.000002894 0 0 0 0 0.000005578 0 5.993E-07 0.00002042 0.0002 0.000002483 0 5.475E-07 0.0001 0 0 0 0 0.000001099 0 0.000001215

0.5389 0.0029 0.0003 0.0009 0.0097 0.0006 0.1574 0.000002969 0.00002453 0.0026 0.0121 0.0309 0.0011 0.0002 0.0845 0.0058 0.000005804 0.0215 0.0002 0.000009414 0.0017 0.000002544 0.0034 7.313E-07 0.0002 0.0001 0.00001698 0.00001411 0.00001051 0.00002884 0 0 0 0 0.00004831 0.0001 0.0001 0.0004 0.0002 0.00001146 0 0.000005079 0.00003016 0.000001011 0 0 0.00003537 0.0001 0 0

0.0001 0.0303 0.3235 0.3888 0.0076 0 0.0027 0 0.0000118 0.0305 0.0102 0.0053 0.0029 0.0622 0.0002 0.0039 0.008 0.0023 0.0339 0 0.0002 0.0002 0.0003 0.000001087 0.0001 0.0001 0 6.205E-07 0.000001003 0.000001212 0 0 0 0 0.0000117 0 0 0 0.00002557 0.000002908 0 0 0.00000167 6.111E-07 0 0 0.00002065 0.0001 0 0.000004098

Sum RX Sum RY Sum RZ 0.0027 0.5035 0.508 0.5323 0.5331 0.5366 0.541 0.541 0.5411 0.7204 0.7204 0.7221 0.7746 0.7787 0.7835 0.8454 0.8527 0.8548 0.856 0.856 0.8576 0.8584 0.8777 0.8777 0.8782 0.8782 0.8782 0.8782 0.8782 0.8782 0.8782 0.8782 0.8782 0.8782 0.8782 0.8782 0.8782 0.8782 0.8784 0.8784 0.8784 0.8784 0.8786 0.8786 0.8786 0.8786 0.8786 0.8786 0.8786 0.8786

0.5389 0.5418 0.5421 0.543 0.5526 0.5533 0.7106 0.7106 0.7107 0.7133 0.7254 0.7563 0.7574 0.7576 0.8421 0.8479 0.8479 0.8694 0.8696 0.8696 0.8713 0.8713 0.8747 0.8747 0.8749 0.875 0.875 0.875 0.875 0.875 0.875 0.875 0.875 0.875 0.8751 0.8752 0.8752 0.8757 0.8759 0.8759 0.8759 0.8759 0.8759 0.8759 0.8759 0.8759 0.876 0.8761 0.8761 0.8761

0.0001 0.0304 0.3539 0.7427 0.7503 0.7503 0.753 0.753 0.753 0.7835 0.7937 0.799 0.8019 0.8641 0.8643 0.8682 0.8762 0.8785 0.9124 0.9124 0.9126 0.9128 0.9131 0.9131 0.9132 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9134 0.9134 0.9134 0.9134

3.2. Periode Alami dan Partisipasi Massa Penampang Retak (Crack Dimension) TABLE: Modal Participating Mass Ratios Case Mode Period UX UY sec Modal 1 1.819 0.4581 0.007 Modal 2 1.683 0.0073 0.4618 Modal 3 1.208 0.000005287 0.0233 Modal 4 0.712 0.0026 0.0399 Modal 5 0.623 0.0984 0.00004515 Modal 6 0.604 0.1919 0.0103 Modal 7 0.601 0.0211 0.0014 Modal 8 0.523 0.0035 0.2473 Modal 9 0.437 0.000001294 0 Modal 10 0.436 0 0 Modal 11 0.284 0.0533 0.0006 Modal 12 0.278 0.0051 0.0012 Modal 13 0.246 0.0012 0.0606 Modal 14 0.221 0.0001 0.0002 Modal 15 0.16 0.0523 0.0018 Modal 16 0.148 0.0015 0.0463 Modal 17 0.14 0.0004 0.00002182 Modal 18 0.123 0.001 0.0029 Modal 19 0.116 0.0056 0.0002 Modal 20 0.113 0.0139 0.0012 Modal 21 0.112 0.0001 0.0004 Modal 22 0.107 0.0001 0.0015 Modal 23 0.107 0.00003444 0.0001 Modal 24 0.107 0.00002515 0.0001 Modal 25 0.107 0.0000486 0.0002 Modal 26 0.106 0.0002 0.0018 Modal 27 0.106 0.0003 0.0105 Modal 28 0.106 0 6.443E-07 Modal 29 0.106 0.000002819 0 Modal 30 0.106 0 0 Modal 31 0.106 0 0 Modal 32 0.106 0 0 Modal 33 0.105 0.0000361 0.0002 Modal 34 0.105 0.000004758 7.886E-07 Modal 35 0.105 0.00001472 0.00001293 Modal 36 0.105 0.0007 0.0000425 Modal 37 0.105 0.000001255 0 Modal 38 0.105 0.000004924 0.0001 Modal 39 0.104 0 0.000007074 Modal 40 0.104 0 0.000001833 Modal 41 0.104 0 0 Modal 42 0.104 0.000004248 0.0001 Modal 43 0.104 0.000003042 0.0000468 Modal 44 0.104 0.00003302 0.0006 Modal 45 0.104 0.000004625 0.0001 Modal 46 0.104 0 0 Modal 47 0.103 0.0001 0.0002 Modal 48 0.103 0 0.000002455 Modal 49 0.103 0 6.109E-07 Modal 50 0.103 0.0002 0.0004

UZ

Sum UX Sum UY Sum UZ 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0.4581 0.4654 0.4654 0.4679 0.5663 0.7582 0.7793 0.7829 0.7829 0.7829 0.8362 0.8412 0.8424 0.8425 0.8948 0.8963 0.8966 0.8977 0.9033 0.9172 0.9173 0.9174 0.9174 0.9175 0.9175 0.9177 0.9181 0.9181 0.9181 0.9181 0.9181 0.9181 0.9181 0.9181 0.9181 0.9188 0.9188 0.9188 0.9188 0.9188 0.9188 0.9188 0.9188 0.9189 0.9189 0.9189 0.9189 0.9189 0.9189 0.9191

0.007 0.4687 0.492 0.5319 0.5319 0.5422 0.5437 0.7909 0.7909 0.7909 0.7915 0.7928 0.8534 0.8535 0.8553 0.9016 0.9016 0.9044 0.9046 0.9059 0.9063 0.9077 0.9078 0.908 0.9081 0.9099 0.9204 0.9204 0.9204 0.9204 0.9204 0.9204 0.9206 0.9206 0.9206 0.9207 0.9207 0.9207 0.9207 0.9207 0.9207 0.9208 0.9208 0.9214 0.9215 0.9215 0.9217 0.9217 0.9217 0.9221

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

RX

RY

RZ

0.008 0.5092 0.0008 0.0238 0.00001751 0.0061 0.0009 0.1658 0 0 0.0004 0.0029 0.0628 0.0012 0.0025 0.066 0.000044 0.0037 0.0003 0.0017 0.0005 0.002 0.0001 0.0002 0.0002 0.0024 0.0143 9.223E-07 0 0 0.000000589 0 0.0003 0.000001014 0.00001747 0.0001 7.881E-07 0.0001 0.000009805 0.000002469 0 0.0001 0.0001 0.0008 0.0001 6.039E-07 0.0002 0.000003353 0.000000829 0.0005

0.524 0.0082 0.0001 0.001 0.0555 0.1103 0.0122 0.0024 0.000001288 0 0.0396 0.0035 0.0009 0.0002 0.0857 0.0024 0.0005 0.0013 0.0069 0.0167 0.0001 0.0001 0.00004566 0.00003156 0.0001 0.0003 0.0003 0 0.000004008 0 0 0 0.0000435 0.000006696 0.00002313 0.001 0.000002219 0.000007883 0 0 0 0.000005089 0.000003719 0.00004107 0.000005861 0 0.0001 5.614E-07 5.586E-07 0.0002

0.00002343 0.0244 0.4204 0.304 0.0005 0.002 0.0005 0.0266 0 0 0.0022 0.0312 0.0021 0.0505 0.0001 0.0079 0.0125 0.0273 0.00002019 0.0004 0.000003878 0.0001 0.0000102 0.00001972 0.00001805 0.0003 0.0017 0 0.000001693 0 0 0 0.0001 0 0.00000502 0.000006026 0 0.00001278 0.00000298 7.152E-07 0 0 0.000002526 0.00002473 0.000008308 0 0.000000565 0 0 0

Sum RX Sum RY 0.008 0.5173 0.5181 0.5419 0.542 0.5481 0.549 0.7148 0.7148 0.7148 0.7153 0.7182 0.781 0.7821 0.7846 0.8506 0.8506 0.8544 0.8547 0.8564 0.8569 0.8589 0.859 0.8592 0.8594 0.8618 0.8761 0.8761 0.8761 0.8761 0.8761 0.8761 0.8764 0.8764 0.8764 0.8765 0.8765 0.8765 0.8765 0.8765 0.8765 0.8766 0.8767 0.8775 0.8776 0.8776 0.8778 0.8778 0.8778 0.8783

Sum RZ

0.524 0.00002343 0.5321 0.0244 0.5323 0.4448 0.5332 0.7488 0.5887 0.7493 0.6989 0.7513 0.7112 0.7518 0.7136 0.7784 0.7136 0.7784 0.7136 0.7784 0.7533 0.7806 0.7568 0.8119 0.7577 0.8139 0.7579 0.8645 0.8436 0.8645 0.8461 0.8724 0.8466 0.8849 0.8479 0.9121 0.8548 0.9122 0.8715 0.9126 0.8717 0.9126 0.8718 0.9127 0.8719 0.9127 0.8719 0.9127 0.8719 0.9128 0.8722 0.913 0.8726 0.9147 0.8726 0.9147 0.8726 0.9147 0.8726 0.9147 0.8726 0.9147 0.8726 0.9147 0.8726 0.9148 0.8726 0.9148 0.8727 0.9148 0.8736 0.9148 0.8736 0.9148 0.8737 0.9148 0.8737 0.9148 0.8737 0.9148 0.8737 0.9148 0.8737 0.9148 0.8737 0.9148 0.8737 0.9148 0.8737 0.9149 0.8737 0.9149 0.8738 0.9149 0.8738 0.9149 0.8738 0.9149 0.874 0.9149

3.3. Output Gaya – Gaya Dalam frame

B1

B2

B3

B4

B5

B6

B7

frame

PC1

PC2

PC3

PC4

frame

K1

K2

frame

K4

K5

frame

SW

Story LT.6 LT.6 LT.7 LT.6 LT.7 LT.3 LT.7 LT.7 LT.5 LT.6 LT.5 LT.5 LT.11 LT.10 LT.9 LT.11 LT.15 LT.16 LT.15 LT.15 LT.11 LT.6 LT.10 LT.11 LT.10 LT.6 LT.10 LT.10 Story LT.6 LT.6 LT.6 LT.6 LT.2 LT.5 LT.2 LT.2 LT.7 LT.7 LT.9 LT.9 LT.7 LT.7 LT.9 LT.9

Story

Beam B1706 B1707 B2219 B1707 B2225 B1974 B2225 B2225 B1976 B2187 B1976 B2156 B2225 B2277 B2225 B2225 B2232 B2269 B2232 B2232 B1725 B1728 B1725 B1725 B2230 B1729 B2230 B2230 Beam B2063 B2063 B2054 B2054 B2054 B2055 B2054 B2054 B2212 B2210 B2232 B2232 B2229 B2229 B2233 B2233

Beam

BASEMENTC216 LT.6 C216 LT.6 C216 BASEMENTC96 LT.4 C59 LT.6 C55 LT.16 C282 LT.6 C55 Story LT.7 LT.7 LT.7 LT.7 LT.7 LT.9 LT.9 LT.9 Story

Beam C291 C290 C291 C290 C215 C17 C282 C17 Pear

BASEMENTP11 ATAP P23 ATAP P23

Load Case/Combo Comb4 Max Comb4 Min Comb3 Min Comb4 Min Comb4 Min Comb3 Min Comb6 Max Comb4 Min Comb4 Min Comb3 Min Comb4 Max Comb4 Min Comb4 Min Comb4 Min Comb6 Max Comb4 Min Comb4 Max Comb4 Max SPEX Y Max Comb4 Min Comb4 Min Comb3 Max SPEX Y Max Comb4 Min Comb4 Max Comb3 Max SPEX Y Max Comb4 Min

V2 (sendi) V2 (luar sendi) N N (212,152.40) (202,254.80) (210,618.90) (188,747.86) (324,177.29) (308,145.91) (579,503.30) (556,937.22) 657,481.23 (543,528.28) (67,120.32) (66,050.83) 88,172.63 (75,044.08) -

T (maks) N-mm (9,125,547.51) (8,908,717.55) (21,226,395.00) (96,612,631.00) 88,748,639.29 12,876,909.92 19,715,951.50 -

M3 (maks) N-mm 263,816,692.00 347,952,536.00 391,097,169.00 1,152,355,238.00 1,462,017,923.00 104,290,326.00 228,173,340.00 -

M3 (min) N-mm (204,397,488.00) (436,068,820.00) (492,652,587.00) (1,361,321,179.00) (1,730,752,514.00) (131,421,785.00) (276,060,624.00)

Load Case/Combo Comb3 Max Comb4 Min Comb3 Max Comb5 Min Comb3 Min Comb4 Max Comb3 Max Comb5 Min Comb4 Min Comb3 Max Comb6 Max Comb4 Min Comb3 Max Comb4 Min Comb5 Max Comb3 Min

V2 (sendi) V2 (luar sendi) N N 1,382,838.98 1,332,941.78 (787,182.18) (658,929.42) (835,915.13) (803,515.77) 533,191.34 167,631.28 -

T (maks) N-mm (172,407,172.00) 195,243,712.00 187,730,718.00 (347,171,318.00) -

M3 (maks) N-mm 2,625,147,761.00 1,615,605,110.00 1,994,938,976.00 802,667,857.00 -

M3 (min) N-mm (1,501,721,621.00) (1,147,953,532.00) (2,116,474,477.00) (871,029,744.00)

Load Case/Combo Comb3 Min Comb3 Max Comb3 Max Comb4 Min Comb4 Min Comb3 Max Comb4 Max Comb3 Max

P (maks) N (9,292,100.51) (2,752,587.04) -

V2 (maks) N 681,391.81 606,105.73 -

Load Case/Combo Comb3 Min Comb3 Max Comb4 Min Comb3 Max Comb4 Min Comb3 Min Comb4 Max Comb3 Min

P (maks) N (940,328.20) (9,285,232.70) -

V2 (maks) N 380,698.22 (639,301.06) -

Load Case/Combo Comb4 Max Comb5 Max Comb3 Min

P (maks) KN (19,541.16) -

V2 (maks) KN (8,789.81) -

M2 (maks) N-mm (1,152,447,173.00) 1,079,629,625.00 M2 (maks) N-mm (455,695,169.00) 1,894,429,376.00

M3 (maks) KN-m 21,409.88

M3 (maks) N-mm 1,450,116,372.00 1,297,374,428.00 M3 (maks) N-mm 880,023,037.00 (1,376,944,475.00)

LAMPIRAN IV (PERENCANAAN STRUKTUR)

4.1. Perencanaan Pelat Lantai Sebagai contoh untuk perencanaan pelat lantai digunakan pelat lantai tipe S1. Sedangkan untuk perencanaan tipe pelat lainnya sama dengan perencanaan pelat S1, hanya disesuaikan dengan dimensi dan ketebalan masing – masing tipe pelat tersebut. Perencanaan Plat No : Tipe Plat : Ukuran Plat : Jenis Ruang : Mutu Bahan f'c : Fy : β : Dimensi Plat Lx : Ly : h : P :

1 S1 4 4 x PERKULIAHAN 30 240 0.85

MPa MPa

4 4 0.12 0.02

m m m m :

20

mm

A. Pembebanan Plat 1. Beban Mati a. Plat b. Pasir

Tebal (m) x Bj (Kn/m³) 0.12 x 24 = 2.88 0.04 x 18 = 0.72 Tebal (cm) x Berat (kN/m²)/cm 3 x 0.21 = 0.63 1 x 0.24 = 0.24 4.47 Total Beban Mati (Wd) =

: :

c. Spesi d. Penutup Lantai

: :

2. Beban Hidup Beban Hidup (Wl) Faktor Reduksi

: :

2.5 0.4

3. Beban Ultimit Beban Ultimit (Wu) : : :

kN/m² kN/m² kN/m² kN/m² kN/m²

kN/m²

1.2 Wd + 1.2 4.47 + 6.964 kN/m²

1.6 ( 1.6 (

Wl x Fr ) 2.5 x 0 )

B. Perhitungan Momen Plat Diketahui di atas : Ly Lx

:

4 4

Mu lx = = =

0.001 x Wu 0.001 x 6.964 2.786 kNm

x

Mu ly = = =

0.001 x Wu 0.001 x 6.964 2.786 kNm

x

x

x

=

1.0

Ix² 4.00 ²

x

Ix² 4.00 ²

x

x

x

……>>

Clx 25

Cly 25

Clx Cly Ctx Cty

= = = =

25 25 51 51

+

Mu tx = = =

0.001 x Wu 0.001 x 6.964 5.683 kNm

x

Mu ty = = =

0.001 x Wu 0.001 x 6.964 5.683 kNm

x

x

x

Ix² 4.00 ²

x

Ix² 4.00 ²

x

Ctx 51

x

Cty 51

x

C. Perencanaan Penulangan Lx Tebal Plat (h) Diameter Tul. Penutup Beton Jarak efektif, d

ρ balance

ρ max

120 mm : : 10 mm , maka luas tampang tulangan : 20 : mm : Tebal Plat (h) - Penutup Beton (p) - Øs/2 120 20 5 : 95 : mm :

0.85

:

0.85

:

0.0645

f'c x Fy x 30 x 240

β

x

x (

0.85

x (

: 0.75 x ρ balance : 0.75 x 0.06 : 0.05

Mu phi Rn

: : : m

ρ perlu

As perlu As min 1.33 As perlu As terpakai

2.786 : 0.8 3.48 x 95 ² 0.385817

600 ) 600 + fy 600 ) 600 + 240

ρ min

: :

3.482

78.54 mm²

1.4 Fy 0.0058

kNm

1E+06 1000

fy 0.85 x f'c 240 : 0.85 x 240 : 1.1765

:

1 x ( 1 m 1 x ( 1 : 1.18 : 0.85 x ( 1 - √ : 0.001609

: ρ perlu : ρ min : 1.33 x 250 :

Rn ) ) fy 0.39 1 - ( 2 1.18 x ) ) 240 0.9962 )

√( √(

:

b x b x 152.86

x

x

..OK..!!

1 - ( 2

d d

= = =

m

x

152.86 mm² 554.17 mm² 203.31 mm²

Terpakai 1,33 As Perlu

Jarak antar tulangan : Jarak Pakai

:

78.54 x 1000 250 150 mm

= 314.16 P

10 -

150

Kontrol Kapasitas Momen 78.54 x 1000 As terpakai : mm² = 523.6 150 523.6 x 240 a : = 4.928 mm 0.85 x 30 x 1000 Mn : 523.6 x 240 x ( 95 - 4.93 / 2 ) = 1.33 Mu : 4.6311 kNm Mn > Mu .....OK...!!! phi

11.628 kNm

D. Perencanaan Penulangan Ly Tebal Plat (h) Diameter Tul. Penutup Beton Jarak efektif, d

ρ balance

ρ max

120 mm : : 10 mm , maka luas tampang tulangan : 20 : mm : Tebal Plat (h) - Penutup Beton (p) - Øs/2 120 20 10 5 : 85 : mm :

0.85

:

0.85

:

0.0645

β

x (

0.85

x (

: 0.75 x ρ balance : 0.75 x 0.06 : 0.0484

Mu phi Rn

: : : m

ρ perlu

f'c x Fy x 30 x 240

x

2.786 : 0.8 3.48 x 85 ² 0.481938

600 ) 600 + fy 600 ) 600 + 240

ρ min

: :

3.482

78.54 mm²

1.4 Fy 0.0058

kNm

1E+06 1000

fy 0.85 x f'c 240 : 0.85 x 30 : 9.4118

:

1 x ( 1 m 1 x ( 1 : 9.41 : 0.11 x ( 1 - √ : 0.002027

:

Rn ) ) fy 0.48 1 - ( 2 9.41 x ) ) 240 0.9622 )

√( √(

1 - ( 2

m

x


: ρ perlu : ρ min : 1.33 x 250 :

b x b x 172.33

d d

x

x

= = =

172.33 mm² 495.83 mm² 229.2 mm²


..OK..!! Jarak antar tulangan : Jarak Pakai

:

78.54 x 1000 250 100 mm

= 314.16 10 -

P

100


14.977 kNm

E. Perencanaan Penulangan Tx Tebal Plat (h) Diameter Tul. Penutup Beton Jarak efektif, d

ρ balance

ρ max


0.85

:

0.85

:

0.0645

f'c x Fy x 30 x 240

β

x

0.85

x ( x (

: 0.75 x ρ balance : 0.75 x 0.06 : 0.0484

Mu phi Rn

: : : m

5.683 : 0.8 7.10 x 95 ² 0.787067

fy 0.85 x f'c 240 : 0.85 x 30 : 9.4118

:

7.1033 kNm 1E+06 1000

78.54 mm²

600 ) 600 + fy 600 ) 600 + 240

ρ min

: :

1.4 Fy 0.0058

ρ perlu


1 x ( 1 m 1 x ( 1 : 9.41 : 0.11 x ( 1 - √ : 0.003332

Rn ) ) fy 0.79 1 - ( 2 9.41 x ) ) 240 0.9383 )

√( √(

:

: ρ perlu : ρ min : 1.33 x 450 :

b x b x 316.51

1 - ( 2

d d

x

x

= = =

m

x

316.51 mm² 554.17 mm² 420.96 mm²



:

78.54 x 1000 450 100 mm

= 174.53 10 -

P

100


16.862 kNm

F. Perencanaan Penulangan Ty Tebal Plat (h) Diameter Tul. Penutup Beton Jarak efektif, d

ρ balance

ρ max

Mu phi Rn


0.85

:

0.85

:

0.0645

f'c x Fy x 30 x 240

β

x

0.85

x ( x (

: 0.75 x ρ balance : 0.75 x 0.06 : 0.0484 : : :

5.683 : 0.8 7.10 x 95 ² 0.787067

7.1033 kNm 1E+06 1000

78.54 mm²

600 ) 600 + fy 600 ) 600 + 240

ρ min

: :

1.4 Fy 0.0058

m

: : :

ρ perlu

: : : :


fy 0.85 x f'c 240 0.85 x 30 9.4118 1 x ( 1 m 1 x ( 1 9.41 0.11 x ( 1 - √ 0.003332

Rn ) ) fy 0.79 1 - ( 2 9.41 x ) ) 240 0.9383 )

√( √(

: ρ perlu : ρ min : 1.33 x 450 :

b x b x 316.51

1 - ( 2

d d

x

x

= = =

m

x

316.51 mm² 554.17 mm² 420.96 mm²



:

78.54 x 1000 450 100 mm

= 174.53 P

10 -

100

Kontrol Kapasitas Momen As terpakai : 78.54 x 1000 mm² = 785.4 100 a : 785.4 x 240 = 22.176 mm 0.85 x 10 x 1000 Mn : 785.4 x 240 x ( 95 - 22.2 / 2 ) = 1.33 Mu : 9.4474 kNm phi Mn > Mu .....OK...!!!

ly

=

4

P10-100

P10-100 lx =

4

P10-150 P10-100

P10-100

P10-100

15.817 kNm

4.2. Perencanaan Balok Sebagai contoh untuk perencanaan balok digunakan balok tipe B1. Ba l ok B1 Tul a nga n tumpua n bw= 300 h= 450 d= 410 d'= 40 fc= 30 fy= 400 Mu= 204,397,488 β1= 0.85

mm mm mm mm Mpa Mpa Nmm

Se hi ngga di guna ka n ρ = As pe rl u=

Mn= m= Pmi n= Rn= Ppe rl u= Pb= Pma ks =

255,496,860 Nmm 15.686 0.0035 5.066 N/mm2 0.0143 0.0325 0.0244

0.014261

1754.107

Di guna ka n tul a nga n D= As t=

22 mm 380.133 mm2

ma ka di da pa t juml a h tul a nga n n= 4.614 As pa ka i = As pa ka i

≈

8 ba ta ng

6.230749959

3041.062 mm2 > As pe rl u

Juml a h tul a nga n te ka n ya ng di butuhka n be rda s a rka n ra s i o As '= di guna ka n 4 D22 As '= S=

1520.531 mm2 1520.531 mm2 3.428571429 mm

4 ba ta ng >

25 mm di pa ka i tul a nga n 2 l a pi s

Kontrol ke l e l e ha n : As ums i tul a nga n ta ri k l e l e h da n te ka n l e l e h a= c= εy= εs = εs '=

79.50 mm 93.54 mm 0.002 0.010 > 0.002 <

εy εy

ok a s ums i s a l a h tul . Te ka n be l um l e l e h

ka re na εs > εy > εs ', tul a nga n ba ja ta ri k s uda h l e l e h te ta pi ba ja te ka n be l um. De nga n de mi ki a n, te rnya ta a ngga pa n pa da l a ngka h a wa l ti da k be na r. Ma ka di pe rl uka n me nca ri l e ta k ga ri s ne tra l de nga n me ngguna ka n ke s e ti mba nga n ga ya -ga ya hri zonta l ( ∑Hf=0), TS=Cc+Ct, ya i tu de nga n me nca ri ni l a i c de nga n rumus s bb:

c   Q  R2  R R= Q= c=

-23.384 mm 5612.109 mm 101.863 mm

de nga n ni l a i c te rs e but,ni l a i -ni l a i l a i n ya ng be l um di ke ta hui da pa t di ca ri . fs '= εs '.Es fs '= 364.388 < 400 ok de nga n de mi ki a n a ngga pa n ya ng di guna ka n be na r. a= Cc= Ct= ce k TS = Cc + ct As .fy = Cc + Ct 1216424.675

86.583 mm 662361.015 N 554063.660 N



1216424.675 ok

ka pa s i ta s pe na mpa ng ba l ok Mn1= Mn2= Mn= ØMn > Mu 358317538

242893368.2 Nmm 205003554.4 Nmm 447896922.5 Nmm



204397488

de nga n de mi ki a n ba l ok a ma n te rha da p l e ntur

Ba l ok B1 Tul a nga n l a pa nga n bw= 300 h= 450 d= 410 d'= 40 fc= 30 fy= 400 Mu= 263,816,692 β1= 0.85

mm mm mm mm Mpa Mpa Nmm

Se hi ngga di guna ka n ρ = As pe rl u=

Mn= m= Pmi n Rn= Ppe rl u= Pb= Pma ks =

329,770,865 Nmm 15.686 0.0035 6.539 N/mm2 0.0193 0.0325 0.0244

0.0192562

2368.512

Di guna ka n tul a nga n D= As t=

22 mm 380.133 mm2

ma ka di da pa t juml a h tul a nga n n= 6.231 As pa ka i = As pa ka i

≈

8 ba ta ng

6.23075

3041.062 mm2 > As pe rl u

Juml a h tul a nga n te ka n ya ng di butuhka n be rda s a rka n ra s i o As '= di guna ka n 4 D22 As '= S=

1520.531 mm2 1520.531 mm2 3.428571429 mm

4 ba ta ng >

25 mm di pa ka i tul a nga n 2 l a pi s

Kontrol ke l e l e ha n : As ums i tul a nga n ta ri k l e l e h da n te ka n l e l e h a= c= εy= εs = εs '=

79.50 mm 93.54 0.002 0.010 > 0.002 <

εy εy

ok a s ums i s a l a h tul . Te ka n be l um l e l e h

ka re na εs > εy > εs ', tul a nga n ba ja ta ri k s uda h l e l e h te ta pi ba ja te ka n be l um. De nga n de mi ki a n, te rnya ta a ngga pa n pa da l a ngka h a wa l ti da k be na r. Ma ka di pe rl uka n me nca ri l e ta k ga ri s ne tra l de nga n me ngguna ka n ke s e ti mba nga n ga ya -ga ya hri zonta l ( ∑Hf=0), TS=Cc+Ct, ya i tu de nga n me nca ri ni l a i c de nga n rumus s bb:

c   Q  R2  R R= Q= c=

-23.384 mm 5612.109 mm 101.863 mm

de nga n ni l a i c te rs e but,ni l a i -ni l a i l a i n ya ng be l um di ke ta hui da pa t di ca ri . fs '= εs '.Es fs '= 364.388 < 400 ok de nga n de mi ki a n a ngga pa n ya ng di guna ka n be na r. a= Cc= Ct= ce k TS = Cc + ct As .fy = Cc + Ct 1216424.675

86.583 mm 662361.015 N 554063.6604 N



1216424.675 ok

ka pa s i ta s pe na mpa ng ba l ok Mn1= Mn2= Mn= ØMn > Mu 358317538

242893368.2 Nmm 205003554.4 Nmm 447896922.5 Nmm



263816692

de nga n de mi ki a n ba l ok a ma n te rha da p l e ntur

Penulangan Terhadap Torsi a. Tulangan Torsi Vu = 212152.4 N Tu = 9125547.5 Nmm b = 300 mm h = 400 mm fc' = 30 mm diameter sengkang = fy = 400 mpa

BatasTu 

>>>>> φ= d' = 10

kuat momen torsi terfaktor pada penampang, didapat dari output etabs. -9125547.51 Nmm (akibat 1,2 DL + LL – Fx + 0,3 Fy) Comb 5 dari etabs B 435 lantai 2 0.75 >>>> ketentuan SNI 2847 2002 40 mm mm

 fc '  A2cp  .  12  Pcp 

Acp = 120000 mm2 Pcp = 1400 mm Batas Tu = 0.3423266 x 10285714 = 3,521,074 Nmm < 9,125,548 Nmm Batas Tu < Tu maka tulangan torsi diperlukan. b. menghitung properti penampang. dengan selimut beton 40 mm dan sengkang φ 10 X1 = 210 mm Y1 = 310 mm Aoh = (X1.Y1) = 65100 mm2 Ao = 0.85 x Aoh = 55335 mm2 d= 360 ph = 2(X1+Y1) = 1040 mm cek penampang : = 98590.06 N

fc ' bw.d 6

Vc 

 Vu     bw.d 

2

 Tu. ph   Vc 2 fc '    2       1,7 A oh   bw.d 3 

2.365167702 N/mm2 < maka penampang cukup besar.

3.423266 N/mm2

c. menentukan tulangan torsi transversal yang diperlukan

Tn 

Tu 

At Tn  S 2.Ao. fy.cot 

= 12167397 Nmm asumsikan 45 derajat untuk komponen struktur non-prategang. =

0.274858 mm2/mm

untuk 1 kaki dari sengkang

d. memilih tulangan torsi longitudinal tulangan longitudinal tambahan yg diperlukan untuk torsi :

Al 

At fyv 2 .Ph. .cot  S fyt

=

285.8519 mm2

luas total min tulangan longitudinal tambahan yang diperlukan.

MinAl 

5 fc ' Acp At fyv  .Ph. 12. fyl S fyt

=

398.8013 mm2

At/s = 0.2748576 mm2 > bw/6.fyv = 0.125 mm2 OK mengacu SNI 2847-2002 pasal 13.6(7) tulangan longitudinal tambahan yang diperlukan untuk menahan puntir tidak boleh kurang dari Al. karena min Al < Al maka digunakan Al =

285.8519 mm2

OK

tulangan longitudinal tambahan disebar pada keempat sudut bagian dalam dari sengkang dan secara vertikal diantaranya. Asumsikan sepertiga = 95.28397 mm2 maka digunakan tulangan torsi: 2 D 13 >>>>>>>> 265.4646 mm2 untuk sisi samping.

Tulangan Geser Balok B1 Vu= h= b= d'= d= fc= fy=

212152.400 450 300 40 410 30 240

N mm mm mm mm mpa mpa

Vc= 112283.1243 N dengan menganggap Vc = 0 Vs= 282869.867 N dipakai tulangan 4 Ø10 Av= 314.16 mm2 Vs= Av.Fy.d/s s= Av.Fy.d/Vs 109.284 mm syarat SRPMK pasal 23.4.4.2, s min=100 mm dan s max=150 mm n= 4 kaki/muka D= 10 mm dipakai s= 100 mm pada rentang sendi sengkang tertutup pertama harus dipasang tidak lebih dari 50 mm dari muka tumpuan Vs pakai= 309132.7171 N kontrol kuat geser nominal tidak boleh lebih dari Vs maksimum Vs maks= 449,132 N > 309,133 N ok Vn= 421415.8414 N Ø Vn > Vu 316,062 N 212,152 N 

ok

Vu pada jarak 2.h (diluar sendi) Vu= 202,255 N Vc= 112283.1243 N dengan menganggap Vc= 0 Vs= 269673.067 N dipakai tulangan 4 Ø10 Av= 314.16 mm2 Vs= Av.Fy.d/s s= Av.Fy.d/Vs 114.632 mm syarat srpmk pasal 23.4.4.2, s min=100 mm dan s max=150 mm n= 4 kaki/muka D= 10 mm dipakai s= 120 mm pada rentang luar sendi Vs pakai= 257610.5976 N Vn= 369893.7219 N Ø Vn > Vu 277,420 N  202,255 N

ok

4.3. Perencanaan Kolom Sebagai contoh untuk perencanaan kolom, digunakan kolom tipe K1. Penulangan Lentur Kolom Lantai Dasar Basemen-Lt 6 (K1) kolom 1200x1200 h= d= d'= Pu=

1200 1160 40 9292100.51

mm mm mm N

fc= fy= Ey= β1=

Gaya aksial maksimum kolom Digunakan rasio tulangan (Pg) = 2% Asg= 28800 mm2 Digunakan tulangan 12 D22 D= 22 mm 380.133 mm2 n= 12 batang Ast= 4561.593 mm2 dengan penulangan simetris pada arah x dan arah y, maka : Ast x-x= Ast y-y n= 3041.062 mm2 As= As' n= 1520.531 mm2 h-2d'/h= 0.933 > 0.65 maka Ø untuk Ø Pn < 0,1.fc'.Ag berlaku :

  0,8  Ag= 0,1.fc'.Ag=

30 Mpa 400 Mpa 200000 Mpa 0.85

0.316777 %

8 batang 4 batang

0, 2..Pn 0,1. Ag. fc '

1440000 mm2 4320000 N

beban aksial maksimum Ø Pn maks yang dapat dipikul oleh kolom : ØPn max= 19982724.53 > 4320000 Øtetap 19982724.53 > 9292100.51 Ok kuat momen kolom peninjauan terehadap kondisi seimbang sebagai batas kelelehan tulangan tarik : εy= 0.002 cb= 696 mm a= 591.6 mm εs'= 0.0028 > 0.002 εs' >εy fs'= fy ND1= 18102960 N ND2= 569438.801 N NT= 608212.338 N Pnb= 18064186.463 N ØPnb 11741721.2 N > 9292100.51 N kolom mengalami kelehan tarik kemudian untuk batas dimana tulangan tekan mengalami peralihan leleh yaitu pada saat εs'=εy= 0.0028 c= 696.00 fs= 400 400 Mpa, Asumsi benar  kedua tulangan leleh fs=fs'= fy Pn= 18064186.46 N ØPn= 11741721.2 N > 9292100.51 N dengan demikian penampang kolom mampu menahan beban Pu

Penulangan Geser Kolom Lantai Dasar Basemen-Lt 6 (K1) kolom 1200x1200 Vu= 681391.810 N Nu= 9292100.510 N h= 1200.000 mm d'= 40.000 mm d= 1160.000 mm fc= 30.000 mpa fy= 240.000 mpa Vc= 1856411.963 N dipakai tulangan geser 2 Ø12-100mm pada rentang Lo = 1200 mm sesuai SNI 03-2847-2002 pasal 23.4.4(4) dan pasal 23.3.3(2) SRPMK. D= 12 mm Av= 226.195 mm2 n= 2 kaki/muka dipakai s= 100 mm Vspakai =

629725.964 N

Vn= 2486137.927 N Ø Vn > Vu  1864603.445 N 681391.810 N ok jadi tulangan sengkang ikat terpasang sudah cukup menahan geser. dipakai tulangan geser 2 Ø12-150mm pada rentang diluar Lo = 1200 mm D= 12 mm Av= 226.195 mm2 n= 2 kaki/muka dipakai s= 150 mm Vspakai =

419817.309 N

Vn= 2276229.272 N Ø Vn > Vu 1707171.954 N



681391.810 N

ok

DESAIN DAN ANALISIS KOLOM LANTAI Basemen-Lt6 K1 1. DATA TAMPANG Lebar tampang Tinggi penampang Kuat tekan beton Teg. Leleh baja Modulus Elastisitas Diameter Tulangan Tulangan Deret Rasio tulangan Selimut beton

B H fc fy E d n

ds

= = = = = = = = = =

1200 1200 30 400 200000 22 12D22 4 0.317% 40.0

Momen Desain dari Etabs Gaya Aksial dari Etabs

mm mm MPa MPa MPa mm

Mu Pu

= =

1450.116 KNm 9292.101 KN

1200 mm As =

380.286

mm2

12

mm

jrk antr tul =

337 > 19 mm 1200

Ok 1200 1200 mm

2. ANALISIS LENTUR TABULASI PERHITUNGAN Mn-Pn 120 1200

120 1200 1020

120 1080 918

120 960 816

120 840 714

120 720 612

0.0030

0.0001

-0.0002

-0.0006

-0.0011

-0.0018

0.0030

0.0010

0.0008

0.0005

0.0002

-0.0003

0.0030

0.0020

0.0019

0.0017

0.0015

Cs1 Cs2 Cs3 Cs4

0.0030 456.34 304.23 304.23 456.34

0.0029 22.82 157.18 299.16 456.34

0.0029 -50.70 123.94 281.69 456.34

0.0029 -142.61 82.40 259.86 456.34

∑Csi Pn

1521 36720

936 31212

811 28091

Pn + ∑Csi

Pn

38241

32148

Mn

Mn

0

3078

Pu

24857

20896

Mu

0

2001

As/deret (mm2)

c a

1140.9

1

760.6

2

760.6

3

1140.9

4 1 2 3 4

εs1 εs2 εs3 εs4

b=

1200

1200

120 120 102

120 -38 -32

-0.0028 -0.0043 -0.0067 -0.0115

-0.0260

-0.0666

-0.0009 -0.0019 -0.0036 -0.0068

-0.0167

-0.0442

0.0013

0.0009

0.0004

-0.0073

-0.0218

0.0029 -260.77 28.97 231.79 456.34

0.0028 -418.31 -42.25 194.37 456.34

0.0028 -456.34 -141.97 141.97 456.34

0.0028 -456.34 -291.55 63.38 456.34

0.0027 -456.34 -304.23 -67.61 456.34

0.0025 -456.34 -304.23 -304.23 456.34

0.0020 -456.34 -304.23 -304.23 456.34

0.0006 -456.34 -304.23 -304.23 136.90

656 24970

456 21848

190 18727

0 15606

-228 12485

-372 9364

-608 6242

-608 3121

-928 -988

28902

25626

22305

18917

15606

12257

8992

5634

2513

-1916

4274

5162.702

5749

6040

5948

5521

4741

3620

2225

-277

18786

16657

14498

12296

10144

7967

5845

3662

1633

-1246

2778

3355.757

3737

3926

3866

3589

3082

2353

1446

-180

1200

1200

1200

1200

120 600 510

1200

120 480 408

1200

120 360 306

120 240 204

-0.0004 -0.0022

1200

1200

1200

1200

4.4. Perencanaan Dinding Geser h= 76 m Vu= 8,789.81 KN Mu = 21,409.88 Knm Pu = 19,541.16 Kn fc ' = 30 mpa fy = 400 mpa tebal = 0.45 m panjang total = 5m panjang badan = 6m tinggi total dinding = 76 m menentukan kebutuhan baja tulangan vertikal dan horisontal : 2.7 m2 Acv  lxt 1 Acv 6

fc '

2464.751509 Kn

Vu = 8,789.81 Kn > sehingga diperlukan 2 lapis tulangan.

2464.752 Kn

perhitungan kebutuhan baja tulangan vertikal dan horisontal. v   n  0.0025 tetap Spasi Maks = 450 mm luas penampang horisontal dan vertikal dinding geser per meter panjang : 0.45 m2  tebal.1m luas minimal kebutuhan tulangan per meter panjang arah horizontal dan vertikal : 0.001125 m2 = 1125 mm2 bila digunakan baja tulangan D16, maka : Jenis Dimensi As D Diameter (mm) luas/bar (mm2) Jumlah (mm2) 22 22 380.1327111 2 760.2654 karena digunakan dua lapis tulangan, jumlah pasangan tulangan yang diperlukan per meter panjang adalah : n= 1.479746372 = 2 pasang S= 150 mm spasi tidak boleh melebihi 450 mm dipakai tulangan = 2D22-150 untuk tulangan horisontal menentukan baja tulangan untuk menahan geser :

Vn  Acv(c fc ' n. fy)

dimana : hw lw

12.66666667 > 3 diperoleh αc = 0.167 rasio tulangan horisontal :

n  Ok,

2 xluas / bar s.t

n

>

0.011263191

n.min

=

0.0025

kuat geser nominal :

Vn  Acv(c fc ' n. fy)

14633.92777 Kn

Kuat geser perlu :

Vn  0,75xVn

10975.44582 Kn

ok, Vu = 8,789.81 kn < 10975.45 Kn oke dinding cukup kuat menahan geser kuat geser nominal maksimum : 5 12323.75754 Kn OKE Acv fc ' 6 Ok, kuat geser nominal masih dibawah batas atas kuat geser nominal maksimum. oleh karena itu, konfigurasi tulangan 2D22-150mm (sebagaimana didapat pada langkah awal) dapat dipakai. Rasio tulangan pv tidak boleh kurang dari pn apabila hw/lw < 2. karena hw/lw = 12,67, maka dapat digunakan rasio tulangan minimum. Jadi gunakan 2D22-150mm untuk tulangan vertikal.

ANALISIS STRUKTUR GEDUNG GRAHA PENA MAKASSAR

Recommend Documents