666,7 795,3. Neobnovitelná primární energie (Vliv provozu budovy na životní prostředí) Celková dodaná energie (Energie na vstupu do budovy)

vydaný podle zákona č. 406/2000 Sb., o hospodaření energií, a vyhlášky č. 78/2013 Sb., o energetické náročnosti budov

Ulice, číslo: Přízřenická 1022, 1023, 1024 PSČ, místo: 664 42, Modřice Typ budovy: Bytový dům 6094,01 m2

Plocha obálky budovy:

0,28 m2/m3

Objemový faktor tvaru A/V:

Celková energeticky vztažná plocha: 7157,65 m2

Celková dodaná energie

Neobnovitelná primární energie

(Energie na vstupu do budovy)

(Vliv provozu budovy na životní prostředí)

Měrné hodnoty kWh/(m2·rok)

Mimořádně úsporná

44

56

Velmi úsporná

66

84

111

Úsporná

89

112

93

Méně úsporná

168

133 Nehospodárná

224

177 Velmi nehospodárná

281

221 Mimořádně nehospodárná

Hodnoty pro celou budovu MWh/rok

666,7

795,3

Hodnoty pro celou budovu Opatření pro

MWh/rok

Stanovena

Vnější stěny: 5%

Okna a dveře: Střechu: Podlahu: Vytápění: Chlazení / klimatizaci: Větrání: 95%

Přípravu teplé vody: Osvětlení:

Zemní plyn - 634,0 Elektřina ze sítě - 32,6

Jiné:

Obálka budovy

Vytápění

Uem W/(m2·K)

Chlazení

Větrání

Úprava vlhkosti

Teplá voda

Osvětlení

Dílčí dodané energie Měrné hodnoty kWh(m2·rok)

Mimořádně úsporná

0 4

0,43

59

29

Mimořádně nehospodárná

Hodnoty pro celou budovu MWh/rok

425,5

2,5

208,6

Zpracovatel: Ing. Martin Juraček

Osvědčení č.:

Kontakt:

Mistral ENERGY, spol. s r.o.

Vyhotoveno dne: 28.12.2014

Vídeňská 103, 619 00 Brno

Podpis:

0976

30,2

Průkaz ENB podle vyhlášky č.78/2013 Sb.

Průkaz 2013 v.3.4.5 © PROTECH spol. s r.o. Datum tisku: 28.12.2014

037820 – Mistral ENERGY, spol. s r.o. Zakázka: modrice.STV

PROTOKOL PRŮKAZU Účel zpracování průkazu Nová budova

Budova užívaná orgánem veřejné moci

Prodej budovy nebo její části

Pronájem budovy nebo její části

Větší změna dokončené budovy

Jiná než větší změna dokončené budovy

Jiný účel zpracování : Pro potřeby zákona 406/2000 Sb.

Základní informace o hodnocené budově Identifikační údaje budovy

Adresa budovy (místo, ulice, popisné číslo, PSČ) :

Přízřenická 1022, 1023, 1024 664 42 Modřice

Katastrální území :

Modřice

Parcelní číslo :

460/29

Datum uvedení do provozu

2007

(nebo předpokládané uvedení do provozu) :

Vlastník nebo stavebník :

Společenství pro dům Přízřenická 1022, 1023, 1024 Modřice

Adresa :

Přízřenická 1023 664 42 Modřice

IČ :

28277414

Telefon :

Petr Knespl – 732 134 721, Tomáš Skřipec – 602 525 828 Erik Mikuš – 777 013 745

email :

[email protected]

Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

1 / 10



037820 – Mistral ENERGY, spol. s r.o. Zakázka: modrice.STV Typ budovy Rodinný dům

Bytový dům

Budova pro ubytování a stravování

Administrativní budova

Budova pro zdravotnictví

Budova pro vzdělávání

Budova pro sport

Budova pro obchodní účely

Budova pro kulturu

Jiné druhy budovy :

Geometrické charakteristiky budovy Parametr

jednotky

hodnota

Objem budovy V (objem částí budovy s upravovaným vnitřním prostředím vymezený vnějšími povrchy konstrukcí obálky budovy)

[m3]

21 473,0

Celková plocha obálky A (součet vnějších ploch konstrukcí ohraničujících objem budovy V)

[m2]

6 094,0

[m2/m3]

0,284

[m2]

7 157,6

Objemový faktor tvaru budovy A/V Celková energeticky vztažná plocha Ac

Druhy energie (energonositelé) užívané v budově Hnědé uhlí

Černé uhlí

Topný olej

Propan - butan

Kusové dřevo, dřevní štěpka

Dřevěné peletky

Zemní plyn

Elektřina

Jiná paliva nebo jiný typ zásobování : Soustava zásobování tepelnou energií (dálkové teplo):

podíl OZE:

do 50% včetně,

nad 50% do 80%,

nad 80%

Energie okolního prostředí :

účel:

na vytápění,

pro přípravu teplé vody,

na výrobu elektrické energie

Druhy energie dodávané mimo budovu Elektřina

Tomáš Matějek

Teplo

[email protected]

Žádné

Tel.: 777102207

2 / 10




Informace o stavebních prvcích a konstrukcích a technických systémech

A) stavební prvky a konstrukce

a.1) požadavky na součinitel prostupu tepla Součinitel prostupu tepla Vypočtená hodnota

Referenční hodnota

Uj

UN,rq,j

[m2]

[W/(m2·K)]

[W/(m2·K)]

(ano/ne)

[-]

[W/K]

1 569,8

0,32

0,30 / 0,20

-

1,00

506,8

Plocha Konstrukce obálky budovy

SO1 Obvodová konstrukce 1.NP 4.NP

Měrná ztráta prostupem tepla

Činitel teplotní redukce Splněno

Aj

bj

HT,j

OD1 OD 1.NP - Z

11,8

1,10

1,50 / 1,20

-

1,00

12,9

OD2 OD 1.NP - S

21,0

1,10

1,50 / 1,20

-

1,00

23,1

OD3 OD 1.NP - V

9,2

1,10

1,50 / 1,20

-

1,00

10,1

OD4 OD 2.NP - Z

221,7

1,10

1,50 / 1,20

-

1,00

243,8

OD5 OD 2.NP - S

31,7

1,10

1,50 / 1,20

-

1,00

34,9

OD6 OD 2.NP - V

244,8

1,10

1,50 / 1,20

-

1,00

269,2

OD7 OD 2.NP - J

60,9

1,10

1,50 / 1,20

-

1,00

67,0

SO2 Skladba S8 - Obvodová konstrukce 5.NP

368,4

0,29

0,30 / 0,20

-

1,00

106,4

OD8 OD 5.NP - Z

88,0

1,10

1,50 / 1,20

-

1,00

96,8

OD9 OD 5.NP - J

7,7

1,10

1,50 / 1,20

-

1,00

8,4

OD10 OD 5.NP - V

86,2

1,10

1,50 / 1,20

-

1,00

94,8

SCH1 S1 plochá střecha

1 447,0

0,22

0,24 / 0,16

-

1,00

313,0

SCH2 P10 Terasy

243,0

0,30

0,24 / 0,16

-

1,00

73,6

PDL2 P8 Komerční prostory

194,0

0,53

0,45 / 0,30

-

1,00

103,7

PDL1 P2 - podlaha 1.NP nad suterenem

1 489,0

0,22

0,45 / 0,30

-

1,00

329,4

Tepelné vazby mezi konstrukcemi

6 094,0

0,050

-

-

1,00

304,7

Celkem

6 094,0

2 598,7

Poznámka Hodnocení splnění požadavku ve sloupci Splněno je vyžadováno jen u větší změny dokončené budovy a při jiné, než větší změny dokončené budovy v případě plnění požadavku na energetickou náročnost budovy podle § 6 odst. 2 písm. c).

a.2) požadavky na průměrný součinitel prostupu tepla Převažující návrhová vnitřní teplota

Objem zóny

Θim,j

Vj

[°C]

[m3]

[W/(m2·K)]

20,0

21 473,0

0,50

Zóna

Zóna 1 - Celý objekt

Tomáš Matějek

[email protected]

Referenční hodnota průměrného součinitele prostupu tepla zóny Uem,R,j

Tel.: 777102207

3 / 10




Průměrný součinitel prostupu tepla budovy Budova

Tomáš Matějek

Vypočtená hodnota Uem (Uem = HT/A)

Referenční hodnota Uem,R (Uem,R = Σ(Vi·Uem,R,j)/V)

Splněno

[W/(m2·K)]

[W/(m2·K)]

(ano/ne)

0,426

0,499

ANO

[email protected]

Tel.: 777102207

4 / 10




B) technické systémy b.1.a) vytápění Typ zdroje

Energonositel

Hodnocená budova / zóna

Pokrytí dílčí potřeby energie na vytápění

Jmenovitý tepelný výkon

Účinnost výroby energie zdrojem tepla ηH,gen nebo COPH,gen

Účinnost distribuce energie na vytápění

Účinnost sdílení energie na vytápění ηH,em

ηH,dis

[-]

[-]

[%]

[kW]

[%]/[-]

[%]

[%]

Referenční budova

x

x

x

x

80,0

85,0

80,0

Celý objekt

Kaskáda plynových kotlů

Zemní plyn

100

300,0

75,0

85,0

80,0

b.1.b) požadavky na účinnost technického systému k vytápění Hodnocená budova / zóna

Celý objekt

Typ zdroje

Účinnost výroby energie zdrojem tepla ηH,gen nebo COPH,gen

Účinnost výroby energie referenčního zdroje tepla ηH,gen,rq nebo COPH,gen

Požadavek splněn

[-]

[%]/[-]

[%]/[-]

[ano/ne]

Kaskáda plynových kotlů

75,0

80,0

NE

b.5.a) příprava teplé vody (TV) Hodnocená budova / zóna

Energonositel

Pokrytí dílčí potřeby energie na přípravu teplé vody

[-]

[-]

[%]

[kW]

[litry]

[%]/[-]

Referenční budova

x

x

x

x

x

85

5

150

Soustava nepřímotopných boiler

lokální

Zemní plyn

100,0

75,0

3 000

75

3,9

164,3

Tomáš Matějek

Jmenovitý Objem příkon pro zásobníku ohřev TV TV

[email protected]

Účinnost zdroje tepla pro přípravu teplé vody ηW,gen nebo COPW,gen

Měrná tepelná ztráta zásobníku teplé vody QW,st

Systém přípravy TV v budově

Měrná tepelná ztráta rozvodů teplé vody QW,dis

[Wh/(l·den)] [Wh/(m·den)]

Tel.: 777102207

5 / 10




b.5.b) požadavky na účinnost technického systému k přípravě teplé vody Typ systému k přípravě teplé vody

Účinnost zdroje tepla pro přípravu teplé vodyη ηW,gen nebo COPW,gen

Účinnost referenčního zdroje tepla pro přípravu teplé vodyη ηW,gen,rq nebo COPW,gen

Požadavek splněn

[-]

[%]/[-]

[%]/[-]

[ano/ne]

lokální

75,00

80,00

NE

Typ osvětlovací soustavy

Pokrytí dílčí potřeby energie na osvětlení

Celkový elektrický příkon osvětlení budovy

Průměrný měrný příkon pro osvětlení vztažený k osvětlenosti zóny pL,lx

[-]

[%]

[kW]

[W/(m2·lx)]

Referenční budova

x

x

x

0,05

Celý objekt

Celý objekt

100

20,133

0,03

Hodnocená budova / zóna

Soustava nepřímotopných boiler

b.6) osvětlení Hodnocená budova / zóna

Budova celkem

Tomáš Matějek

20,133

[email protected]

Tel.: 777102207

6 / 10




Energetická náročnost hodnocené budovy a) seznam uvažovaných zón a dílčí dodané energie v budově Hodnocená budova zóna

Vytápění EPH

Chlazení EPC

Nucené větrání EPF

NV1

Příprava teplé vody EPW

Osvětlení EPL

NV2

Výroba z OZE nebo kombinované výroby elektřiny a tepla OZE I

OZE E

Zóna 1

b) dílčí dodané energie Budova

Vytápění

Chlazení

Větrání Úprava vzduchu Příprava TV

Osvětlení

Potřeba energie

Vypočtená spotřeba energie

Pomocná energie

Dílčí dodaná energie

Měrná dílčí dodaná ener. na celkovou energeticky vztažnou plochu AE

[kWh/rok]

[kWh/rok]

[kWh/rok]

[kWh/rok]

[kWh/(m2·rok)]

Hodnocená

216 994

425 479

0

425 479

59,4

Referenční

214 770

394 798

0

394 798

55,2

Hodnocená

0

0

0

0

0,0

Referenční

0

0

0

0

0,0

Hodnocená

2 464

2 464

0,3

Referenční

10 646

10 646

1,5

Hodnocená

0

0

0,0

Referenční

0

0

0,0

Hodnocená

128 158

208 554

0

208 554

29,1

Referenční

128 158

182 979

0

182 979

25,6

Hodnocená

30 169

30 169

0

30 169

4,2

Referenční

45 254

45 254

0

45 254

6,3

Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

7 / 10




c) výroba energie umístěná v budově, na budově nebo na pomocných objektech

Typ výroby

Využitelnost vyrobené energie

jednotky Kogenerační jednotka EPCHP teplo

Kogenerační jednotka EPCHP elektřina

Fotovoltaické panely EPPV elektřina

Solární termické systémy QH,sc,sys teplo

Vyrobená energie

Faktor celkové primární energie

Faktor neobnovitelné primární energie

Celková primární energie


[kWh/rok]

[-]

[-]

[kWh/rok]

[kWh/rok]

Budova Dodávka mimo budovu Budova Dodávka mimo budovu Budova Dodávka mimo budovu Budova Dodávka mimo budovu Budova Dodávka mimo budovu

Jiné

d) rozdělení dílčích dodaných energií, celkové primární energie a neobnovitelné primární energie podle energonositelů Dílčí vypočtená spotřeba energie/ Pomocná energie

Faktor celkové primární energie

Faktor neobnovitelné primární energie



[kWh/rok]

[-]

[-]

[kWh/rok]

[kWh/rok]

634 033

1,1

1,1

697 437

697 437

Elektřina ze sítě

32 633

3,2

3,0

104 426

97 899

Celkem

666 666

x

x

801 862

795 336

Energonositel

Zemní plyn

Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

8 / 10



037820 – Mistral ENERGY, spol. s r.o. Zakázka: modrice.STV e) požadavek na celkovou dodanou energii (6)

Referenční budova

(7)

Hodnocená budova

(8)

Referenční budova

(9)

Hodnocená budova

[kWh/rok]

[kWh/(m2·rok)]

733 159,7 666 666,3 102,4

Splněno (ano/ne)

ANO

Splněno (ano/ne)

ANO

93,1

f) požadavek na neobnovitelnou primární energii (10)

Referenční budova

(11)

Hodnocená budova

(12)

Referenční budova

(13)

Hodnocená budova

[kWh/rok]

[kWh/(m2·rok)]

912 685,2 795 335,7 127,5 111,1

g) primární energie hodnocené budovy (14)


[kWh/rok]

801 862,3

(15)

Obnovitelná primární energie

[kWh/rok]

6 526,6

(16)

Využití obnovitelných zdrojů energie z hlediska primární energie

[%]

0,8

Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

9 / 10

Průkaz ENB podle vyhlášky č.78/2013 Sb. 037820 – Mistral ENERGY, spol. s r.o. Zakázka: modrice.STV


Závěrečné hodnocení energetického specialisty Nová budova nebo budova s téměř nulovou spotřebou energie Splňuje požadavek podle §6 odst.1 Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii Větší změna dokončené budovy nebo jiná změna dokončené budovy Splňuje požadavek podle §6 odst.2 písm. a) Splňuje požadavek podle §6 odst.2 písm. b) Splňuje požadavek podle §6 odst.2 písm. c)

ANO

Plnění požadavků na energetickou náročnost budovy se nevyžaduje Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii Budova užívaná orgánem veřejné moci Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii Prodej nebo pronájem budovy nebo její části Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii Jiný účel zpracování průkazu Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii

D

Identifikační údaje energetického specialisty, který zpracoval průkaz Jméno a příjmení

Ing. Martin Juraček

Číslo oprávnění MPO

0976

Podpis energetického specialisty

Datum vypracování průkazu Datum vypracování průkazu

Tomáš Matějek

28.12.2014

[email protected]

Tel.: 777102207

10 / 10

Posouzení konstrukcí

TOB v.15.1.6 © PROTECH spol. s r.o. Datum tisku: 28.12.2014

037820 – Mistral ENERGY, spol. s r.o. Modrice.TOB

Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Stavba: Místo:

BD Modřice Přízřenická 1022, 1023, 1024 Modřice

Zpracovatel: Zakázka: Projektant: E-mail:

Tomáš Matějek Modrice.TOB Tomáš Matějek [email protected]

Zadavatel: SVJ v domě Přízřenická 1022,1023, 1024 Modřice Archiv: Datum: Telefon:

28.12.2014 777102207

Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 1 SO1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Stěna - venkovní Poznámka: Obvodová konstrukce 1.NP - 4.NP 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro θai = θi + ∆θai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C θai = 21,0 °C ϕi,r = 55,0 % Rsi = 0,130 m2·K/W ϕse = 84,0 % Rse = 0,040 m2·K/W θse = -15,0 °C Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

pdi = pdse =

1 368 Pa 139 Pa

p"di = p"dse =

2 487 Pa 165 Pa

1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů 1 č.v.

2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 λk λp ZTM Zw Položka Položka Materiál ρ c µ kµ KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 105-01 5.1 Omítka vápenná 1 600 840,0 6,0 1,000 0,700 0,880 0,00 0,090 2 151a-027 2.7 Zdící prvek 44 P+D (660) 660 960,0 1,000 0,140 0,150 0,00 0,025 3 106-013 6.1.3 Omítka perlitová (350) 350 850,0 7,0 1,000 0,100 0,110 0,00 0,022 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1 1,0 1,0 1,0

13 z3 2,2 2,2 3,0

1.3 Vypočítané hodnoty 1 č.v.

2 4 14 15 16 16a 17 18 7b 19 Zp·10-9 λekv θs µvyp Položka Materiál Vr d λ R KC mm W/(m·K) W/(m·K) m2·K/W °C m/s 1 105-01 Omítka vápenná Z vr. 15,00 0,880 0,880 0,017 19,6 6,0 0,48 2 151a-027 Zdící prvek 44 P+D (660) Z vr. 440,00 0,150 0,150 2,933 19,4 0,0 0,00 3 106-013 Omítka perlitová (350) Z vr. 20,00 0,110 0,110 0,182 -12,6 7,0 0,74 Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,020 W/(m2·K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota λekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.

Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

20 pd Pa 1 368 887 887

1 / 30



037820 – Mistral ENERGY, spol. s r.o. Modrice.TOB SO1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla Tepelný odpor Odpor při prostupu tepla Difuzní odpor

U R RT Zp

= = = =

0,323 3,132 3,302 1,222

W/(m2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s

Celková měrná hmotnost Teplota rosného bodu

m = θw =

321,4 kg/m2 11,6 °C

1.4 Průběh teploty v konstrukci

θsi 19,6 °C 1. 19,4 °C 2. -12,6 °C θse -14,6 °C

1.5 Průběh tlaku vodních par pdx a p"dxv konstrukci Tlak par

AB

2200 Pa

1100 Pa

550 Pa

Zp

pd

ZpA = 0,5·109 m/s ZpB = 0,5·109 m/s

p"d

A = 455 mm B = 455 mm

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce nesplňuje požadavek na UN a Urec U = 0,32283 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 0,323 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,300 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,250 W/(m2·K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,020 W/(m2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; fRsi = 0,961 vyhovuje V konstrukci je použit neúplně zadaný materiál. Roční bilanci kondenzátu není možné určit. Konstrukce nevyhovuje. Poznámka k vyhodnocení kondenzace : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.

Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

2 / 30




1.6 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO 13788. Stavba: Místo:





28.12.2014 777102207

SO1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Popis: Obvodová konstrukce 1.NP - 4.NP Návrhová teplota θi = 20,0 °C Nadmořská výška z = 300 m n.m. Vlhostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny

V konstrukci nedocházi ke kondenzaci.

Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

3 / 30

Posouzení konstrukcí 037820 – Mistral ENERGY, spol. s r.o. Modrice.TOB


2 Legenda Značky veličin a zkratky v hlavičkách tiskových sestav 1 č.v. číslo vrstvy 2 KC číslo položky v katalogu materiálů firmy PROTECH, spol. s r.o. 3 ČSN číslo položky v ČSN 73 0540-3, 1994 4 Mat. popis položky měrná hmotnost v suchém stavu 5 ρ 6 c měrná tepelná kapacita faktor difuzního odporu 7 µ λk charakteristický součinitel tepelné vodivosti 8 λp výpočtový (praktický) součinitel tepelné vodivosti 9 z2 součinitel materiálu podle tabulky B2 ČSN 73 0540-3 10 Zw vlhkostní součinitel materiálu 11 z1 součinitel vnitřního prostředí podle tabulky B1 ČSN 73 0540-3 12 z3 součinitel způsobu zabudování materiálu do stavební konstrukce podle tab. B3 ČSN 73 0540-3 13 14 Vr výpočtová varianta vrstvy 15 d tloušťka vrstvy korigovaný součinitel tepelné vodivosti podle čl. 2.3 ČSN 73 0540-3 16 λ λekv hodnota pro výpočet tepelného odporu vrstvy. 16a 17 R tepelný odpor vrstvy θs teplota na vnitřním líci vrstvy 18 Rd difuzní odpor vrstvy 19 pd částečný tlak vodní páry na vnitřním líci vrstvy 20 θae teplota vnějšího vzduchu 21 τc celková doba trvání teplot vnějšího vzduchu 22 gdA hustota difuzního toku vodní páry, proudící konstrukcí od vnitřního povrchu 23 k hranici A oblasti kondenzace gdB hustota difuzního toku vodní páry, proudící konstrukcí od hranice B oblasti kondenzace 24 k vnějšímu povrchu Md dílčí množství zkondenzované (vypařené) vodní páry 25 Ostatní veličiny θai výpočtová teplota vnitřního vzduchu θe výpočtová venkovní teplota podle ČSN 06 0210 ϕi relativní vlhkost vnitřního vzduchu ϕe relativní vlhkost vnějšího vzduchu Ri odpor při přestupu tepla na vnitřní straně konstrukce Re odpor při přestupu tepla na vnější straně konstrukce pdi částečný tlak vodní páry ve vnitřním prostředí pde částečný tlak vodní páry ve vnějším prostředí p"di částečný tlak syté vodní páry ve vnitřním prostředí p"de částečný tlak syté vodní páry ve vnějším prostředí e1 součinitel typu budovy podle ČSN 73 0540-2 θi výpočtová vnitřní teplota RT odpor konstrukce při prostupu tepla U součinitel prostupu tepla konstrukce m měrná hmotnost konstrukce Rd difuzní odpor konstrukce RdT odpor konstrukce při prostupu vodní páry ν teplotní útlum konstrukce ψ fázové posunutí teplotních kmitů θw teplota rosného bodu Mc roční množství zkondenzované vodní páry v konstrukci Mev roční množství vypařené vodní páry v konstrukci RdA difuzní odpor od vnitřního povrchu konstrukce k hranici A oblasti kondenzace RdB difuzní odpor od hranice B oblasti kondenzace k vnějšímu povrchu konstrukce Up RN ∆θw1 ∆θw2 θr λkat

součinitel prostupu tepla zabudované konstrukce normový tepelný odpor konstrukce bezpečnostní přirážka zohledňující způsob vytápění bezpečnostní přirážka zohledňující zohledňující tepelnou akumulaci konstrukce výsledná teplota v místnosti součinitel tepelné vodivosti vybraný z katalogu materiálů

Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

4 / 30

Posouzení konstrukcí 037820 – Mistral ENERGY, spol. s r.o. Modrice.TOB Ru µ


tepelný odpor nevytápěných prostorů faktor difuzního odporu

Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

5 / 30









28.12.2014 777102207

Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 3 SO2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Stěna - venkovní Poznámka: Skladba S8 - Obvodová konstrukce 5.NP 3.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro θai = θi + ∆θai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C θai = 21,0 °C ϕi,r = 55,0 % Rsi = 0,130 m2·K/W ϕse = 84,0 % Rse = 0,040 m2·K/W θse = -15,0 °C Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

pdi = pdse =

1 368 Pa 139 Pa

p"di = p"dse =

2 487 Pa 165 Pa


2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 λk λp ZTM Zw Položka Položka Materiál ρ c µ kµ KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 105-01 5.1 Omítka vápenná 1 600 840,0 6,0 1,000 0,700 0,880 0,00 0,090 2 215g-004 POROTHERM 24 P+D 850 1 000,0 5,0 1,000 0,380 0,380 0,00 3 104a-025 ETICS-lep. malta nanes. 60%* 780 15,0 1,000 0,450 0,450 0,00 0,100 4 371-052 deska ORSIL NF 100 840,0 1,6 1,000 0,042 0,042 0,00 5 104a-026 2.2.6 ETICS-výztužná vrstva 780 15,0 1,000 0,450 0,450 0,00 0,100 6 104a-031 2.2.10 ETICS-omít. silikon. zrno 2mm 1 800 70,0 1,000 0,700 0,700 0,00 0,800 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1

13 z3

1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 3,0


2 4 14 15 16 16a 17 18 7b 19 λekv θs µvyp Zp·10-9 λ Položka Materiál Vr d R KC mm W/(m·K) W/(m·K) m2·K/W °C m/s 1 105-01 Omítka vápenná Z vr. 15,00 0,880 0,880 0,017 19,7 6,0 0,48 2 215g-004 POROTHERM 24 P+D Z vr. 240,00 0,380 0,380 0,640 19,6 5,0 12,75 3 104a-025 ETICS-lep. malta nanes. 60%* Z vr. 10,00 0,450 0,450 0,022 13,4 15,0 0,80 4 371-052 deska ORSIL NF Z vr. 120,00 0,042 0,042 2,857 13,2 1,6 1,02 5 104a-026 ETICS-výztužná vrstva Z vr. 5,00 0,450 0,450 0,011 -14,5 15,0 0,40 6 104a-031 ETICS-omít. silikon. zrno 2mm Z vr. 2,00 0,700 0,700 0,003 -14,6 70,0 0,74 Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,020 W/(m2·K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota λekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.

Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

20 pd Pa 1 368 1 332 364 303 226 195

6 / 30



037820 – Mistral ENERGY, spol. s r.o. Modrice.TOB SO2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla Tepelný odpor Odpor při prostupu tepla Difuzní odpor

U R RT Zp

= = = =

0,289 3,550 3,720 16,187

W/(m2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s

Celková měrná hmotnost Teplota rosného bodu

m = θw =

255,3 kg/m2 11,6 °C


θsi 19,7 °C 1. 19,6 °C 2. 13,4 °C 3. 13,2 °C 4. -14,5 °C 5. -14,6 °C θse -14,6 °C


AB

2200 Pa

1100 Pa

550 Pa

Zp

pd

ZpA = 15,0·109 m/s ZpB = 15,0·109 m/s

p"d

A = 385 mm B = 385 mm

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a nesplňuje Urec U = 0,28879 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 0,289 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,300 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,250 W/(m2·K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,020 W/(m2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; fRsi = 0,965 vyhovuje Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,055 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Roční bilance zkondenzované páry Mc - Mev = -8,728 kg/m2 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.

Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

7 / 30









28.12.2014 777102207

SO2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Popis: Skladba S8 - Obvodová konstrukce 5.NP Návrhová teplota θi = 20,0 °C Nadmořská výška z = 300 m n.m. Vlhostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny


Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

8 / 30





Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

9 / 30




Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

10 / 30









28.12.2014 777102207

Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 5 SCH1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Střecha - plochá a šikmá se sklonem do 45° včetně Poznámka: S1 plochá střecha 5.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro θai = θi + ∆θai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C θai = 21,0 °C ϕi,r = 55,0 % Rsi = 0,100 m2·K/W ϕse = 84,0 % Rse = 0,040 m2·K/W θse = -15,0 °C Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

pdi = pdse =

1 368 Pa 139 Pa

p"di = p"dse =

2 487 Pa 165 Pa


2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 λk λp ZTM Zw Položka Položka Materiál ρ c µ kµ KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 105-01 5.1 Omítka vápenná 1 600 840,0 6,0 1,000 0,700 0,880 0,00 0,090 2 101-023 1.2.3 Železobeton (2500) 2 500 1 020,0 32,0 1,000 1,480 1,740 0,00 0,080 3 102-034 2.3.4 Beton z keramzitu (1000) 1 000 880,0 10,0 1,000 0,360 0,400 0,00 4 116-01 17.1 Asfaltové pásy a lepenky 1 400 1 470,0 10 000,0 1,000 0,210 0,210 0,00 0,000 5 107a-062 7.6.2 Polystyren pěnový EPS (15-20) 20 1 270,0 20,0 1,000 0,043 0,044 0,00 0,002 6 116-01 17.1 Asfaltové pásy a lepenky 1 400 1 470,0 10 000,0 1,000 0,210 0,210 0,00 0,000 7 111-08 12.8 Štěrk 1 650 800,0 5,0 1,000 0,580 0,580 0,00 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1

13 z3

1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0


2 4 14 15 16 16a 17 18 7b λekv θs µvyp Položka Materiál Vr d λ R KC mm W/(m·K) W/(m·K) m2·K/W °C 1 105-01 Omítka vápenná Z vr. 15,00 0,880 0,880 0,017 20,3 6,0 2 101-023 Železobeton (2500) Z vr. 120,00 1,740 1,740 0,069 20,2 32,0 3 102-034 Beton z keramzitu (1000) Z vr. 80,00 0,400 0,400 0,200 19,7 10,0 4 116-01 Asfaltové pásy a lepenky Z vr. 5,00 0,210 0,210 0,024 18,3 10 000,0 5 107a-062 Polystyren pěnový EPS (15-20) Z vr. 200,00 0,044 0,044 4,545 18,1 20,0 6 116-01 Asfaltové pásy a lepenky Z vr. 10,00 0,210 0,210 0,048 -14,0 10 000,0 7 111-08 Štěrk Z vr. 30,00 0,580 0,580 0,052 -14,4 5,0 Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,020 W/(m2·K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota λekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.

Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

19 Zp·10-9 m/s 0,48 20,40 4,25 265,62 21,25 531,24 0,80

20 pd Pa 1 368 1 367 1 338 1 331 945 914 140

11 / 30



037820 – Mistral ENERGY, spol. s r.o. Modrice.TOB SCH1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla Tepelný odpor Odpor při prostupu tepla Difuzní odpor

U R RT Zp

= = = =

0,216 4,955 5,095 844,029

W/(m2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s

Celková měrná hmotnost m = θw = Teplota rosného bodu

478,5 kg/m2 11,6 °C


θsi 20,3 °C 1. 20,2 °C 2. 19,7 °C 3. 18,3 °C 4. 18,1 °C 5. -14,0 °C 6. -14,4 °C θse -14,7 °C


AB

2300 Pa

1150 Pa

575 Pa

Zp

pd

ZpA = 312,0·109 m/s ZpB = 312,0·109 m/s

p"d

A = 420 mm B = 420 mm

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a nesplňuje Urec U = 0,21629 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 0,216 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,240 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,160 W/(m2·K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,020 W/(m2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; fRsi = 0,980 vyhovuje Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,031 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Roční bilance zkondenzované páry Mc - Mev = -0,005 kg/m2 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.

Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

12 / 30









28.12.2014 777102207

SCH1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Popis: S1 plochá střecha Návrhová teplota θi = 20,0 °C Nadmořská výška z = 300 m n.m. Vlhostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny θe °C

ϕi

ϕe

RK mm

gc1A kg/m2·s

gc1B kg/m2·s

gc kg/m2·s

říjen

8,9

0,59

0,77

420

6,99744

5,77185

1,22559

listopad

3,5

0,58

0,79

420

18,60532

3,76894

14,83638

prosinec

-0,2

0,59

0,81

420

25,47302

2,85541

22,61761

leden

-2,2

0,56

0,81

420

26,16631

2,44885

23,71746

únor

-0,4

0,59

0,81

420

25,51539

2,83056

22,68483

březen

3,6

0,58

0,79

420

18,40362

3,79826

14,60536

duben

9,1

0,59

0,77

420

6,53364

5,86590

0,66774

květen

13,4

0,61

0,74

420

-4,27844

8,38076

červen

17,0

0,64

0,71

420

červene c

18,0

0,66

0,70

420

srpen

17,9

0,65

0,70

420

-15,0665 9 -18,4726 0 -18,1221 8

11,5043 5 12,6120 4 12,4955 1

-12,6591 9 -26,5709 3 -31,0846 4 -30,6176 9

září

13,8

0,62

0,74

420

0,00000

0,00000

0,00000

Množství kondenzátu v 4. měsíci Ma

Tomáš Matějek

(kg/m2)

Ma kg/m2 0,0003 3 0,0041 7 0,0102 3 0,0165 8 0,0221 2 0,0260 3 0,0262 1 0,0228 2 0,0159 3 0,0076 0 0,0000 0 0,0000 0

= 0,026 < 0,100 - konstrukce vyhovuje

[email protected]

Tel.: 777102207

13 / 30





Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

14 / 30




Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

15 / 30









28.12.2014 777102207

Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 7 SCH2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Střecha - plochá a šikmá se sklonem do 45° včetně Poznámka: P10 Terasy 7.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro θai = θi + ∆θai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C θai = 21,0 °C ϕi,r = 55,0 % Rsi = 0,100 m2·K/W ϕse = 84,0 % Rse = 0,040 m2·K/W θse = -15,0 °C Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

pdi = pdse =

1 368 Pa 139 Pa

p"di = p"dse =

2 487 Pa 165 Pa


2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 λk λp ZTM Zw Položka Položka Materiál ρ c µ kµ KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 105-01 5.1 Omítka vápenná 1 600 840,0 6,0 1,000 0,700 0,880 0,00 0,090 2 101-023 1.2.3 Železobeton (2500) 2 500 1 020,0 32,0 1,000 1,480 1,740 0,00 0,080 3 107a-062 7.6.2 Polystyren pěnový EPS (15-20) 20 1 270,0 20,0 1,000 0,043 0,044 0,00 0,002 4 116-03 17.3 Fólie z PE 1 470 1 470,0 124 000,0 1,000 0,350 0,350 0,00 0,000 5 101-011 1.1.1 Beton hutný (2100) 2 100 1 020,0 17,0 1,000 1,050 1,230 0,00 0,080 6 116-01 17.1 Asfaltové pásy a lepenky 1 400 1 470,0 10 000,0 1,000 0,210 0,210 0,00 0,000 7 114-02 15.2 Tmely pro stavební použití 1 500 1 300,0 1 350,0 1,000 0,220 0,220 0,00 0,000 8 130-03 3 Keram. dlažba 2 000 840,0 200,0 1,000 1,010 1,010 0,00 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1

13 z3

1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0


2 4 14 15 16 16a 17 18 7b λekv θs µvyp Položka Materiál Vr d λ R 2 KC mm W/(m·K) W/(m·K) m ·K/W °C 1 105-01 Omítka vápenná Z vr. 15,00 0,880 0,880 0,017 20,0 6,0 2 101-023 Železobeton (2500) Z vr. 180,00 1,740 1,740 0,103 19,8 32,0 3 107a-062 Polystyren pěnový EPS (15-20) Z vr. 140,00 0,044 0,044 3,182 18,8 20,0 4 116-03 Fólie z PE Z vr. 0,50 0,350 0,350 0,001 -13,7 124 000,0 5 101-011 Beton hutný (2100) Z vr. 60,00 1,230 1,230 0,049 -13,7 17,0 6 116-01 Asfaltové pásy a lepenky Z vr. 5,00 0,210 0,210 0,024 -14,2 10 000,0 7 114-02 Tmely pro stavební použití Z vr. 2,00 0,220 0,220 0,009 -14,4 1 350,0 8 130-03 Keram. dlažba Z vr. 8,00 1,010 1,010 0,008 -14,5 200,0 Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,020 W/(m2·K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota λekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.

Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

19 Zp·10-9 m/s 0,48 30,60 14,87 329,37 5,42 265,62 14,34 8,50

20 pd Pa 1 368 1 367 1 311 1 284 679 669 181 155

16 / 30



037820 – Mistral ENERGY, spol. s r.o. Modrice.TOB SCH2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla Tepelný odpor Odpor při prostupu tepla Difuzní odpor

U R RT Zp

= = = =

0,303 3,393 3,533 669,199

W/(m2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


629,5 kg/m2 11,6 °C


θsi 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. θse

20,0 °C 19,8 °C 18,8 °C -13,7 °C -13,7 °C -14,2 °C -14,4 °C -14,5 °C -14,6 °C


AB

2200 Pa

1100 Pa

550 Pa

Zp

pd

ZpA = 46,0·109 m/s ZpB = 46,0·109 m/s

p"d

A = 335 mm B = 335 mm

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce nesplňuje požadavek na UN a Urec U = 0,30302 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 0,303 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,240 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,160 W/(m2·K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,020 W/(m2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; fRsi = 0,972 vyhovuje Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,243 > 0,022 - konstrukce nevyhovuje Roční bilance zkondenzované páry Mc - Mev = 0,083 kg/m2 - konstrukce nevyhovuje Konstrukce nevyhovuje. Poznámka k vyhodnocení kondenzace : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.

Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

17 / 30









28.12.2014 777102207

SCH2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Popis: P10 Terasy Návrhová teplota θi = 20,0 °C Nadmořská výška z = 300 m n.m. Vlhostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny θe °C

ϕi

ϕe

RK mm

září

13,8

0,62

0,74

335

0,00000

0,00000

0,00000

říjen

8,9

0,59

0,77

335

45,52474

5,07348

40,45126

listopad

3,5

0,58

0,79

335

124,23247

3,37146

120,86101

prosinec

-0,2

0,59

0,81

335

170,93183

2,58643

168,34540

leden

-2,2

0,56

0,81

335

175,48502

2,25072

173,23430

únor

-0,4

0,59

0,81

335

171,22566

2,56476

168,66089

březen

3,6

0,58

0,79

335

122,86242

3,39652

119,46589

duben

9,1

0,59

0,77

335

42,38598

5,15301

37,23297

květen

13,4

0,61

0,74

335

-30,65574

7,27269

-37,92844

gc1A kg/m2·s

gc1B kg/m2·s

gc kg/m2·s

-103,3251 -113,2217 9,89654 5 0 červene -126,2357 10,8262 -137,0620 18,0 0,66 0,70 335 c 5 8 3 -123,8792 10,7284 -134,6077 srpen 17,9 0,65 0,70 335 2 8 0 2 Množství kondenzátu v 4. měsíci Ma (kg/m ) = 0,216 > 0,022 - konstrukce nevyhovuje červen

17,0

Tomáš Matějek

0,64

0,71

335

[email protected]

Ma kg/m2 0,0000 0 0,0108 3 0,0421 6 0,0872 5 0,1336 5 0,1748 2 0,2068 1 0,2164 7 0,2063 1 0,1769 6 0,1402 5 0,1042 0

Tel.: 777102207

18 / 30





Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

19 / 30




Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

20 / 30









28.12.2014 777102207

Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 9 PDL1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Podlaha - nad venkovním prostorem Poznámka: P2 - podlaha 1.NP nad suterenem 9.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro θai = θi + ∆θai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C θai = 21,0 °C ϕi,r = 55,0 % Rsi = 0,170 m2·K/W ϕse = 84,0 % Rse = 0,040 m2·K/W θse = -15,0 °C Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

pdi = pdse =

1 368 Pa 139 Pa

p"di = p"dse =

2 487 Pa 165 Pa


2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 λk λp ZTM Zw Položka Položka Materiál ρ c µ kµ KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 130-03 3 Keram. dlažba 2 000 840,0 200,0 1,000 1,010 1,010 0,00 2 114-02 15.2 Tmely pro stavební použití 1 500 1 300,0 1 350,0 1,000 0,220 0,220 0,00 0,000 3 101-011 1.1.1 Beton hutný (2100) 2 100 1 020,0 17,0 1,000 1,050 1,230 0,00 0,080 4 116-03 17.3 Fólie z PE 1 470 1 470,0 124 000,0 1,000 0,350 0,350 0,00 0,000 5 624-004 ORSIL N 4,0 100 1 115,0 1,0 1,000 0,036 0,036 0,00 6 101-023 1.2.3 Železobeton (2500) 2 500 1 020,0 32,0 1,000 1,480 1,740 0,00 0,080 7 104a-025 ETICS-lep. malta nanes. 60%* 780 15,0 1,000 0,450 0,450 0,00 0,100 8 107a-062 7.6.2 Polystyren pěnový EPS (15-20) 20 1 270,0 20,0 1,000 0,043 0,044 0,00 0,002 9 104a-026 2.2.6 ETICS-výztužná vrstva 780 15,0 1,000 0,450 0,450 0,00 0,100 10 104a-031 2.2.10 ETICS-omít. silikon. zrno 2mm 1 800 70,0 1,000 0,700 0,700 0,00 0,800 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1

13 z3

1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5


2 4 14 15 16 16a 17 18 7b λekv θs µvyp λ Položka Materiál Vr d R KC mm W/(m·K) W/(m·K) m2·K/W °C 1 130-03 Keram. dlažba Z vr. 8,00 1,010 1,010 0,008 19,8 200,0 2 114-02 Tmely pro stavební použití Z vr. 2,00 0,220 0,220 0,009 19,7 1 350,0 3 101-011 Beton hutný (2100) Z vr. 50,00 1,230 1,230 0,041 19,6 17,0 4 116-03 Fólie z PE Z vr. 0,50 0,350 0,350 0,001 19,4 124 000,0 5 624-004 ORSIL N 4,0 Z vr. 40,00 0,036 0,036 1,111 19,3 1,0 6 101-023 Železobeton (2500) Z vr. 250,00 1,740 1,740 0,144 11,3 32,0 7 104a-025 ETICS-lep. malta nanes. 60%* Z vr. 5,00 0,450 0,450 0,011 10,2 15,0 8 107a-062 Polystyren pěnový EPS (15-20) Z vr. 150,00 0,044 0,044 3,409 10,2 20,0 9 104a-026 ETICS-výztužná vrstva Z vr. 10,00 0,450 0,450 0,022 -14,5 15,0 10 104a-031 ETICS-omít. silikon. zrno 2mm Z vr. 2,00 0,700 0,700 0,003 -14,7 70,0 Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,020 W/(m2·K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota λekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.

Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

19 Zp·10-9 m/s 8,50 14,34 4,52 329,37 0,21 42,50 0,40 15,94 0,80 0,74

20 pd Pa 1 368 1 343 1 301 1 287 317 317 192 190 144 141

21 / 30



037820 – Mistral ENERGY, spol. s r.o. Modrice.TOB PDL1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla Tepelný odpor Odpor při prostupu tepla Difuzní odpor

U R RT Zp

= = = =

0,221 4,759 4,969 417,313

W/(m2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


772,0 kg/m2 11,6 °C


θsi 19,8 °C 1. 19,7 °C 2. 19,6 °C 3. 19,4 °C 4. 19,3 °C 5. 11,3 °C 6. 10,2 °C 7. 10,2 °C 8. -14,5 °C 9. -14,7 °C θse -14,7 °C


2300 Pa

1150 Pa

575 Pa

Zp

pd

p"d

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a nesplňuje Urec U = 0,22124 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 0,221 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,240 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,160 W/(m2·K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,020 W/(m2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; fRsi = 0,966 vyhovuje Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,000 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.

Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

22 / 30









28.12.2014 777102207

PDL1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Popis: P2 - podlaha 1.NP nad suterenem Návrhová teplota θi = 20,0 °C Nadmořská výška z = 300 m n.m. Vlhostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny


Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

23 / 30





Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

24 / 30




Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

25 / 30









28.12.2014 777102207

Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 11 PDL2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Podlaha - vytápěného prostoru, přilehlá k zemině Poznámka: P8 Komerční prostory 11.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro θai = θi + ∆θai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C θai = 21,0 °C ϕi,r = 55,0 % Rsi = 0,170 m2·K/W Rgr = 0,000 m2·K/W θgr = 5,0 °C Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

pdi =

1 368 Pa

p"di =

2 487 Pa


2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 λk λp ZTM Zw Položka Položka Materiál ρ c µ kµ KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 130-03 3 Keram. dlažba 2 000 840,0 200,0 1,000 1,010 1,010 0,00 2 114-02 15.2 Tmely pro stavební použití 1 500 1 300,0 1 350,0 1,000 0,220 0,220 0,00 0,000 3 101-011 1.1.1 Beton hutný (2100) 2 100 1 020,0 17,0 1,000 1,050 1,230 0,00 0,080 4 624-901 ORSIL N 100 1 115,0 1,0 1,000 0,036 0,036 0,00 5 116-01 17.1 Asfaltové pásy a lepenky 1 400 1 470,0 10 000,0 1,000 0,210 0,210 0,00 0,000 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1

13 z3


2 4 14 15 16 16a 17 18 7b 19 λekv θs µvyp Zp·10-9 λ Položka Materiál Vr d R KC mm W/(m·K) W/(m·K) m2·K/W °C m/s 1 130-03 Keram. dlažba Z vr. 8,00 1,010 1,010 0,008 19,6 200,0 8,50 2 114-02 Tmely pro stavební použití Z vr. 2,00 0,220 0,220 0,009 19,5 1 350,0 14,34 3 101-011 Beton hutný (2100) Z vr. 70,00 1,050 1,050 0,067 19,5 17,0 6,32 4 624-901 ORSIL N Z vr. 60,00 0,036 0,036 1,667 18,9 1,0 0,32 5 116-01 Asfaltové pásy a lepenky Z vr. 5,00 0,210 0,210 0,024 5,2 10 000,0 265,62 Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,020 W/(m2·K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota λekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.

Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

20 pd Pa 1 368 1 329 1 262 1 233 1 231

26 / 30



037820 – Mistral ENERGY, spol. s r.o. Modrice.TOB PDL2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla Tepelný odpor Odpor při prostupu tepla Difuzní odpor

U R RT Zp

= = = =

0,534 1,774 1,944 295,102

W/(m2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


179,0 kg/m2 11,6 °C


θsi 1. 2. 3. 4. θse

19,6 °C 19,5 °C 19,5 °C 18,9 °C 5,2 °C 5,0 °C

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce nesplňuje požadavek na UN a Urec U = 0,53436 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 0,534 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,450 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,300 W/(m2·K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,020 W/(m2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,535; fRsi = 0,913 vyhovuje U přilehlých konstrukcí se bilance zkondenzované páry neurčuje. Konstrukce nevyhovuje. Poznámka k vyhodnocení kondenzace : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.

Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

27 / 30









28.12.2014 777102207

PDL2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Popis: P8 Komerční prostory Návrhová teplota θi = 20,0 °C Nadmořská výška z = 300 m n.m. Vlhostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny


Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

28 / 30





Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

29 / 30




Tomáš Matějek

[email protected]

Tel.: 777102207

30 / 30

666,7 795,3. Neobnovitelná primární energie (Vliv provozu budovy na životní prostředí) Celková dodaná energie (Energie na vstupu do budovy)

Recommend Documents