121,1 363,3. Neobnovitelná primární energie (Vliv provozu budovy na životní prostředí) Celková dodaná energie (Energie na vstupu do budovy)

vydaný podle zákona č. 406/2000 Sb., o hospodaření energií, a vyhlášky č. 78/2013 Sb., o energetické náročnosti budov

Ulice, číslo: parc.č. 513/1 PSČ, místo: 360 01, Kolová - Karlovy Vary Typ budovy: Požární stanice 2936,78 m2

Plocha obálky budovy:

0,42 m2/m3

Objemový faktor tvaru A/V:

Celková energeticky vztažná plocha: 1125,77 m2

Celková dodaná energie

Neobnovitelná primární energie

(Energie na vstupu do budovy)

(Vliv provozu budovy na životní prostředí)

Měrné hodnoty kWh/(m2·rok)

Mimořádně úsporná

108 111

181

Velmi úsporná

167

272

323

Úsporná

223

362

Méně úsporná

543

334 Nehospodárná

724

445 Velmi nehospodárná

906

556 Mimořádně nehospodárná

Hodnoty pro celou budovu MWh/rok

121,1

363,3

Vnější stěny: Okna a dveře: Střechu: Podlahu: Vytápění: Chlazení / klimatizaci: Větrání: Přípravu teplé vody: Osvětlení: Jiné:

Obálka budovy

Uem

Vytápění

MWh/rok

Doporučení

Stanovena

Popis opatření je v protokolu průkazu a vyhodnocení jejich dopadu na energetickou náročnost je znázorněno šipkou

Opatření pro

Hodnoty pro celou budovu

100%

Elektřina ze sítě - 121,1

Chlazení

Větrání

Úprava vlhkosti

Dílčí dodané energie

W/(m2·K)

Teplá voda

Osvětlení

Měrné hodnoty kWh(m2·rok)

Mimořádně úsporná

0,29

36

4

8

59

8,5

66,5

0

Mimořádně nehospodárná

Hodnoty pro celou budovu MWh/rok

41,0

0,1

5,0

Zpracovatel: Josef PRINC

Osvědčení č.:

0495

Kontakt:

Josef Princ VvP, Jarošovská 753/II,

Vyhotoveno dne: 21.11.2014

377 01 Jindřichův Hradec

Podpis:

Průkaz ENB podle vyhlášky č.78/2013 Sb.

Průkaz 2013 v.3.4.4 © PROTECH spol. s r.o. Datum tisku: 10.12.2014 Archiv: ZPS NA LKKV

030820 - Josef Princ VvP - Jindřichův Hradec Zakázka: ZPS NA LKKV - garáž 10°C p římotop

PROTOKOL PRŮKAZU Účel zpracování průkazu

Budova užívaná orgánem veřejné moci Pronájem budovy nebo její části Jiná než větší změna dokončené budovy

Nová budova Prodej budovy nebo její části Větší změna dokončené budovy Jiný účel zpracování :

Základní informace o hodnocené budově Identifikační údaje budovy

Adresa budovy (místo, ulice, popisné číslo, PSČ) :

parc.č. 513/1 360 01, Kolová - Karlovy Vary

Katastrální území :

Kolová [668567]

Parcelní číslo :

parc.č. 513/1

Datum uvedení do provozu

2015

(nebo předpokládanéuvedení do provozu) :

Vlastník nebo stavebník :

LETIŠTĚ KARLOVY VARY, S.R.O.

Adresa :

K LETIŠTI 132, 360 01 KARLOVY VARY

IČ :

002 51 895

Telefon :

+420 353 360 636

email :

[email protected]

Jan Plucar, Josef Princ

[email protected]

Tel.: 389607035

1 / 11



030820 - Josef Princ VvP - Jindřichův Hradec Zakázka: ZPS NA LKKV - garáž 10°C p římotop Typ budovy

Rodinný dům

Bytový dům

Budova pro ubytování a stravování

Administrativní budova

Budova pro zdravotnictví

Budova pro vzdělávání

Budova pro sport

Budova pro obchodní účely

Budova pro kulturu

Jiné druhy budovy : Požární stanice

Geometrické charakteristiky budovy Parametr

jednotky

hodnota

Objem budovy V (objem částí budovy s upravovaným vnitřním prostředím vymezený vnějšími povrchy konstrukcí obálky budovy)

[m3]

6 951,5

Celková plocha obálky A (součet vnějších ploch konstrukcí ohraničujících objem budovy V)

[m2]

2 936,8

[m2/m3]

0,422

[m2]

1 125,8

Objemový faktor tvaru budovy A/V Celková energeticky vztažná plocha Ac

Druhy energie (energonositelé) užívané v budově

Topný olej Kusové dřevo, dřevní štěpka Zemní plyn

Černé uhlí Propan - butan Dřevěné peletky Elektřina

Jiná paliva nebo jiný typ zásobování : Soustava zásobování tepelnou energií (dálkové teplo):

podíl OZE:

Hnědé uhlí

do 50% včetně,

nad 50% do 80%,

nad 80%

Energie okolního prostředí : účel:

na vytápění,

pro přípravu teplé vody,

na výrobu elektrické energie

Žádné

Druhy energie dodávané mimo budovu

Elektřina


Teplo

[email protected]

Tel.: 389607035

2 / 11




Informace o stavebních prvcích a konstrukcích a technických systémech

A) stavební prvky a konstrukce

a.1) požadavky na součinitel prostupu tepla Součinitel prostupu tepla Plocha

Činitel teplotní redukce

Měrná ztráta prostupem tepla

Vypočtená hodnota

Referenční hodnota

Uj

UN,rq,j

[m2]

[W/(m 2·K)]

[W/(m 2·K)]

(ano/ne)

[-]

[W/K]

SO1 SENDVIČOVÁ STĚNA 315mm

266,6

0,18

0,30 / 0,20

-

1,00

47,8

OD1 300/120

7,2

1,10

1,50 / 1,20

-

1,00

7,9

OD1 300/120

7,2

1,10

1,50 / 1,20

-

1,00

7,9

OD10 280/120

3,4

1,10

1,50 / 1,20

-

1,00

3,7

OD5 300/180

5,4

1,10

1,50 / 1,20

-

1,00

5,9

OD8 100/260

2,6

1,10

1,50 / 1,20

-

1,00

2,9

OD8 100/260

2,6

1,10

1,50 / 1,20

-

1,00

2,9

OD9 434/260

11,3

1,10

1,50 / 1,20

-

1,00

12,4

OD7 150/260

3,9

1,10

1,50 / 1,20

-

1,00

4,3

OD6 150/260

15,6

1,10

1,50 / 1,20

-

1,00

17,2

PDL1 PODLAHA NA TERÉNU

320,0

0,30

0,45 / 0,30

-

0,48

46,4

SCH1 STŘECHA

323,1

0,21

0,24 / 0,16

-

1,00

67,5

SCH3 STŘECHA ARKÝŘE

4,3

0,21

0,24 / 0,16

-

1,00

0,9

PDL3 PODLAHA ARKÝŘE

4,3

0,13

0,24 / 0,16

-

1,00

0,6

DO1 153/300

4,6

1,20

1,70 / 1,20

-

1,00

5,5

DO2 143/220

3,1

1,20

1,70 / 1,20

-

1,00

3,8

OD2 150/120

5,4

1,10

1,50 / 1,20

-

1,00

5,9

OD3 155/120

1,8

1,10

1,55 / 1,20

-

1,00

2,0

Konstrukce obálky budovy

Aj

Splněno bj

HT,j

OD4 112/120

1,3

1,10

1,55 / 1,20

-

1,00

1,5


406,2

0,22

0,30 / 0,20

-

1,00

87,9

DO3 475/495

188,1

1,03

2,47 / 1,75

-

1,00

193,7

OD11 480/120

11,5

1,10

2,17 / 1,75

-

1,00

12,7


44,1

0,20

0,30 / 0,25

-

1,00

8,9

OD12 170/70

5,9

1,10

2,17 / 1,75

-

1,00

6,5

PDL2 PODLAHA GARÁŽE

637,4

0,40

0,45 / 0,30

-

0,42

107,7

SCH2 STŘECHA GARÁŽE

649,6

0,22

0,24 / 0,16

-

1,00

141,0

Tepelné vazby mezi konstrukcemi

2 936,8

0,020

-

-

1,00

58,7

Celkem

2 936,8

864,1

Poznámka Hodnocení splnění požadavku ve sloupci Splněno je vyžadováno jen u větší změny dokončené budovy a při jiné, než větší změny dokončené budovy v případě plnění požadavku na energetickou náročnost budovy podle § 6 odst. 2 písm. c).


[email protected]

Tel.: 389607035

3 / 11




a.2) požadavky na průměrný součinitel prostupu tepla Převažující návrhová vnitřní teplota

Objem zóny

Θim,j

Vj

Zóna

Referenční hodnota průměrného součinitele prostupu tepla zóny Uem,R,j

3

[°C]

[m ]

[W/(m 2·K)]

Zóna 1 - KANCELÁŘE, DÍLNY

20,0

943,7

0,27

Zóna 2 - SCHODIŠTĚ CHODBY KOMUNIKACE

18,0

241,3

0,22

Zóna 3 - SKLADY

15,0

214,9

0,26

Zóna 4 - POSILOVNA

18,0

109,0

0,29

Zóna 5 - ŠATNY, SOCIÁLY

20,0

314,4

0,21

Zóna 6 - GARÁŽ

10,0

5 128,2

1,04

Průměrný součinitel prostupu tepla budovy Budova


Vypočtená hodnota Uem (Uem = HT/A)

Referenční hodnota Uem,R (Uem,R = Σ(Vi·Uem,R,j)/V)

Splněno

[W/(m 2·K)]

[W/(m 2·K)]

(ano/ne)

0,294

0,844

ANO

[email protected]

Tel.: 389607035

4 / 11




B) technické systémy b.1.a) vytápění Typ zdroje

Energonositel

Hodnocená budova / zóna

[-]

Pokrytí dílčí potřeby energie na vytápění

[-]

[%]

Jmenovitý tepelný výkon

Účinnost výroby energie zdrojem tepla ηH,gen

Účinnost distribuce energie na vytápění

Účinnost sdílení energie na vytápění ηH,em

ηH,dis

[kW]

[%]

[%]

[%]

Referenční budova

x

x

x

x

80,0

85,0

80,0

KANCELÁŘE, DÍLNY

ELEKTROKOTEL

Elektřina ze sítě

100

24,0

94,0

87,0

88,0

SCHODIŠTĚ CHODBY KOMUNIKACE

ELEKTROKOTEL


100

24,0

94,0

87,0

88,0

SKLADY

ELEKTROKOTEL


100

24,0

94,0

87,0

88,0

POSILOVNA

ELEKTROKOTEL


100

24,0

94,0

87,0

88,0

ŠATNY, SOCIÁLY

ELEKTROKOTEL


100

24,0

94,0

87,0

88,0

GARÁŽ

přímotomné el jednotky


100

24,0

94,0

98,0

94,0

b.1.b) požadavky na účinnost technickéhosystému k vytápění Hodnocená budova / zóna

Typ zdroje

[-] KANCELÁŘE, DÍLNY

ELEKTROKOTEL


ELEKTROKOTEL

Účinnost výroby energie zdrojem tepla ηH,gen nebo COPH,gen

Účinnost výroby energie referenčního zdroje tepla ηH,gen,rq nebo COPH,gen

Požadavek splněn

[%]

[%]

[ano/ne]

94,0

80,0

ANO

94,0

80,0

ANO

SKLADY

ELEKTROKOTEL

94,0

80,0

ANO

POSILOVNA

ELEKTROKOTEL

94,0

80,0

ANO

ŠATNY, SOCIÁLY

ELEKTROKOTEL

94,0

80,0

ANO

GARÁŽ


94,0

80,0

ANO


[email protected]

Tel.: 389607035

5 / 11



030820 - Josef Princ VvP - Jindřichův Hradec Zakázka: ZPS NA LKKV - garáž 10°C p římotop b.2.a) chlazení Hodnocená budova / zóna

Typ systému chlazení

Energonositel

[-]

Pokrytí dílčí potřeby energie na chlazení

Jmenovitý chladící výkon

[%]

[-]

Chladící faktor zdroje chladu EERC,gen

[kW]

Účinnost Účinnost distribuce sdílení energie energie na na chlazení chlazení

[-]

ηC,dis

ηC,em

[%]

[%]

Referenční budova

x

x

x

x

2,7

85

85

KANCELÁŘE, DÍLNY

CHLAZENÍ SPLITOVÉ


7

2,7

2,70

91,0

91,0

b.2.b) požadavky na účinnost technickéhosystému k chlazení Typ systému chlazení


Chladící faktor referenčního zdroje chladu EERC,gen

Požadavek splněn

[-]

[-]

[-]

[ano/ne]

CHLAZENÍ SPLITOVÉ

2,7

2,7

ANO


KANCELÁŘE, DÍLNY

b.5.a) příprava teplé vody (TV) Hodnocená budova / zóna

Systém přípravy TV v budově

Energonositel

Pokrytí dílčí potřeby energie na přípravu teplé vody

Jmenovitý příkon pro ohřev TV

Objem zásobníku TV

Účinnost zdroje tepla pro přípravu teplé vody ηW,gen

Měrná tepelná ztráta zásobníku teplé vody QW,st

Měrná tepelná ztráta rozvodů teplé vody QW,dis

[-]

[-]

[%]

[kW]

[litry]

[%]

[Wh/(l·den)]

[Wh/(m·den)]

x

x

x

x

x

85

7

150

lokální


100,0

24,0

300

94

5,6

142,4

Referenční budova

b.5.b) požadavky na účinnost technickéhosystému k přípravě teplé vody Hodnocená budova / zóna


Typ systému k přípravě teplé vody

Účinnost zdroje tepla pro přípravu ηW,gen teplé vodyη nebo COPW,gen

Účinnost referenčního zdroje tepla pro přípravu ηW,gen,rq teplé vodyη nebo COPW,gen

Požadavek splněn

[-]

[%]

[%]

[ano/ne]

lokální

94

85

ANO

[email protected]

Tel.: 389607035

6 / 11



030820 - Josef Princ VvP - Jindřichův Hradec Zakázka: ZPS NA LKKV - garáž 10°C p římotop b.6) osvětlení Hodnocená budova / zóna

Typ osvětlovací soustavy

Pokrytí dílčí potřeby energie na osvětlení

Celkový elektrický příkon osvětlení budovy

Průměrný měrný příkon pro osvětlení vztažený k osvětlenosti zóny pL,lx

[-]

[%]

[kW]

[W/(m 2·lx)]

Referenční budova

x

x

x

0,05

KANCELÁŘE, DÍLNY

OSVĚTLENÍ ZÁŘIVKOVÉ (LED)

100

5,663

0,05



100

1,485

0,05

SKLADY


100

1,367

0,05

POSILOVNA


100

0,642

0,05

ŠATNY, SOCIÁLY


100

1,590

0,05

GARÁŽ


100

15,373

0,05

Budova celkem


26,120

[email protected]

Tel.: 389607035

7 / 11




Energetická náročnost hodnocené budovy a) seznam uvažovaných zón a dílčí dodané energie v budově Hodnocená budova zóna

Vytápění EPH

Chlazení EPC

Nucené větrání EPF

NV1 Zóna 1 Zóna 2 Zóna 3 Zóna 4 Zóna 5 Zóna 6

Příprava teplé vody EPW

Osvětlení EPL

NV2

Výroba z OZE nebo kombinované výroby elektřiny a tepla OZE I

OZE E

b) dílčí dodané energie Budova

Vytápění

Chlazení

Větrání Úprava vzduchu Příprava TV

Osvětlení

Potřeba energie

Vypočtená spotřeba energie

Pomocná energie

Dílčí dodaná energie

Měrná dílčí dodaná ener. na celkovou energeticky vztažnou plochu AE

[kWh/rok]

[kWh/rok]

[kWh/rok]

[kWh/rok]

[kWh/(m2·rok)]

Hodnocená

33 841

41 687

75

41 762

37,1

Referenční

83 048

152 662

153

152 815

135,7

Hodnocená

2 335

73

0

73

0,1

Referenční

1 555

56

0

56

0,0

Hodnocená

4 977

4 977

4,4

Referenční

21 505

21 505

19,1

Hodnocená

0

0

0,0

Referenční

0

0

0,0

Hodnocená

6 445

8 484

0

8 484

7,5

Referenční

6 445

9 578

0

9 578

8,5

Hodnocená

66 540

66 540

0

66 540

59,1

Referenční

66 540

66 540

0

66 540

59,1


[email protected]

Tel.: 389607035

8 / 11




c) výroba energie umístěná v budově, na budově nebo na pomocných objektech

Typ výroby

Využitelnost vyrobené energie

jednotky Kogenerační jednotka EPCHP teplo

Kogenerační jednotka EPCHP elektřina

Fotovoltaické panely EPPV elektřina

Solární termické systémy QH,sc,sys teplo

Vyrobená energie

Faktor celkové primární energie

Faktor neobnovitelné primární energie

Celková primární energie


[kWh/rok]

[-]

[-]

[kWh/rok]

[kWh/rok]

Budova Dodávka mimo budovu Budova Dodávka mimo budovu Budova Dodávka mimo budovu Budova Dodávka mimo budovu Budova Dodávka mimo budovu

Jiné

d) rozdělení dílčích dodaných energií, celkové primární energie a neobnovitelné primární energie podle energonositelů

Energonositel

Elektřina ze sítě Energie okolí Celkem


Dílčí vypočtená spotřeba energie/ Pomocná energie

Faktor celkové primární energie

Faktor neobnovitelné primární energie



[kWh/rok]

[-]

[-]

[kWh/rok]

[kWh/rok]

121 837

3,2

3,0

389 878

365 510

0

1,0

0,0

0

0

121 837

x

x

389 878

365 510

[email protected]

Tel.: 389607035

9 / 11



030820 - Josef Princ VvP - Jindřichův Hradec Zakázka: ZPS NA LKKV - garáž 10°C p římotop e) požadavek na celkovou dodanou energii (6)

Referenční budova

(7)

Hodnocená budova

(8)

Referenční budova

(9)

Hodnocená budova

[kWh/rok]

[kWh/(m 2·rok)]

250 494,0 121 836,8 222,5

Splněno (ano/ne)

ANO

Splněno (ano/ne)

ANO

108,2

f) požadavek na neobnovitelnou primární energii (10)

Referenční budova

(11)

Hodnocená budova

(12)

Referenční budova

(13)

Hodnocená budova

[kWh/rok]

[kWh/(m 2·rok)]

407 766,7 365 510,3 362,2 324,7

g) primární energie hodnocené budovy (14)


[kWh/rok]

389 877,7

(15)

Obnovitelnáprimární energie

[kWh/rok]

24 367,4

(16)

Využití obnovitelnýchzdrojů energie z hlediska primární energie

[%]

6,3


[email protected]

Tel.: 389607035

10 / 11

Průkaz ENB podle vyhlášky č.78/2013 Sb. 030820 - Josef Princ VvP - Jindřichův Hradec Zakázka: ZPS NA LKKV - garáž 10°C p římotop


Závěrečné hodnocení energetického specialisty Nová budova nebo budova s téměř nulovou spotřebou energie Splňuje požadavekpodle §6 odst.1

ANO

Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii

A

Větší změna dokončené budovy nebo jiná změna dokončené budovy Splňuje požadavekpodle §6 odst.2 písm. a) Splňuje požadavekpodle §6 odst.2 písm. b) Splňuje požadavekpodle §6 odst.2 písm. c) Plnění požadavků na energetickou náročnost budovy se nevyžaduje Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii Budova užívaná orgánem veřejné moci Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii Prodej nebo pronájem budovy nebo její části Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii Jiný účel zpracování průkazu Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii

Identifikační údaje energetického specialisty, který zpracoval průkaz Jméno a příjmení

Josef PRINC

Číslo oprávnění MPO

0495

Podpis energetickéhospecialisty

Datum vypracování průkazu Datum vypracování průkazu


21.11.2014

[email protected]

Tel.: 389607035

11 / 11




Rozdělení dodané energie podle energonositelů a neobnovitelná primární energie Tisk zobrazuje výsledek pro stávající stav budovy f.CPrE f.NePrE Vytápění

TV

Chlazení

a větrání

Úprava

Osvětlení Pomocné Příspěvek Celkem

vzduchu

energie

kWh/rok kWh/rok kWh/rok kWh/rok kWh/rok

kWh/rok

EpN

a export kWh/rok

kWh/rok kWh/rok


3,2

3,0

41 687

8 484

73

0

66 540

5 052

0

121 837

365 510

Energie okolí

1,0

0,0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

Součet

41 687

8 484

73

0

66 540

5 052

121 837

365 510

Solární podíl f

0,000

0,000

Poznámka Ve sloupci Vytápění a ve sloupci TV odpovídá součet energonositelů Spotřebě energie. Solární podíl f vyjadřuje podíl solární energie na Spotřebě energie. Při výpočtu Solárního podílu f jsou použity hodnoty tepelných ztrát ztrát rozvodů a akumulační nádrže vypočítané na základě vstupních údajů podle Metodických pokynů SFŽP. Hodnota Solárního podílu f se tedy může i výrazně lišit od hodnoty Solárního podílu f zobrazovaného v dokumentu Bilance solárních termických systémů pro potřeby programu NZÚ, kde jsou ztráty akumulační nádrže a ztráty rozvodů započítány podle TNI 73 0302:2014, formou přirážek.


[email protected]

Tel.: 389607035

1/1

Dokument k NZÚ 2014 030820 - Josef Princ VvP - Jindřichův Hradec Zakázka: ZPS NA LKKV - garáž 10°C p římotop


Parametry technických zařízení budovy Stavba: VÝSTAVBA NOVÉHO OBJEKTU ZPS NA LKKV Místo: K LETIŠTI 132, 360 01 KARLOVY VARY Investor: LETIŠTĚ KARLOVY VARY, s.r.o. Parametry technických zařízení budovy

101.1

102.1

103.1 104.1 105.1

106.1 107.1 108.1 109.1

101.2

102.2

103.2 104.2 105.2

106.2 107.2 108.2 109.2

111 112 115 116 117

Zdroj tepla 1 Účel - Vytápění - Příprava TV - Vytápění a příprava TV Typ zdroje tepla - Kotel, topidla, jiný - Tepelné čerpadlo - Kogeneračníjednotka Popis Energonositel Účinnost zdroje tepla na - vytápění - přípravu TV Podíl zdroje na - vytápění objektu Akumulační zásobník pro vytápění Objem zásobníku Měrná tepelná ztráta

ELEKTROKOTEL Elektřina ze sítě % %

500 NE

%

0,0

Zdroj tepla 3 Účel - Vytápění - Příprava TV - Vytápění a příprava TV Typ zdroje tepla - Kotel, topidla, jiný - Tepelné čerpadlo - Kogeneračníjednotka Popis Energonositel Účinnost zdroje tepla na - vytápění - přípravu TV Podíl zdroje na - vytápění objektu Akumulační zásobník pro vytápění Objem zásobníku Měrná tepelná ztráta

l Wh/(l.den)

přímotomné el jednotky Elektřina ze sítě

Otopná soustava teplovodní Účinnost sdílení energie do vytápěného prostoru Účinnost systému distribuce energie na vytápění Teplovzdušnévytápění Podíl VZT na vytápění Účinnost sdílení energie do vytápěného prostoru Účinnost systému distribuce energie na vytápění


94,0 94,0

[email protected]

94,0 94,0

% %

100 NE

%

0,0

l Wh/(l.den)

88,0 87,0

% % % % %

Tel.: 389607035

1/3

Dokument k NZÚ 2014 030820 - Josef Princ VvP - Jindřichův Hradec Zakázka: ZPS NA LKKV - garáž 10°C p římotop

111 112 115 116 117

111 112 115 116 117

111 112 115 116 117

111 112 115 116 117

111 112 115 116 117

121.1 122.1 123.1 124.1 125.1 126.1 127.1 128.1 129.1

Otopná soustava teplovodní Účinnost sdílení energie do vytápěného prostoru Účinnost systému distribuce energie na vytápění Teplovzdušnévytápění Podíl VZT na vytápění Účinnost sdílení energie do vytápěného prostoru Účinnost systému distribuce energie na vytápění Otopná soustava teplovodní Účinnost sdílení energie do vytápěného prostoru Účinnost systému distribuce energie na vytápění Teplovzdušnévytápění Podíl VZT na vytápění Účinnost sdílení energie do vytápěného prostoru Účinnost systému distribuce energie na vytápění Otopná soustava teplovodní Účinnost sdílení energie do vytápěného prostoru Účinnost systému distribuce energie na vytápění Teplovzdušnévytápění Podíl VZT na vytápění Účinnost sdílení energie do vytápěného prostoru Účinnost systému distribuce energie na vytápění Otopná soustava teplovodní Účinnost sdílení energie do vytápěného prostoru Účinnost systému distribuce energie na vytápění Teplovzdušnévytápění Podíl VZT na vytápění Účinnost sdílení energie do vytápěného prostoru Účinnost systému distribuce energie na vytápění Otopná soustava teplovodní Účinnost sdílení energie do vytápěného prostoru Účinnost systému distribuce energie na vytápění Teplovzdušnévytápění Podíl VZT na vytápění Účinnost sdílení energie do vytápěného prostoru Účinnost systému distribuce energie na vytápění

Příprava teplé vody 1 Podíl zdroje na přípravě TV Ohřev zajišťuje zdroj Roční objem ohřáté vody Potřeba tepla na přípravu teplé vody Teplota studené vody Teplota ohřáté vody Akumulační zásobník teplé vody Objem zásobníku Měrná ztráta zásobníku Zdroj pokrývá ztráty zásobníků z


88,0 87,0

% % % % %

88,0 87,0

% % % % %

88,0 87,0

% % % % %

88,0 87,0

% % % % %

94,0 98,0

% % % % %

100 ELEKTROKOTEL 123,4 6 441 10 55 300 5,6 100

% m3/rok kWh/rok °C °C l Wh/(l.den) %

Rozvody teplé vody


[email protected]

Tel.: 389607035

2/3

Dokument k NZÚ 2014 030820 - Josef Princ VvP - Jindřichův Hradec Zakázka: ZPS NA LKKV - garáž 10°C p římotop 131.1 132.1 133.1

30,0 142,4 100

Délka rozvodů Měrná tepelná ztráta rozvodů Zdroj pokrývá ztráty rozvodů z



[email protected]

Tel.: 389607035

m Wh/(m.den) %

3/3

Dokument k NZÚ 2014



Dodávka energie Stavba: VÝSTAVBA NOVÉHO OBJEKTU ZPS NA LKKV Místo: K LETIŠTI 132, 360 01 KARLOVY VARY Investor: LETIŠTĚ KARLOVY VARY, s.r.o.

B) technické systémy b.1.a) vytápění Typ zdroje

Energonositel


Pokrytí dílčí potřeby energie na vytápění

Jmenovitý tepelný výkon

Účinnost výroby energie zdrojem tepla ηH,gen

Účinnost distribuce energie na vytápění

Účinnost sdílení energie na vytápění ηH,em

ηH,dis

[-]

[-]

[%]

[kW]

[%]

[%]

[%]

Referenční budova

x

x

x

x

80,0

85,0

80,0

KANCELÁŘE, DÍLNY

ELEKTROKOTEL


100

24,0

94,0

87,0

88,0


ELEKTROKOTEL


100

24,0

94,0

87,0

88,0

SKLADY

ELEKTROKOTEL


100

24,0

94,0

87,0

88,0

POSILOVNA

ELEKTROKOTEL


100

24,0

94,0

87,0

88,0

ŠATNY, SOCIÁLY

ELEKTROKOTEL


100

24,0

94,0

87,0

88,0

GARÁŽ



100

24,0

94,0

98,0

94,0

b.1.b) požadavky na účinnost technickéhosystému k vytápění Účinnost výroby energie referenčního zdroje tepla ηH,gen,rq nebo COPH,gen

Požadavek splněn

[%]

[%]

[ano/ne]

94,0

80,0

ANO

94,0

80,0

ANO

ELEKTROKOTEL

94,0

80,0

ANO

POSILOVNA

ELEKTROKOTEL

94,0

80,0

ANO

ŠATNY, SOCIÁLY

ELEKTROKOTEL

94,0

80,0

ANO

GARÁŽ


94,0

80,0

ANO


Typ zdroje

[-] KANCELÁŘE, DÍLNY

ELEKTROKOTEL


ELEKTROKOTEL

SKLADY


Účinnost výroby energie zdrojem tepla ηH,gen nebo COPH,gen

[email protected]

Tel.: 389607035

1/3



030820 - Josef Princ VvP - Jindřichův Hradec Zakázka: ZPS NA LKKV - garáž 10°C p římotop b.2.a) chlazení Hodnocená budova / zóna

Typ systému chlazení

Energonositel

[-]

Pokrytí dílčí potřeby energie na chlazení

Jmenovitý chladící výkon

[%]

[-]


[kW]

Účinnost Účinnost distribuce sdílení energie energie na na chlazení chlazení

[-]

ηC,dis

ηC,em

[%]

[%]

Referenční budova

x

x

x

x

2,7

85

85

KANCELÁŘE, DÍLNY

CHLAZENÍ SPLITOVÉ


7

2,7

2,70

91,0

91,0

b.2.b) požadavky na účinnost technickéhosystému k chlazení Typ systému chlazení


Chladící faktor referenčního zdroje chladu EERC,gen

Požadavek splněn

[-]

[-]

[-]

[ano/ne]

CHLAZENÍ SPLITOVÉ

2,7

2,7

ANO


KANCELÁŘE, DÍLNY

b.5.a) příprava teplé vody (TV) Hodnocená budova / zóna

Systém přípravy TV v budově

Energonositel

Pokrytí dílčí potřeby energie na přípravu teplé vody

Jmenovitý příkon pro ohřev TV

Objem zásobníku TV

Účinnost zdroje tepla pro přípravu teplé vody ηW,gen

Měrná tepelná ztráta zásobníku teplé vody QW,st

Měrná tepelná ztráta rozvodů teplé vody QW,dis

[-]

[-]

[%]

[kW]

[litry]

[%]

[Wh/(l·den)]

[Wh/(m·den)]

x

x

x

x

x

85

7

150

lokální


100,0

24,0

300

94

5,6

142,4

Referenční budova

b.5.b) požadavky na účinnost technickéhosystému k přípravě teplé vody Hodnocená budova / zóna


Typ systému k přípravě teplé vody

Účinnost zdroje tepla pro přípravu ηW,gen teplé vodyη nebo COPW,gen

Účinnost referenčního zdroje tepla pro přípravu ηW,gen,rq teplé vodyη nebo COPW,gen

Požadavek splněn

[-]

[%]

[%]

[ano/ne]

lokální

94

85

ANO

[email protected]

Tel.: 389607035

2/3



030820 - Josef Princ VvP - Jindřichův Hradec Zakázka: ZPS NA LKKV - garáž 10°C p římotop b.6) osvětlení Hodnocená budova / zóna

Typ osvětlovací soustavy

Pokrytí dílčí potřeby energie na osvětlení

Celkový elektrický příkon osvětlení budovy

Průměrný měrný příkon pro osvětlení vztažený k osvětlenosti zóny pL,lx

[-]

[%]

[kW]

[W/(m 2·lx)]

Referenční budova

x

x

x

0,05

KANCELÁŘE, DÍLNY


100

5,663

0,05



100

1,485

0,05

SKLADY


100

1,367

0,05

POSILOVNA


100

0,642

0,05

ŠATNY, SOCIÁLY


100

1,590

0,05

GARÁŽ


100

15,373

0,05

Budova celkem


26,120

[email protected]

Tel.: 389607035

3/3

Tepelný výkon ČSN EN 12831

TV v.3.3.4 © PROTECH spol. s r.o. Datum tisku: 10.12.2014 Archiv: ZPS NA LKKV


Přehled konstrukcí varianty 1 Stavba: Místo: Zpracovatel: Zakázka: Projektant: E-mail:

VÝSTAVBA NOVÉHO OBJEKTU ZPS NA LKKV K LETIŠTI 132, 360 01 KARLOVY VARY Zadavatel: Josef Princ VvP Archiv: ZPS NA LKKV - garáž 10°C p římotop Jan Plucar, Josef Princ Datum: [email protected] Telefon:

LETIŠTĚ KARLOVY VARY, s.r.o. ZPS NA LKKV 17.11.2014 389607035

Neprůsvitné konstrukce OK

ZZ

U W/(m 2·K) SENDVIČOVÁ STĚNA 315mm

KC

Z/P

Korekční činitel: ∆U = 0.02 W/(m 2.K) SO1

Z

e1 = 1.00

Rsi

0,179

110-02 631-082 228-028 403b-003 544-05 163-02 336-003 Rse

Vrstva

Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr.

λ

ZTM

W/(m·K)

λekv

Rv

W/(m·K)

m2·K/W

e1.UN,20 = 0.30 W/(m 2.K)

Odpor při přestupu Sádrokarton Isover ORSIK DEKFOL REFLEX N 150 Airrock ND FB1 Jutadach 135 Vz. - svislá desky suchý stav

13 50 0 200 1 42 8

0,220 0,038 0,350 0,035

0,17 0,17

0,216

0,220 0,044 0,350 0,041

0,130 0,057 1,125 0,001 4,884

0,216

0,037 0,040

Odpor při přestupu

Σ

U = 0,179

d mm

313

6,273

SENDVIČOVÁ STĚNA 250mm Korekční činitel: ∆U = 0.02 W/(m 2.K) SO2

Z

e1 = 2.67

Rsi

0,216

117-04 403b-003 544-05 163-02 336-003 Rse

e1.UN,20 = 0.80 W/(m 2.K) Odpor při přestupu Ocel uhlíková Airrock ND FB1 Jutadach 135 Vz. - svislá desky suchý stav

Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr.

50,000 0,035

0,17

0,216

50,000 0,041

0,130 0,000 4,884

0,216

0,037 0,040


Σ

U = 0,216

1 200 1 42 8 252

5,091

SENDVIČOVÁ STĚNA 490mm Korekční činitel: ∆U = 0.02 W/(m 2.K) SO3

Z

0,201

e1 = 2.67

Rsi 105-02 293-013 403b-003 544-05 163-02 336-003 Rse

Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr.

e1.UN,20 = 0.80 W/(m 2.K)

Odpor při přestupu Omítka vápenocement. Ytong P4 - 500 Airrock ND FB1 Jutadach 135 Vz. - svislá desky suchý stav

0,990 0,150 0,035

0,17

0,216

0,990 0,150 0,041

0,216

0,037 0,040


Σ

U = 0,201

15 300 140 1 42 8

0,130 0,015 1,880 3,419

506

5,521

PŘÍČKA 100 Korekční činitel: ∆U = 0.05 W/(m 2.K) SN1

Z

1,146

Rsi 105-02


e1 = 1.00 Z vr.

e1.UN,20 = 2.70 W/(m 2.K)

Odpor při přestupu Omítka vápenocement.

[email protected]

10

0,880

Tel.: 389607035

0,880

0,130 0,011

1/6



030820 - Josef Princ VvP - Jindřichův Hradec Zakázka: ZPS NA LKKV - garáž 10°C p římotop OK

ZZ

U W/(m 2·K)

KC 294-002 105-02 Rse

Z/P Z vr. Z vr.

Vrstva Ytong P2 - 500 Omítka vápenocement.

λ

ZTM

W/(m·K) 0,150 0,880

λekv

Rv

W/(m·K) 0,150 0,880

m2·K/W 0,630 0,011


Σ

U = 1,146

d mm 100 10

0,130 120

0,913

PŘÍČKA 150 Korekční činitel: ∆U = 0.04 W/(m 2.K) SN2

Z

0,858

e1 = 1.00

Rsi 105-02 294-004 105-02 Rse

Z vr. Z vr. Z vr.

e1.UN,20 = 2.70 W/(m 2.K)

Odpor při přestupu Omítka vápenocement. Ytong P2 - 500 Omítka vápenocement.

0,880 0,150 0,880

0,880 0,150 0,880


Σ

U = 0,858

10 150 10

0,130 0,011 0,940 0,011 0,130

170

1,223

STĚNA 300 Korekční činitel: ∆U = 0.03 W/(m 2.K) SN3

Z

0,492

e1 = 1.00

Rsi 105-02 293-013 105-02 Rse

Z vr. Z vr. Z vr.

e1.UN,20 = 1.30 W/(m 2.K)

Odpor při přestupu Omítka vápenocement. Ytong P4 - 500 Omítka vápenocement.

0,880 0,150 0,880

0,880 0,150 0,880


Σ

U = 0,492

10 300 10

0,130 0,011 1,880 0,011 0,130

320

2,163

PODLAHA NA TERÉNU Korekční činitel: ∆U = 0.02 W/(m 2.K) PDL1

Z

0,305

e1 = 1.00

Rsi 130-03 101-011 256-011 256-011 116-01 Rse

Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr.

e1.UN,20 = 0.45 W/(m 2.K)

Odpor při přestupu Keram. dlažba Beton hutný (2100) EPS 100 S EPS 100 S Asfaltové pásy a lepenky

1,010 1,050 0,037 0,037 0,210

1,010 1,050 0,037 0,037 0,210


Σ

U = 0,305

10 70 60 60 5

0,170 0,010 0,067 1,622 1,622 0,024 0,000

205

3,514

PODLAHA GARÁŽE Korekční činitel: ∆U = 0.02 W/(m 2.K) PDL2

Z

0,400

e1 = 2.67

Rsi 101-021 631k-054 116-03 Rse

Z vr. Z vr. Z vr.

e1.UN,20 = 1.20 W/(m 2.K) Odpor při přestupu Železobeton(2300) Styrodur 5000 CS Fólie z PE

1,220 0,035 0,350

1,220 0,035 0,350


Σ

U = 0,400

200 80 5

0,170 0,164 2,286 0,014 0,000

285

2,634

PODLAHA ARKÝŘE Korekční činitel: ∆U = 0.02 W/(m 2.K) PDL3

Z

0,130

Rsi 130-06 101-011 406b-013


e1 = 1.00 Z vr. Z vr. Z vr.

e1.UN,20 = 0.24 W/(m 2.K) Odpor při přestupu Koberec Beton hutný (2100) Steprock HD

[email protected]

10 50 30

0,065 1,230 0,039

Tel.: 389607035

0,065 1,230 0,039

0,170 0,154 0,041 0,769

2/6




ZZ

U W/(m 2·K)

KC 101-011 228-028 117a-001 403b-003 336-003 Rse

Z/P Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr.

Vrstva Beton hutný (2100) DEKFOL REFLEX N 150 trapézový plech 2 x 1 m Airrock ND FB1 desky suchý stav

λ W/(m·K) 1,230 0,350 58,000 0,035 0,216

ZTM

0,17

λekv

Rv

W/(m·K) 1,230 0,350 58,000 0,041 0,216

m2·K/W 0,057 0,001 0,000 7,814 0,037 0,040


Σ

U = 0,130

d mm 70 0 1 320 8 489

9,083

STROP MEZI 1a2NP Korekční činitel: ∆U = 0.02 W/(m 2.K) STR1

Z

0,724

e1 = 1.00

Rsi 130-03 101-011 406b-013 101-011 117a-001 163-03 110-02 Rse

Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr.

e1.UN,20 = 2.20 W/(m 2.K)

Odpor při přestupu Keram. dlažba Beton hutný (2100) Steprock HD Beton hutný (2100) trapézový plech 2 x 1 m Vz. - tok shora dolů Sádrokarton

1,010 1,050 0,039 1,050 58,000

1,010 1,050 0,039 1,050 58,000

0,150

0,150

0,100


Σ

U = 0,724

10 50 30 70 1 575 13

0,100 0,010 0,048 0,769 0,067 0,000 0,244 0,083

748

1,421

STŘECHA Korekční činitel: ∆U = 0.02 W/(m 2.K) SCH1

Z

0,209

e1 = 1.00

Rsi 110-02 163-01 117a-001 228-028 631f-013 631f-013 631j-018 228a-023 Rse

Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr.

e1.UN,20 = 0.24 W/(m 2.K)

Odpor při přestupu Sádrokarton Vz. - tok zdola nahoru trapézový plech 2 x 1 m DEKFOL REFLEX N 150 Isover N Isover N Isover EPS 200S DEKPLAN 76

0,220

0,220

58,000 0,350 0,036 0,036 0,034 0,160

58,000 0,350 0,039 0,039 0,035 0,160

0,09 0,09 0,04

0,100 0,064 0,160 0,000 0,001 0,765 0,765 3,394 0,011 0,040


Σ

U = 0,209

14 900 1 0 30 30 120 2 1 097

5,298

STŘECHA GARÁŽE Korekční činitel: ∆U = 0.02 W/(m 2.K) SCH2

Z

0,217

e1 = 2.67

Rsi 117a-001 228-028 631f-013 631f-013 631j-018 228a-023 Rse

Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr.

e1.UN,20 = 0.64 W/(m 2.K)

Odpor při přestupu trapézový plech 2 x 1 m DEKFOL REFLEX N 150 Isover N Isover N Isover EPS 200S DEKPLAN 76

58,000 0,350 0,036 0,036 0,034 0,160

0,09 0,09 0,04

58,000 0,350 0,039 0,039 0,035 0,160

0,100 0,000 0,001 0,765 0,765 3,394 0,011 0,040


Σ

U = 0,217

1 0 30 30 120 2 183

5,074

STŘECHA ARKÝŘE Korekční činitel: ∆U = 0.02 W/(m 2.K) SCH3

Z

0,209


Rsi

e1 = 1.00

e1.UN,20 = 0.24 W/(m 2.K) Odpor při přestupu

[email protected]

0,100

Tel.: 389607035

3/6




ZZ

U W/(m 2·K)

KC 110-02 163-01 117a-001 228-028 631f-013 631f-013 631j-018 228a-023 Rse

Z/P Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr.

Vrstva Sádrokarton Vz. - tok zdola nahoru trapézový plech 2 x 1 m DEKFOL REFLEX N 150 Isover N Isover N Isover EPS 200S DEKPLAN 76

Rv

W/(m·K) 0,220

58,000 0,350 0,036 0,036 0,034 0,160

58,000 0,350 0,039 0,039 0,035 0,160

m2·K/W 0,064 0,160 0,000 0,001 0,765 0,765 3,394 0,011

ZTM

0,09 0,09 0,04


Σ

U = 0,209

λekv

W/(m·K) 0,220

λ

d mm 14 900 1 0 30 30 120 2

0,040 1 097

5,298

Poznámka: ZTM – činitel tepelných mostů. Je určen k přepočítání výrobci uváděné λD na λekv, která pak zohledňuje vliv nasákavosti stavebních izolací. Hodnota ZTM může být pro různé druhy izolačních materiálů předepsána metodikou výpočtu. Součinitel ZTM umožňuje také zohlednit vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp. Jednotlivé hodnoty ZTM se sečtou a zadají jednou hodnotou do sl. ZTM. Pro výpočet platí vztah λekv = λ.(1 + Σ ZTM) SO1 - Stanovení hodnoty ZTM č.v. 2 4

Materiál Isover ORSIK Airrock ND FB1

λ W/(m·K) 0,038 0,035

Podíl %

λ W/(m·K) 0,035

Podíl %

λ W/(m·K) 0,035

Podíl %

λ W/(m·K) 0,035

Podíl %

ZTM Vlhkost

ZTM Kotvení

0,07 0,07

0,00 0,00

ZTM Vlhkost

ZTM Kotvení

0,07

0,00

ZTM Vlhkost

ZTM Kotvení

0,07

0,00

ZTM Vlhkost

ZTM Kotvení

0,07

0,00

ZTM Vlhkost

ZTM Kotvení

0,07 0,07 0,02

0,02 0,02 0,02

ZTM Vlhkost

ZTM Kotvení

0,07 0,07 0,02

0,02 0,02 0,02

ZTM Vlhkost

ZTM Kotvení

0,07 0,07 0,02

0,02 0,02 0,02

ZTM Nehomogenní vrstvy 0,10 0,10

ZTM Celkem

ZTM Nehomogenní vrstvy 0,10

ZTM Celkem


ZTM Celkem


ZTM Celkem

ZTM Nehomogenní vrstvy 0,00 0,00 0,00

ZTM Celkem


ZTM Celkem


ZTM Celkem

0,17 0,17

SO2 - Stanovení hodnoty ZTM č.v. 2

Materiál Airrock ND FB1

0,17

SO3 - Stanovení hodnoty ZTM č.v. 3


0,17

PDL3 - Stanovení hodnoty ZTM č.v. 7


0,17

SCH1 - Stanovení hodnoty ZTM č.v. 5 6 7

Materiál Isover N Isover N Isover EPS 200S

λ W/(m·K) 0,036 0,036 0,034

Podíl %

λ W/(m·K) 0,036 0,036 0,034

Podíl %

λ W/(m·K) 0,036 0,036 0,034

Podíl %

0,09 0,09 0,04



0,09 0,09 0,04




[email protected]

Tel.: 389607035

0,09 0,09 0,04

4/6



030820 - Josef Princ VvP - Jindřichův Hradec Zakázka: ZPS NA LKKV - garáž 10°C p římotop Nehomogennívrstvy

V případě, že se v hlavní izolační vrstvě Xa se vyskytuje materiál Xb, případně další (Xc, Xd ...), pak jejich vliv na součinitel tepelné vodivosti charakteristické výseče vyjadřuje součinitel ZTM-N (nehomogenní vrstvy). Vliv vlhkosti na hlavní izolační vrstvu lze zadat pomocí údaje ZTM-V.

Výplně otvorů

OK 153/300 DO1 143/220 DO2 475/495 DO3 60/197 DN1 70/197 DN2 80/197 DN3 90/197 DN4 100/197 DN5 140/210 DN6 180/210 DN7 300/120 OD1 150/120 OD2 155/120 OD3 112/120 OD4 300/180 OD5 150/260 OD6 150/260 OD7 100/260 OD8 434/260 OD9 280/120 OD10 480/120 OD11

Var

ZZ

U W/(m 2·K)

UN,20 W/(m 2·K)

x m

y m

iLV m2·s-1·Pa * 104

LS m

g

FF %

V1

0

1,200

1,700

1,53

3,00

0,010

9,06

0,67

45,3

V1

0

1,200

1,700

1,43

2,20

0,010

7,26

0,67

49,9

V1

0

1,030

2,473

4,75

4,95

0,010

19,40

0,67

93,4

V1

0

2,300

3,500

0,60

1,97

0,010

5,14

0,67

0,0

V1

0

2,300

3,500

0,70

1,97

0,010

5,34

0,67

0,0

V1

0

2,300

3,500

0,80

1,97

0,010

5,54

0,67

0,0

V1

0

2,300

3,500

0,90

1,97

0,010

5,74

0,67

0,0

V1

0

2,300

3,500

1,00

1,97

0,010

5,94

0,67

0,0

V1

0

2,300

3,500

1,40

2,10

0,010

7,00

0,67

0,0

V1

0

2,300

3,500

1,80

2,10

0,010

7,80

0,67

0,0

V1

0

1,100

1,500

3,00

1,20

0,010

8,40

0,67

30,4

V1

0

1,100

1,500

1,50

1,20

0,010

5,40

0,67

32,8

V1

0

1,100

1,550

1,50

1,20

0,010

5,40

0,67

32,8

V1

0

1,100

1,550

1,12

1,20

0,010

4,64

0,67

37,1

V1

0

1,100

1,500

3,00

1,80

0,010

9,60

0,67

24,6

V1

0

1,100

1,500

1,50

2,60

0,010

8,20

0,67

23,8

V1

0

1,100

1,500

1,50

2,60

0,010

8,20

0,67

23,8

V1

0

1,100

1,500

1,00

2,60

0,010

7,20

0,67

31,0

V1

0

1,100

1,500

4,34

2,60

0,010

13,88

0,67

23,7

V1

0

1,100

1,500

2,80

1,20

0,010

8,00

0,67

31,1

V1

0

1,100

2,170

4,80

1,20

0,010

12,00

0,67

29,0


[email protected]

Tel.: 389607035

5/6



030820 - Josef Princ VvP - Jindřichův Hradec Zakázka: ZPS NA LKKV - garáž 10°C p římotop OK 170/70 OD12

Var

V1

ZZ

0


U W/(m 2·K)

UN,20 W/(m 2·K)

1,100

2,170

x m 1,70

y m 0,70

[email protected]

iLV m2·s-1·Pa 0,010

*

104

LS m 4,80

Tel.: 389607035

g

FF %

0,67

43,6

6/6

Posouzení konstrukcí

TOB v.15.1.3 © PROTECH spol. s r.o. Datum tisku: 10.12.2014 ZPS NA LKKV

030820 - Josef Princ VvP - Jindřichův Hradec ZPS NA LKKV - garáž 10°C p římotop

Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Stavba: Místo: Zpracovatel: Zakázka: Projektant: E-mail:



Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 1 SO1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Stěna - vnější Poznámka: SENDVIČOVÁ STĚNA 315mm 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro θai = θi + ∆θai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C θai = 21,0 °C ϕi,r = 55,0 % Rsi = 0,130 m2·K/W θse = -15,0 °C ϕse = 84,0 % Rse = 0,040 m2·K/W Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

pdi = pdse =

1 368 Pa 139 Pa

p"di = p"dse =

2 487 Pa 165 Pa

1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů 1 č.v.

2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 λk λp ZTM Zw Položka Položka Materiál ρ c µ kµ KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 110-02 11.2 Sádrokarton 750 1 060,0 9,0 1,000 0,150 0,220 0,00 0,045 2 631-082 Isover ORSIK 30 800,0 1,0 1,000 0,038 0,038 0,17 3 228-028 DEKFOL REFLEX N 150 1 200 1 470,0 660 000,0 1,000 0,350 0,350 0,00 4 403b-003 Airrock ND FB1 50 840,0 1,0 1,000 0,035 0,035 0,17 5 544-05 Jutadach 135 100,0 1,000 0,00 6 163-02 Vz. - svislá 1 1 010,0 1,0 4,200 0,00 7 336-003 desky suchý stav 1 450 78,7 1,000 0,216 0,216 0,00 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1

13 z3

1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5

1.3 Stanovení hodnoty ZTM 1 č.v.

4 Materiál

16 21 22 23 24 10 ZTM Vlhkost ZTM Kotvení ZTM Nehomogenní ZTM Celkem λ Podíl W/(m·K) % vrstvy 2 Isover ORSIK 0,038 0,07 0,00 0,10 0,17 4 Airrock ND FB1 0,035 0,07 0,00 0,10 0,17 V ploše hlavní izolační vrstvy Xa se vyskytuje materiál Xb, případně další (Xc, Xd ...), jejichž vliv na součinitel tepelné vodivosti charakteristické výseče vyjadřuje součinitel ZTM-N (nehomogenní vrstvy). Vliv vlhkosti na hlavní izolační vrstvu lze zadat pomocí údaje ZTM-V.

1.4 Vypočítané hodnoty 1 č.v. 1 2 3 4 5 6 7

2 Položka KC 110-02 631-082 228-028 403b-003 544-05 163-02 336-003

4 Materiál Sádrokarton Isover ORSIK DEKFOL REFLEX N 150 Airrock ND FB1 Jutadach 135 Vz. - svislá desky suchý stav

14 Vr Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr.

15 d mm 12,50 50,00 0,18 200,00 0,50 42,00 8,00

16 λ W/(m·K) 0,220 0,038 0,350 0,035

16a λ ekv W/(m·K) 0,220 0,044 0,350 0,041

0,216

0,216

17 R m2·K/W 0,057 1,125 0,001 4,884 0,000 0,000 0,037

18 θs °C 20,3 19,9 13,5 13,5 -14,6 -14,6 -14,6

7b µvyp 9,0 1,0 660 000,0 1,0 100,0 0,2 78,7

19 Zp·10-9 m/s 0,60 0,27 631,11 1,06 0,27 0,05 3,34

20 pd Pa 1 368 1 367 1 366 148 146 146 145

Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,020 W/(m 2·K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota λ ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.


[email protected]

Tel.: 389607035

1 / 26



030820 - Josef Princ VvP - Jindřichův Hradec ZPS NA LKKV - garáž 10°C p římotop SO1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla Tepelný odpor Odpor při prostupu tepla Difuzní odpor

U R RT Zp

= = = =

0,180 6,066 6,236 633,301

W/(m 2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s

Celková měrná hmotnost m = θw = Teplota rosného bodu

21,1 kg/m2 11,6 °C

1.5 Průběh teploty v konstrukci

θsi 20,2 °C 1. 19,9 °C 2. 13,4 °C 3. 13,4 °C 4. -14,8 °C θse -14,8 °C

1.6 Průběh tlaku vodních par pdx a p"dxv konstrukci Tlak par

2300 Pa

1150 Pa

575 Pa

Zp

pd

p"d

Grafy a vypočítané hodnoty veličin zahrnují jen dolní plášt. Platí jen pro začátek větrané vrtsvy.

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a Urec U = 0,18036 W/(m 2·K); Zaokrouhleno:U = 0,180 W/(m 2·K); požadovanýUN = 0,300 W/(m 2·K); doporučený Urec = 0,200 W/(m 2·K) Korekce součiniteleprostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,020 W/(m 2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; f Rsi = 0,979 vyhovuje Roční množství zkondenzovanépáry (kg/m2) Mc = 0,000 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Relativní vlhkost vzduchu ve větrané vrstvě ϕcv = 84,0 % vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace: Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovanápára neohrozí požadovanoufunkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřenézatížení souvisejících konstrukcí, atp.


[email protected]

Tel.: 389607035

2 / 26








pdi = pdse =

723 Pa 139 Pa

p"di = p"dse =

1 314 Pa 165 Pa


2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 λk λp ZTM Zw Položka Položka Materiál ρ c µ kµ KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 117-04 18.4 Ocel uhlíková 7 850 1,000 50,000 50,000 0,00 0,000 2 403b-003 Airrock ND FB1 50 840,0 1,0 1,000 0,035 0,035 0,17 3 544-05 Jutadach 135 100,0 1,000 0,00 4 163-02 Vz. - svislá 1 1 010,0 1,0 4,200 0,00 5 336-003 desky suchý stav 1 450 78,7 1,000 0,216 0,216 0,00 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

13 z3 2,2 2,2 2,2 2,2 3,0

2.3 Stanovení hodnoty ZTM 23 24 10 16 21 22 ZTM Kotvení ZTM Nehomogenní ZTM Celkem ZTM Vlhkost λ Podíl vrstvy W/(m·K) % 2 Airrock ND FB1 0,035 0,07 0,00 0,10 0,17 V ploše hlavní izolační vrstvy Xa se vyskytuje materiál Xb, případně další (Xc, Xd ...), jejichž vliv na součinitel tepelné vodivosti charakteristické výseče vyjadřuje součinitel ZTM-N (nehomogenní vrstvy). Vliv vlhkosti na hlavní izolační vrstvu lze zadat pomocí údaje ZTM-V. 1 č.v.

4 Materiál

2.4 Vypočítané hodnoty 1 č.v. 1 2 3 4 5

2 Položka KC 117-04 403b-003 544-05 163-02 336-003

4 Materiál Ocel uhlíková Airrock ND FB1 Jutadach 135 Vz. - svislá desky suchý stav

14 Vr Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr.

15 d mm 1,00 200,00 0,50 42,00 8,00

16 λ W/(m·K) 50,000 0,035

16a λ ekv W/(m·K) 50,000 0,041

0,216

0,216

17 R m2·K/W 0,000 4,884 0,000 0,000 0,037

18 θs °C 10,3 10,3 -14,6 -14,6 -14,6

7b µvyp 0,0 1,0 100,0 0,2 78,7

19 Zp·10-9 m/s 0,00 1,06 0,27 0,05 3,34

20 pd Pa 723 723 592 559 552



[email protected]

Tel.: 389607035

3 / 26




U R RT Zp

= = = =

0,218 4,884 5,054 1,328

W/(m 2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


17,9 kg/m2 2,3 °C


θsi 10,3 °C 1. 10,3 °C 2. -14,8 °C θse -14,8 °C


A

B

1300 Pa

650 Pa

325 Pa

Zp Z pA = 0,8·109 m/s Z pB = 1,1·109 m/s

pd

p"d

A = 160 mm B = 200 mm

Grafy a vypočítané hodnoty veličin zahrnují jen dolní plášt. Platí jen pro začátek větrané vrtsvy. Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a Urec U = 0,21786 W/(m 2·K); Zaokrouhleno:U = 0,218 W/(m 2·K); požadovanýUN = 0,800 W/(m 2·K); doporučený Urec = 0,533 W/(m 2·K) Korekce součiniteleprostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,020 W/(m 2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,735; f Rsi = 0,974 vyhovuje V konstrukci je použit neúplně zadaný materiál. Roční bilanci kondenzátu není možné určit. Relativní vlhkost vzduchu ve větrané vrstvě ϕcv = 84,0 % vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace: Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovanápára neohrozí požadovanoufunkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřenézatížení souvisejících konstrukcí, atp.


[email protected]

Tel.: 389607035

4 / 26








pdi = pdse =

723 Pa 139 Pa

p"di = p"dse =

1 314 Pa 165 Pa


2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 λk λp ZTM Zw Položka Položka Materiál ρ c µ kµ KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 105-02 5.2 Omítka vápenocement. 2 000 790,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0,070 2 293-013 Ytong P4 - 500 650 850,0 9,0 1,000 0,150 0,150 0,00 3 403b-003 Airrock ND FB1 50 840,0 1,0 1,000 0,035 0,035 0,17 4 544-05 Jutadach 135 100,0 1,000 0,00 5 163-02 Vz. - svislá 1 1 010,0 1,0 4,200 0,00 6 336-003 desky suchý stav 1 450 78,7 1,000 0,216 0,216 0,00 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

13 z3 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 3,0


4 Materiál

16 21 22 23 24 10 ZTM Vlhkost ZTM Kotvení ZTM Nehomogenní ZTM Celkem λ Podíl W/(m·K) % vrstvy 3 Airrock ND FB1 0,035 0,07 0,00 0,10 0,17 V ploše hlavní izolační vrstvy Xa se vyskytuje materiál Xb, případně další (Xc, Xd ...), jejichž vliv na součinitel tepelné vodivosti charakteristické výseče vyjadřuje součinitel ZTM-N (nehomogenní vrstvy). Vliv vlhkosti na hlavní izolační vrstvu lze zadat pomocí údaje ZTM-V.

3.4 Vypočítané hodnoty 1 č.v. 1 2 3 4 5 6

2 Položka KC 105-02 293-013 403b-003 544-05 163-02 336-003

4 Materiál Omítka vápenocement. Ytong P4 - 500 Airrock ND FB1 Jutadach 135 Vz. - svislá desky suchý stav

14 Vr Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr.

15 d mm 15,00 300,00 140,00 0,50 42,00 8,00

16 λ W/(m·K) 0,990 0,150 0,035

16a λ ekv W/(m·K) 0,990 0,150 0,041

0,216

0,216

17 R m2·K/W 0,015 1,880 3,419 0,000 0,000 0,037

18 θs °C 10,4 10,3 1,5 -14,6 -14,6 -14,6

7b µvyp 19,0 9,0 1,0 100,0 0,2 78,7

19 Zp·10-9 m/s 1,51 14,34 0,74 0,27 0,05 3,34

20 pd Pa 723 679 266 245 237 235



[email protected]

Tel.: 389607035

5 / 26




U R RT Zp

= = = =

0,202 5,314 5,484 16,867

W/(m 2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


232,0 kg/m2 2,3 °C


θsi 10,4 °C 1. 10,3 °C 2. 1,4 °C 3. -14,8 °C θse -14,8 °C


1300 Pa

650 Pa

325 Pa

Zp

pd

p"d

Grafy a vypočítané hodnoty veličin zahrnují jen dolní plášt. Platí jen pro začátek větrané vrtsvy.

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a Urec U = 0,20235 W/(m 2·K); Zaokrouhleno:U = 0,202 W/(m 2·K); požadovanýUN = 0,800 W/(m 2·K); doporučený Urec = 0,667 W/(m 2·K) Korekce součiniteleprostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,020 W/(m 2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,735; f Rsi = 0,976 vyhovuje Roční množství zkondenzovanépáry (kg/m2) Mc = 0,000 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Relativní vlhkost vzduchu ve větrané vrstvě ϕcv = 84,0 % vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace: Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovanápára neohrozí požadovanoufunkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřenézatížení souvisejících konstrukcí, atp.


[email protected]

Tel.: 389607035

6 / 26







Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 4 SN1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Stěna - mezi prostory s rozdílem teplot do 5°C v četně, Poznámka: PŘÍČKA 100 4.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro θai = θi + ∆θai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C θai = 21,0 °C ϕi,r = 55,0 % Rsi = 0,130 m2·K/W θsi = 15,0 °C ϕsi = 50,0 % Rsi = 0,130 m2·K/W Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

pdi = pdsi =

1 368 Pa 853 Pa

p"di = p"dsi =

2 487 Pa 1 706 Pa


2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 λk λp ZTM Zw Položka Položka Materiál ρ c µ kµ KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 105-02 5.2 Omítka vápenocement. 2 000 790,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0,070 2 294-002 Ytong P2 - 500 650 850,0 9,0 1,000 0,150 0,150 0,00 3 105-02 5.2 Omítka vápenocement. 2 000 790,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0,070 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1 0,0 0,0 0,0

13 z3 0,0 0,0 0,0

4.3 Vypočítané hodnoty 1 č.v. 1 2 3

2 Položka KC 105-02 294-002 105-02

4 Materiál Omítka vápenocement. Ytong P2 - 500 Omítka vápenocement.

14 Vr Z vr. Z vr. Z vr.

15 d mm 10,00 100,00 10,00

16 λ W/(m·K) 0,880 0,150 0,880

16a λ ekv W/(m·K) 0,880 0,150 0,880

17 R m2·K/W 0,011 0,630 0,011

18 θs °C 20,1 20,1 15,9

7b µvyp 19,0 9,0 19,0

19 Zp·10-9 m/s 1,01 4,78 1,01

20 pd Pa 1 368 1 292 929



[email protected]

Tel.: 389607035

7 / 26



030820 - Josef Princ VvP - Jindřichův Hradec ZPS NA LKKV - garáž 10°C p římotop SN1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla Tepelný odpor Odpor při prostupu tepla Difuzní odpor

U R RT Zp

= = = =

1,146 0,653 0,913 6,800

W/(m 2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


105,0 kg/m2 11,6 °C


θsi 1. 2. θse

20,1 °C 20,1 °C 15,9 °C 15,9 °C


2300 Pa

1150 Pa

575 Pa

Zp

pd

p"d

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a Urec U = 1,14562 W/(m 2·K); Zaokrouhleno:U = 1,146 W/(m 2·K); požadovanýUN = 2,700 W/(m 2·K); doporučený Urec = 1,800 W/(m 2·K) Korekce součiniteleprostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,050 W/(m 2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = -0,239; f Rsi = 0,858 vyhovuje Roční množství zkondenzovanépáry (kg/m2) Mc = 0,000 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace: Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovanápára neohrozí požadovanoufunkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřenézatížení souvisejících konstrukcí, atp.


[email protected]

Tel.: 389607035

8 / 26







Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 5 SN2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Stěna - mezi prostory s rozdílem teplot do 5°C v četně, Poznámka: PŘÍČKA 150 5.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro θai = θi + ∆θai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C θai = 21,0 °C ϕi,r = 55,0 % Rsi = 0,130 m2·K/W θsi = 15,0 °C ϕsi = 50,0 % Rsi = 0,130 m2·K/W Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

pdi = pdsi =

1 368 Pa 853 Pa

p"di = p"dsi =

2 487 Pa 1 706 Pa



12 z1 0,0 0,0 0,0

13 z3 0,0 0,0 0,0


2 Položka KC 105-02 294-004 105-02



15 d mm 10,00 150,00 10,00

16 λ W/(m·K) 0,880 0,150 0,880

16a λ ekv W/(m·K) 0,880 0,150 0,880

17 R m2·K/W 0,011 0,940 0,011

18 θs °C 20,4 20,3 15,7

7b µvyp 19,0 9,0 19,0

19 Zp·10-9 m/s 1,01 7,17 1,01

20 pd Pa 1 368 1 311 910



[email protected]

Tel.: 389607035

9 / 26




U R RT Zp

= = = =

0,858 0,963 1,223 9,190

W/(m 2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


137,5 kg/m2 11,6 °C


θsi 1. 2. θse

20,4 °C 20,3 °C 15,7 °C 15,6 °C


2400 Pa

1200 Pa

600 Pa

Zp

pd

p"d



[email protected]

Tel.: 389607035

10 / 26







Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 6 SN3 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Stěna - mezi prostory s rozdílem teplot do 10°C v četně, Poznámka: STĚNA 300 6.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro θai = θi + ∆θai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C θai = 21,0 °C ϕi,r = 55,0 % Rsi = 0,130 m2·K/W θsi = 10,0 °C ϕsi = 50,0 % Rsi = 0,130 m2·K/W Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

pdi = pdsi =

1 368 Pa 615 Pa

p"di = p"dsi =

2 487 Pa 1 229 Pa



12 z1

13 z3

0,0 0,0 0,0

0,0 0,0 0,0


2 Položka KC 105-02 293-013 105-02



15 d mm 10,00 300,00 10,00

16 λ W/(m·K) 0,880 0,150 0,880

16a λ ekv W/(m·K) 0,880 0,150 0,880

17 R m2·K/W 0,011 1,880 0,011

18 θs °C 20,3 20,3 10,7

7b µvyp 19,0 9,0 19,0

19 Zp·10-9 m/s 1,01 14,34 1,01

20 pd Pa 1 368 1 322 661



[email protected]

Tel.: 389607035

11 / 26




U R RT Zp

= = = =

0,492 1,903 2,163 16,362

W/(m 2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


235,0 kg/m2 11,6 °C


θsi 1. 2. θse

20,3 °C 20,3 °C 10,7 °C 10,7 °C


2400 Pa

1200 Pa

600 Pa

Zp

pd

p"d

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a Urec U = 0,49238 W/(m 2·K); Zaokrouhleno:U = 0,492 W/(m 2·K); požadovanýUN = 1,300 W/(m 2·K); doporučený Urec = 0,900 W/(m 2·K) Korekce součiniteleprostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,030 W/(m 2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,324; f Rsi = 0,940 vyhovuje Roční množství zkondenzovanépáry (kg/m2) Mc = 0,000 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace: Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovanápára neohrozí požadovanoufunkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřenézatížení souvisejících konstrukcí, atp.


[email protected]

Tel.: 389607035

12 / 26







Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 7 PDL1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Podlaha- vytápěného prostoru, přilehlá k zemině Poznámka: PODLAHA NA TERÉNU 7.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro θai = θi + ∆θai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C θai = 21,0 °C ϕi,r = 55,0 % Rsi = 0,170 m2·K/W θgr = 5,0 °C Rgr = 0,000 m2·K/W Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

pdi =

1 368 Pa

p"di =

2 487 Pa


2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 λk λp ZTM Položka Položka Materiál ρ c µ kµ KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 130-03 3 Keram. dlažba 2 000 840,0 200,0 1,000 1,010 1,010 0,00 2 101-011 1.1.1 Beton hutný (2100) 2 100 1 020,0 17,0 1,000 1,050 1,230 0,00 3 256-011 EPS 100 S 23 1 270,0 70,0 1,000 0,037 0,037 0,00 4 256-011 EPS 100 S 23 1 270,0 70,0 1,000 0,037 0,037 0,00 5 116-01 17.1 Asfaltové pásy a lepenky 1 400 1 470,0 10 000,0 1,000 0,210 0,210 0,00 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

11 Zw

12 z1

13 z3

0,080

0,000

7.3 Vypočítané hodnoty 1 č.v. 1 2 3 4 5

2 Položka KC 130-03 101-011 256-011 256-011 116-01

4 Materiál Keram. dlažba Beton hutný (2100) EPS 100 S EPS 100 S Asfaltové pásy a lepenky

14 Vr Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr.

15 d mm 10,00 70,00 60,00 60,00 5,00

16 λ W/(m·K) 1,010 1,050 0,037 0,037 0,210

16a λ ekv W/(m·K) 1,010 1,050 0,037 0,037 0,210

17 R m2·K/W 0,010 0,067 1,622 1,622 0,024

18 θs °C 20,2 20,2 19,9 12,5 5,1

7b µvyp 200,0 17,0 70,0 70,0 10 000,0

19 Zp·10-9 m/s 10,62 6,32 22,31 22,31 265,62

20 pd Pa 1 368 1 324 1 297 1 204 1 111



[email protected]

Tel.: 389607035

13 / 26

Posouzení konstrukcí 030820 - Josef Princ VvP - Jindřichův Hradec ZPS NA LKKV - garáž 10°C p římotop


PDL1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla Tepelný odpor Odpor při prostupu tepla Difuzní odpor

U R RT Zp

= = = =

0,305 3,344 3,514 327,189

W/(m 2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


176,8 kg/m2 11,6 °C


θsi 1. 2. 3. 4. θse

20,2 °C 20,2 °C 19,9 °C 12,5 °C 5,1 °C 5,0 °C

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a nesplňujeUrec U = 0,30461 W/(m 2·K); Zaokrouhleno:U = 0,305 W/(m 2·K); požadovanýUN = 0,450 W/(m 2·K); doporučený Urec = 0,300 W/(m 2·K) Korekce součiniteleprostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,020 W/(m 2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,535; f Rsi = 0,952 vyhovuje U přilehlých konstrukcí se bilance zkondenzovanépáry neurčuje. Poznámka k vyhodnocení kondenzace: Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovanápára neohrozí požadovanoufunkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřenézatížení souvisejících konstrukcí, atp.


[email protected]

Tel.: 389607035

14 / 26







Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 8 PDL2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Podlaha- vytápěného prostoru, přilehlá k zemině Poznámka: PODLAHA GARÁŽE 8.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro θai = θi + ∆θai = 10,0 + 1,0 = 11,0 °C θai = 11,0 °C ϕi,r = 55,0 % Rsi = 0,170 m2·K/W θgr = 5,0 °C Rgr = 0,000 m2·K/W Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

pdi =

723 Pa

p"di =

1 314 Pa


2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 λk λp ZTM Zw Položka Položka Materiál ρ c µ kµ KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 101-021 1.2.1 Železobeton (2300) 2 300 1 020,0 23,0 1,000 1,220 1,430 0,00 0,080 2 631k-054 Styrodur 5000 CS 45 1 270,0 150,0 1,000 0,035 0,035 0,00 3 116-03 17.3 Fólie z PE 1 470 1 470,0 164 000,0 1,000 0,350 0,350 0,00 0,000 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1

13 z3


2 Položka KC 101-021 631k-054 116-03

4 Materiál Železobeton (2300) Styrodur 5000 CS Fólie z PE


15 d mm 200,00 80,00 5,00

16 λ W/(m·K) 1,220 0,035 0,350

16a λ ekv W/(m·K) 1,220 0,035 0,350

17 R m2·K/W 0,164 2,286 0,014

18 θs °C 10,6 10,2 5,0

7b µvyp 23,0 150,0 164 000,0

19 Zp·10-9 m/s 24,44 63,75 4 356,14

20 pd Pa 723 719 709



[email protected]

Tel.: 389607035

15 / 26



PDL2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla Tepelný odpor Odpor při prostupu tepla Difuzní odpor

U R RT Zp

= = = =

0,400 2,464 2,634 4 444,326

W/(m 2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


471,0 kg/m2 2,3 °C


θsi 1. 2. θse

10,6 °C 10,2 °C 5,0 °C 5,0 °C

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a Urec U = 0,39966 W/(m 2·K); Zaokrouhleno:U = 0,400 W/(m 2·K); požadovanýUN = 1,200 W/(m 2·K); doporučený Urec = 0,800 W/(m 2·K) Korekce součiniteleprostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,020 W/(m 2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = -0,147; f Rsi = 0,935 vyhovuje U přilehlých konstrukcí se bilance zkondenzovanépáry neurčuje. Poznámka k vyhodnocení kondenzace: Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovanápára neohrozí požadovanoufunkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřenézatížení souvisejících konstrukcí, atp.


[email protected]

Tel.: 389607035

16 / 26







Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 9 PDL3 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Podlaha- nad venkovním prostorem Poznámka: PODLAHA ARKÝŘE 9.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro θai = θi + ∆θai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C θai = 21,0 °C ϕi,r = 55,0 % Rsi = 0,170 m2·K/W θse = -15,0 °C ϕse = 84,0 % Rse = 0,040 m2·K/W Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

pdi = pdse =

1 368 Pa 139 Pa

p"di = p"dse =

2 487 Pa 165 Pa


2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 λk λp ZTM Zw Položka Položka Materiál ρ c µ kµ KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 130-06 6 Koberec 160 1 880,0 5,5 1,000 0,065 0,065 0,00 2 101-011 1.1.1 Beton hutný (2100) 2 100 1 020,0 17,0 1,000 1,050 1,230 0,00 0,080 3 406b-013 Steprock HD 140 840,0 1,0 1,000 0,039 0,039 0,00 4 101-011 1.1.1 Beton hutný (2100) 2 100 1 020,0 17,0 1,000 1,050 1,230 0,00 0,080 5 228-028 DEKFOL REFLEX N 150 1 200 1 470,0 660 000,0 1,000 0,350 0,350 0,00 6 117a-001 trapézový plech 2 x 1 m 7 800 1 750,0 1,000 58,000 58,000 0,00 7 403b-003 Airrock ND FB1 50 840,0 1,0 32,000 0,035 0,035 0,17 8 336-003 desky suchý stav 1 450 78,7 1,000 0,216 0,216 0,00 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1

13 z3

1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5


4 Materiál

16 21 22 23 24 10 ZTM Vlhkost ZTM Kotvení ZTM Nehomogenní ZTM Celkem λ Podíl W/(m·K) % vrstvy 7 Airrock ND FB1 0,035 0,07 0,00 0,10 0,17 V ploše hlavní izolační vrstvy Xa se vyskytuje materiál Xb, případně další (Xc, Xd ...), jejichž vliv na součinitel tepelné vodivosti charakteristické výseče vyjadřuje součinitel ZTM-N (nehomogenní vrstvy). Vliv vlhkosti na hlavní izolační vrstvu lze zadat pomocí údaje ZTM-V.

9.4 Vypočítané hodnoty 1 č.v. 1 2 3 4 5 6 7 8

2 Položka KC 130-06 101-011 406b-013 101-011 228-028 117a-001 403b-003 336-003

4 Materiál Koberec Beton hutný (2100) Steprock HD Beton hutný (2100) DEKFOL REFLEX N 150 trapézový plech 2 x 1 m Airrock ND FB1 desky suchý stav

14 Vr Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr.

15 d mm 10,00 50,00 30,00 70,00 0,18 0,75 320,00 8,00

16 λ W/(m·K) 0,065 1,230 0,039 1,230 0,350 58,000 0,035 0,216

16a λ ekv W/(m·K) 0,065 1,230 0,039 1,230 0,350 58,000 0,041 0,216

17 R m2·K/W 0,154 0,041 0,769 0,057 0,001 0,000 7,814 0,037

18 θs °C 20,3 19,7 19,6 16,5 16,3 16,3 16,3 -14,7

7b µvyp 5,5 17,0 1,0 17,0 660 000,0 1 750,0 0,0 78,7

19 Zp·10-9 m/s 0,29 4,52 0,16 6,32 631,11 6,97 0,05 3,34

20 pd Pa 1 368 1 367 1 359 1 359 1 347 159 145 145



[email protected]

Tel.: 389607035

17 / 26



030820 - Josef Princ VvP - Jindřichův Hradec ZPS NA LKKV - garáž 10°C p římotop PDL3 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla Tepelný odpor Odpor při prostupu tepla Difuzní odpor

U R RT Zp

= = = =

0,130 8,873 9,083 652,768

W/(m 2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


291,5 kg/m2 11,6 °C


θsi 20,3 °C 1. 19,7 °C 2. 19,6 °C 3. 16,5 °C 4. 16,3 °C 5. 16,3 °C 6. 16,3 °C 7. -14,7 °C θse -14,8 °C


2400 Pa

1200 Pa

600 Pa

Zp

pd

p"d

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a Urec U = 0,13010 W/(m 2·K); Zaokrouhleno:U = 0,130 W/(m 2·K); požadovanýUN = 0,240 W/(m 2·K); doporučený Urec = 0,160 W/(m 2·K) Korekce součiniteleprostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,020 W/(m 2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; f Rsi = 0,981 vyhovuje Roční množství zkondenzovanépáry (kg/m2) Mc = 0,000 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace: Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovanápára neohrozí požadovanoufunkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřenézatížení souvisejících konstrukcí, atp.


[email protected]

Tel.: 389607035

18 / 26







Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 10 STR1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Strop - mezi prostory s rozdílem teplot do 5°C v četně Poznámka: STROP MEZI 1a2NP 10.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro θai = θi + ∆θai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C θai = 21,0 °C ϕi,r = 55,0 % Rsi = 0,100 m2·K/W θsi = 15,0 °C ϕsi = 50,0 % Rsi = 0,100 m2·K/W Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

pdi = pdsi =

1 368 Pa 853 Pa

p"di = p"dsi =

2 487 Pa 1 706 Pa


2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 λk λp ZTM Zw Položka Položka Materiál ρ c µ kµ KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 130-03 3 Keram. dlažba 2 000 840,0 200,0 1,000 1,010 1,010 0,00 2 101-011 1.1.1 Beton hutný (2100) 2 100 1 020,0 17,0 1,000 1,050 1,230 0,00 0,080 Steprock HD 140 840,0 1,0 1,000 0,039 0,039 0,00 3 406b-013 4 101-011 1.1.1 Beton hutný (2100) 2 100 1 020,0 17,0 1,000 1,050 1,230 0,00 0,080 5 117a-001 trapézový plech 2 x 1 m 7 800 1 750,0 1,000 58,000 58,000 0,00 6 163-03 Vz. - tok shora dolů 1 1 010,0 1,0 57,500 0,00 11.2 Sádrokarton 750 1 060,0 9,0 1,000 0,150 0,220 0,00 0,045 7 110-02 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

13 z3 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

10.3 Vypočítané hodnoty 1 č.v. 1 2 3 4 5 6 7

2 Položka KC 130-03 101-011 406b-013 101-011 117a-001 163-03 110-02

4 Materiál Keram. dlažba Beton hutný (2100) Steprock HD Beton hutný (2100) trapézový plech 2 x 1 m Vz. - tok shora dolů Sádrokarton

14 Vr Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr.

15 d mm 10,00 50,00 30,00 70,00 0,75 575,00 12,50

16 λ W/(m·K) 1,010 1,050 0,039 1,050 58,000

16a λ ekv W/(m·K) 1,010 1,050 0,039 1,050 58,000

0,150

0,150

17 R m2·K/W 0,010 0,048 0,769 0,067 0,000 0,244 0,083

18 θs °C 20,6 20,5 20,3 17,1 16,8 16,8 15,8

7b µvyp 200,0 17,0 1,0 17,0 1 750,0 0,0 9,0

19 Zp·10-9 m/s 10,62 4,52 0,16 6,32 6,97 0,05 0,60

20 pd Pa 1 368 1 181 1 101 1 099 987 864 864



[email protected]

Tel.: 389607035

19 / 26



030820 - Josef Princ VvP - Jindřichův Hradec ZPS NA LKKV - garáž 10°C p římotop STR1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla Tepelný odpor Odpor při prostupu tepla Difuzní odpor

U R RT Zp

= = = =

0,724 1,221 1,421 29,245

W/(m 2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


292,0 kg/m2 11,6 °C


θsi 1. 2. 3. 4. 5. 6. θse

20,6 °C 20,5 °C 20,3 °C 17,1 °C 16,8 °C 16,8 °C 15,8 °C 15,4 °C


2400 Pa

1200 Pa

600 Pa

Zp

pd

p"d



[email protected]

Tel.: 389607035

20 / 26







Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 11 SCH1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Střecha - plochá a šikmá se sklonem do 45°v četně Poznámka: STŘECHA 11.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro θai = θi + ∆θai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C θai = 21,0 °C ϕi,r = 55,0 % Rsi = 0,100 m2·K/W θse = -15,0 °C ϕse = 84,0 % Rse = 0,040 m2·K/W Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

pdi = pdse =

1 368 Pa 139 Pa

p"di = p"dse =

2 487 Pa 165 Pa


2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 λk λp ZTM Zw Položka Položka Materiál ρ c µ kµ KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 110-02 11.2 Sádrokarton 750 1 060,0 9,0 1,000 0,150 0,220 0,00 0,045 2 163-01 Vz. - tok zdola nahoru 1 1 010,0 1,0 90,000 0,00 3 117a-001 trapézový plech 2 x 1 m 7 800 1 750,0 1,000 58,000 58,000 0,00 4 228-028 DEKFOL REFLEX N 150 1 200 1 470,0 660 000,0 1,000 0,350 0,350 0,00 5 631f-013 Isover N 100 800,0 1,0 1,000 0,036 0,036 0,09 6 631f-013 Isover N 100 800,0 1,0 1,000 0,036 0,036 0,09 7 631j-018 Isover EPS 200S 28 1 270,0 40,0 1,000 0,034 0,034 0,04 8 228a-023 DEKPLAN 76 1 400 960,0 15 000,0 1,000 0,160 0,160 0,00 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1

13 z3

1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0


4 Materiál

16 21 22 23 24 10 ZTM Vlhkost ZTM Kotvení ZTM Nehomogenní ZTM Celkem λ Podíl W/(m·K) % vrstvy 5 Isover N 0,036 0,07 0,02 0,00 0,09 6 Isover N 0,036 0,07 0,02 0,00 0,09 7 Isover EPS 200S 0,034 0,02 0,02 0,00 0,04 V ploše hlavní izolační vrstvy Xa se vyskytuje materiál Xb, případně další (Xc, Xd ...), jejichž vliv na součinitel tepelné vodivosti charakteristické výseče vyjadřuje součinitel ZTM-N (nehomogenní vrstvy). Vliv vlhkosti na hlavní izolační vrstvu lze zadat pomocí údaje ZTM-V.


2 Položka KC 110-02 163-01 117a-001 228-028 631f-013 631f-013 631j-018 228a-023

4 Materiál Sádrokarton Vz. - tok zdola nahoru trapézový plech 2 x 1 m DEKFOL REFLEX N 150 Isover N Isover N Isover EPS 200S DEKPLAN 76


15 d mm 14,00 900,00 0,75 0,18 30,00 30,00 120,00 1,80

16 λ W/(m·K) 0,220

16a λ ekv W/(m·K) 0,220

58,000 0,350 0,036 0,036 0,034 0,160

58,000 0,350 0,039 0,039 0,035 0,160

17 R m2·K/W 0,064 0,160 0,000 0,001 0,765 0,765 3,394 0,011

18 θs °C 20,3 19,9 18,8 18,8 18,8 13,6 8,4 -14,7

7b µvyp 9,0 0,0 1 750,0 660 000,0 1,0 1,0 40,0 15 000,0

19 Zp·10-9 m/s 0,67 0,05 6,97 631,11 0,16 0,16 63,75 143,43

20 pd Pa 1 368 1 367 1 367 1 357 440 440 440 347



[email protected]

Tel.: 389607035

21 / 26



030820 - Josef Princ VvP - Jindřichův Hradec ZPS NA LKKV - garáž 10°C p římotop SCH1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Součinitel prostupu tepla Tepelný odpor Odpor při prostupu tepla Difuzní odpor

U R RT Zp

= = = =

0,209 5,158 5,298 846,305

W/(m 2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


29,3 kg/m2 11,6 °C




AB

2300 Pa

1150 Pa

575 Pa

Zp

pd

Z pA = 702,4·109 m/s Z pB = 708,4·109 m/s

p"d

A = 1094 mm B = 1095 mm

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a nesplňujeUrec U = 0,20875 W/(m 2·K); Zaokrouhleno:U = 0,209 W/(m 2·K); požadovanýUN = 0,240 W/(m 2·K); doporučený Urec = 0,160 W/(m 2·K) Korekce součiniteleprostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,020 W/(m 2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; f Rsi = 0,981 vyhovuje Roční množství zkondenzovanépáry (kg/m2) Mc = 0,005 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Roční bilance zkondenzovanépáry Mc - Mev = -0,065 kg/m2 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace: Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovanápára neohrozí požadovanoufunkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřenézatížení souvisejících konstrukcí, atp.


[email protected]

Tel.: 389607035

22 / 26







Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 12 SCH2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Střecha - plochá a šikmá se sklonem do 45°v četně Poznámka: STŘECHA GARÁŽE 12.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro θai = θi + ∆θai = 10,0 + 1,0 = 11,0 °C θai = 11,0 °C ϕi,r = 55,0 % Rsi = 0,100 m2·K/W θse = -15,0 °C ϕse = 84,0 % Rse = 0,040 m2·K/W Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

pdi = pdse =

723 Pa 139 Pa

p"di = p"dse =

1 314 Pa 165 Pa


2 3 4 5 6 7 Položka Položka Materiál ρ c µ KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) 1 117a-001 trapézový plech 2 x 1 m 7 800 1 750,0 2 228-028 DEKFOL REFLEX N 150 1 200 1 470,0 660 000,0 3 631f-013 Isover N 100 800,0 1,0 4 631f-013 Isover N 100 800,0 1,0 5 631j-018 Isover EPS 200S 28 1 270,0 40,0 6 228a-023 DEKPLAN 76 1 400 960,0 15 000,0 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační

7a kµ

8 9 10 11 λk λp ZTM Zw W/(m·K) W/(m·K) 1,000 58,000 58,000 0,00 1,000 0,350 0,350 0,00 1,000 0,036 0,036 0,09 1,000 0,036 0,036 0,09 1,000 0,034 0,034 0,04 1,000 0,160 0,160 0,00 vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

13 z3 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0


4 Materiál


12.4 Vypočítané hodnoty 1 č.v. 1 2 3 4 5 6

2 Položka KC 117a-001 228-028 631f-013 631f-013 631j-018 228a-023

4 Materiál trapézový plech 2 x 1 m DEKFOL REFLEX N 150 Isover N Isover N Isover EPS 200S DEKPLAN 76

14 Vr Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr.

15 d mm 0,75 0,18 30,00 30,00 120,00 1,80

16 λ W/(m·K) 58,000 0,350 0,036 0,036 0,034 0,160

16a λ ekv W/(m·K) 58,000 0,350 0,039 0,039 0,035 0,160

17 R m2·K/W 0,000 0,001 0,765 0,765 3,394 0,011

18 θs °C 10,5 10,5 10,5 6,6 2,7 -14,7

7b µvyp 1 750,0 660 000,0 1,0 1,0 40,0 15 000,0

19 Zp·10-9 m/s 6,97 631,11 0,16 0,16 63,75 143,43

20 pd Pa 723 718 282 282 282 238



[email protected]

Tel.: 389607035

23 / 26




U R RT Zp

= = = =

0,217 4,934 5,074 845,583

W/(m 2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


17,9 kg/m2 2,3 °C


θsi 10,5 °C 1. 10,5 °C 2. 10,5 °C 3. 6,6 °C 4. 2,7 °C 5. -14,7 °C θse -14,8 °C


AB

1300 Pa

650 Pa

325 Pa

Zp

pd

Z pA = 701,7·109 m/s Z pB = 707,7·109 m/s

p"d

A = 180 mm B = 181 mm

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a Urec U = 0,21706 W/(m 2·K); Zaokrouhleno:U = 0,217 W/(m 2·K); požadovanýUN = 0,640 W/(m 2·K); doporučený Urec = 0,427 W/(m 2·K) Korekce součiniteleprostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,020 W/(m 2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,735; f Rsi = 0,980 vyhovuje Roční množství zkondenzovanépáry (kg/m2) Mc = 0,001 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Roční bilance zkondenzovanépáry Mc - Mev = -0,091 kg/m2 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace: Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovanápára neohrozí požadovanoufunkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřenézatížení souvisejících konstrukcí, atp.


[email protected]

Tel.: 389607035

24 / 26







Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 13 SCH3 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Střecha - plochá a šikmá se sklonem do 45°v četně Poznámka: STŘECHA ARKÝŘE 13.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: Výpočet je proveden pro θai = θi + ∆θai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C θai = 21,0 °C ϕi,r = 55,0 % Rsi = 0,100 m2·K/W θse = -15,0 °C ϕse = 84,0 % Rse = 0,040 m2·K/W Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

pdi = pdse =

1 368 Pa 139 Pa

p"di = p"dse =

2 487 Pa 165 Pa


2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 λk λp ZTM Zw Položka Položka Materiál ρ c µ kµ KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 110-02 11.2 Sádrokarton 750 1 060,0 9,0 1,000 0,150 0,220 0,00 0,045 2 163-01 Vz. - tok zdola nahoru 1 1 010,0 1,0 90,000 0,00 3 117a-001 trapézový plech 2 x 1 m 7 800 1 750,0 1,000 58,000 58,000 0,00 4 228-028 DEKFOL REFLEX N 150 1 200 1 470,0 660 000,0 1,000 0,350 0,350 0,00 5 631f-013 Isover N 100 800,0 1,0 1,000 0,036 0,036 0,09 6 631f-013 Isover N 100 800,0 1,0 1,000 0,036 0,036 0,09 7 631j-018 Isover EPS 200S 28 1 270,0 40,0 1,000 0,034 0,034 0,04 8 228a-023 DEKPLAN 76 1 400 960,0 15 000,0 1,000 0,160 0,160 0,00 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1

13 z3

1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0 3,0


4 Materiál



2 Položka KC 110-02 163-01 117a-001 228-028 631f-013 631f-013 631j-018 228a-023

4 Materiál Sádrokarton Vz. - tok zdola nahoru trapézový plech 2 x 1 m DEKFOL REFLEX N 150 Isover N Isover N Isover EPS 200S DEKPLAN 76


15 d mm 14,00 900,00 0,75 0,18 30,00 30,00 120,00 1,80

16 λ W/(m·K) 0,220

16a λ ekv W/(m·K) 0,220

58,000 0,350 0,036 0,036 0,034 0,160

58,000 0,350 0,039 0,039 0,035 0,160

17 R m2·K/W 0,064 0,160 0,000 0,001 0,765 0,765 3,394 0,011

18 θs °C 20,3 19,9 18,8 18,8 18,8 13,6 8,4 -14,7

7b µvyp 9,0 0,0 1 750,0 660 000,0 1,0 1,0 40,0 15 000,0

19 Zp·10-9 m/s 0,67 0,05 6,97 631,11 0,16 0,16 63,75 143,43

20 pd Pa 1 368 1 367 1 367 1 357 440 440 440 347



[email protected]

Tel.: 389607035

25 / 26




U R RT Zp

= = = =

0,209 5,158 5,298 846,305

W/(m 2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


29,3 kg/m2 11,6 °C




AB

2300 Pa

1150 Pa

575 Pa

Zp

pd

Z pA = 702,4·109 m/s Z pB = 708,4·109 m/s

p"d

A = 1094 mm B = 1095 mm

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a nesplňujeUrec U = 0,20875 W/(m 2·K); Zaokrouhleno:U = 0,209 W/(m 2·K); požadovanýUN = 0,240 W/(m 2·K); doporučený Urec = 0,160 W/(m 2·K) Korekce součiniteleprostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) ∆U = 0,020 W/(m 2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; f Rsi = 0,981 vyhovuje Roční množství zkondenzovanépáry (kg/m2) Mc = 0,005 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Roční bilance zkondenzovanépáry Mc - Mev = -0,065 kg/m2 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace: Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovanápára neohrozí požadovanoufunkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřenézatížení souvisejících konstrukcí, atp.


[email protected]

Tel.: 389607035

26 / 26



1 Legenda Značky veličin a zkratky v hlavičkách tiskových sestav 1 č.v. číslo vrstvy 2 KC číslo položky v katalogu materiálů firmy PROTECH, spol. s r.o. 3 ČSN číslo položky v ČSN 73 0540-3, 1994 4 Mat. popis položky měrná hmotnost v suchém stavu 5 ρ c 6 měrná tepelná kapacita faktor difuzního odporu 7 µ charakteristický součinitel tepelné vodivosti λk 8 výpočtový (praktický) součinitel tepelné vodivosti λp 9 z2 součinitel materiálu podle tabulky B2 ČSN 73 0540-3 10 Zw vlhkostní součinitel materiálu 11 z1 součinitel vnitřního prostředí podle tabulky B1 ČSN 73 0540-3 12 z3 součinitel způsobu zabudování materiálu do stavební konstrukce podle tab. B3 ČSN 73 0540-3 13 14 Vr výpočtová varianta vrstvy 15 d tloušťka vrstvy korigovaný součinitel tepelné vodivosti podle čl. 2.3 ČSN 73 0540-3 16 λ hodnota pro výpočet tepelnéhoodporu vrstvy. λekv 16a R 17 tepelný odpor vrstvy teplota na vnitřním líci vrstvy θs 18 Rd difuzní odpor vrstvy 19 pd částečný tlak vodní páry na vnitřním líci vrstvy 20 teplota vnějšího vzduchu θae 21 celková doba trvání teplot vnějšího vzduchu τc 22 gdA hustota difuzního toku vodní páry, proudící konstrukcí od vnitřního povrchu 23 k hranici A oblasti kondenzace gdB hustota difuzního toku vodní páry, proudící konstrukcí od hranice B oblasti kondenzace 24 k vnějšímu povrchu Md dílčí množství zkondenzované(vypařené) vodní páry 25 Ostatní veličiny θai výpočtová teplota vnitřního vzduchu θe výpočtová venkovní teplota podle ČSN 06 0210 ϕi relativní vlhkost vnitřního vzduchu ϕe relativní vlhkost vnějšího vzduchu Ri odpor při přestupu tepla na vnitřní straně konstrukce Re odpor při přestupu tepla na vnější straně konstrukce pdi částečný tlak vodní páry ve vnitřním prostředí pde částečný tlak vodní páry ve vnějším prostředí p"di částečný tlak syté vodní páry ve vnitřním prostředí p"de částečný tlak syté vodní páry ve vnějším prostředí e1 součinitel typu budovy podle ČSN 73 0540-2 θi výpočtová vnitřní teplota RT odpor konstrukce při prostupu tepla U součinitel prostupu tepla konstrukce m měrná hmotnost konstrukce Rd difuzní odpor konstrukce RdT odpor konstrukce při prostupu vodní páry ν teplotní útlum konstrukce ψ fázové posunutí teplotních kmitů θw teplota rosného bodu Mc roční množství zkondenzovanévodní páry v konstrukci Mev roční množství vypařené vodní páry v konstrukci RdA difuzní odpor od vnitřního povrchu konstrukce k hranici A oblasti kondenzace RdB difuzní odpor od hranice B oblasti kondenzacek vnějšímu povrchu konstrukce Up součinitel prostupu tepla zabudovanékonstrukce RN normový tepelný odpor konstrukce ∆θw1 bezpečnostní přirážka zohledňující způsob vytápění ∆θw2 bezpečnostní přirážka zohledňující zohledňující tepelnou akumulaci konstrukce θr výsledná teplota v místnosti λkat součinitel tepelné vodivosti vybraný z katalogu materiálů Ru tepelný odpor nevytápěných prostorů µ faktor difuzního odporu


[email protected]

Tel.: 389607035

1/1

121,1 363,3. Neobnovitelná primární energie (Vliv provozu budovy na životní prostředí) Celková dodaná energie (Energie na vstupu do budovy)

Recommend Documents