5 DIAGRAM BESI-BESI KARBIDA 5.1 Diagram Besi-Karbon
Tujuan Sasaran
dan
Kegunaan baja sangat bergantung dari pada sifat–sifat baja yang sangat bervariasi yang diperoleh dari pemaduan dan penerapan proses perlakuan panas. Sifat mekanik dari baja sangat bergantung pada struktur mikronya. Sedangkan struktur mikro sangat mudah dirubah melalui proses perlakuan panas. Baja adalah paduan besi dengan kandungan karbon sampai maksimum sekitar 1,5% . Paduan besi dengan karbon di atas 1,5% disebut dengan besi cor (cast iron)
Tujuan dari bab ini adalah untuk memberikan gambaran tentang sifat– sifat baja dan bervariasi yang diperoleh dari pemaduan dan penerapan proses perlakuan panas.
Beberapa jenis baja memiliki sifat-sifat yang tertentu sebagaimana akibat penambahan unsur paduan. Salah satu unsur paduan yang sangat penting yang dapat mengontrol sifat baja adalah karbon (C). jika besi dipadu dengan karbon, transformasi yang terjadi pada rentang temperatur tertentu erat kaitannya dengan kandungan karbon. Diagram yang menggambarkan hubungan antara temperatur dimana terjadinya perubahan fasa selama proses pendinginan dan pemanasan yang lambat dengan kadar karbon disebut dengan diagram fasa. Diagram ini merupakan dasar pemahaman untuk semua operasi-operasi Perlakuan Panas seperti diperlihatkan pada gambar 5.1.
Sasarannya adalah untuk: 1. 2.
Memahami diagrm besi-carbon Meninjau struktur mikro yang terjadi pada logam besi
Page
25
Diagram ini merupakan dasar dari teknik paduan besi (baja & besi tuang). Simentit (Fe 3 C) terdiri dari 6,65 % terbentuk dari laju pendinginan yang cepat, jika laju pendinginan lambat maka akan terbentuk karbon (grafit) yang terpisah. Struktur kristal sementit adalah orthorombic.
Diagram keseimbangan besi-zat arang ditunjukkan oleh garis putus-putus pada diagram phase Fe-Fe3C. Grafit lebih stabil dari Fe3C. Maka diagram Fe-Fe3C dapat
dianggap sebagai suatu diagram phase yang metastabil. Kebanyakan baja hanya mengandung besi karbid dan bukan grafit, sehingga dalam pemakaian diagram Fe-
Page
26
Gambar 5-1. Diagram Fe-Fe3C
Gambar 5-2. Fasa pada baja eutektoid pada diagram fasa
Fe3C sangat penting. Karbon adalah unsur penstabil austenit. Kelarutan maksimum dari karbon pada austenit adalah sekitar 1,5% pada suhu 11400C sedangkan kelarutan karbon pada ferit naik dari 0%
mencapai 0,8% pada temperatur 5230C. titik ini biasa disebut sebagai titik eutektoid. Komposisi eutektoid dari baja merupakan titik rujukan untuk mengklasifikasikan baja. Baja dengan karbon 0,8% disebut baja
Gambar 5-3. Diagram Kesetimbangan Besi - Karbon
Titik kritik sepanjang garis GS disebut sebagai garis A3 sedangkan titik kritik sepanjang garis PSK disebut sebagai garis A1. dengan demikian setiap titik pada garis
27
Pada gambar 5.3 garis GS tampak bahwa jika kadar karbon meningkat maka transformasi austenit jadi ferit akan menurun dan akan mencapai pada titik S yaitu pada saat prosentase karbon
eutektoid sedangkan baja dengan karbon kurang dari 0,8% disebut baja hypoeutektoid. Hypereutektiod adalah baja dengan kandungan karbon lebih dari 0,8%.
Page
pada 9100C menjadi 0,025% pada 5230C. Pada pendinginan lanjut, kelarutan karbon pada ferit menurun menjadi 0,008% pada temperatur kamar.
GS dan SE menyatakan temperatur dimana transformasi dari austenit dimulai baik pada saat dipanaskan atau didinginkan.
5.2 Struktur Kaitannya Mekanik
Mikro dengan
dan Sifat
Baja dapat dilakupanas agar diperoleh struktur mikro dan sifat yang diinginkan. Struktur mikro dan sifat yang diinginkan tersebut dapat diperoleh melalui proses pemanasan dan pendinginan pada temperatur tertentu. Jika permukaan dari suatu spesimen baja disiapkan dengan cermat dan struktur mikronya diamati dengan menggunakan mikroskop, maka akan tampak bahwa baja tersebut memiliki struktur yang berbeda-beda. Jenis struktur yang ada sangat dipengaruhi oleh kamposisi kimia dari baja dan jenis perlakuan panas yang diterapkan pada baja tersebut. Struktur yang akan ada pada suatu baja adalah ferit. Perlit, bainit, martensit, sementit dan karbida lainnya.
5.2.1 FERIT Larutan padat karbon dan unsur paduan lainnya pada besi kubus pusat badan (Feα) disebut ferit. Ferit terbentuk pada proses Pendinginan yang lambat dari austenit baja hipoeutektoid pada saat mencapai A3. Ferit bersifat sangat lunak, ulet dan memiliki kekerasan sekitar 50-100 BHN dan memiliki konduktifitas yang tinggi. Jika austenit didinginkan di bawah A3, austenit yang memiliki kadar C yang sangat rendah akan bertransformasi ke Ferit (yang memiliki kelarutan C maksimum sekitar 0,025 % pada temperatur 5230C).
Page
28
5.2.2 PERLIT Perlit adalah campuran sementit dan ferit yang memiliki kekerasan sekitar 10-30 HRC. Jika baja eutektoid (0,8%C) diaustenisasi dan didinginkan dengan cepat ke suatu temperatur dibawah A1, misalnya ke temperatur 5000C dan dibiarkan pada temperatur tersebut sehingga terjadi transformasi isotermal,
maka austenit akan mengurai dan membentuk perlit melalui proses pengintian (nukleasi) dan pertumbuhan. Perlit yang terbentuk berupa campur ferit dengan sementit yang tampak seperti pelat-pelat yang tersusun bergantian. Perlit yang terbentuk sedikit dibawah temperatur eutektoid memiliki kekerasan vang lebih rendah dan memerlukan waktu inkubasi yang lebih banyak. Penurunan temperatur lebih lanjut waktu inkubasi yang diperlukan untuk transformasi ke perlit makin pendek dan kekerasan yang dimiliki oleh Perlit lebih tinggi. Pada baja hipoeutektoid (kadar karbonnya kurang dari 0,8%) struktur mikro baja akan terdiri dari daerah-daerah perlit yang dikelilingi oleh ferit. Sedangkan pada baja hipereutektoid (kadar karbonnya lebih dari 0,8%), pada saat didinginkan dari austenitnya, sejumlah sementit proeutektoid akan terbentuk sebelum perlit dan tumbuh di bekas batas butir austenit.
5.2.3 BAINIT Bainit adalah suatu fasa yang diberi nama sesuai dengan nama penemunya yaitu E.C. Bain. Bainit merupakan fasa yang kurang stabil (metastabil) vang diperoleh dari austenit pada temperatur yang lebih rendah dari temperatur transformasi ke perlit dan lebih tinggi dari temperatur transformasi ke Martensit. Sebagai contoh jika baja eutektoid yang diaustenisasi didinginkan dengan cepat ke temperatur sekitar 250-5000C dan dibiarkan pada temperatur tersebut, hasil transformasinya adalah berupa struktur vang terdiri dari ferit dan sementit tetapi bukan perlit. Struktur tersebut dinamai Bainit. Kekerasannya bervariasi antara 45-55 HRC tergantung pada temperatur transformasinya. Ditinjau dari temperatur transformasinya, jika terbentuk pada temperatur yang relatif tinggi disebut Upper Bainite sedangkan jika terbentuk pada temperatur yang lebih rendah disebut sebagal Lower Bainite. Struktur upper bainite seperti perlit yang sangat halus sedangkan lower bainite menyerupai martensit temper.
Dalam paduan besi karbon dan baja, austenit merupakan fasa induk dan bertransformasi menjadi martensit pada saat pendinginan. Transformasi ke martensit berlangsung tanpa difusi sehingga komposisi yang dimiliki oleh martensit sama dengan komposisi austenit, sesuai dengan komposisi paduannya sel satuan martensit adalah Tetragonal pusat badan (Body center tetragonal/BCT). Atom karbon dianggap menggeser latis kubus menjadi tetragonal. Kelarutan karbon dalam BCC menjadi lebih besar jika terbentuk martensit, dan hal inilah yang menyebabkan timbulnya tetragonalitas (BCT). Makin tinggi konsentrasi karbon, makin banyak posisi interstisi yang tersisih sehingga efek tetragonalitasnya makin besar. Pembentukan martensit berbeda dengan pembentukan perlit dan bainit, dan secara umum tidak tergantung pada waktu. Dari diagram transformasi. terlihat martensit mulai terbentuk pada temperatur Ms. Jika pendinginan dilanjutkan, akan bertransformasi ke martensit. Makin rendah temperaturnya, makin banyak austenit yang bertransformasi ke martensit dan pada titik Mf pembentukan martensit berakhir. Pada contoh ini, martensit mulai terbentuk pada temperatur sekitar 2000C (Ms) berakhir pada temperatur sekitar 290C yaitu pada saat martensi hampir mencapai 100%. Bahwa pembentukan martensit tidak tergantung pada waktu dijelaskan dengan adanya garis horisontal pada diagram TTT/CCT. Pada 1000C sekitar 90% martensit telah terbentuk dan perbandingan ini tidak akan berubah
Awal dan akhir dari pembentukan martensit sangat tergantung pada komposisi kimia dari baja dan cara mengaustenisasi. Pada baja karbon, temperatur awal dan akhir dari pembentukan martensit (Ms dan Mf) sangat tergantung pada kadar karbon. Makin tinggi kadar karbon suatu baja makin rendah temperatur awal dan akhir dari pembentukan martensit tersebut terlihat bahwa untuk baja dengan kadar karbon lebih dari 0,5%, transformasi ke martensit akan selesai pada temperatur dibawah temperatur kamar. Dengan demikian, jika kadar karbon melampaui 0,5%, maka pada temperatur kamar akan terdapat martensit dan austenit sisa. Makin tinggi kadar karbon, pada baja akan makin besar jumlah austenit sisanya. Austenit: yang belum sempat bertransformasi menjadi martensit disebut sebagai austeni sisa. Untuk mengkonversikan austenit sisa menjadi martensit, kepada baja tersebut harus diterapkan proses (subzerro treatment). Disamping karbon, unsur-unsur seperti Mn, Si, Ni, Cr Mo dan juga menggeserkan temperatur Ms. Penurunan titik Ms sebanding dengan jumlah unsur yang larut dalam austenit. Dari semua unsur tersebut diatas terlihat bahwa karbon yang memberi pengaruh lebih besar terhadap penurunan temperatur Ms. Struktur martensit tampak seperti jarum atau pelat-pelat halus. Halus kasarnya pelat atau jarum tergantung pada ukuran butir dari austenit. Jika butir austenitnya besar maka martensit yang akan diperoleh menjadi lebih kasar. Pembentukan martensit diiringi juga kenaikan volume spesifik sekitar 3%. Hal inilah yang menyebabkan mengapa timbul tegangan pada saat dikeraskan. Tegangan yang terjadi dapat menimbulkan distorsi dan bahkan dapat menyebabkan timbulnya retak. Penyebab tingginya kekerasan martensit adalah karena latis besi mengalami regangan yang tinggi akibat adanya atom-atom karbon. Berdasarkan hal ini, kekerasan martensit sangat dipengaruhi
29
Martensit adalah fasa yang ditemukan oleh seorang metalografer yang bernama A. Martens. Fasa tersebut merupakan larutan padat dari karbon yang lewat jenuh pada besi alfa sehingga latis-latis sel satuannya terdistorsi. Sifatnya sangat keras dan diperoleh jika baja dari temperatur austenitnya didinginkan dengan laju pendinginan yang lebih besar dari laju pendinginan kritiknya.
terhadap waktu sepanjang temperaturnya konstan.
Page
5.2.4 MARTENSIT
oleh kadar karbon. Kekerasan martensit berkisar antara 20-65 HRC. Makin tinggi kadar karbon dalam martensit, makin besar distorsi yang dialami oleh latis besi dalam ruang dan mengakibatkan makin tingginya kekerasan martensit.
5.2.5 SEMENTIT Sementit adalah senyawa besi dengan karbon yang umum dikenal sebagai karbida besi dengan rumus kimianya Fe3C (prosentase karbon pada sementit adalah sekitar 6,65 %) Sel satuannya adalah ortorombik dan bersifat keras dengan harga kekerasannya sekitar 65-68 HRC. Pada struktur hasil anil karbida tersebut akan berbentuk bulat dan tertanam dalam matrik ferit yang lunak dan dapat berfungsi sebagai Pemotong geram sehingga dapat meningkatkan mampu mesin dari baja yang bersangkutan. Keberadaan karbida-karbida pada baja-baja yang dikeraskan, terutama pada HSS dan baja cold-worked dapat meningkatkan ketahanan aus.
5.2.6 KARBIDA:
Page
30
Unsur-unsur paduan seperti Karbon, mangan, chrom, wolfram, Molibden dan Vanadium banyak digunakan pada bajabaja perkakas (seperti pada baja Cold-worked, baja hot-worked dan HSS) untuk meningkatkan ketahanan baja tersebut terhadap keausan dan memelihara
stabilitas baja tersebut pada temperatur tinggi. Keberadaan unsur paduan tersebut pada baja akan menimbulkan terbentuknya karbida seperti: M3C, M23C6, M6C, M5C3 dimana M menyatakan atom-atom logam sedangkan C menyatakan kadar karbon. Karbida-karbida ini memiliki kekerasan yang sangat tinggi, sehingga dapat meningkatkan ketahanan aus dari baja perkakas ybs sebanding dengan volume karbida di dalam baja dan harga kekerasan dari karbida ybs. Banyaknya karbida yang ada pada suatu baja perkakas tergantung pada prosentase karbon dan unsur paduan serta tergantung pada jenis karbida yang akan terbentuk. Pada baja hypereutektoid yang sudah dikeraskan, keberadaan karbida adalah sekitar 5-12%. Sedangkan pada struktur yang dianil, jumlah tersebut akan bertambah banyak. Pada saat diaustenisasi, karbida-karbida ini akan memperkaya austenit dengan karbon dan unsur-unsur paduan. Unsur paduan yang memperkaya austenit seperti: Cr, W, Mo atau V akan menciptakan kondisi yang dapat mempermudah terbentuknya presipitasi karbida-karbida pada saat dikeraskan maupun pada saat ditemper. Kondisi seperti itu dapat meningkatkan stabilitas termal dari baja ybs dan juga meningkatkan kekerasan sekitar 3-5 HRC.
6 DIAGRAM TTT DAN CCT Tujuan Sasaran
6.1 Diagram TTT Maksud utama dari proses perlakuan panas terhadap baja adalah agar diperoleh struktur yang diinginkan supaya cocok dengan penggunaan yang direncanakan. Struktur tersebut dapat diperkirakan dengan cara menerapkan proses perlakuan panas yang spesifik. Struktur yang diperoleh merupakan hasil dari proses transformasi dari kondisi sebelumnya (awal). Beberapa proses transformasi dapat dibaca melalui diagram fasa. Diagram fasa Fe-C dapat digunakan untuk memperkirakan beberapa kondisi transformasi tetapi untuk kondisi tidak setimbang tidak dapat menggunakan diagram fasa. Dengan demikian, untuk setiap kondisi transformasi lebih baik menggunakan diagram TTT (Time-Temperature-Transformation). Diagram ini menghubungkan transformasi austenit terhadap waktu dan temperatur. Nama lain dari diagram ini adalah diagram S atau diagram C. Melalui diagram ini dapat dipelajari kelakuan baja pada setiap tahap perlakuan panas. Diagram ini dapat juga digunakan untuk memperkirakan struktur dan sifat mekanik dari baja yang diquench (disepuh) dari temperatur austenitisasinya ke suatu temperatur dibawah A1.
dan
Tujuan dari bab ini adalah untuk menggambarkan bagaimana pengaruh proses perubahan temperatur dan waktu terhadap sifat dari material, secara spesifik pada logam besi. Sub pokok bahasan yang akan dijelaskan:
1. 2.
Diagram TTT Diagram CCT
Page
Produk yang diperoleh dari transformasi austenit dapat dikelompokkan kedalam tiga kelompok. Pada rentang temperatur antara A1 sampai kira-kira akan terbentuk perlit. Tetapi perlit yang terbentuk pada temperatur sekitar 7000C akan lebih kasar; sedangkan perlit yang terbentuk pada temperatur sekitar 5500C akan lebih halus. Dibawah temperatur ini, yaitu 4500C akan terbentuk upper bainite dan pada temperatur sekitar 2500C yaitu sedikit di atas Ms akan terbentuk Iower banite. Harga kekerasan dari struktur tersebut di atas dapat dibaca pada skala yang terdapat disebelah kanan kurva.
31
Pengaruh laju pendinginan pada transformasi austenit dapat diuraikan melalui penggunaan diagram TTT untuk jenis baja tertentu. Pada diagram ini sumbu tegak menyatakan temperatur sedangkan sumbu datar menyatakan waktu yang diplot dalam skala logaritmik. Diagram ini merupakan ringkasan dari beberapa jenis struktur mikro yang diperoleh dari rangkaian percobaan yang dilakukan pada spesimen yang kecil yang dipanaskan pada temperatur austenitisasinya, kemudian diquench pada temperatur tertentu dibawah titik eutektoid A1, untuk jangka waktu yang tertentu pula sampai seluruh austenit bertransformasi. Proses transformasi dari austenit pada baja yang bersangkutan diamati dan dipelajari dengan menggunakan mikroskop.
Pada diagram TTT; kurva B menyatakan awal dari transformasi austenit, sedangkan kurva E menyatakan waktu yang diperlukan untuk mentransformasikan seluruh austenit. Daerah disebelah kiri kurva B menyatakan perioda Inkubasi dimana transformasi dari austenit belum dimulai. Terlihat bahwa proses transformasi yang paling cepat terjadi pada temperatur sekitar 5500C, dimana awal transformasi dapat berlangsung kurang dari satu detik. Dan dalam waktu 5 detik seluruh fasa austenit sudah bertransformasi. Hal ini menunjukkan bahwa laju pendinginan untuk memperoleh Martensit atau Bainit harus cepat, dan ini hanya terjadi dengan Jalan dicelup ke dalam air (diquench). Perlit yang terbentuk pada temperatur yang lebih tinggi memiliki kekerasan yang lebih rendah dibanding Perlit yang halus. Hal ini erat kaitannya dengan kelakuan presipitasi sementit dari austenit, Bainit yang terbentuk pada temperatur yang lebih tinggi memiliki kekerasan yang lebih rendah dibanding dengan Bainit yang terbentuk pada temperatur yang lebih rendah. Struktur Bainit yang terbentuk pada temperatur yang lebih tinggi relatif berbeda dengan struktur bainit yang terbentuk pada temperatur yang lebih rendah. Pembentukan Martensit Gambar 6-1. Diagram Transformasi Isothermal baja Eutectoid 1080. sangat berbeda dibandingkan dengan Pembentukan perlit atau bainit. Pembentukan temperatur austenisasinya, kemudian martensit hampir tidak tergantung pada diquench pada temperatur tertentu di waktu. Sebagai contoh: Martensit mula abawah titik eutektoid A1 untuk jangka terbentuk sekitar 2000C (Ms) dan terus waktu yang tertentu pula sampai seluruh berlanjut sampai temperatur mencapai transformasi austenit. 260C yaitu pada saat Martensit mencapai 100% (Mf). Produk yang diperoleh dari transformasi
Page
32
Pembentukan martensit dikaitkan dengan waktu pada diagram dinyatakan dengan garis horizontal. Pada 660C hampir 60 % martensit telah terbentuk. Perbandingan ini tidak berubah terhadap waktu sepanjang temperaturnya dijaga konstan. Pada diagram ini, sumbu tegak menyatakan temperatur sedangkan sumbu mendatar menyatakan waktu yang diplot dalam skala logaritmik. Diagram ini merupakan ringkasan dari beberapa jenis struktur mikro yang diperoleh dari rangkaian percobaan yang dilakukan pada spesimen yang kecil yang dipanaskan pada
austenit dapat dikelompokkan ke dalam tiga kelompok. Pada rentang temperatur antara A1 sampai kira-kira 5500C akan terbentuk perlit. Tetapi perlit yang terbentuk sekitar 7000C akan lebih kasar, sedangkan perlit yang terbentuk pada temperatur 5500C akan lebih halus. Pada temperatur sekitar 4500C akan terbentuk upper bainit dan pada temperatur 2500C yaitu sekitar sedikit di atas Ms akan terbentuk lower bainit. Harga kekerasan dari struktur-struktur tersebut dapat dibaca pada skala yang terdapat disebelah kanan kurva.
Perlit yang terbentuk pada temperatur yang lebih tinggi memiliki kekerasan yang lebih rendah dibanding perlit yang halus. Hal ini erat kaitannya dengan kelakuan persipitasi sementit dari austenit. Bainit yang terbentuk pada temperatur yang lebih tinggi memiliki kekerasan yang lebih rendah dibanding dengan bainit yang terbentuk pada temperatur yang lebih rendah. Struktur bainit terbentuk pada temperatur yang lebih tinggi relatif berbeda dengan struktur bainit yang terbentuk pada temperatur yang lebih rendah.
kemudian baja didinginkan dengan berbagai macam variasi pendinginan. Proses pendinginan diperlihatkan oleh garis miring dimana semakin miring garis yang terbentuk semakin cepat pendinginannya. Pendinginan yang paling lambat (untuk annealing) diperlihatkan oleh garis lurus v1, pendinginan yang sedikit lebih cepat diperlihatkan oleh garis v2, yang lebih cepat (untuk quenching dengan oli) diperlihatkan oleh garis v3 dan v4 dan yang paling cepat (pendinginan dengan air) ditunjukkan oleh garis v5 dan v6.
6.2 Diagram CCT
Saat pendinginan paling lambat pada garis v1 yang berpotongan dengan dua buah kurva transformasi berikut sewaktu awal transformasi berpotongan pada titik a1 dan dan kurva akhir transformasi berpotongan dengan titik b1. Ini berarti bahwa pendinginan yang lambat, austenit seluruhnya bertransformasi menjadi aggregat ferit-sementit.
Saat kondisi perlakuan panas sebenarnya, transformasi umumnya tidak terjadi saat kondisi isotermal tetapi terjadi saat kondisi pendinginan yang terus menerus (Continuous Cooling). Proses ini dapat kita lihat pada diagram CCT (Continuous Cooling ransformation) berikut: Beberapa spemen baja eutektoid dipanaskan pada temperatur di atas titik A1. Temperatur ini ditunjukkan oleh diagram CCT di atas sebagai titik t.
Karena transformasi terjadi sewaktu temperatur tertinggi (range temperatur A1M), butiran ferit-sementit bergumpal dan sedikit menyebar dengan bentuk yang lain yang disebut dengan perlit.
Page
Gambar 6-2. Diagram CCT pada baja Karbon
Pendinginan yang tidak melewati v3, kurva memperlihatkan proses pendinginan memotong kedua kurva transformasi, yang menghasilkan dekomposisi austenit menjadi butiran ferit
33
Pendinginan yang lebih cepat (seperti sewaktu normalizing) garis v2 juga berpotongan dengan dua kurva transformasi. Ini berarti bahwa meskipun austenit telah seluruhnya berubah menjadi gumpalan ferit sementit, namun pada range a2-b2, melalui temperatur yang lebih merata yang disebut dengan sorbit.
Page
34
sementit. Pendinginan yang lebih cepat dari v3, seperti v4, garis v4 hanya memotong kurva pada saat awal transformasi (titik a4), dan tidak melewati kurva akhir transformasi. Ini berarti, ferit sementit mulai terbentuk namun tidak seluruhnya. Dengan kata lain sebagian volume butir austenit berubah jadi ferit dan sementit, namun bagian lainnya menjadi martensit sewaktu mencapai temperatur M (di titik M4). Dengan demikian, struktur baja dingin pada v4 sebagian terdiri dari troostie dan yang lainnya martensit. Struktur yang aneh ini pada seluruh baja didinginkan lebih cepat dari v3, namun lebih lambat dari
v5. Untuk baja karbon pendinginan ini sama dengan quenching dalam oli.
.
7 HARDENABILITY 7.1 Hardenability Mampu keras merujuk kepada sifat baja yang menentukan dalamnya pengerasan sebagai akibat proses quench dari temperatur austenisasinya. Mampu keras tidak dikaitkan dengan kekerasan maksimum yang dapat dicapai oleh beberapa jenis baja. Kekerasan permukaan dari suatu komponen yang terbuat dari baja tergantung pada kadar karbon dan laju pendinginan. Dalamnya pengerasan yang memberikan harga kekerasan yang sama hasil dari suatu proses quench merupakan fungsi dari mampu keras. Mampu keras semata-mata tergantung pada prosentase unsurunsur paduan, besar butir austenit, temperatur austenisasi, lama pemanasan dan strukturmikro baja tersebut sebelum dikeraskan. Perlu dibedakan antara pengertian kekerasan dan kemampukerasan (hardenability). Kekerasan adalah ukuran dari pada daya tahan terhadap deformasi plastik. Sedangkan kemampu kerasan adalah kemampuan bahan untuk dikeraskan.
Tujuan Sasaran
dan
Tujuan dari bagian ini adalah untuk memberikan gambaran mengenai perbedaan sifat pada material akibat perbedaan temperatur perlakuan dengan penekanan pada topiktopik berikut: 1. 2.
hardenability beberapa pengujian berkaitan dengan kemampjukerasan seperti jominy test dan Grossman
Hubungan antara kekerasan dengan meningkatnya kadar karbon dalam baja menunjukkan bahwa kekerasan maksimum hanya dapat dicapai bila terbentuk martensit 70 %. Baja yang dengan cepat bertransformasi dari austenit menjadi ferit dan karbida mempunyai kemampukerasan yang rendah, karena dengan terjadinya teransformasi pada suhu tinggi, martensit tidak terbentuk.
Page
35
Sebaliknya baja dengan transformasi yang lambat dari austenit ke ferit dan karbida mempunyai kemampukerasan yang lebih keras. Kekerasan mendekati maksimum dapat dicapai pada baja dengan kemampukerasan yang tinggi, dengan pencelupan sedang dan di bagian tengah baja dapat dicapai kekerasan yang tinggi meskipun laju pendinginan lebih lambat.
7.1.1 Mampu keras kuantitatif. Mampu keras dapat dinyatakan secara kuantitatif dengan diameter kritik atau tebal penampang. Diameter dapat di definisikan sebagai suatu diameter yang jika di quench pada medium pendingin tertentu, dibagian tengahnya akan diperoleh kekerasan tertentu atau akan diperoleh suatu struktur yang mengandung martensit dengan prosentase tertentu. Biasanya akan terdiri dari 50% martensit dan 50% perlit. Mampu keras suatu baja dapat ditingkatkan dengan menambah unsur-unsur paduan. Dan ini berarti akan ada pula peningkatan terhadap diameter kritiknya. Disamping itu diameter kritik tergantung juga pada keampuhan jenis medium pendingin.
7.2 Pengujian Jominy.
Page
36
Metode yang paling umum dalam menentukan mampu keras suatu baja adalah dengan cara mencelupkan secara cepat (quench) salah satu ujung dari batang uji (metode ini dikembangkan oleh Jominy Boegehold dari Amerika). Metode seperti ini disebut uji Jominy. Untuk melaksanakan pengujian, suatu batang uji dengan panjang 70 mm dan diameter 25 mm, salah satu ujungnya diperlebar untuk memudahkan batang uji tersebut digantungkan pada peralatan quench. Salah satu ujung yang lain dari batang uji yang akan disemprot air, permukaannya harus dihaluskan. Batang uji tersebut dipanaskan pada tempratur austenisasi selama 30-35 menit. Atmosfir tungku harus dijaga netral agar tidak terjadi pembentukan terak dan karburasi. Setelah proses pemanasan selesai, batang uji digantungkan pada peralatan quench dan kemudian salah satu ujungnya dicelupkan dengan cepat (quench) pada air yang bertemperatur 250C. Diameter dari berkas air yang dipancarkan kira-kira 12 mm dan harus memancar 65 mm dari ujung pipa air.
Gambar 7-1. Alat Jominy Test
Dari sejak batang uji dikeluarkan dari tungku sampai diletakkan pada peralatan quench tidak boleh lebih dari 5 detik sesaat sesudah batang uji diletakkan air segera disemprotkan dan lebih kurang 7 menit. Berdasarkan hal ini ujung batang uji akan mengalami pendinginan yang sangat cepat. Laju pendinginan akan menurun kearah salah satu ujungnya yang lain. Dengan demikian sepanjang batang uji akan terjadi variasi laju pendinginan. Sepanjang batang uji diukur kekerasannya dengan menggunakan Rockwell dan hasilnya diplot pada diagram mampukeras yang standar.
7.2.1 Langkah Kerja Jominy Test : 1.
2.
3.
dan
Proses
Siapkan alat dan bahan uji (spesimen dengan ukuran standar), kemudian masukkan ke dalam furnace. Hidupkan/nyalakan dapur pemanas sampai temperatur austenisasi, kemudian ditahan sekitar 5 menit agar homogen. (Atmosfir tungku harus dijaga netral agar tidak terjadi pembentukan terak dan karburasi) Keluarkan spesimen dari dalam dapur untuk didinginkan (sejak batang uji dikeluarkan dari tungku sampai diletakkan pada peralatan quench tidak boleh lebih dari 5 detik)
Gambar 7-2. Percobaan Jominy
6.
Gambar 7-3. Grafik hasil pengukuran kekerasan
7.
Lakukan analisa terhadap Kurva Jominy End Quench Data Test, dan bandingkan grafik tersebut dengan kurva kemampukerasan jenis baja lainnya (seperti gambar7-4)
Penggunaan kurva kemampukerasan. Kurva kemampukerasan hasil dari Jominy test memiliki beberapa manfaat praktis antara lain: 1.
2.
Bila laju pendinginan baj diketahui, kekerasannya langsung dapat dibaca dari kurva kemempukerasan tersebut, Bila kekerasan pada suatu titik dapat diukur, laju pendinginan
37
5.
Pendinginan dengan cara batang uji digantungkan pada peralatan quench dan kemudian salah satu ujungnya dicelupkan dengan cepat (quench) pada air yang bertemperatur 250C. (Sesaat sesudah batang uji diletakkan, air segera disemprotkan lebih kurang 7 menit). Lakukan pengujian kekerasan di permukaan memanjang benda uji yang telah ditandai dengan alat uji kekerasan yang tersedia (lihat gambar 7-2) Masukkan data nilai kekerasan dari titik-titik pengujian ke posisi yang sesuai pada kertas millimeter atau kertas yang telah diskalakan . (seperti gambar 7-3)
Page
4.
dari titik tersebut dapat diperoleh dari kurva kemampukerasan tersebut
Page
38
Gambar 7-4. Kurva kemampukerasan untuk beberapa jenis baja, berikut komposisi dan ukuran butir tertent. Setelah pengujian Jonimy diperoleh perbedaan kekerasan pada berbagai komposisi.(data: U.S. Steel)
7.3 Pengujian Grossman Grossman telah menetapkan sejumlah faktor penggali untuk unsur-unsur paduan utama pada baja seperti Si, Mn, Cr dan Mo, sedangkan untuk unsur karbon telah ditentukan sejumlah faktor-faktor yang dikaitkan dengan diameter kritik dari baja, dengan kadar karbon tertentu dimana baja tersebut akan mengeras seluruhnya jika diquench dengan cara ideal. Bagian luar dari batang uji dianggap segera mendingin ke temperatur medium pendinginnya. Diameter tersebut kemudian dinyatakan sebagai diameter kritik ideal (Di).
8 PERLAKUAN PANAS 8.1 Sekilas Pandang Perlakuan panas adalah proses pemanasan dan pendinginan material yang terkontrol dengan maksud merubah sifat fisik untuk tujuan tertentu. Secara umum proses perlakuan panas adalah sebagai berikut: 1. 2. 3.
Pemanasan material sampai suhu tertentu dengan kecepatan tertentu pula. Mempertahankan suhu untuk waktu tertentu sehingga temperaturnya merata Pendinginan dengan media pendingin (air, oli atau udara)
Ketiga hal diatas tergantung dari material yang akan di heat treatment dan sifat-sifat akhir yang diinginkan. Melalui perlakuan panas yang tepat tegangan dalam dapat dihilangkan, besar butir diperbesar atau diperkecil, ketangguhan ditingkatkan atau dapat dihasilkan suatu permukaan yang keras di sekeliling inti yang ulet. Untuk memungkinkan perlakuan panas yang tepat, susunan kimia logam harus diketahui karena perubahan komposisi kimia, khususnya karbon(C) dapat mengakibatkan perubahan sifat fisis.
Tujuan Sasaran
dan
Tujuan dari bab ini adalah untuk meninjau cara-cara untuk melakukan proses perlakuan panas terhadap beberapa logam berikut pengaruh dari kegatan tersebut. Hal ini ditujukan agar mendapatkan pemahaman yang lebih baik tentang: 1. 2. 3. 4. 5. 6.
annealing Stress relieveing Normalizing Hardening Tempering Austempering
8.2 Annealing Proses annealing yaitu proses pemanasan material sampai temperatur austenit lalu ditahan beberapa waktu kemudian pendinginannya dilakukan perlahan-lahan di dalam tungku. Keuntungan yang didapat dari proses ini adalah sebagai berikut:
Proses Anil tidak dimaksudkan untuk memperbaiki sifat mekanik baja perlitik dan baja perkakas. Sifat mekanik baja struktural diperbaiki dengan cara dikeraskan dan kemudian diikuti dengan tempering. Proses Anil terdiri dari beberapa tipe yang diterapkan untuk mencapai sifat-sifat tertentu sebagai berikut :
39
7. 8.
Menurunkan kekerasan Menghilangkan tegangan sisa Memperbaiki sifat mekanik Memperbaiki mampu mesin dan mampu bentuk Menghilangkan terjadinya retak panas Menurunkan atau menghilangkan ketidak homogenan struktur Memperhalus ukuran butir Menghilangkan tegangan dalam dan menyiapkan struktur baja untuk proses perlakuan panas.
Page
1. 2. 3. 4. 5. 6.
8.2.1 Full Annealing Full annealing terdiri dari austenisasi dari baja yang bersangkutan diikuti dengan pendinginan yang lambat di dalam dapur. Temperatur yang dipilih untuk austenisasi tergantung pada karbon dari baja yang bersangkutan. Full annealing untuk baja hipoeutektoid dilakukan pada temperatur austenisasi sekitar 50oC diatas garis A3 dan untuk baja hipereutektoid dilaksanakan dengan cara memanaskan baja tersebut diatas A 1. Full Annealing akan memperbaiki mampu mesin dan juga menaikkan kekuatan akibat butir-butirnya menjadi halus.
8.2.2 Spheroidized Annealing Spheroidized annealing dilakukan dengan memanaskan baja sedikit diatas atau dibawah temperatur kritik A1 (lihat Gambar 8.1) kemudian didiamkan pada temperatur tersebut untuk jangka waktu tertentu kemudian diikuti dengan pendinginan yang lambat. Tujuan dari Spheroidized annealing adalah untuk memperbaiki mampu mesin dan memperbaiki mampu bentuk. Temperatur (C) 1200 1100 1000
Acm
Austenit
900
A2
800 Ferit 700
A1 723
A 1,3
600 500
P F+P
400
P+C
300 200 100 0
0.4
0.8
1.2
1.6
2.0
Kadar Karbon %
Gambar 8-1. Diagram Spheroidized annealing
Page
40
8.2.3
untuk
garis A1 (menahan secara isothermal pada daerah perlit) .
8.2.4 Proses Homogenisasi Proses
ini
dilakukan pada rentang temperatur 800-1200oC. Proses difusi yang terjadi pada temperatur ini akan menyeragamkan komposisi baja. Proses ini diterapkan pada ingot baja-baja paduan dimana pada saat membeku sesaat setelah proses penuangan, memiliki struktur yang tidak homogen. Seandainya ketidakhomogenan tidak dapat dihilangkan sepenuhnya, maka perlu diterapkan proses homogenisasi atau "diffusional annealing". Proses homogenisasi dilakukan selama beberapa jam pada temperatur sekitar 850-1200oC. Setelah itu, benda kerja didinginkan ke 800-850oC, dan selanjutnya didinginkan diudara. Setelah proses ini, dapat juga dilakukan proses normal atau anil untuk memperhalus struktur over-heat. Perlakuan seperti ini hanya dilakukan untuk kasus-kasus yang khusus karena biaya prosesnya sangat tinggi.
8.3 Stress Relieving
A+C
A+F
untuk melunakkan baja-baja sebelum dilakukan proses permesinan. Proses ini terdiri dari austenisasi pada temperatur annealing (Full annealing) kemudian diikuti dengan pendinginan yang relatif cepat sampai ke temperatur 50-60oC dibawah
temperatur
Isothermal Annealing
Isothermal annealing dikembangkan dari diagram TTT. Jenis proses ini dimanfaatkan
Stress relieving adalah salah satu proses perlakuan panas yang ditujukan untuk menghilangkan tegangan-tegangan yang ada di dalam benda kerja, memperkecil distorsi yang terjadi selama proses perlakuan panas dan, pada kasus-kasus tertentu, mencegah timbulnya retak. Proses ini terdiri dari memanaskan benda kerja sampai ke temperatur sedikit dibawah garis A1 dan menahannya untuk jangka waktu tertentu dan kemudian di dinginkan di dalam tungku sampai temperatur kamar. Proses ini tidak menimbulkan perubahan fasa kecuali rekristalisasi. Banyak faktor yang dapat menimbulkan timbulnya tegangan di dalam logam sebagai akibat dari proses pembuatan
4.
diproses. Pada temperatur diatas 500600oC, baja hampir sepenuhnya elastik dan
8.3.1 Timbulnya Tegangan di dalam Benda Kerja Beberapa faktor penyebab timbulnya tegangan di dalam logam sebagai akibat dari proses pembuatan logam tersebut menjadi sebuah komponen adalah : 1.
2.
3.
Pemesinan: Jika suatu komponen mengalami proses pemesinan yang berat, maka akan timbul tegangan di dalam komponen tersebut. Tegangan yang berkembang di dalam benda kerja dapat menimbulkan retak pada saat dilaku panas atau mengalami distorsi. Hal ini disebabkan karena adanya perubahan pada pola kesetimbangan tegangan akibat penerapan proses pemesinan yang berat. Pembentukan: Proses metal forming juga akan mengakibatkan tegangan dalam akan berkembang, seperti pada proses coining, bending, drawing, dan sebagainya. Perlakuan Panas: Perlakuan panas juga merupakan salah satu penyebab timbulnya tegangan dalam komponen. Hal ini terjadi sebagai akibat tidak homogennya pemanasan dan pendinginan atau sebagai akibat terlalu cepatnya laju pemanasan ke temperatur austenitisasi. Pada beberapa kasus, tegangan dalam terjadi akibat
5.
8.3.2 Temperatur Stress Relieving Tegangan sisa yang terjadi di dalam logam sebagai akibat dari faktor-faktor di atas harus dapat dihilangkan, agar sifat yang diinginkan dari komponen tersebut dapat diperoleh. Proses penghilangan tegangan sisa biasanya dilakukan dengan cara memanaskan benda kerja di bawah temperatur A1. Pemanasan menyebabkan turunnya kekuatan mulur logam. Penghilangan tegangan sisa pada baja dilakukan dengan memanaskan baja 0
tersebut ada temperatur sekitar 550-700 C, tergantung pada jenis baja yang diproses. 0
Pada tempertur di atas 500-600 C, baja hampir sepenuhnya elastik dan menjadi ulet. Berdasarkan hal tersebut, tegangan sisa yang terjadi di dalam baja pada temperatur itu akan sedikit demi sedikit dihilangkan melalui deformasi plastik setempat akibat adanya tegangan sisa tersebut. Setelah dipanaskan sampai temperatur stress relieving, benda kerja ditahan pada temperatur itu untuk jangka waktu tertentu agar diperoleh distribusi temperatur yang merata di seluruh benda kerja. Kemudian didinginkan dalam
41
menjadi ulet. Berdasarkan hal ini, tegangan sisa yang terjadi di dalam baja pada temperatur seperti itu akan sedikit demi sedikit dihilangkan melalui deformasi plastik setempat akibat adanya tegangan sisa tersebut.
adanya transformasi fasa selama proses pendinginan berlangsung. Transformasi fasa senantiasa diiringi dengan perubahan volume spesifik. Pengecoran: Tegangan dalam selalu ada pada produk-produk cor sebagai akibat dari tidak meratanya pendinginan dari permukaan ke bagian dalam benda kerja dan juga akibat adanya perbedaan laju pendinginan pada berbagai bagian produk cor yang sama. Pengelasan: Tegangan dalam juga terjadi pada suatu komponen yang mengalami pengelasan, soldering, dan brazing. Tegangan tersebut terjadi karena adanya pemuaian dan pengkerutan di daerah yang dipengaruhi panas (HAZ) dan juga di daerah logam las.
Page
logam yang bersangkutan menjadi sebuah komponen. Beberapa dari faktor-faktor tersebut antara lain adalah : Pemesinan, Pembentukan, Perlakuan panas, Pengecoran, Pengelasan, dan lain-lain. Penghilangan tegangan sisa dari baja dilakukan dengan memanaskan baja tersebut pada temperatur sekitar 500700oC, tergantung pada jenis baja yang
0
tungku sampai temperatur 300 C dan selanjutnya didinginkan di udara sampai ke temperatur kamar. Perlu diperhatikan bahwa selama pendinginan, laju pendinginan harus rendah dan homogen agar dapat dicegah timbulnya tegangan sisa yang baru.
Tegangan sisa bisa juga terjadi pada benda kerja yang dikeraskan akibat kesalahan penggerindaan. Tegangan tersebut bahkan dapat menimbulkan retak pada saat atau sesudah penggerindaan. Benda kerja tersebut biasanya diselamatkan dengan cara memberikan stress relieving antara o
Tabel 8-1. Temperatur stress relieving yang spesifik dan lazim diterapkan pada beberapa jenis baja
Jenis Baja HSS Hot-worked Cold-worked Nitriding High Temperature Bearing Free-cutting
Temperatur 650-7000C 650-6700C 650-7000C 550-6000C 600-6500C 600-6500C 600-6500C
8.3.3 Tungku Pemanas untuk Stress Relieving
Untuk menghilangkan semua tegangan sisa yang ada, proses stress relieving harus dilakukan pada temperatur mendekati temperatur yang tertinggi pada rentang temperatur yang diijinkan, tetapi hal ini akan menimbulkan oksidasi dipermukaan benda kerja dan timbulnya pelunakan pada baja-baja hasil proses pengerasan atau temper. Oleh sebab itu disarankan agar melakukan stress relieving pada temperatur yang relatif lebih rendah dari rentang temperatur yang diijinkan. Semakin tinggi temperatur stress relieving akan menyebabkan makin rendah tegangan sisa yang ada pada benda kerja. Benda kerja yang dikeraskan dan ditemper harus di stress relieving pada temperatur o
sekitar 25 dibawah temperatur tempernya. Tegangan sisa yang terjadi akibat proses pengelasan dapat dihilangkan dengan o
memanaskan benda kerja sekitar 600-650 C dan ditahan pada temperatur tersebut untuk jangka waktu tertentu. Biasanya, waktu penahanan yang diperlukan sekitar 3-4 menit untuk setiap mm tebal benda kerja, kemudian didinginkan dengan laju pendinginan sekitar 50-100
Page
42
o
o
150-400 C pada atau dibawah temperatur tempernya sesaat setelah dilakukan proses penggerindaan. Pahat-pahat juga akan memiliki tegangan sisa yang sangat tinggi pada saat digunakan. Dengan demikian, sangatlah bermanfaat untuk menerapkan stress relieving pada pahat-pahat tersebut dengan cara memanaskan pahat tersebut dibawah temperatur tempernya.
C per jam
sampai ke temperatur 300 C. Pendinginan yang rendah dan homogen diperlukan untuk mencegah timbulnya tegangan sisa baru pada saat pendinginan dan untuk mencegah timbulnya retak.
Siklus stress relieving sangat tergantung pada temperatur, oleh karena itu disarankan untuk menggunakan tungku yang baik, disarankan untuk menggunakan dapur listrik, dan pendinginan dalam dapur bertujuan untuk menghindari timbulnya tegangan sisa baru.
8.4 Normalizing Proses normalizing atau menormalkan adalah jenis perlakuan panas yang umum diterapkan pada hampir semua produk cor, over-heated forgings dan produk-produk tempa yang besar. Normalizing ditujukan untuk memperhalus butir, memperbaiki mampu mesin, menghilangkan tegangan sisa dan juga memperbaiki sifat mekanik baja karbon struktural dan baja-baja paduan rendah. Normalizing terdiri dari proses pemanasan baja diatas temperatur kritik A3 atau Acm dan ditahan pada temperatur tersebut untuk jangka waktu tertentu tergantung pada jenis dan ukuran baja (lihat Gambar 8.2). Agar diperoleh austenit yang homogen, baja-baja hypoeutektoid dipanaskan 30-40oC diatas garis A3
dan untuk baja hypereutektoid
dilakukan dengan memanaskan 30-40oC diatas temperatur Acm . Kemudian menahannya pada temperatur tersebut untuk jangka waktu tertentu sehingga
At hardening temperature structure Austenite + Residual carbide
Temperatur
Holding Transformation of Austenite
Surface Core Final heating
Tempered martensite residual carbide + Small quantity of retained austenite
Transformation of austenite to martensite
Preheating
Temper - 1 Time Steel at room temperature structure Ferrite + Pearlite + Carbide of various compositions
After quenching structure Martensite + Retained austenite Residual carbides
Gambar 8-2. Grafik pemanasan, quenching dan tempering
1100 1000
Acm
Austenit
A2
900 Ferit
A+C
800
A+F
700
A1 723
A 1,3
600 500
P F+P
400
P+C
300 200 100 0
0.4
0.8
1.2
1.6
2.0
Kadar Karbon %
Gambar 8-3. Diagram untuk temperatur Normalizing
Normalizing dilakukan karena tidak diketahui bagaimana proses dari pembuatan benda kerja ini apakah dikerjakan dingin (cold Working) atau pengerjaan Panas (Hot Working). Dimana normalizing ini bertujuan untuk mengembalikan atau memperhalus struktur butir dari benda kerja. Normalizing terdiri dari proses pemanasan baja di atas temperatur kritis A3 atau Acm dan ditahan pada temperatur tersebut untuk jangka waktu tertentu tergantung pada jenis dan ukuran baja. Agar diperoleh
Setelah waktu penahan selesai, benda kerja kemudian didinginkan di udara. Struktur baja hypoeutektoid yang akan dihasilkan terdiri dari ferit dan perlit. Perlu diketahui bahwa batas-batas butir yang baru tidak ada hubungannya dengan batas-batas butir sebelum baja dinormalkan. Setelah penormalan akan terjadi perbaikan terhadap strukturnya diiringi dengan timbulnya perbaikan sifat mekaniknya. Sifat mekanik yang akan diperoleh setelah proses penormalan tergantung pada laju pendinginan di udara. Laju pendinginan yang agak cepat akan menghasilkan kekuatan dan kekerasan yang lebih tinggi. Manfaat proses Normalizing adalah sebagai berikut: 1.
Normalizing biasa digunakan untuk menghilangkan struktur butir yang kasar yang diperoleh dari proses pengerjaan
43
Temperatur (C) 1200
austenit ynag homogen, baja-baja hypoeutektoid dipanaskan pada temperatur 30-400C di atas garis A3. Pemanasan pada temperatur austenit yang terlalu tinggi akan menyebabkan tumbuhnya butir-butir austenit. Demikian juga untuk waktu penahan pada temperatur austenit yang terlalu lama akan mengakibatkan tumbuhnya butir-butir austenit.
Page
transformasi fasa dapat berlangsung diseluruh bagian benda kerja, dan selanjutnya didinginkan di udara.
2.
3.
4. 5. 6.
sebelumnya yang dialami oleh baja. Normalizing berguna untuk mengeliminasi struktur kasar yang diperoleh akibat pendinginan yang lambat pada prses anil. Berguna untuk menghilangkan jaringan sementit yang kontinyu yang mengelilingi perlit pada baja perkakas. Menghaluskan ukuran perlit dan ferit. Memodifikasi dan menghaluskan struktur cor dendritik. Mencegah distorsi dan memperbaiki mampu karburasi pada baja-baja paduan karena temperatur normalizing lebih tinggi dari temperatur karbonisasi.
8.5 Hardening Hardening adalah proses perlakuan panas yang diterapkan untuk menghasilkan benda kerja yang keras. Perlakuan ini terdiri dari memanaskan baja sampai temperatur pengerasannya (Temperatur austenisasi) dan menahannya pada temperatur tersebut untuk jangka waktu tertentu dan kemudian didinginkan dengan laju pendinginan yang sangat tinggi atau di quench agar diperoleh kekerasan yang diinginkan. Alasan memanaskan dan menahannya pada temperatur austenisasi adalah untuk melarutkan sementit dalam austenit kemudian dilanjutkan dengan proses quench.
Page
44
Quenching merupakan proses pencelupan baja yang telah berada pada temperatur pengerasannya (temperatur austenisasi), dengan laju pendinginan yang sangat tinggi (diquench), agar diperoleh kekerasan yang diinginkan (lihat Gambar 8.3). Pada tahap ini, karbon yang terperangkap akan menyebabkan tergesernya atom-atom sehingga terbentuk struktur body center tetragonal. Atom-atom yang tergeser dan karbon yang terperangkap akan menimbulkan struktur sel satuan yang tidak setimbang (memiliki tegangan tertentu). Struktur yang bertegangan ini disebut martensit dan bersifat sangat keras
dan getas. Biasanya baja yang dikeraskan diikuti dengan proses penemperan untuk menurunkan tegangan yang ditimbulkan akibat quenching karena adanya pembentukan martensit (Suratman,1994). Tujuan utama proses pengerasan adalah untuk meningkatkan kekerasan benda kerja dan meningkatkan ketahanan aus. Makin tinggi kekerasan akan semakin tinggi pula ketahanan ausnya.
8.5.1 Temperatur Pemanasan Temperatur pengerasan yang digunakan tergantung pada komposisi kimia (kadar karbon). Temperatur pengerasan untuk baja karbon hipoeutektoid adalah sekitar 200
50 C di atas garis A3, dan untuk baja karbon hipereutektoid adalah sekitar 300
50 C diatas garis A13 (lihat Gambar 8.4) Jika suatu baja misalnya mengandung misalnya 0.5 % karbon (berstruktur ferit dan perlit) dipanaskan sampai temperatur di bawah A1, maka pemanasan tersebut tidak akan mengubah struktur awal dari baja tersebut. Pemanasan sampai temperatur diatas A1 tetapi masih dibawah temperatur A3
akan mengubah perlit
menjadi austenit tanpa terjadi perubahan apa-apa terhadap feritnya. Temperatur (C) 1200 E
1100 1000
Austenit
A2
Acm
900 Ferit
800
A+C
A+F A1 723
700
A 1,3
600 500
P F+P
400
P+C
300 200 100 0
0.4
0.8 1.2 1.6 Kadar Karbon %
2.0
Gambar 8-4. Temperatur pemanasan sebelum Quenching
Quenching dari temperatur ini akan menghasilkan baja yang semi keras karena
austenitnya bertransformasi ke martensit sedangkan feritnya tidak berubah. Keberadaan ferit dilingkungan martensit yang getas tidak berpengaruh pada kenaikan ketangguhan. Jika suatu baja dipanaskan sedikit diatas A3 dan ditahan
austenisasinya. Jumlah karbida yang larut akan meningkat jika temperatur austenisasinya dinaikkan. Jika karbida yang terlarut terlalu besar, akan terjadi peningkatan ukuran butir disertai dengan turunnya kekerasan dan ketangguhan (lihat Gambar 8.5).
pada temperatur tersebut untuk jangka waktu tertentu agar dijamin proses difusi yang homogen, maka struktur baja akan bertransformasi menjadi austenit dengan ukuran butir yang relatif kecil.
8.5.2 Tahapan Pekerjaan Sebelum Proses Quenching Benda kerja yang akan dikeraskan terlebih dahulu dibersihkan dari terak, oli dan sebagainya, hal ini dilakukan agar kekerasan yang diinginkan dapat dicapai. Benda kerja yang memiliki lubang, jika perlu, terutama baja-baja perkakas, harus ditutup dengan tanah liat, asbes atau baja insert sehingga tidak terjadi pengerasan pada lubang tersebut. Hal ini tidak perlu seandainya ukuran lubang cukup besar serta cara quench yang tertentu sehingga permukaan di dalam lubang dapat dikeraskan dengan baik.
Quenching dari temperatur austenisasi akan menghasilkan martensit dengan harga kekerasan yang maksimum. Memanaskan sampai ke temperatur E (relatif lebih tinggi diatas A3 ) cenderung meningkatkan ukuran butir austenit. Quenching dari temperatur seperti itu akan menghasilkan struktur martensit, tetapi sifatnya, bahkan setelah ditemper sekalipun, akan memiliki harga impak yang rendah. Disamping itu mungkin juga timbul retak pada saat diquench. Pada baja hipereutektoid dipanaskan pada daerah austenit dan sementit, kemudian didinginkan dengan cepat agar diperoleh martensit yang halus dan karbida-karbida yang tidak larut. Struktur hasil quench memiliki kekerasan yang sangat tinggi dibandingkan dengan martensit. Jika karbida yang larut dalam austenit terlalu
0.1
0
-0.1
60
30
59
20
Pemanasan awal biasanya 5000
600 C, pada temperatur ini -0.2 tegangan dalam yang 840 870 900 930 960 990 1020 1050 1080 1120 berkembang akibat tidak Hardening Temperatur (C) Size change in longitudinal direction homogennya pemanasan Size change in transverse direction dipermukaan dan di bagian Hardness Rockwell C tengah sedikit-demi sedikit dapat Retained austenite percentage dihilangkan. Setelah itu, Gambar 8-5. Grafik hubungan antara Temperatur, kekerasan dan kandungan austenit pemanasan diatas temperatur tersebut dapat dilakukan dengan sedikit, kekerasan hasil quench akan tinggi. laju pemanasan yang relatif cepat. Jumlah karbida yang dapat larut dalam Pemanasan awal juga diperlukan jika austenit sebanding dengan temperatur temperatur pengerasannya tinggi, karena 10
45
0.2
Page
Size change %
Baja karbon dan baja paduan rendah dapat dipanaskan langsung sampai ke temperatur pemanasannya tanpa memerlukan adanya pemanasan awal (preheat). sedangkan benda kerja yang besar dan bentuknya rumit dapat dilakukan pemanasan awal untuk mencegah distorsi dan retak akibat tidak homogennya temperatur di bagian tengah Rockwell C hardness Retained austenite % dengan dibagian permukaan. 90 Pemanasan awal biasanya 65 80 dilakukan terhadap baja-baja 64 70 perkakas karena konduktifitas 63 60 panas baja tersebut sangat 62 50 61 40 rendah.
manahan benda kerja pada temperatur tinggi dalam waktu singkat dapat memperkecil terbentuknya terak dan dekarburasi. Benda kerja yang rumit bentuknya atau baja-baja paduan tinggi harus diberi pemanasan awal dua kali sebelum mencapai temperatur austenisasinya. Penting untuk diketahui bahwa benda kerja yang akan dikeraskan harus memiliki struktur yang homogen dan halus. Jika benda kerja yang akan dikeraskan memiliki struktur yang kasar setelah dikeraskan
pengerasannya tergantung jenis baja dan temperatur pemanasan yang dipilih dari rentang temperatur yang telah ditentukan untuk jenis baja yang bersangkutan. Dalam banyak hal, umumnya dipilih temperatur pengerasan yang tertinggi dari rentang temperatur pengerasan yang sudah ditentukan. Tetapi jika penampangpenampang dari benda kerja yang diproses menunjukkan adanya perbedaan yang besar, umumnya dipilih temperatur pengerasan yang rendah.
kasus yang pertama, lama pemanasannya lebih lama dibandingkan dengan lama Time in minutes 200 pemanasan pada kasus kedua. Untuk mencegah timbulnya 160 pertumbuhan butir, baja-baja a High alloyed steels yang tidak dipadu dan baja for instance a=Wall thickness a 12%Cr-steels 120 paduan rendah, lama pemanasannya harus a a diupayakan lebih singkat 80 Unalloyed and low-alloyed steels dibanding baja-baja paduan tinggi seperti baja hot worked 40 yang memerlukan waktu yang cukup untuk melarutkan 0 0 40 80 120 160 200 240 280 karbida-karbida yang Wall thickness in mm (Hardness cross section) merupakan faktor yang Gambar 8-6. Grafik lama pemanasan dengan tebal dinding dari penting dalam mencapai benda kerja yang dihardening kekerasan yang diinginkan. Diagram yang tampak pada akan diperoleh kekerasan yang tidak Gambar 8.6, dapat dijadikan pegangan homogen, distorsi dan retak pada saat untuk menentukan lama pemanasan untuk dipanaskan maupun pada saat diquench. baja-baja konstruksi dan perkakas setelah Agar dijamin hasil dengan kekerasan yang temperatur pengerasannya dicapai. tinggi dan seragam dari baja-baja perkakas setelah pengerasan, maka baja-baja 8.5.4 Media Quenching sebelum dikeraskan harus memiliki struktur yang lamelar dan bukan globular. Tujuan utama dari proses pengerasan Hal ini dikarenakan proses transformasi adalah agar diperoleh struktur martensit dari suatu struktur yang globular ke yang keras, sekurang-kurangnya di austenit relatif lebih lambat dibanding dari permukaan baja. Hal ini hanya dapat perlit ke austenit. Dengan demikian baja dicapai jika menggunakan medium dengan struktur globular juga tidak akan quenching yang efektif sehingga baja memiliki kedalaman pengerasan yang didinginkan pada suatu laju yang dapat tinggi. mencegah terbentuknya struktur yang
Page
46
8.5.3 Lama Pemanasan Waktu yang diperlukan untuk mencapai temperatur pengerasan tergantung pada beberapa faktor seperti jenis tungku dan jenis elemen pemanasnya. Lama pemanasan pada temperatur
Pada
lebih lunak seperti perlit atau bainit. Tetapi berhubung sebagian besar benda kerja sudah berada dalam tahap akhir dari proses , maka kualitas medium quenching yang digunakan harus dapat menjamin agar tidak timbul distorsi pada benda kerja setelah proses quench selesai dilaksanakan.
Hal tersebut dapat dicapai dengan cara menggunakan media quenching yang sesuai tergantung pada jenis baja yang diproses, tebal penampang dan besarnya distorsi yang diijinkan. Untuk baja karbon, medium quenching yang digunakan adalah air, sedangkan untuk baja paduan medium yang disarankan adalah oli.
dibawah titik didih oli yang bersangkutan (Suratman,1994).
8.5.5 Pengaruh Unsur Paduan Pada Pengerasan Sifat mekanik yang diperoleh dari proses perlakuan panas terutama tergantung pada komposisi kimia. Baja merupakan kombinasi Fe dan C. Disamping itu, terdapat juga beberapa unsur yang lain seperti Mn, P, S dan Si yang senantiasa ada meskipun sedikit, unsur-unsur ini bukan unsur pembentuk karbida . Penambahan unsur-unsur paduan seperti Cr, Mo, V, W, T dapat menolong untuk mencapai sifatsifat yang diinginkan, unsur-unsur ini merupakan unsur pembentuk karbida yang kuat.
Quench ke dalam oli saat ini paling banyak digunakan, manfaat dari pendinginannya oli adalah bahwa laju pendinginannya pada tahap pembentukan lapisan uap dapat dikontrol sehingga dihasilkan karakteristik quenching yang homogen. Laju pendinginan untuk baja yang diquench di oli relatif rendah karena tingginya titik didih dari oli. Memanaskan oli sampai 0
sekitar 40-100 C sebelum proses quenching akan meningkatkan laju pendinginan (lihat Gambar 8.7).
8.5.6 Pembentukan Austenit Sisa
Dengan ditingkatkannya temperatur oli akan menjadikan oli lebih encer sehingga meningkatkan kapasitas pendinginannya. Faktor-faktor yang mengatur penyerapan panas dari benda kerja adalah panas spesifik, konduktivitas termal, panas laten penguapan dan viskositas oli yang digunakan. Umumnya makin rendah viskositas makin cepat laju pendinginannya. Temperatur maksimum
Austenit akan bertransformasi menjadi martensit jika didinginkan ke temperatur kamar dengan laju pendinginan yang tinggi, sementara itu masih ada sebagian yang tidak turut bertransformasi yang disebut sebagai austenit sisa. Dimana sejumlah austenit sisa yang terbentuk akan semakin meningkat dengan meningkatnya kadar karbon (lihat Gambar 8.8).
0
dari oli yang digunakan harus 25 C
Temperature (C) 900 Standard quenching oil 800 32 C
Super 700 quench oil 600
60 C 80 C
500 32 C
400 60 C
300 80 C
200 100 0 0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
65
Page
Gambar 8-7. Pengaruh suhu oli pada kecepatan quenching
47
Time (seconds)
sebagian besar baja struktur, proses temper dimaksudkan untuk memperoleh kombinasi antara kekuatan, duktilitas dan ketangguhan yang tinggi. Dengan demikian, proses temper setelah proses pengerasan akan menjadikan baja lebih bermanfaat karena adanya struktur yang lebih stabil.
Percentage of retained austenite o 982 C
32 28 24 20
o 871 C
16
o 816 C
12
8.6.1 Perubahan Struktur Proses Temper
o 760 C
8
Selama
4 0.1 0.3
0.5 0.7
0.9 1.1
Proses temper terdiri dari memanaskan baja sampai dengan temperatur di bawah A1 , dan menahannya pada temperatur
1.3
Percentage of carbon
Gambar 8-8. Hubungan antara kadar karbon dengan austenit
Kadar karbon yang tinggi akan menurunkan garis Ms, sehingga jumlah austenit sisanya akan semakin banyak. Selain itu juga pengaruh temperatur pengerasan juga akan menurunkan temperatur Ms (martensit start), sehingga jumlah austenit sisa akan semakin banyak dengan naiknya suhu austenisasi (lihat Gambar 8.9).
tersebut untuk jangka waktu tertentu dan kemudian didinginkan di udara. Hasil penelitian menunjukkan bahwa pada saat temperatur dinaikkan, baja yang dikeraskan akan mengalami 4 tahapan yaitu (lihat Gambar 8.10): Rockwell hardness HRC 70 Formation of cubic martensite from tetragonal martensite 60 Formation of Fe3C from epsilon carbide Formation of 50 epsilon carbide 40
Transformation of retained austenite
30 20
Retained austenite % 80
Growth of Fe3C particles
10 0
70
200
Air
400
600
800
1000
1200
1400
Tempering Temperature (C)
60 50
Gambar 8-10. Perubahan kekerasan dan struktur selama tempering
40 Oil
30
1.
20 10 0 800
900
1000
1100
1200
Hardening Temperature ( C)
Gambar 8-9. Hubungan antara temperatur pengerasan dengan jumlah austenit sisa yang terbentuk
Page
48
8.6 Tempering Proses memanaskan kembali baja yang telah dikeraskan disebut proses temper. Dengan proses ini, duktilitas dapat ditingkatkan namun kekerasan dan kekuatannya akan menurun. Pada
0
Pada temperatur 80 dan 200 C, suatu produk transisi yang kaya akan karbon yang dikenal sebagai karbida, berpresipitasi dari martensit tetragonal sehingga menurunkan tetragonalitas martensit atau bahkan mengubah martensit tetragonal menjadi ferit kubik. Perioda ini disebut sebagai proses temper tahap pertama. Pada saat ini, akibat keluarnya karbon, volume martensit berkonstraksi. Karbida yang terbentuk pada periode ini disebut sebagai karbida epsilon.
2.
Pada temperatur antara 200 dan 0
3.
300 C, austenit sisa mengurai menjadi suatu produk seperti bainit. Penampilannya mirip martensit temper. Perioda ini disebut sebagai proses temper tahap kedua. Pada tahap ini volume baja meningkat. Pada temperatur antara 300 dan
4.
400 C terjadi pembentukan dan pertumbuhan sementit dari karbida yang berpresipitasi pada tahap pertama dan kedua. Perioda ini disebut sebagai proses temper tahap ketiga. Perioda ini ditandai dengan adanya penurunan volume dan melampaui efek yang ditimbulkan dari penguraian austenit pada tahap kedua. Pada temperatur antara 400 dan
0
0
700 C pertumbuhan terus berlangsung dan disertai dengan proses sperodisasi dari sementit. Pada temperatur yang lebih tinggi lagi, terjadi pembentukan karbida kompleks pada baja-baja yang mengandung unsur-unsur pembentuk karbida yang kuat. Perioda ini disebut sebagai proses temper tahap keempat. Perlu diketahui bahwa rentang temperatur yang tertera pada setiap tahap proses temper, adalah spesifik. Dalam praktek, rentang temperatur tersebut bervariasi tergantung pada laju pemanasan, lama penemperan, jenis dan sensitivitas pengukuran yang digunakan. Disamping itu juga tergantung pada komposisi kimia baja yang diproses.
8.6.2 Pengaruh Unsur Paduan Pada Proses Temper Jika baja dipadu, interval diantara tahapan proses temper akan bergeser kearah temperatur yang lebih tinggi, dan itu berarti martensit menjadi lebih tahan terhadap proses penemperan. Unsur-unsur pembentuk karbida, khususnya : Cr, Mo, W, Ti dan V dapat menunda penurunan kekerasan dan kekuatan baja meskipun temperatur tempernya dinaikkan. Dengan jenis dan jumlah yang tertentu dari unsurunsur tersebut diatas, dimungkinkan bahwa penurunan kekerasan dapat terjadi 0
pada temperatur antara 400 dan 600 C, dan dalam beberapa hal, dapat juga terjadi peningkatan kekerasan. Gambar 8-8 menggambarkan fenomena di atas. Hardness HRC 70
BT42(BS)
60
BH13(BS)
50
100Cr6 (DIN) C60W (DIN)
40
30 0
100
200
300
400
500
600
700
Tempering Temperature (C)
Gambar 8-12. Pengaruh tempering pada baja paduan
Pengaruh unsur paduan terhadap penurunan kekerasan diterangkan dengan presipitasi karbon dari martensit pada temperatur temper yang lebih tinggi. Dilain pihak, peningkatan kekerasan pada temperatur temper yang lebih tinggi (secondary hardening) pada baja-baja yang mengandung W, Mo dan V disebabkan oleh adanya transformasi austenit sisa menjadi martensit. Pada baja yang mengandung Cr yang tinggi, austenit sisa bertransformasi menjadi martensit pada saat didinginkan
49
0
dari temperatur temper sekitar 500 C. Peningkatan kekerasan sebagai akibat dari adanya transformasi austenit sisa menjadi martensit merupakan hal yang umum terjadi pada baja-baja paduan tinggi, namun sangat jarang terjadi pada baja-baja
Page
Gambar 8-11. Warna baja pada proses tempering
karbon dan baja paduan rendah karena jumlah austenit sisanya relatif sedikit. Sedangkan pada baja paduan tinggi jumlah austenit sisanya mencapai lebih dari 5-30% (Suratman,1994).
Hardness HB
600 500 400 300
ISO 5 AISI 9255 O 10 MM
8.6.3 Perubahan Sifat Mekanik Tempering dilaksanakan dengan cara mengkombinasikan waktu dan temperatur. Proses temper tidak cukup hanya dengan memanaskan baja yang dikeraskan sampai pada temperatur tertentu saja. Benda kerja harus ditahan pada temperatur temper untuk jangka waktu tertentu. Proses temper dikaitkan dengan proses difusi, karena itu siklus penemperan terdiri dari memanaskan benda kerja sampai dengan temperatur dibawah A1 dan menahannya pada temperatur tersebut untuk jangka waktu tertentu sehingga perubahan sifat yang diinginkan dapat dicapai. Jika temperatur temper yang digunakan relatif rendah maka proses difusinya akan berlangsung lambat. Baja karbon, baja paduan medium dan baja karbon tinggi, pada saat 0
dipanaskan sekitar 200 C kekerasannya akan menurun 1-3 HRC akibat adanya penguraian martensit tetragonal menjadi martensit lain (martensit temper) dan karbida epsilon. Peningkatan lebih lanjut temperatur tempering akan menurunkan kekerasan, kekuatan tarik dan batas luluhnya sedangkan elongasi dan pengecilan penampangnya meningkat. Gambar 8-12 menggambarkan perubahan sifat mekanik baja yang dikeraskan dikaitkan dengan proses penemperan. Umumnya makin tinggi temperatur temper, makin besar penurunan kekerasan dan kekuatannya dan makin besar pula peningkatan keuletan dan ketangguhannya. Tempering
T e m p 600 e r i 550 n g (C) 500 T e m 450 p e r 400 a t u 350 r Kpm/cm2 e 650
N/mm2 1960 Kp/mm2 200
1770 1570 1370 1180 980 780 180 160 140 120 100 80
60
% 40
20
0
Gambar 8-13. Pengaruh temperatur tempering terhadap sifat mekanis
8.7 Austempering Austempering dapat diterapkan untuk beberapa kelas baja kekuatan tinggi yang harus memiliki ketangguhan dan keuletan tertentu. Komponen yang mengalami proses ini akan memiliki ketangguhan yang lebih tinggi, kekuatan impaknya menjadi lebih baik, batas lelahnya dan keuletannya meningkat dibanding dengan kekerasan yang sama hasil dari proses quench konvensional. Austempering dilakukan dengan cara mengquench baja dari temperatur austenisasinya ke dalam garam cair yang temperaturnya sedikit di atas temperatur Ms nya. Lama penahan di dalam cairan garam adalah sehingga seluruh austenit bertransformasi menjadi bainit. Setelah itu baja didinginkan di udara sampai ke temperatur kamar seperti terlihat pada gambar 8.14 dengan waktu penahan bervariasi 5 sampai dengan 30 menit atau 1 jam pada temperatur austempering 250-270 oC. tetapi temperatur perlakuan dan lama penahan yang tepat harus ditentukan dari diagram transformasi yang sesuai dengan baja yang akan di austempering.
0
pada temperatur rendah 150-230 C (Amstead B.H.) bertujuan meningkatkan kekenyalan / keuletan tanpa mengurangi kekerasan. Tempering pada temperatur
Page
50
0
tinggi 300-675 C meningkatkan kekenyalan / keuletan dan menurunkan kekerasan. Gambar 8-14. Skema Diagram TT yang menggambarkan proses austempering, quenching dan tempering. thermalprocessing.com
Delay quenching adalah istilah yang diterapkan pada proses quenching dimana komponen setelah dikeluarkan dari tungku pada temperatur pengerasannya dibiarkan beberapa saat sebelum di quench. Ini dimaksudkan agar proses quench terjadi pada temperatur lebih rendah sehingga memperkecil kemungkinan timbulnya distorsi. Cara ini lazim diterapkan pada HSS, baja hot worked dan baja-baja yang dikeraskan permukaannya. Tujuan utama dari proses pengerasan adalah agar diperoleh struktur martensit yang keras, sekurang-kurangnya di permukaan baja. Hal ini dapat dicapai jika menggunakan media quenching yang efektif sehingga baja didinginkan pada suatu laju yang dapat mencegah terbentuknya struktur yang lebih lunak seperti perlit atau bainit. Pemilihan medium quenching untuk mengeraskan baja tergantung pada laju pendinginan yang diinginkan agar dicapai kekerasan tertentu. Fluida yang ideal untuk mengquench baja agar diperoleh struktur martensit harus bersifat:
2.
Mengambil panas dengan cepat di daerah temperatur yang tinggi agar pembentukan perlit dapat dicegah. Mendinginkan benda kerja relatif lambat di daerah temperatur yang rendah; misalnya di bawah temperatur 3500C agar distorsi atau retak dapat dicegah.
Terjadinya retak panas atau distorsi selama proses quench dapat disebabkan oleh kenyataan bagian luar benda kerja lebih dingin dibanding bagian dalam, dan bagian permukaan adalah yang pertama mencapai kondisi quench sedangkan bagian di sebelah dalamnya mendingin dengan laju pendinginan yang relatif lebih lambat. Adanya perubahan volume di bagian tengah sebagai hasil proses pendinginan akan menimbulkan tegangan termal atau retak-retak di luar bagian benda kerja. Karena itu benda kerja disarankan tidak boleh terlalu cepat melampaui daerah pembentukan martensit dan agar sedikit diluangkan waktu untuk menghilangkan tegangan. Media quenching dengan garam disebut dengan Salt Bath. Campuran Nitrat dan Nitrit terutama digunakan untuk mengquench benda kerja pada temperatur yang relatif rendah. Garam-garam tersebut dapat digunakan pada rentang temperatur 150-5000C. Pada temperatur di atas 5000C dapat menyebabkan oksidasi yang kuat dan menyebabkan pitting pada permukaan baja, disamping dapat menimbulkan ledakan. Karena itu perlu diperha-tikan agar temperatur kerja dari garam tidak dilampaui. Seperti yang diperlihatkan pada tabel garam-garam untuk proses quench di bawah ini: Tabel 8-2. Garam- garam yang digunakan dalam proses Quenching
Komposisi Garam 40–50% NaNO2 + 50–60% NaNO3 40–50% NaNO3 + 50–60% KNO3 100% KNO3 100% NaNO3
Titik Cair (0C)
Rentang Operasi (0C)
143
160-500
225
230-550
337 370
350-500 400-600
51
Austempering dilaksanakan dalam tungku garam agar pengontrolan temperaturnya dapat dilakukan dengan cermat sehingga kekerasan yang akan dihasilkannya memiliki tingkat kehomogenan yang tinggi. Jika temperatur tungku garam makin rendah, kapasitas pendinginannya akan semakin tinggi. Penambahan 1-2% air dapat meningkatkan kapasitas pendinginan dari cairan garam pada temperatur 4000C dan kira-kira 4 kali lebih besar dari pada air garam yang digunakan 45-55% Natrium Nitrat dan 45-55 % Kalium Nitrat. Garam-garam ini mudah larut dalam air sehingga mudah sekali untuk membersihkan benda kerja. Garam ini secara efektif digunakan pada rentang temperatur 200-500 oC.
1.
Page
Kekerasan bainit yang diperoleh dari transformasi pada suatu kondisi tertentu secara kasar identik dengan kekerasan martensit yang ditemper pada temperatur yang sama. Kekerasan bainit dipengaruhi oleh komposisi kimia baja dan oleh temperatur cairan garam dengan demikian proses austemper dapat di atur dengan cara mengatur temperatur austemper.
Komposisi Garam
Page
52
50% BaCl + 20% NaCl + 30% KCl 80% NaOH + 20% KOH + ^H2O 40–50% KOH + 50–55% NaOH 45–55% CaCl2 + 25–30% BaCl2 + 15 –25% NaCl
Titik Cair (0C)
Rentang Operasi (0C)
540
570-900
140
160-200
400
300-400
530
550-650
9 MEKANISME PENGUATAN Tujuan Sasaran Deformasi plastik kristal tunggal dalam hubungannya dengan gerakan dislokasi dan dengan mekanisme deformasi dasar untuk luncur dan untuk bentuk kembaran kristal tunggal menggambarkan kondisi paling ideal untuk kuliah lebih mendalam. Penyederhanaan yang diakibatkan olch kondisi kristal tunggal darl segi bahan membantu dalam melukiskan perflaku deformasi dalarn kaitannya dengan kristalografl dan dengan struktur cacat. Terkecuali untuk alat elektronik zat padat (solid-state electronic devices), kristal tunggal jarang dipakai unluk penerapan rekayasa disebabkan olch pembatasan yang melibatkan kekuatan, ukuran dan pembuatannya. Produk logam komersial tanpa terkecuali tersusun darl kristal individual atau dari butir individual dalam jumlah sangat banyak. Butir individual agregat polikristalin tidak mengalami perubahan bentuk sesuai hukum yang relatif sederhana, yang melukiskan deformasi plastik dalam kristal disebabkan oleh dampak penahanan butir yang mengelilinginya.
dan
Tujuan utama bab ini adalah untuk Membahas hubungan dasar perilaku dislokasi.dengan penekanan pada: 1. 2.
Batas butir Mekenisme penguatan pada material logam.
Dari sini jelas, bahwa kekuatan berbanding terbalik dengan mobilitas dislokasi dan bahwa dalam kristal tunggal dengan kemurniaan tinggi terdapat sejumlah faktor yang mungkin, dapat mempengaruhi kekuatan perilaku mekanis. Jadi, struktur kristal menentukan jumiah dan jenis sistem luncur, menetapkan vektor Burgers dan menentukan tegangan gesekan kisi (tegangan Peierls) yang mengatur tingkat kekuatan dasar dan ketergantungan kekuatan dari temperatur. Dalam struktur padat, energi salah-susun menentukan luasnya disosiasi dislokasi, yang mempengaruhi mudahnya luncur-silang dan besarnya laju penguatan-regang selanjutnya. Kemurnian dan metode persiapan menentukan kerapatan dan: dislokasi awal dan substruktur. Variabel yang terbatas ini mengetengahkan kepelikan bahwa'perilaku mekanis pada umumnya tidak dapat dikaitkan sebagai fungsi regangan, laju regangan, temperatur, dan laju tegangan dengan presisi tinggi.
Page
53
Tetapi, diperlukan kepelikan yang semakin besar untuk menghasilkan bahan dengan kekuatan serta kegunaan tertinggi. Jadi butir halus sering dikehendaki untuk kekuatan tinggi, penambahan atom-larut dalam. jumlah besar.untuk meningkatkan kekuatan dan transformasi fase dapat dimanfaatkan untuk meningkatkan kekuatan.
9.1 BATAS BUTIR DISLOKASI
DAN
Batas antara butir-butir dalam agregat polikristalin merupakan daerah kisi yang terganggu dengan lebar hanya beberapa garis tengah atom. Dalam hal umum, orientai kristalografi berubah dengan tiba-tiba melintasi perbatasan butir dari satu butir ke butir berikutnya. Batas butir.sudut besar biasa menggambarkan daerah salah-suai rambang (random misfit) antara kisi kristal di sekitarnya.' Selama perbedaan dalam orientasi antara butir di kiri kanan perbatasan berkurang, keadaan tertib di perbatasan meningkat. Untuk hal batas butir sudut rendah, di mana perbedaan orientasi sepanjang perbatasan mungkin kurang dari 10, perbatasan terdiri dari susunan dislokasi yang teratur.
Page
54
Batas butir sudut besar merupakan perbatasan dengan energi permukaan yang agak tinggi. Umparnanya, perbatasan butir dalam. tembaga mempunyai energi permukaan antar bidang kira-kira sebesar 600 erg/cm2, sedang energi batas bentuk kembaran hanya kira-kira 25 erg/cm2. Disebabkan oleh energinya yang tinggi, batas butir merupakan tempat prefensial untuk reaksi bahan padat (solid state reactions) seperti difusi, transformasi fase, dan reaksi pengendapan. Energi tinggi dari batas butir biasanya mengakibatkan konsentrasi atom yang larut lebih tinggi di perbatasan daripada di dalam butir. Ini menyulitkan pemisahan dampak mekanis murni batas butir terhadap sifat, dari dampak yang diakibatkan oleh segregasi ketidakmumian. Bilamana kristal tunggal mengalami deformasi tarik kristal tersebut biasanya bebas untuk berubah bentuk pada sistem luncur tunggal untuk bagian besar deformasi dan kristal dapat merubah orientasinya lewat rotasi kisi ketika terjadi perpanjangan. Tetapi, butir individual dalarn benda-uji polikristalin tidak harus mengalami sistem tegangan uniaksial tunggal, bilamana benda-uji mengalami deformasi tarik. Dalam polikristal, kontinuitas harus dipertahankan, sehingga batas antara kristal yang mengalami
deformasi tetap tak berubah. Sekalipun tiap butir mencoba untuk berubah bentuk dengan homogen sesuaidengan deformasi benda-uji secara keseluruhan, keterbatasan yang dipaksakan oleh kontinuitas menyebabkan perbedaan yang menyolok dalam deformasi antara butir-butir berikutnyang berdekatan dan di dalam tiap butir. Kuliah tentang deformasi dalam aluminium berbutir kasar memperlihatkan bahwa regangan di sekitar batas butir biasanya berbeda intara butir dengan menyolok dari regangan di tengah-tengah butir. Sekalipun regangan bersifat kontinu sepanjang perbatasan, mungkin terdapat gradien regangan yang tajam di daerah ini. Jika besar butir berkurang dan regangan meningkat, deformasi menjadi lebih homogen. Disebabkan oleh keterbatasan yang dipaksakan oleh batas butir, slip terjadi pada beberapa sistem, kendati regangan rendah. Hal ini menjadi penyebab terjadinya slip di bidang tak padat dalam daerah dekat batas butir. Bila garis tengah butir berkurang, lebih banyak dampak batas butir dirasakan di tengah butir. Jadi, pengerasan regangan logam berbutir halus akan besar daripada dalam. agregat polikristalin berbutir kasar. Pada temperatur di atas setengah titik lumer, deformasi dapat terjadi karena menggelincir sepanjang batas butir. Penggelinciran batas butir menjadi lebili menonjol kalau temperatur naik dan laju regangan berkurang, seperti dalarn creep. Pemusatan deformasi pada daerah batas-butir merupakan salah satu sumber penting bagi patah-temperatur tinggi. Oleh karena kotoran cenderung memisah ke batas butir, patah antar-butir (intergrannular fracture) sangat dipengaruM oleh kornposisi. Cara kasar untuk membeda-bedakan bila penggelinciran batas-butir memegang peran ialah dengan temperatur sanw-lekat (equicohesive temperature). Di atas temperatur ini daerah batas butir lebili lemah daripada bagian dalarn butir dan kekuataA meningkat dengan bertambah besarnya butir. Di bawah temperatur sama-lekat, daerah batas butir lebili kuat dari bagian dalarn butir dan kekuatan bertambah besar
9.2 Mekanisme Penguatan 9.2.1 Penguatan Butir Bukti langsung untuk penguatan mekanik batas butir diberikan oleh eksperimeni pada bikristal di mana perbedaan orientasi antara batas butir membujur diubah-ubah secara sistematik. Tegangan luluh bikristal bertambah secara linear dengan meningkatnya salah orientasi sepanjang batas-butir dan ekstrapolasi hingga sudut-salah-orientasi-nol (zero misorientation angle) memberikan harga mendekati dengan harga tegangan luluh kristal tunggal. Hasil ini mengandung makna bahwa penguatan sebagai akibat batas butir merupakan hasil interferensi bersama terhadap slip di dalarn butir. Telah dilakukan beberapa usaha untuk mengkalkulasi kurva tegangan-regangan untuk pohkristal berdasarkan kurva tegangan-regangan untuk kristal tunggal.
9.2.2 Hubungan Hall-Petch Hall mengusulkan suatu hubungan umumn antara tegangan luluh (dan sifat mekanik lainnya) dengan besar butir. Hubungan ini kemudian dikembangkan oleh Petch.
σo = σi + kD-1/2 di mana : σo = tegangan luluh σi = "tegangan gesekan" yang merupakan ketahanan kisi kristal terhadap pergerakan dislokasi k = "parameter pengancing" yang menjadi ukuran kontribusi pengerasan relatif oleh batas butir D = diameter butir
9.2.3 Pengukuran Ukuran-Butir Ukuran-butir diukur dengan mikroskop cahaya dengan menghitung jumlah butir pada luas yang ditentukan, dengan menentukan jumlah butir (atau batas butir) yang berpotongan dengan panjang garis sembarang yang diketahui, atau dengan membandingkannya dengan kartu (chart) ukuran butir baku. Sebagian besar pengukuran ukuran-butir memerlukan pemisalan relatif terhadap bentuk dan distribusi ukuran butir dan karena itu, harus ditafsirkan dengan hati-hati. Seperti yang ditunjukkan oleh De Hoff dan Rhines,' teknik yang paling mudah penerapannya ialah teknik yang menyediakan informasi struktur yang dapat memberikan korelasi dengan data sifat (property data) dan yang dapat dilaksanakan dengan pengukuran relatif sederhana pada permukaan yang dipoles. Sebagian besar pengukuran ukuran-butir bertujuan urituk mencari hubungan antara batas-butir dengan sifat mekanis spesiflk. Jadi, pengukuran batas butir tiap satuan volume Sv, ialah parameter yang berguna. Smith dan Guttman' memperlihatkan bahwa Sv dapat dihitung tanpa permsalan yang berkaitan dengan bentuk butir dan distribusi ukuran dari pengukuran jumlah rata-rata intersep garis uji rambang dengan batas butir tiap panjang satuan garis uji NL.
Sv = 2NL Kalau dari Sv diperlukan garis tengah butir rata-rata D, garis tengah ini dapat
55
Mekanisme penguatan yang dibahas dalam bab ini termasuk kelompok yang menghambat pergerakan konservatif dislokasi. Mekanisme ini berlangsung pada temperatur sekitar 0,5 Tm, di mana Tm adalah temperatur lebur dalarn derajat Kelvin.
Persarnaan Hall-Petch mula-mula disusun berdasarkan pengukuran titik luluh baja karbon rendah. Dan telah terbukti dapat menggambarkan hubungan antara besar butir dan tegang alir pada berbagai harga regang plastik hingga perpatahan rapuh. Selain itu dapat pula menggambarkan varlasi tegangan perpatahan rapuh dengan besar butir dan ketergantungan kekuatan fatik pada besar butir. Persamaan Hal-Petch juga berlaku untuk jenis batas lainnya seperti batas ferit dan perlit dalam perlit, kembaran mekanik dan pelat martensit.
Page
dengan berkurangnya ukuran butir (meningkatnya daerah perbatasan butir)..
diperoleh dengan memisalkan bahwa butir berbentuk bulat dan berukuran konstan dan mencatat bahwa tiap perbatasan terbagi rata oleh dua butir yang berdekatan
maka logam tersebut akan mengalami pengerasan regangan
Banyak kajian telah mempergunakan panjang intersep rata-rata garis uji rambang sebagai ukuran besamya butir. Penentuan ini dibuat dengan membagi panjang total garis uji oleh jumlah butir yang dipotong-silang.
Penguatan larutan padat (solid solution streng hardening) adalah penguatan yang terjadi akibat penambahan unsur paduan, yang larut dalam bentuk larutan padat subsitusi atau larutan padat intertisi.
Metode yang lazim digunakan untuk mengukur ukuran-butir di Amerika Serikat ialah membandingkan butir pada pernbesaran yang ditentukan dengan kartu ukuran butir American Society for Testing and Materials (ASTM). Hubungan antara bilangan ukuran butir ASTM n dan N*, yaitu jurnlah butir tiap inci kuadrat pada pernbesaran 100 X dinyatakan oleh persamaant berikut: N* = 2 n-1
9.2.4 Penguatan Regangan
Page
56
Pengerasan regangan (strain hardening) adalah penguatan yang terjadi apabila logam dideformasi plastik. Apabila logam diregang sampai terjadi deformasi plastis,
9.2.5 Penguatan Larutan Padat
9.2.6 Penguatan Fasa Kedua Pengerasan fasa kedua (second phase hardening) adalah penguatan yang terjadi melalui melarutkan dan mendistribusikan fasa kedua dalam matrik.
9.2.7 Penguatan Presipitasi Pengerasan presipitasi (presipitation hardening) adalah penguatan yang terjadi akibat munculnya fasa baru berupa senyawa antar logam (intermetalic). Pembentukan fasa baru dipicu oleh penambahan unsur paduan pada logam yang membentuk larutan padat. Adapun jenis mekanisme penguatan lainnya termasuk Penguatan Dispersi, Penguatan Martensit, Penguatan Tekstur.
DAFTAR BACAAN
Abbaschian, R. & Reed-Hill, R., 2009. Physical Metallurgy Principles-SI Version, Cengage Learning. Brick, R.M., Gordon, R.B. & Phillips, A., 1965. Structure and properties of alloys: the application of phase diagrams to the interpretation and control of industrial alloy stuctures, McGraw-Hill. Davis, J.R. & Committee, A.S.M.I.H., 1998. Metals Handbook Desk Edition 2nd Edition, Taylor & Francis. Dieter, G.E., 1986. Engineering Design: A Materials and Processing Approach 1st ed., Singapore: McGraw-Hill. Gale, W.F. & Totemeier, T.C., 2003. Smithells Metals Reference Book, Elsevier Science. Gottstein, G., 2010. Physical Foundations of Materials Science, Springer Berlin Heidelberg. Haasen, P., 1996. Physical Metallurgy, Cambridge University Press. Porter, D.A. & Easterling, K.E., 1992. Phase Transformations in Metals and Alloys, Third Edition (Revised Reprint), Taylor & Francis. Sinha, A.K., 1989. Ferrous Physical Metallurgy, Madras, India: ButterworthHeinemann. Smallman, R.E. & Bishop, R.J., 1999. Modern Physical Metallurgy and Materials Engineering, Madras, India: Elsevier Science. Smith, W.F., 1993. Structure and Properties of Engineering Alloys, Singapore: McGraw-Hill. Suratman, Rochim, 1994. Panduan Proses Perlakuan Panas, Bandung: Lembaga Penelitian ITB. Thelning, K.E., 1984. Steel and its heat treatment, Michigan: Butterworths.
Page
Vlack, Lawrence V., 1983. Ilmu dan Teknologi Bahan, Jakarta: Penerbit Erlangga.
57
Verhoeven, J.D., 1975. Fundamentals of physical metallurgy, Wiley.
