STATICKÝ VÝPOČET 0. Obsah: 1)Stanovení zatížení dle ČSN EN , ČSN EN )Dimenzování dle ČSN EN )Posouzení na únavu 13

KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,Hrnčířská 2985, 47001 Česká Lípa, www.kh-mosty.cz

Most Jítrava - M - 01 Obsah: Název

Strana

1)Stanovení zatížení dle ČSN EN 1991-1, ČSN EN 1991-2

1

2)Dimenzování dle ČSN EN 1992-2

9

3)Posouzení na únavu

13

4)Posouzení vzniku trhlin

14

5)Posouzení omezení přetvoření

15

6)Dimenzování dle ČSN EN 1997-1-7

16

STATICKÝ VÝPOČET Akce: O B N O V A M O S T U M - 0 1 J Í T R A V A PŘES PANENSKÝ POTOK Most ev.č. M-01

0 Vypracoval: Ing. David Mareček Kontroloval: Ing. Naděžda Hájková


1)Stanovení zatížení dle ČSN EN 1991-1, ČSN EN 1991-2 a)STÁLÉ ZATÍŽENÍ-MOSTOVKA γG= 1,35 dílčí součinitel stálého zatížení γG gk(kN/m2) gd(kN/m2) Asfaltová vozovka, tl.100mm 2,300 1,35 3,105 Vl. tíha žb. mostovky, tl.250-280mm 6,890 1,35 9,302 započítává výpočtový program γG gk(kN/m) gd(kN/m) Římsa na desce tl.250x200mm 1,300 1,35 1,755 Římsa převislá 100x500mm 1,300 1,35 1,755 Zábradlí cca 50kg/m´ 0,500 1,35 0,675 3,100 4,185

Rozměry nosné konstrukce mostu Šířka nosné konstrukce mostu B= 3,40 m Rozpětí nosné konstrukce mostu L= 2,20 m šířka zatěžovacích pruhů w1= 3,00 m w2= 0,40 m Skupina pozemních komunikací 1 2 Skupina 1 Skupina 2 použita skupina 2

b1)PROMĚNNÁ ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM1 γQ= 1,35 dílčí součinitel proměn. zatížení Model zatížení Umístění Dvojnáprava (TS) Rovnoměrné zatížení (UDL) nápravové síly Qik (kN)qik (nebo qkr) (kN/m2) 300 Pruh č.1 9 200 Pruh č.2 2,5 100 2,5 Pruh č.3 0 2,5 Ost.pruhy 0 2,5 Zbývající plocha(qkr)

Hodnoty regulačních součinitelů αQ1 αQ2 αQ3 αq1 αqi (i>=1) αqr 0,8 0,8 0,8 0,8 1 1 0,8 0,5 0,5 0,5 1 1 všechny komunikace s vyjímkou komunikací ve skupině 2 silnice III.třídy předem stanovené příslušným úřadem, obslužní místní komunikace a účelové komunikace

b2)PROMĚNNÁ ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM2 γQ= 1,35 dílčí součinitel proměn. zatížení Je tvořen nápravovou silou βQ.Qak, kde Qak=400kN (včetně dynamického součinitele), která může působit v kterémkoli místě na vozovce. V případě potřeby se může uvažovat pouze 1 kolo, působící silou 200βQ (kN) Model je určen zejména pro krátké prvky o délce 3m až 7m. Součinitel bQ je v národní příloze stanoven na hodnotu bQ=0,8 pro obě skupiny komunikací



KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,Hrnčířská 2985, 47001 Česká Lípa, www.kh-mosty.cz b3)PROMĚNNÁ ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM3 γQ= 1,35 dílčí součinitel proměn. zatížení Je soubor soustav nápravových sil představující zvláštní vozidla, která mohou jezdit po trasách, kde je povoleno vyjímečné zatížení. není úvažováno! b4)PROMĚNNÁ ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM4 γQ= 1,35 dílčí součinitel proměn. zatížení Je zatížení davem lidí na mostě a je určen pouze pro celková ověření, Model zatížení se uvažuje jako rovnoměrné zatížení (již zahrnující dynamický součinitel) o intenzitě qki=5kN/m2 c)PROMĚNNÁ ZATÍŽENÍ VODOROVNÁ-DOPRAVOU Charakteristické hodnoty brzdných a rozjezdových sil Q1k jsou definovány jako část celkového maximálního zatížení 1 umístěného na zatěžovacím pruhu číslo 1 takto:

Q1k = 0,6α Q1 (2Q1k ) + 0,1α q1 q1k w1 L

přičemž

180α Q1 kN ≤ Q1k ≤ 900kN

≤ 180 kN 291,0 kN ≤ 900 kN Vyhovuje. Vyhovuje. Odstředivé síly se vzhledem ke kolmé geometrii mostu zanedbávají. Stanovení sestav zatížení dopravou Vozovka Typ zatížení Zatěžovací systém

Svislé síly LM1 LM2 LM3 dvojnáprava jednotlivá zvláštní rovnoměr.z. náprava vozidla charakter. hodnoty charakter. hodnota časté hodnoty

gr1a gr1b Sestavy zatížení

gr2

Chodníky cykl.pruhy pouze sv.z.

Vodorovné síly LM4 Q1k Qtk zatížení brzdné a odstředivé rovnoměrné davem lidí rozjezd.síly a příč.síly zatížení a) b) kombinační hodnota b)

charakter. charakter. hodnota hodnota charakter. hodnota c)

d)

gr3 charakter. hodnota

gr4 gr5

charakter. hodnota

viz. charakter. příloha A hodnota a) Lze definovat v národní příloze pouze pro uvedené případy b) Lze definovat v národní příloze . Doporučená hodnota je 3kN/m2 c) Pokud je účinek od zatížení jednoho chodníku nepříznivější než při zatížení obou dvou, máse uvažovat pouze na jednom chodníku d) Tato sestava nemá praktický význam, pokud uvažuje sestava gr4.



KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,Hrnčířská 2985, 47001 Česká Lípa, www.kh-mosty.cz D)KOMBINACE ZATÍŽENÍ ξ...redukč. součinitel pro stálá zat. Kombinace zatížení uvažovaná pro posouzení konstrukce všech G, doporučená hodnota je 0,85 návrhových situací a všech mezních stavů se pro posouzení MSÚ ψ...souč. pro kombinační hodnoty používá rozhodující kombinace výrazů proměnného zatížení γ G , j Gk , j "+" γ P P"+" γ Q ,1ψ 0 ,1Qk ,1 "+" γ Q ,iψ 0,i Qk ,i γG,j...souč. pro stálé zatížení &j ≥1 i&f1 γp...souč. zatížení od předpětí γQ,1...souč.pro hl.proměn.zatížení ξγ G , j G k , j "+" γ P P"+" γ Q ,1Qk ,1 "+" γ Q ,iψ 0,i Qk ,i γQ,i...souč.pro vedl.proměn.zatížení &j ≥1 i&f1 Gk,j…char.hodnota j-tého stál.zat. P…reprezent.hodnota od předpětí Qk,1…char.hodnota hl.proměn.zat. E)MODELY ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU Qk,i…char.hodnota i-tého vedlejšího proměnného zatížení E1)MODEL ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU 1 Má stejné uspořádání jako model zatížení 1 LM1, definovaný výše s hodnotami nápravových sil rovnými 0,7.Qik a hodnotami rovnoměrn. zatížení rovnými 0,3.qik a zatížením na zbývající ploše 0,3.qrk.

∑

∑

∑

∑

E2)MODEL ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU 2 Je tvořen souborem idealizovaných nákladních vozidel, zvaných častá. Maximální a minimální napětí se mají stanovit z nejnepříznivějšího účinku různých vozidel uvažovaných jednotlivě a jedoucích samostatně v příslušném zatěžovacím pruhu. není úvažováno! E3)MODEL ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU 3 Má čtyři nápravy, nápravová síla každé nápravy je 120kN. Na most lze umístit nejvýše 2 vozidla. E4)MODEL ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU 4 Jsou tvořeny soubory normalizovaných nákladních vozidel, která společně vyvozují účinky ekvivalentní účinkům typické dopravy na evropských pozemních komunikacích. není úvažováno! E5)MODEL ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU 5 Používá přímo monitorované údaje o dopravě, případně doplněné vhodnými statistickými a návrhovými extrapolacemi. Tento model se použije pouze v případech stanovených příslušným úřadem. není úvažováno!

STATICKÝ VÝPOČET

Akce: O B N O V A M O S T U M - 0 1 J Í T R A V A PŘES PANENSKÝ POTOK Most ev.č. M-01


KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,Hrnčířská 2985, 47001 Česká Lípa, www.kh-mosty.cz ZATĚŽOVACÍ STAVY: a1)STÁLÉ ZATÍŽENÍ-MOSTOVKA generuje výpočtový program SCIA ENGINEER vlastní tíha

a2)STÁLÉ ZATÍŽENÍ-MOSTOVKA spojité liniové od skladby vozovky a říms (chodníků)

STATICKÝ VÝPOČET



KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,Hrnčířská 2985, 47001 Česká Lípa, www.kh-mosty.cz b1)PROMĚNNÁ ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM1

b2)PROMĚNNÁ ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM2



KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,Hrnčířská 2985, 47001 Česká Lípa, www.kh-mosty.cz b3)PROMĚNNÁ ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM3 neuvažuje se.

b4)PROMĚNNÁ ZATÍŽENÍSVISLÁ-DOPRAVOU-MODEL LM4



KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,Hrnčířská 2985, 47001 Česká Lípa, www.kh-mosty.cz c)PROMĚNNÁ ZATÍŽENÍ VODOROVNÁ-DOPRAVOU

E1)MODEL ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU 1

E3)MODEL ZATÍŽENÍ NA ÚNAVU 3

STATICKÝ VÝPOČET



KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,Hrnčířská 2985, 47001 Česká Lípa, www.kh-mosty.cz D)KOMBINACE ZATÍŽENÍ

F)VNITŘNÍ SÍLY vx= mx= mx=

176,84 kN/m´

Kombinace CO1

126,96 kNm/m´ 10,58 kNm/m´

Kombinace CO1 Kombinace CO1

G)DEFORMACE Uz=

8,6

mm < L/500= Nevyhovuje.

H)NAPĚTÍ V BETONU σc,min= 3,99 MPa σc,max= 4,49 MPa

4,4

mm

Kombinace CO4





2)Dimenzování dle ČSN EN 1992-2 h=(1/25-1/20)L

Ast

b=

Leff=

h= 280 mm

1000

2,200

mm

m

Železobetonová deska mostovky prostě uložená v jednom směru Výztuž v poli 1)Návrh na ohyb Navrhuji žb.desku h=280mm, beton: C30/C37, výztuž B500. krytí: c= 50 mm mx = 126,96 kNm/m γs= fyd= 434,78 MPa 1,15 γb= 1,5 fcd= 20,00 MPa γu= 1-20 / (h+50) = fyk= 500 MPa a)Návrh fck= 30 MPa γu= γu= 0,94 s omezením ≥ 0,85 volím: φ= 25 mm ….hlavní nosná výztuž φrozděl. = 14 mm ….pomocná rozdělovací výztuž d = h-c-φ/2 d=

218

Ast=

Msd fyd.0,9.d

Ast=

1491,7

Navrhuji b)Posudek Fst= Ast.fyd Fst=

profil 20/m

1,101

MN

Moment únosnosti Mrd = Fst.(d-0,4x) mrd= 209,12

c)Konstrukční zásady minimální vyztužení ρmin= 0,6 fyk

d=

ρmin= 219

mm2

6,66

Výška tlačené oblasti x = Fst/(0,8.b.fcd) =

přepočet d = h-c-φ/2

mm

0,0012

0,069

Ast= φ=

mm2 mm

126,96

kNm

m

kNm ≥ msd= Vyhovuje.

ρ=

As bw . d

ρ= ≤ Vyhovuje.

0,0116

≤

2532 22

mm x d

≤

x d

0,314

≤

0,450

lim

Vyhovuje.



KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,Hrnčířská 2985, 47001 Česká Lípa, www.kh-mosty.cz d)Rozdělovací výztuž (minimálně 20% z hlavní nosné výztuže) As1 = 0,2 . Ast = Navrhuji

506

6,66

φ 12/m

mm2 Ast= φ=

753 12

mm2 mm

e)Kontrola ohybové štíhlosti leff d 10,0

>

mm > 20 mm Není třeba kontrolovat průhyb desky.

STATICKÝ VÝPOČET


20


KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,Hrnčířská 2985, 47001 Česká Lípa, www.kh-mosty.cz Železobetonová deska mostovky prostě uložená v jednom směru Výztuž nad podporou

h=(1/25-1/20)L

Ast

h= 250 mm

b=

1000

mm

Leff=

2,200

m

1)Návrh na ohyb Navrhuji žb.desku h=250mm, beton: C30/C37, výztuž B500. krytí: c= 50 mm mx = 10,58 kNm/m γs= 1,15 fyd= 434,78 MPa γb= fcd= 20,00 MPa 1,5 γu= 1-20 / (h+50) = fyk= 500 MPa a)Návrh fck= 30 MPa γu= γu= 0,93 s omezením ≥ 0,85 volím: φ= 25 mm ….hlavní nosná výztuž φrozděl. = 10 mm ….pomocná rozdělovací výztuž d = h-c-φ/2 d=

188

Ast=

Msd fyd.0,9.d

Ast=

144,2

mm2

Navrhuji

6,66

profil 12/m

0,327

MN

b)Posudek Fst= Ast.fyd Fst=

Výška tlačené oblasti x = Fst/(0,8.b.fcd) = Moment únosnosti Mrd = Fst.(d-0,4x) mrd= 58,72

c)Konstrukční zásady minimální vyztužení ρmin= 0,6 fyk přepočet d = h-c-φ/2 d=

ρmin= 194

mm

0,0012

0,020

Ast= φ=

mm2 mm

10,58

kNm

m

kNm ≥ msd= Vyhovuje.

ρ=

As bw . d

ρ= ≤ Vyhovuje.

0,0039

≤

753 12

mm x d 0,106

≤

x d

≤

0,450

lim

Vyhovuje.

STATICKÝ VÝPOČET



KH mosty a statik Projekční a statická kancelář, prohlídky mostů a investorsko-inženýrská činnost Kancelář č.430,Hrnčířská 2985, 47001 Česká Lípa, www.kh-mosty.cz 2)Návrh na smyk Vmax=

176,84

kN

a)Návrh Vrd2 = 0,5 . ν . fcd . bw . 0,9.d Vrd2 = 1379,70 kN

ν = 0,7 ν =

Vrd2 =

≥ 1379,70 kN Vyhovuje. Návrh bez smykové výztuže

Vmax=

ρ= β= k= τrd=

1 1 0,34

Vrd1= β . τrd . k . (1,2 + 40ρ).bw.d Vrd1= 123,78 kN MPa 123,78

MPa

Vswd = Asw.fswd.09.d

MPa

Vmax - Vrd1 = 53,05 Asw =

1 s

Navrhuji třmínky φtřm= profil 8 Podmínka: Vmax =

přepočet d = h-c-φ/2-φtřm d=

211

mm

176,84

kN

As bw .d

0,5 0,5

ρlim

≤

0,012 ≤ 0,020 Vyhovuje. Vmax= 176,84 kN

kN ≤ Nevyhovuje. Návrh smykové výztuže 500 1,15 434,78

≥

≥

ρ=

Vrd1=

fswk= γs= fswk=

fck 200 0,7

kN π.φ^2 4

8

Vmax ≤ 1/5.Vrd2 ≤ 176,84 kN Vyhovuje.

µs

mm

1/5.Vrd2=

275,94

kN

Podmínka: 1/5Vrd2 ≤ Vmax ≤ 2/3.Vrd2 275,94 kN ≤ 176,84 kN ≤ Nevyhovuje. Podmínka: Vmax =

Vmax ≥ 2/3.Vrd2 176,84 kN ≥ 2/3.Vrd2 Nevyhovuje.

919,80 Vyhovuje.

919,80

Smax = 0,6 .d 300 mm ≤ Smax= 126,60 mm 300 ≤ Vyhovuje.

mm

St,max = 0,8 .d 400 mm ≤ St,max= 168,80 mm 400 ≤ Vyhovuje.

mm

STATICKÝ VÝPOČET


kN

kN



Počet střihů ns= 2 Osová vzdálenost třmínků s= 150 mm

Asw=

670,21

Stupeň vyztužení ρsv= As bw .1,0 třmínky profil 8 á 150 mm

beton nosná výztuž 6,66 Φ profil 20/m

ρsv=

0,67 ≥ 0,0110 Vyhovuje.

63,64

Vrd3 = Vrd1 + Vswd Vrd3= 187,42

b= 1000 mm

Posouzení na únavu Beton: C30/37 fck= 30 MPa γb= 1,5 Cement: 42,5 R Stáří betonu při prvním zatížení: to= 28 dní

≥ ρsw,min

Vswd = Asw.fswd.0,9.d Vswd =

h= 280 mm

mm2.m-1

NAPĚTÍ V BETONU σc,min= 3,99 σc,max= 4,49

kN

kN ≥ Vyhovuje.

MPa MPa

Vsd=

176,84

kN


βcc=exp(0,2.[1-28/to)^0,5]) βcc(45)=

1,000

fcd,fat=0,85.βcc.(fck/γb).(1-fck/250) fcd,fat=

14,96

MPa

Posouzení napětí

σ c ,max / f cd , fat ≤ 0,9 0,300 ≤ vyhovuje.

0,900

σ c ,max / f cd , fat ≤ 0,5 + 0,45 ⋅ σ c ,min / f cd , fat 0,300 ≤ vyhovuje.

0,620

STATICKÝ VÝPOČET




beton C fcm = Ecm =

30

2 38 N/mm 2 32000 N/mm

37

Průřez:

2 2,9 N/mm

fctm = αe=

6,25

spodní výztuž:

horní výztuž:

b=

1000 mm

ø=

h=

280 mm

krytí d1 =

50 mm

počet As1 =

6,66 ks 2 2532 mm

d=

219 mm

61 mm 2 Ac = 280000 mm plocha ideálního průřezu: 2 Ai = 300531 mm moment setrv. ideálního průřezu: 9 4 Ii = 1,955 x10 mm

22 mm

ø=

12 mm

počet As2 =

6,66 ks 2 753 mm

těžiště ideálního průřezu: agi = 142,9 mm

Vnitřní síly: Nkdi =

43,82 kN

Mkdi =

126,96 kNm

σc1 =

2 9,05 N/mm

>

2 2,9 N/mm

když je sc1 < fctm thliny od vnějšího zatížení nevznikají

STATICKÝ VÝPOČET


14

Vypracoval: Ing. David Mareček Kontroloval: Ing. Naděžda Hájková

beton C fcm = Ecm =


30

37

2 38 N/mm 2 32000 N/mm

2 2,9 N/mm

fctm =

k c=

1,00

b=

1000 mm

k= fct,eff =

0,74

h=

400 mm

Act =

400000

1,1 N/mm2

jedna strana průřezu ø= 20 mm počet 6,66 ks krytí 50 mm k1,0 = 0,8

druhá strana průřezu ø= 12 mm počet 6,66 ks d= 363 mm k1 = 0,592 k2 = 1,00

Ac,eff =

150000 mm2

Øs* =

68,18182

As1 =

2092 mm2

max Øs* =

45,45455

As2 =

753 mm2

σs =

114 N/mm2

Øs* =

68,2 mm 2 68,18 N/mm 2 4775,47 mm

σs = As = návrh výztuže:

Ø= 22 mm počet 6,6667 ks/bm As1 =

As =

2846 mm2

interpolací z Tab. 4.115 ČSN EN 1992-4 2 As = 2388 mm

tj. á

150 mm jednostranně

2534 mm2

interpolace průměrů prutů z tab 4.115 pro wk=0,3mm 68,18 13,64 160 32 200 25 240 18



OBNOVAMOSTUM-01JÍTRAVA NÁVRH OPĚRY

Ing. David Mareček Projekt

Fáze : 1

+x

2,00

1,50

9,00

Název:

0,15 0,50 0,90 1,00

2,45

0,80

0,25

5,00

1:0,00 1,40

0,25

+z

-10,00

176,00 0,25 0,25

0,25

+z Třída G2, středně ulehlá

Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8

[GEO5 - Opěra | verze 5.15.19.0 | hardwarový klíč 5231 / 1 | Statik CL s.r.o. | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.fine.cz]


Ing. David Mareček

Výpočet mostní opěry Vstupní data Projekt Akce Část Popis Autor Odběratel Datum

: : : : : :

OBNOVAMOSTUM-01JÍTRAVA NÁVRH OPĚRY PŘESPANENSKÝPOTOK Ing. David Mareček Obec Rynoltice 15.11.2015

Nastavení Česká republika - EN 1997, předběžný návrh Materiály a normy Mostní opěry : EN 1992-1-1 (EC2) Součinitele EC2 : standardní Výpočet zdí Výpočet aktivního tlaku : Výpočet pasivního tlaku : Výpočet zemětřesení : Tvar zemního klínu : Metodika posouzení : Návrhový přístup :

Coulomb (ČSN 730037) Caqout-Kerisel (ČSN 730037) Mononobe-Okabe počítat šikmý výpočet podle EN1997 1 - redukce zatížení a materiálu Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace Kombinace 1 Nepříznivé Příznivé 1,35 [–] 1,00 [–]

Stálé zatížení :

γG =

Proměnné zatížení :

γQ =

1,50 [–]

Zatížení vodou :

γw =

1,35 [–]

0,00 [–]

Kombinace 2 Nepříznivé Příznivé 1,00 [–] 1,00 [–] 1,30 [–] 1,00 [–]

Součinitele redukce materiálu (M) Trvalá návrhová situace Kombinace 1 Součinitel redukce úhlu vnitřního tření : 1,00 [–] γφ = Součinitel redukce efektivní soudržnosti : Součinitel redukce neodv. smykové pevnosti : Součinitel redukce Poissonova čísla :

0,00 [–]

Kombinace 2 1,25 [–]

γc =

1,00 [–]

1,25 [–]

γcu =

1,00 [–]

1,40 [–]

γv =

1,00 [–]

1,00 [–]

Kombinační součinitele pro proměnná zatížení Trvalá návrhová situace Součinitel kombinační hodnoty : ψ0 =

0,70 [–]

Součinitel časté hodnoty :

ψ1 =

0,50 [–]

Součinitel kvazistálé hodnoty :

ψ2 =

0,30 [–]

Geometrie konstrukce Číslo 1 2 3 4

Pořadnice X [m] 0,00 0,00 0,00 0,15

Hloubka Z [m] 0,00 0,25 1,65 1,65 1



Ing. David Mareček

Číslo 5 6 7 8 9 10 11

Pořadnice X [m] 0,15 -0,75 -0,75 -0,50 -0,50 -0,25 -0,25

Hloubka Z [m] 2,45 2,45 1,65 1,65 0,25 0,25 0,00

Počátek [0,0] je v nejhořejším pravém bodu zdi. Plocha řezu zdi = 1,48 m2. Délka mostní opěry = 3,57 m Délka základu opěry = 3,57 m Délka zeminy za opěrou = 3,37 m. Materiál konstrukce Objemová tíha γ = 24,00 kN/m3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN 1992-1-1 (EC2). Beton : C 30/37 Válcová pevnost v tlaku Pevnost v tahu

fck = 30,00 MPa fctm = 2,90 MPa

Ocel podélná : B500 Mez kluzu

fyk = 500,00 MPa

Parametry zemin Třída G2, středně ulehlá Objemová tíha : Napjatost : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Třecí úhel kce-zemina : Zemina : Obj.tíha sat.zeminy :

γ = 20,00 kN/m3 efektivní ϕef = 35,50 ° 0,00 kPa cef = δ = 11,83 ° nesoudržná γsat = 21,00 kN/m3

Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 Objemová tíha : γ = 18,00 kN/m3 Napjatost : efektivní Úhel vnitřního tření : ϕef = 26,50 ° Soudržnost zeminy : cef = 16,00 kPa Třecí úhel kce-zemina : δ = 12,15 ° Zemina : nesoudržná Obj.tíha sat.zeminy : γsat = 19,00 kN/m3 Zatěžovací stav, zatížení od mostu Typ zatěžovacího stavu : provozní stav. Síly od mostu Svislá síla Fs = 176,00 kN Vodorovná síla Fv = -10,00 kN Umístění a1 = 0,25 m Výška v = 0,00 m Síly od přechodové desky 2 [GEO5 - Opěra | verze 5.15.19.0 | hardwarový klíč 5231 / 1 | Statik CL s.r.o. | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.fine.cz]


Ing. David Mareček Svislá síla Fs = 0,00 kN Vodorovná síla Fv = 0,00 kN a2 = 0,00 m Umístění Geologický profil a přiřazení zemin Číslo

Vrstva [m]

Přiřazená zemina

Vzorek

1

2,00 Třída G2, středně ulehlá

2

2,00 Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8

3

-


Tvar terénu Terén za konstrukcí je rovný. Vliv vody Hladina podzemní vody za konstrukcí je v hloubce 1,50 m Vztlak v základové spáře od rozdílných tlaků není uvažován. Zadaná plošná přitížení Číslo 1

Přitížení nové změna ANO

Působ. proměnné

Vel.1 [kN/m2] 9,00

Vel.2 [kN/m2]

Poř.x x [m]

Délka l [m]

Hloubka z [m] na terénu

Název

Číslo 1 přitížení dopravou Odpor na líci konstrukce

Odpor na líci konstrukce: pasivní Zemina na líci konstrukce - Třída G2, středně ulehlá Třecí úhel kce-zemina δ = 0,00 ° Výška zeminy před zdí h = 1,00 m Přitížení terénu f = 5,00 kN/m2 Terén před konstrukcí je rovný. Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá Zeď se může přemístit, je počítána na zatížení aktivním tlakem.

Posouzení čís. 1 Spočtené síly působící na konstrukci - kombinace 1 Fvod

Název Tíh.- zeď Odpor na líci Přitížení na líci Tíh.- zemní klín Aktivní tlak Tlak vody Vztlak vody přitížení dopravou

[kN/m] 0,00 -38,45 -19,21 0,00 9,02 4,26 0,00 4,15

Působiště Z [m] -1,00 -0,33 -0,50 -0,91 -1,13 -0,32 -2,45 -1,44

Fsvis [kN/m] 35,58 0,01 0,01 0,27 5,65 0,00 0,00 2,29

Působiště X [m] 0,48 0,12 0,13 0,80 0,82 0,75 0,75 0,82

Koef. překl. 1,000 1,000 1,000 1,000 1,350 1,350 1,000 1,500

Koef. posun. 1,000 1,000 1,000 1,000 1,350 1,350 1,000 1,500

Koef. napětí 1,350 1,350 1,350 1,350 1,350 1,350 1,000 1,500 3



Ing. David Mareček

Fvod

Název Reakce mostu Reakce přech.desky

[kN/m] 2,80 0,00

Působiště Z [m] -2,20 -2,45

Fsvis [kN/m] 49,30 0,00

Působiště X [m] 0,50 0,75

Koef. překl.

Koef. posun.

Koef. napětí

-

-

-

Působiště X [m] 0,48 0,12 0,13 0,80 0,82 0,75 0,75 0,82 0,50 0,75

Koef. překl. 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,300 -

Koef. posun. 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,300 -

Koef. napětí 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,300 -

Posouzeni mostní opěry Posouzení na překlopení Moment vzdorující Mvzd = 51,06 kNm/m Moment klopící Mkl = 8,28 kNm/m Zeď na překlopení VYHOVUJE Posouzení na posunutí Vodor. síla vzdorující Hvzd = 62,20 kN/m Vodor. síla posunující Hpos = -30,71 kN/m Zeď na posunutí VYHOVUJE Celkové posouzení - OPĚRA VYHOVUJE Maximální napětí v základové spáře : 120,86kPa Spočtené síly působící na konstrukci - kombinace 2 Fvod

Název Tíh.- zeď Odpor na líci Přitížení na líci Tíh.- zemní klín Aktivní tlak Tlak vody Vztlak vody přitížení dopravou Reakce mostu Reakce přech.desky

[kN/m] 0,00 -29,78 -14,88 0,00 11,64 4,26 0,00 6,82 2,80 0,00

Působiště Z [m] -1,00 -0,33 -0,50 -0,91 -1,12 -0,32 -2,45 -1,17 -2,20 -2,45

Fsvis [kN/m] 35,58 0,01 0,01 0,27 5,78 0,00 0,00 2,34 49,30 0,00

Posouzeni mostní opěry Posouzení na překlopení Moment vzdorující Mvzd = 49,22 kNm/m Mkl = 13,52 kNm/m Moment klopící Zeď na překlopení VYHOVUJE Posouzení na posunutí Vodor. síla vzdorující Hvzd = 47,21 kN/m Vodor. síla posunující Hpos = -17,09 kN/m Zeď na posunutí VYHOVUJE Celkové posouzení - OPĚRA VYHOVUJE Maximální napětí v základové spáře : 123,71kPa

4 [GEO5 - Opěra | verze 5.15.19.0 | hardwarový klíč 5231 / 1 | Statik CL s.r.o. | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.fine.cz]


Ing. David Mareček

Únosnost základové půdy Síly působící ve středu základové spáry Číslo

Moment [kNm/m] 6,59 6,59

1 2

Norm. síla [kN/m] 93,98 93,98

Pos. síla [kN/m] -17,09 -17,09

Excentricita [m] 0,07 0,07

Název : Únosnost

Napětí [kPa] 123,71 123,71

Fáze : 1

5,00

2,45

123,71

123,71

0,50 0,90

Posouzení plošného základu Vstupní data Nastavení Česká republika - EN 1997, předběžný návrh Materiály a normy Betonové konstrukce : EN 1992-1-1 (EC2) Součinitele EC2 : standardní Sedání Metoda výpočtu : ČSN 73 1001 (Výpočet pomocí edometrického modulu) Omezení deformační zóny : pomocí strukturní pevnosti Patky Výpočet pro odvodněné podmínky : standardní postup Metodika posouzení : výpočet podle EN1997 Návrhový přístup : 1 - redukce zatížení a materiálu


γG =

Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace Kombinace 1 Nepříznivé Příznivé 1,35 [–] 1,00 [–]

Kombinace 2 Nepříznivé Příznivé 1,00 [–] 1,00 [–]



Ing. David Mareček

Součinitele redukce materiálu (M) Trvalá návrhová situace Kombinace 1 Součinitel redukce úhlu vnitřního tření : 1,00 [–] γφ = Součinitel redukce efektivní soudržnosti : Součinitel redukce neodv. smykové pevnosti : Součinitel redukce pevnosti horniny :


γc =

1,00 [–]

1,25 [–]

γcu =

1,00 [–]

1,40 [–]

γv =

1,00 [–]

1,40 [–]

Základní parametry zemin Název

Číslo

Vzorek

ϕef

cef

[°]

[kPa]

γ [kN/m3]

γsu [kN/m3]

δ [°]

1

Třída G2, středně ulehlá

35,50

0,00

20,00

11,00

11,83

2


26,50

16,00

18,00

9,00

12,15

Pro výpočet tlaku v klidu jsou všechny zeminy zadány jako nesoudržné. Parametry zemin Třída G2, středně ulehlá Objemová tíha : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Edometrický modul : Koef. strukturní pevnosti : Obj.tíha sat.zeminy :

= γ ϕef = cef = Eoed = m = γsat =

Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 Objemová tíha : = γ Úhel vnitřního tření : ϕef = Soudržnost zeminy : cef = Edometrický modul : Eoed = Koef. strukturní pevnosti : m = Obj.tíha sat.zeminy : γsat =

20,00 kN/m3 35,50 ° 0,00 kPa 161,00 MPa 0,20 21,00 kN/m3 18,00 kN/m3 26,50 ° 16,00 kPa 16,00 MPa 0,20 19,00 kN/m3

Založení Typ základu: základový pas Hloubka od původního terénu Hloubka základové spáry Tloušťka základu Sklon upraveného terénu Sklon základové spáry

hz d t s1 s2

= = = = =

2,45 1,00 0,80 0,00 0,00

m m m ° °

Objemová tíha zeminy nad základem = 18,00 kN/m3 Geometrie konstrukce Typ základu: základový pas Celková délka pasu = 3,57 Šířka pasu (x) = 0,90 Šířka sloupu ve směru x = 0,10 Objem pasu = 0,72

m m m m3/m

Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu.



Ing. David Mareček Štěrkopískový polštář Zemina tvořící ŠP polštář - Třída G2, středně ulehlá Přesah ŠP polštáře mimo základ dsp = 0,20 m Hloubka štěrkopískového polštáře hsp = 0,50 m Materiál konstrukce

Objemová tíha γ = 24,00 kN/m3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN 1992-1-1 (EC2). Beton : C 30/37 Válcová pevnost v tlaku Pevnost v tahu Modul pružnosti

fck = 30,00 MPa fctm = 2,90 MPa Ecm = 33000,00 MPa

Ocel podélná : B500 Mez kluzu

fyk = 500,00 MPa

Ocel příčná: B500 Mez kluzu

fyk = 500,00 MPa

Geologický profil a přiřazení zemin Vrstva [m]

Číslo

Přiřazená zemina

Vzorek

1

2,00 Třída G2, středně ulehlá

2

2,00 Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8

3

-


Zatížení Číslo 1 2 3 4

Zatížení nové změna ANO ANO ANO ANO

Název

Typ

ZS 1 ZS 2 ZS 3 ZS 4

Užitné Návrhové Užitné Návrhové

My N [kN/m] [kNm/m] 81,85 6,59 81,85 6,59 81,85 6,59 81,85 6,59

Hx [kN/m] 0,00 0,00 0,00 0,00

Hladina podzemní vody Hladina podzemní vody je v hloubce 1,50 m od původního terénu. Celkové nastavení výpočtu Typ výpočtu : výpočet pro odvodněné podmínky Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá

Posouzení čís. 1 Posouzení zatěžovacích stavů Název ZS 1 ZS 1

Vl. tíha příznivě Ano Ne

ex [m] -0,07 -0,07

ey [m] 0,00 0,00

σ [kPa] 123,32 123,32

Rd [kPa] 351,87 351,87

Využití [%] 35,05 35,05

Vyhovuje Ano Ano 7



Ing. David Mareček

Název ZS 2 ZS 2 ZS 3 ZS 3 ZS 4 ZS 4

Vl. tíha příznivě Ano Ne Ano Ne Ano Ne

ex [m] -0,07 -0,07 -0,07 -0,07 -0,07 -0,07

ey [m] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

σ [kPa] 123,32 127,74 123,32 123,32 123,32 127,74

Rd [kPa] 621,99 622,25 351,87 351,87 621,99 622,25

Využití [%] 19,83 20,53 35,05 35,05 19,83 20,53

Vyhovuje Ano Ano Ano Ano Ano Ano

Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha pasu G = 10,08 kN/m Spočtená tíha nadloží Z = 1,68 kN/m Posouzení svislé únosnosti Tvar kontaktního napětí : obecný Nejnepříznivější zatěžovací stav číslo 1. (ZS 1) Parametry smykové plochy pod základem: Hloubka smykové plochy zsp = 1,31 m Dosah smykové plochy lsp = 3,80 m Výpočtová únosnost zákl. půdy Rd = 351,87 kPa Extrémní kontaktní napětí σ = 123,32 kPa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti Nejnepříznivější zatěžovací stav číslo 1. (ZS 1) Zemní odpor: pasivní Výpočtová velikost zemního odporu Spd = 28,28 kN Úhel tření základ-základová spára ψ = 35,50 ° Soudržnost základ-základová spára a = 0,00 kPa Horizontální únosnost základu Rdh = 81,69 kN Extrémní horizontální síla H = 0,00 kN Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE

Posouzení čís. 1 Sednutí a natočení základu - vstupní data Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Výpočet proveden s uvažováním koeficientu κ1 (vliv hloubky založení). Napětí v základové spáře uvažováno od upraveného terénu. Spočtená vlastní tíha pasu G = 10,08 kN/m Spočtená tíha nadloží Z = 1,68 kN/m Sednutí středu délkové hrany = 0,6 mm Sednutí středu šířkové hrany 1 = 1,7 mm Sednutí středu šířkové hrany 2 = 1,3 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Sednutí a natočení základu - výsledky 8 [GEO5 - Opěra | verze 5.15.19.0 | hardwarový klíč 5231 / 1 | Statik CL s.r.o. | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.fine.cz]


Ing. David Mareček

Tuhost základu: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 69,30 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=334,43) Základ je ve směru šířky tuhý (k=243,80) Celkové sednutí a natočení základu: Sednutí základu = 1,1 mm Hloubka deformační zóny = 2,04 m Natočení ve směru šířky = 0,417 (tan*1000)

Výpočet stability svahu Vstupní data Projekt Nastavení Česká republika - EN 1997, předběžný návrh Stabilitní výpočty Metodika posouzení : výpočet podle EN1997 Návrhový přístup : 1 - redukce zatížení a materiálu Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace Kombinace 1 Nepříznivé Příznivé 1,35 [–] 1,00 [–]


γG =

Proměnné zatížení :

γQ =

1,50 [–]

Zatížení vodou :

γw =

1,35 [–]

Kombinace 2 Nepříznivé Příznivé 1,00 [–] 1,00 [–]

0,00 [–]

1,30 [–] 1,00 [–]

Součinitele redukce materiálu (M) Trvalá návrhová situace Kombinace 1 Součinitel redukce úhlu vnitřního tření : 1,00 [–] γφ = Součinitel redukce efektivní soudržnosti : Součinitel redukce neodv. smykové pevnosti :

0,00 [–]


γc =

1,00 [–]

1,25 [–]

γcu =

1,00 [–]

1,40 [–]

Rozhraní Číslo

1

Umístění rozhraní

x -10,00 -0,50 0,00

0,00 0,15

Souřadnice bodů rozhraní [m] z x z x -1,45 -0,75 -1,45 -0,50 -0,25 -0,25 -0,25 -0,25 0,00 10,00 0,00

0,00 -1,65

0,00 0,15

-0,25 -2,00

0,00 10,00

z -1,45 0,00

-1,65 -2,00

2



Ing. David Mareček

Umístění rozhraní

Číslo

x -10,00 -0,50

Souřadnice bodů rozhraní [m] z x z x -2,45 -0,75 -2,45 -0,75 -1,65 -0,50 -1,45

z -1,65

3

0,15

-2,00

0,15

-2,45

-0,75

-2,45

0,15

-2,45

-10,00

-4,00

0,00

-4,00

10,00

-2,45

10,00

-4,00

4

5

6

Parametry zemin - efektivní napjatost Název

Číslo

Vzorek

ϕef

cef

γ

[°]

[kPa]

[kN/m3]

1


35,50

0,00

20,00

2


26,50

16,00

18,00

Parametry zemin - vztlak Název

Číslo

Vzorek

γsat

γs

n

[kN/m3]

[kN/m3]

[–]

1


21,00

2


19,00

Parametry zemin Třída G2, středně ulehlá Objemová tíha : Napjatost :

γ = 20,00 kN/m3 efektivní 10



Ing. David Mareček Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Obj.tíha sat.zeminy :

ϕef = cef = γsat =

35,50 ° 0,00 kPa 21,00 kN/m3

Třída F3, konzistence pevná Sr > 0,8 Objemová tíha : γ = 18,00 kN/m3 Napjatost : efektivní Úhel vnitřního tření : ϕef = 26,50 ° cef = 16,00 kPa Soudržnost zeminy : Obj.tíha sat.zeminy : γsat = 19,00 kN/m3 Tuhá tělesa Název

Číslo

1

Vzorek

Materiál zdi

γ [kN/m3] 23,00

Přiřazení a plochy Číslo

1

2

3

Umístění plochy

Souřadnice bodů plochy [m] z x 0,00 -0,25 0,00 0,15 -1,65 0,15 10,00 -2,00 10,00 0,00 0,00

x

0,15 0,15 0,00 -0,25 -0,50 -0,50 -0,75

-2,45 -1,65 -0,25 0,00 -0,25 -1,65 -2,45

0,15 0,00 0,00 -0,25 -0,50 -0,75

-0,75 -0,50 -0,75 -10,00

-2,45 -1,65 -1,45 -2,45

-0,75 -0,50 -10,00

0,15 10,00

-2,45 -2,00

10,00 0,15

Přiřazená z zemina -1,65 Třída G2, středně ulehlá -2,00 0,00

-2,00 Materiál zdi -1,65 0,00 -0,25 -1,45 -1,65 -1,65 Třída G2, středně ulehlá -1,45 -1,45

-2,45 Třída F3, konzistence pevná -2,00 Sr > 0,8

4



Ing. David Mareček

Souřadnice bodů plochy [m] x z x 0,00 -4,00 10,00 10,00 -2,45 0,15 -0,75 -2,45 -10,00 -10,00 -4,00

Umístění plochy

Číslo

5

0,00 -10,00 10,00

-4,00 -9,00 -4,00

-10,00 10,00

Přiřazená zemina

z -4,00 Třída F3, konzistence pevná -2,45 Sr > 0,8 -2,45

-4,00 Třída F3, konzistence pevná -9,00 Sr > 0,8

6

Přitížení Typ

Číslo

Působení

1

přímkové

stálé

2

pásové

stálé

3

pásové

stálé

Umístění

Počátek

z [m] x [m] z = -0,25 x = -0,25 na x = 0,00 povrchu na x = -10,00 povrchu

Délka

Šířka

l [m]

b [m]

Sklon q, q1, f, F α [°] 3,25 49,38

Velikost q2

jednotka kN/m

l = 10,00

0,00

9,00

kN/m2

l = 9,25

0,00

5,00

kN/m2

Názvy přitížení Číslo 1 2

Název Most přitížení dopravou

Voda Typ vody : HPV Umístění HPV

Číslo

x -10,00 10,00

Souřadnice bodů HPV [m] z x z -2,45 0,00 -2,45 -1,50

x 0,05

z -1,50

1

Tahová trhlina Tahová trhlina není zadána. Zemětřesení Se zemětřesením se nepočítá. Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá

Výsledky (Fáze budování 1) Výpočet 1 Kruhová smyková plocha



Ing. David Mareček

Střed : Poloměr :

x= z= R=

Parametry smykové plochy -1,50 [m] Úhly : 0,63 [m] 3,50 [m] Smyková plocha po optimalizaci.

α1 =

-53,54 [°]

α2 =

79,63 [°]

Posouzení stability svahu (Bishop) Kombinace 1 Sumace aktivních sil : Fa = 91,27 kN/m Sumace pasivních sil : Fp = 245,92 kN/m Moment sesouvající : Ma = 319,46 kNm/m Moment vzdorující : Mp = 860,72 kNm/m Využití : 37,1 % Stabilita svahu VYHOVUJE Kombinace 2 Sumace aktivních sil : Fa = 75,06 kN/m Sumace pasivních sil : Fp = 226,09 kN/m Moment sesouvající : Ma = 362,53 kNm/m Moment vzdorující : Mp = 1092,03 kNm/m Využití : 33,2 % Stabilita svahu VYHOVUJE Optimalizovaná smyková plocha pro : Kombinace 1



Ing. David Mareček

4,26 0,27


29,78

14,88

2,45

+z

5,00

0,50 0,90

35,58

+x

Fáze : 1; Výpočet: 1

7,21 13,00

Posouzení

49,38

Název:




Ing. David Mareček Únosnost

Fáze : 1; Výpočet: -1

5,00

0,50 0,90

123,71 2,45

123,71

Název:





Ing. David Mareček


1,75 2,45

0,45

+z

5,00

0,50 0,90

6,90

1,86 1,44

+x

Dimenzování

49,38

Název:





Ing. David Mareček 1.MS


Delta = 0,00°

Název:

0,76

1,00

+y

+x

0,76 0,90

Posouzení únosnosti patky - 1.MS Posouzení svislé únosnosti Tvar kontaktního napětí : obecný Nejnepříznivější zatěžovací stav číslo 1. (ZS 1) Výpočtová únosnost zákl. půdy Rd = 351,87 kPa Extrémní kontaktní napětí σ = 123,32 kPa Svislá únosnost VYHOVUJE Posouzení vodorovné únosnosti Nejnepříznivější zatěžovací stav číslo 1. (ZS 1) Horizontální únosnost základu Rdh = 81,69 kN Extrémní horizontální síla H = 0,00 kN Vodorovná únosnost VYHOVUJE Únosnost základu VYHOVUJE



Ing. David Mareček Název:

2.MS


PT

2,45 UT

0,80

1,00

2,04

Sigma,z Sigma,or mSigma,or

Sednutí a natočení základu - výsledky Tuhost základu: Průměrný modul přetvárn. Edef = 69,30 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=334,43) Základ je ve směru šířky tuhý (k=243,80) Celkové sednutí a natočení základu: Sednutí základu = 1,1 mm Hloubka deformační zóny = 2,04 m Natoč. ve směru šířky = 0,417 (tan*1000)


STATICKÝ VÝPOČET 0. Obsah: 1)Stanovení zatížení dle ČSN EN , ČSN EN )Dimenzování dle ČSN EN )Posouzení na únavu 13

Recommend Documents