Rene Mom Haarlem Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-11-2015
SBV draagarmstellingen_NL Versie : 1.1.5 ; NDP : NL printdatum : 23-01-2013
berekening van SBV draagarmstellingen volgens Eurocode project projectnummer omschrijving
h.o.h. staanders a4= 1000
4000
project projectnummer omschrijving
3500 3000 2500
algemeen veiligheidsklasse ontwerplevensduur klasse rekenen met stootfactor op bovenste arm? stootfactor C moet de stelling worden berekend op sneeuw? moet de stelling worden berekend op wind? rekening houden met scheefstand bij montage? te rekenen scheefstand in vlak van spanten te rekenen scheefstand in langsrichting toelaatbare vertikale doorbuiging armen toelaatbare horizontale vervorming staanders
2000
= = = = =
= 1/ 1/ 1/ 1/
CC1 2 ja 1,25 ja ja ja 200 250 100 100
1500
-
1000 500
-
0 0
*H *H * a2 *H
materiaal staanders, voet en draagarmen staalkwaliteit staanders en armen
=
1000
2000
ontwerplevensduur vloeispanning staal Elasticiteitsmodulus toelaatbaar 3500 toelaatbaar 3500 toelaatbaar 600 toelaatbaar 3500
3000
4000
5000
6000
= fyd= 200 250 100 100
E= ustaander,spantvlak= ustaander,stabiliteitsbokken= uarm= ustaander=
7000
15 235 210000 18 14 6 35
N/mm 2 N/mm 2 mm mm mm mm
schematische weergave doorsnede stelling S235 a3= 500 IPE100
Geometrie
staander
uitvoering = eenzijdig hoogte stelling H= 3500 mm lengte voet per zijde a1= 600 mm lengte uitkragende arm a2= 600 mm afstand bk bovenste arm tot bk staander a3= 500 mm hart op hart staanders a4= 1000 mm hart op hart boutgaten draagarmen (vertikaal) a5= 100 mm type draagarm (codering volgens tek CB.02) = 1020220 H constructieringen toepassen bij draagarmen ja constructieringen toepassen bij staander-voetverbinding ja arm-afronding toepassen ja aantal armen per staander (excl voet) n1= 5 stuks aantal secties n2= 10 stuks 5 stuks aantal secties met een stabiliteitsbok n3= aantal schoren per sectie n4= 3 stuks aantal stellingen in deze uitvoering
=
8000
jaar
1
550
IPE220
a6=
568
draagarm IPE100 lth,y=
H= 3500 a2=
600
2840
IPE100
100
voet IPE220 110 655
stuks
220
a1= 600
de kniklengte is berekend met bijlage C formule (NB.93)
stellingbelasting benodigd draagvermogen per arm factor voor combinatiewaarde stellingbelasting
overzicht belastinggegevens SQ= y0 =
1000 1,00
kg -
xgfG= belastingfactor permanente belasting gfQ= belastingfactor veranderlijke belasting stellingbelasting = combinatiewaarde stellingbelasting = stootfactor op bovenste arm stellingbelasting = totale belasting op staander (excl. belasting op de voet) =
1,08 1,35 16,7 16,7 1,25 5000
-
0,8 0,56 0,00
-
kN/m 2 kN/m 2 kg
sneeuwbelasting Z1 255
© QEC ; www.qec.nu
sneeuwvormfactor = m sk = sneeuw 0,80 0,70 combinatiefactor voor sneeuwbelasting
Rekenblad 1 van 6
m= = y0 =
kN/m 2 -
Rene Mom Haarlem Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-11-2015
SBV draagarmstellingen_NL Versie : 1.1.5 ; NDP : NL printdatum : 23-01-2013
windbelasting windgebied in Nederland soort terrein dichtheid in aanzicht stellingen correctiefactor op de stuwdruk correctiefactor op de vormfactor
= = = = =
WZ2 II 100 1,00 1,00
% -
Wind 1,00 1,24 combinatiefactor windbelasting bouwwerkfactor stuwdruk 1,00 vormfactor 0,85( cd+cz)=0,85 ( 0,8 Wind art. 7.2.2(3) h/d = 3,5
0,41
= y0 = Cs Cd = pw=
0,41 -0,66 0,82
1,00
A mm2 156 156
g kg/m' 1,23 1,23
=
0,51 0,00 1,00 0,41 1,24 4,27
kN/m 2 kN/m 2 -
stabiliteitsvoorzieningen afstand onderste horizontaalstaaf tot onderkant afstand bovenste horizontaalstaaf tot bovenkant horizontale koppelstaven afmeting schuine schoren
500 mm 400 mm rond 26,9 x 2 rond 26,9 x 2
Iy
Wy
iy
mm 4 12203 12203
mm 3 907 907
mm 8,8 8,8
t mm 2,00 2,00
D mm 26,9 26,9
schuine dakligger overkapping stelling voorzien van een schuine dakligger grootte van de uitkraging (horizontaal gemeten) dakhelling eigen gewicht dakconstructie profiel
= u= a= g= =
nee 1000 20 0,3 IPE80
= = a6= a7= a8= a=
10,9 M16 50 58 15 4
schuine lengte= 1064 mm graden
IPE80
kN/m 2
a = 20 u= 1000
boutverbinding staander-voet boutkwaliteit (in momentverbinding) toe te passen bout vertikale afstand tot buitenkant voet hart op hart horizontaal dikte kopplaten lasnaden
mm mm mm mm
IPE220
a7= a6= 50 120 IPE220 a6= 50
58
220 110
dikte kopplaat a8= 15 boutdiameter staander-voet d= 16
boutverbinding draagarm-staander boutkwaliteit (in momentverbinding) toe te passen bout afstand bouten tot bovenkant draagarm afstand bouten tot onderkant kopplaat hart op hart horizontaal dikte kopplaten lasnaden
staander en voet NEd / A +MEd / W y MEd / Mb,Rd
185,7 30,8 (6.61) (6.62) 15,6
torsieknik 6.61 vervorming bovenzijde
draagarm MEd / MRd MEd / Mb,Rd
5,1 5,1 0,9
vervorming bovenzijde
schuine dakligger vervorming bovenzijde MEd / MRd
0,7 2,4
boutverbinding voet bouten MEd / MRd
10,9 M16 35 171,85 58 10 5
mm mm mm mm mm
58
a9= 35 IPE220
IPE100 a10= 171,85
206,85
dikte kopplaat a12= 10 boutdiameter draagarmen d= 16
55
totaal gewicht per stelling
IPE220 235,0 59,2
35,0 IPE100 8,0 7,0 6,0 IPE80 4,0 20,0
M16 trek en afschuiving stuik 30,8 23,1
© QEC ; www.qec.nu
a11= = = a9= a10= a11= a12= a=
= = = = =
0,79 0,52 0,46 0,66 0,45
= = =
0,63 0,72 0,16
= =
0,19 0,12
= = =
0,78 0,11 1,33
staanders IPE220 voeten IPE220 draagarm IPE100 schuine dakligger overkapping IPE80 horizontale koppelstaven rond 26,9 x 2 afmeting schuine schoren rond 26,9 x 2
opmerkingen
10,9
Rekenblad 2 van 6
= = = = = =
1008,7 172,9 267,3 0,0 49,1 24,4 1522,4
kg
kg
Rene Mom Haarlem Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-11-2015
boutverbinding arm
M16 trek en afschuiving stuik 5,1 9,1
bouten MEd / MRd
SBV draagarmstellingen_NL Versie : 1.1.5 ; NDP : NL printdatum : 23-01-2013
10,9 = = =
0,39 0,08 0,56
= =
0,08 0,09
momentverbinding voet voldoet niet
stabiliteitsvoorzieningen afmeting schuine schoren horizontale koppelstaven
rond 26,9 x 2 rond 26,9 x 2
berekening draagarmen
a2=
(6.10b)
IPE100
600
stellingbelasting zonder stootfactor
stellingbelasting combinatiewaarde
stellingbelasting met stootfactor dominant sneeuwbelasting combinatiewaarde
stellingbelasting combinatiewaarde sneeuw dominant
barm= harm= tf= tw= Iy= W y,el=
breedte hoogte flens lijf traagheidsmoment weerstandsmoment eigen gewicht armen gemiddelde hart op hartafstand armen afrondingsstraal q= M= u=
1,00 0,5
q= M= u=
1,00 0,5
q= M= u=
1,25 0,5
q= M= u=
1,00 0,5
16,7 16,7 16,7
0,60 600
1,00 16,7 16,7
16,7 0,60 600
2
1,00 20,8 20,8
16,7 0,60 600
2
1,00 17,2 17,2
16,7 0,60 600
2
5,1 8,0 7,0 0,9 16,9
kNm kNm kNm mm kN
g= a6= r= = =
2 4
4
4
4
/ 8
210000
171
104
= = =
/ 8
210000
171
+
0,0
0,56
/ 8
210000
171
+
1,00
0,56
/ 8
210000
171
5,1 5,1 0,9
8,0 7,0 6
104
= = =
104
= = =
104
=
55 100 5,7 4,1 171 34,2 8,1 568 7 16,7 3,00 0,8
mm mm mm mm cm 4 cm 3 kg/m' mm mm kN/m' kNm mm
16,7 3,0 0,8
kN/m' kNm mm
20,8 3,8 0,9
kN/m' kNm mm
17,2 3,1 0,8
kN/m' kNm mm
0,63 0,72 0,16
-
unity-check MEd= MRd= Mb,Rd= umax= REd,max=
3,8 34,2 235 0,876 34,2 235 grootste vertikale doorbuiging arm 1,35 0,6 20,83
© QEC ; www.qec.nu
1,35
10-6 10-6
= = = = =
Rekenblad 3 van 6
uc uc uc
= = =
Rene Mom Haarlem Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-11-2015
SBV draagarmstellingen_NL Versie : 1.1.5 ; NDP : NL printdatum : 23-01-2013
berekening staanders één zijde volbelast- één zijde onbelast (formule 6.10b) 110
bvoet=bstaander= breedte hvoet=hstaander= hoogte tf= flens tw= lijf Iy= traagheidsmoment W y,el= weerstandsmoment doorsnede A= Iy_red= traagheidsmoment W y_red= weerstandsmoment A_red= netto doorsnede e.g. voet en staander g= lth= theoretische hoogte staanders l *lth = = Lcr,y= Lcr,y = p /l 1,96 2840 Lcr,z= kniklengte in zwakke richting afrondingsstraal r= equivalente breedte boutgaten tbv draagarmen b1= equivalente hoogte boutgaten tbv draagarmen h1=
b1 = h1 568
2840
568
a5
710 568
655
= Iy,red = Iy - 4 A a2 W y,red = Iy,red / (0,5h) = Ared = A - 4 b1 * tf = Iy,equi = h1.Iy,red + (a5 - h1) Iy/a5 =( E Iy,equi
2772 2120 33,4
excentriciteit e
0,5* (
=
104 - 4 104 102 - 4 15,95 210000 2,840
15,95 / 15,95 2120 2668 +
9,2 110 9,2 + 104 0,568
stellingbelasting dominant, wind- en sneeuwbelasting combinatiewaarde SV= vertikale belasting 0,600 ( 20,8 + SM0= eerste-ordemoment 52,5 ( 0,300 + Mwind= 0,0 2,1 combinatiewaarde wind SM1= toeslag eerste orde SM2= toeslag tgv 2e ordeberekening toeslag tweede orde n / (n-1)= reacties 1e orde
V1= V2=
52,5 52,5
0,236 0,419
/ /
V1= V2=
50,3 50,3
0,236 0,419
/ /
0,655 0,655
reacties 1e orde
V1= V2=
50,0 50,0
0,236 0,419
/ /
84,0
2772
)
/
200
4 0,110
1,00 +
16,67 0,0085
SM2=
-
)
/
4,6
100
0,000
22,8
110 220 9,2 5,9 2772 252 33,4 2120 192,7 27,5 26,2 2840 5572 947 12 15,95 15,95
cm 4 cm 3 cm 2 cm 4 cm 3 cm 2 kg/m' mm mm mm mm mm mm
) 2= = = = = =
2120 192,7 27,5 2668 5,60 0,0085
104 103 102 104 1012 m
)= )= = = = SM=
52,5 22,0 0,0 0,9 0,0 22,8 19,0 33,5
kN kNm kNm kNm kNm kNm kN kN
50,3 21,1 0,0 -0,1 0,0 21,0 18,2 32,2
kN kNm kNm kNm kNm kNm kN kN
kN kNm kNm kNm kNm kNm kN kN
N/mm 2 N/mm 2 N/mm 2 N/mm 2 N/mm 2 N/mm 2
+
0,0 0,0
/ /
0,655 0,655
= =
4 0,110
1,00 +
1,00 0,0085
16,67
0,000
21,0
)= )= = = = SM=
SM2=
+
0,0 0,0
/ /
0,655 0,655
= =
5 0,110
1,00 +
1,00 0,0085
16,67
)= )=
0,000
22,8
= = SM= = =
50,0 20,9 2,06 -0,2 0,0 22,8 14,9 35,1
= = = = = =
186 172 184 51 49 62
2
0,655 0,655
Nrep Mrep NEd MEd uiterste grenstoestand eenzijdig stellingbelasting dominant, 52,5 wind- en sneeuwbelasting 22,8 70,9 combinatiewaarde 30,8 sneeuwbelasting dominant,50,3 stelling- en21,0 windbelasting 68,0 combinatiewaarde 28,3 windbelasting dominant, stelling50,0 en sneeuwbelasting 22,8 67,5 combinatiewaarde 30,7 tweezijdig stellingbelasting dominant,105,0 wind- en sneeuwbelasting 0 141,8 combinatiewaarde 0,0 sneeuwbelasting dominant,100,7 stelling- en windbelasting 0 135,9 combinatiewaarde 0,0 windbelasting dominant, stelling100,0 en sneeuwbelasting 1,85 135,0 combinatiewaarde 2,5
© QEC ; www.qec.nu
110
1,0004
0,655 0,655
windbelasting dominant, stelling- en sneeuwbelasting combinatiewaarde SV= vertikale belasting 0,600 ( 0,0 + SM0= eerste-ordemoment 50,0 ( 0,300 + Mwind= wind dominant 0,50 1,00 0,51 2,840 SM1= toeslag eerste orde SM2= toeslag tgv 2e ordeberekening toeslag tweede orde n / (n-1)=
(
1,000
sneeuwbelasting dominant, stelling- en windbelasting combinatiewaarde SV= vertikale belasting 0,600 ( 17,2 + SM0= eerste-ordemoment 50,3 ( 0,300 + Mwind= combinatiewaarde wind 0,0 2,1 SM1= toeslag eerste orde SM2= toeslag tgv 2e ordeberekening toeslag tweede orde n / (n-1)= reacties 1e orde
IPE220
600
1,0004
SM2=
+
2,1 2,1
/ /
0,655 0,655
smax= smax= smax= smax= smax= smax= smax=
NEd / Ared
+ + + + + + +
MEd / W y,red
Rekenblad 4 van 6
26 25 25 51 49 49
160 147 160 0 0 13
mm mm mm mm
Rene Mom Haarlem Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-11-2015 unity-check lth=
SBV draagarmstellingen_NL Versie : 1.1.5 ; NDP : NL printdatum : 23-01-2013
2840 Mb,Rd=
mm Lcr,y= 1,000
5572 252,0
NEd NRk gM1
+
kyy
My,Ed cLT
+ My,Rk gM1
DMy,Ed
+ kyz
Mz,Ed
NEd NRk gM1
+
kzy
My,Ed cLT
+ My,Rk gM1
DMy,Ed
+ kzz
Mz,Ed
umax=
15,6
mm 235
Lcr,z=
947 =
mm 59,2
NEd=
=
30,8 0,52
kNm -
+ Mz,Rk gM1
DMz,Ed
=
0,46
-
+ Mz,Rk gM1
DMz,Ed
=
0,66
-
15,6
35
=
0,45
-
bruikbaarheidsgrenstoestand stellingbelasting dominant, 1e orde wind-vervorming en sneeuwbelasting van de top combinatiewaarde toename 2e orde na n iteraties totale horizontale vervorming
= = =
14,5 0,2 14,7
mm mm mm
sneeuwbelasting dominant, 1e orde stellingvervorming en windbelasting van de top combinatiewaarde toename 2e orde na n iteraties totale horizontale vervorming
= = =
14,4 0,3 14,7
mm mm mm
windbelasting dominant,1e stellingorde vervorming en sneeuwbelasting van de top combinatiewaarde toename 2e orde na n iteraties totale horizontale vervorming
= = =
15,3 0,3 15,6
mm mm mm
kNm
uc
70,9 30,8
MEd= 59,2
10-6
kN
(6.61) cy (6.62) cz
hoekverdraaiing voet
f=M L / 3 EI
EI=
mm
uc
210000
2772
104
= 5,821E+12 Nmm 2
eerste orde fA = stellingbelasting dominant, winden sneeuwbelasting 22,0 655 / 3 EI 106combinatiewaarde fA= en21,1 sneeuwbelasting dominant, stellingwindbelasting 655 / 3 EI 106combinatiewaarde fA = windbelasting dominant, stellingen sneeuwbelasting 23,0 655 / 3 EI 106combinatiewaarde A
B lth,a1=
tweede orde fA = stellingbelasting dominant, winden sneeuwbelasting 22,8 655 / 3 EI 106combinatiewaarde f = sneeuwbelasting dominant, stellingen21,0 windbelasting 655 / 3 EI 106combinatiewaarde A fA = windbelasting dominant, stellingen sneeuwbelasting 22,8 655 / 3 EI 106combinatiewaarde
655
momentverbinding staander - voet
M16
Fschuif
© QEC ; www.qec.nu
= 8,564E-04 rad = 7,867E-04 rad = 8,543E-04 rad
10,9
opneembare krachten
momentarm bouten 0,165 Ftrek
= 8,241E-04 rad = 7,901E-04 rad = 8,623E-04 rad
trek afschuiving stuik
Ft,Rd Fv,Rd Fb,Rd
= = =
112,9 62,7 106,0
kN kN kN
= = =
165,4 11,8 93,2
mm kN kN
93,2 112,9 106,0
=
0,78
-
=
0,11
-
opneembaar moment met bouten volgens NEN-EN 1993-1-8 MRd MEd / MRd = 30,8 / 23,1
= =
23,12 1,33
kNm -
krachten per bout hvoet - a6 - tf / 2 momentarm bouten afschuiving 0,25 30,8 trek 0,5 30,8 uc afschuiving en trek in de bouten Fv,Ed Ft,Ed = + 11,8 Fv,Rd Ft,Rd 1,4 62,7 uc stuik 11,8
Rekenblad 5 van 6
/ /
0,655 0,165
+ 1,4 /
Rene Mom Haarlem Gebruikslicentie COMMERCIELE-versie tot 1-11-2015
momentverbinding draagarm-staander
SBV draagarmstellingen_NL Versie : 1.1.5 ; NDP : NL printdatum : 23-01-2013
M16
10,9
Fschuif
0,062
0,172
1020220 H Ft,Rd Fv,Rd Fb,Rd
112,9 62,7 106,0
kN kN kN
= = =
62 8,4 40,7
mm kN kN
40,7 112,9 106,0
=
0,39
-
=
0,08
-
opneembaar moment met bouten volgens NEN-EN 1993-1-8 MRd MEd / MRd = 5,1 / 9,11
= =
9,11 0,56
kNm -
momentarm bouten
Ftrek
type draagarm trek afschuiving stuik
= = =
opneembare krachten
krachten per bout harm - a9 - tf / 2 momentarm bouten afschuiving 16,9 trek 0,5 5,1 uc afschuiving en trek in de bouten Fv,Ed Ft,Ed = 8,4 + Fv,Rd Ft,Rd 1,4 62,7 uc stuik 8,4
/ /
2 0,062
+ 1,4 /
kopplaat= 10 15 mm
schuine dakligger
a = 20
Iy=
e.g. voet en staander Sneeuw SLS q_loodr u unity-check qvert ULS MEd W y,ben unity-check
= ( = = = = = = = =
krachten op stabiliteitsbokken vertikale representatieve belasting van alle secties 10,0 zwaartepunt van alle vertikale belasting ( scheefstand van de vertikale belasting 1,704 horizontale belasting tgv scheefstand 0,006816 effectief aantal stabiliteitsbokken 5 horizontale belasting per stabiliteitsbok 2,1 FEd= 1,4
lengte= 1323
a4= 1000
art. 6.3.1 prismatische op druk belaste staven
1,000 1,000 ( 0,782 0,7 1,08 0,5 0,55 2,4
80,14 cm 4 0,3 + 0,56 0,326 + 1064 4 / ( 8 / 4 0,326 + 1,108 1,000 / 106 / 20
20,0 ) / cos
0,560 210000
)
* cos2 20 80 104 )
1,350
0,560
235
10-3
IPE80
cm 3 20
(6.10b)
2
hoogteverschil tussen onderste- en bovenste horizontaalstaaf 1 52,5 2,840 + 0,568 ) / 2 / 250 525,0 / 1,7 / 2 = 2,5 afgerond / 2,0
= = = = = = = = =
0,33 0,56 0,78 0,7 0,19 1,108 0,55 2,4 0,12
= = = = = = =
2600 525 1,704 0,0068 2,1 2,0 1,1
kN/m' kN/m kN/m mm kN/m kNm cm 3
mm kN m m kN stuks kN
horizontaalkracht tgv scheefstand
=
1,35
1,1
=
1,4
kN
trekkracht schoor tgv scheefstand
=
1,4
1323 1000
=
1,9
kN
toe te passen boutdiameter benodigd
=
1,9
= =
12 8
mm 2
gatverzwakking aanwezige doorsnede unity-check
= = =
4,0 156 8
1000 235 14,0 56,0 100
= = =
56,0 100 0,08
mm 2 mm 2
<= 1,0
=
=
0,09
-
867
6.46
NEd Nb,Rd
opmerkingen
© QEC ; www.qec.nu
W y= 0,006
Rekenblad 6 van 6
1,42 15,8
mm
