PODROBNÝ STATICKÝ VÝPOČET

PODROBNÝ STATICKÝ VÝPOČET

PODPIS

b

DATUM

ZMĚNY

c

a

INVESTOR:

Základní škola a Praktická škola

Základní škola a Praktická škola, Opava

Slezského odboje 5, příspěvková organizace Opava - Předměstí, 746 01 tel.: +420 553 616 450, e-mail: [email protected]

PROJEKTANT: ZODP. PROJEKTANT:

Ing. Martin KORÁB

VYPRACOVAL:

Ing. Martin KORÁB

KONTROLOVAL:

Ing. Martin ULIČNÝ

ČÁST DOKUMENTACE:

D.1.2. STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ

Vybudování venkovního výtahu K.ú. Opava - předměstí, parc.č. 145/2, 143

PODROBNÝ STATICKÝ VÝPOČET

FORMÁT

-

DATUM

08/2015

STUPEŇ

DPS

ZAKÁZKOVÉ ČÍSLO

TO-469-DPS

MĚŘÍTKO:

ČÍSLO PARÉ:

D.1.2.b.

Vybudování venkovního výtahu D.1.2.b. PODROBNÝ STATICKÝ VÝPOČET

OBSAH 1.

ÚVOD – OBECNÉ INFORMACE ........................................................................................... 3 1.1

Normy, technické požadavky ..................................................................................... 3

1.2

Návrhová data .............................................................................................................3

1.3 Popis konstrukce ........................................................................................................ 4 1.3.1 Popis konstrukce přístavby .................................................................................. 4 1.3.2 Ostatní .................................................................................................................5

2.

1.4

Zatížení dle ČSN EN 1991 (Eurokód 1) ...................................................................... 6

1.5

Navržené materiály ..................................................................................................... 9

1.6

Důležité závěry ............................................................................................................9 STATICKÝ VÝPOČET ......................................................................................................... 10

2.1 Ocelová konstrukce šachty ...................................................................................... 10 2.1.1 Ocelová konstrukce přístřešku ........................................................................... 10 2.1.2 Vstupní data ......................................................................................................... 2 2.1.3 Vnitřní síly ............................................................................................................3 2.1.4 Reakce.................................................................................................................3 2.1.5 Posouzení konstrukce MSÚ ................................................................................. 5 2.1.6 Posouzení konstrukce MSP ............................................................................... 11 2.1.7 Kotvení............................................................................................................... 12 2.2 Základová konstrukce............................................................................................... 12 2.2.1 Stropní deska základu........................................................................................ 12 2.2.2 Žebro ................................................................................................................. 14 2.2.3 Základový pas .................................................................................................... 17 2.3 Úprava okenního otvoru v 1. PP .............................................................................. 19 2.3.1 Schéma.............................................................................................................. 19 3.

ZÁVĚR ................................................................................................................................. 20

2


1.

ÚVOD – OBECNÉ INFORMACE V rámci konstrukčního řešení je proveden návrh a posouzení základních prvků nové nosné

konstrukce přístavby zdvižné plošiny v areálu ZŠ a PŠ Opava v rámci akce Vybudování venkovního výtahu. Provedený statický výpočet slouží pro provedení stavby dle přílohy č. 6 vyhlášky č. 499/2006 Sb. a vyhlášky č. 62/2013 Sb. Jsou prověřeny dimenze nosných nových prvků v rámci stavebních úprav stávajícího objektu a částí stávající nosné konstrukce objektu. V případě zjištěných odlišností oproti předpokladům v tomto výpočtu uvedeným nepřebírá autor výpočtu odpovědnost za výsledné stavební dílo.

1.1

NORMY, TECHNICKÉ POŽADAVKY ČSN EN 1990 ČSN EN 1991 ČSN EN 1992 ČSN EN 1993 ČSN EN 1995 ČSN EN 1996 ČSN EN 1997 ČSN ISO 13822

Zásady navrhování Zatížení konstrukcí Navrhování betonových konstrukcí Navrhování ocelových konstrukcí Navrhování dřevěných konstrukcí Navrhování zděných konstrukcí Navrhování geotechnických konstrukcí Hodnocení existujících konstrukcí

Výpočet byl proveden dle platných norem ČSN EN za pomocí softwaru Scia Engineer a vlastních výpočtových programů na bázi MS Excel.

1.2

NÁVRHOVÁ DATA Betonové konstrukce - beton C20/25 • char. pevnost v tlaku • char. pevnost v tahu • modul pružnosti

fck = 20 MPa fctm = 2,2 MPa Ecm = 30 000 MPa

Betonářská výztuž - ocel 10 505, B500B, KARI • výp.pevnost v tlaku a tahu fyk = 500 MPa • modul pružnosti Es = 210 000 MPa Ocelové konstrukce - ocel S235 • mez kluzu • mez pevnosti • modul pružnosti • koeficient tepelné roztažnosti

fy = 235 MPa pro tl. < 40 mm fu = 360 MPa pro tl. < 40 mm E = 210 000 MPa α = 1,2 E-5 (oC)-1

3


1.3

POPIS KONSTRUKCE

1.3.1

Popis konstrukce přístavby Základní nosnou konstrukcí přístavby zdvižné plošiny je ocelový skelet. Je tvořený svislými

stojkami s příčníky. Stojky i příčky jsou provedeny z tenkostěnných otevřených profilů. Konstrukce je provedena jako rámová s tuhými styčníky. Výška celé šachty je 12,5 m, půdorysné rozměry Opláštění nosné konstrukce je provedeno dvojsklem 5+5 mm. Stojky budou kotveny chemickými kotvami do obvodové stěny stávajícího objektu po max. vzdálenosti 2,5 m a minimálně v úrovni jednotlivých podlaží. Samotná ocelová konstrukce je součástí dodávky zdvižné plošiny. Pro návrh nosných konstrukcí je uvažována referenční samonosná zdvižná plošina o nosnosti 360 kg s hydraulickým pohonem. Předpokládá se, že veškeré svislé zatížení se přenáší přímo do základu plošiny. Ocelová konstrukce přebírá pouze vodorovné zatížení. V případě změny výtahu či zdvižné plošiny je nutné provést nové statické posouzení dle skutečně vybraného typu. Ocelová konstrukce je osazena na monolitické betonové dojezdové jímce. Ta bude vybetonována přes stávající anglický dvorek. Z vnější strany bude vybetonován do úrovně základu anglického dvorku nový základový pas, z kterého projdou přes stěnu dvorku dvě příčná betonová žebra. Žebra projdou nade dnem anglického dvorku, aby zde mohla protékat dešťová voda. Na nich bude nabetonovaná deska tl. 200 mm tvořící dojezdovou vanu, s horním povrchem ve spádu. Deska bude uložena do obvodové stěny školy do vysekané kapsy do hloubky min. 150 mm. Základový pas bude založen do hloubky základové spáry anglického dvorku, min. 1,4 m pod upravený terén, šířka pasu je min. 450 mm. Výztuž desky bude Kari síť ø6x100/ø6x100, při obou površích, v základovém pasu budou při obvodu vloženy Kari sítě ø6x100/ø6x100. Krytí výztuže bude 40 mm. Příčná žebra budou osazena do vysekaných kapes obvodové stěny stávajícího objektu. Hloubka uložení bude min. 200 mm. Výška žebra bude 600 mm, tloušťka 400 mm. Výztuž žeber bude při horním i dolním líci 3xR12, s třmínky R6 po 200 mm. Krytí výztuže bude 40 mm. Součástí monolitického základu bude i obvodový soklík, tl. 150 mm, výšky do úrovně soklu anglického dvorku. V anglickém dvorku bude odbourána část stěny pro přebetonování základem. Pokud se vybourá stěna anglického dvorku i mezi žebry, bude tento potom dobetonován do původního tvaru. Dobetonávka bude se stávající stěnou spřažena vlepením výztuže R16 po 200 mm do hloubky min. 200 mm do stávajících stěn. Šířka stěny anglického dvorku se předpokládá 150 mm, bude při stavbě ověřena. Tato stěna musí zůstat staticky funkční. Prostor mezi stěnou anglického dvorku a novým základovým pasem bude řádně zahutněn, příp. bude ponechána neporušená původní zemina. Základy budou vybetonovány do zhutněného výkopu s parametry zhutnění Edef2 = 40 MPa, Edef2/Edef1 < 2,5. Všechny základové konstrukce budou založeny v úrovni základové spáry anglického dvorku. Pro založení se předpokládá únosnost základové půdy Rdt=150 kPa, bez ovlivnění hladinou spodní vody. Pokud se zjistí, že v daném místě základu je jiná skladba základové půdy, musí být provedeno nové posouzení základových konstrukcí. 4


Pro přístup do objektu školy budou v místech výstupních plošin upraveny stávající okenní otvory. Budou vybourány parapety až do úrovně stropní konstrukce. Šířka okenních otvorů zůstane zachována, případně bude zúžena dozděním nebo SDK obkladem na skutečnou šířku vstupního otvoru zdvižné plošiny. Nadpraží otvorů bude zachováno, v případě potřeby bude sníženo osazením překladů 4xI80. Překlady budou po osazení zabetonovány a mezera bude dozděna z pórobetonových tvárnic. Takto budou upraveny otvory v 1. NP – 3. NP. V 1. PP bude stávající okenní otvor upravený pro osazení hydraulického pohonu a ve vnějším líci zazděný cihlami, příp. pórobetonovými tvárnicemi tl. 150 mm. Dozdívky budou vždy zakotveny do kapes v každé druhé vrstvě. Úprava pro osazení hydraulického pohonu spočívá v rozšíření dolní části otvoru na šířku 1100 mm, výšky 700 mm. Současná šířka je 900 mm, výška cca 1150 mm. Rozšíření bude provedeno odřezáním (ne odbouráním) zdiva šířky 100 mm do výšky 700 mm nad parapet symetricky na obou stranách. Nadpraží otvoru je klenbové, je proto nutné postupovat opatrně, aby nedošlo k porušení paty klenby. Ta bude mít pod sebou uložení výšky cca 400 mm, což je v neporušeném stavu dostatečné. Pokud by tato výška vycházela nižší, pak se musí odbourat část parapetu. Veškeré rozšíření bude ověřeno dle skutečných rozměrů hydraulického pohonu a bude provedeno co nejmenší. Část zakrytí anglického dvorku bude muset být upraveno. Předpokládá se úprava stávajícího ocelového roštu, který bude osazen zpět na připevněný pozinkovaný úhelník L50x5. Úhelník bude kotvený do žebra chemickou kotvou M8 po 300 mm. Variantně lze rošt nahradit novým, stejného typu jako je původní.

1.3.2

Ostatní Dilatace - nová přístavba je ke stávajícímu objektu připevněn v úrovni stropních konstrukcí

do stávajícího objektu. Od konstrukce anglického dvorku bude dilatačně oddělena. Prostorovou tuhost objektu zajišťuje rámové působení v příčném a podélném směru a přikotvení ke stávajícímu objektu.

5


1.4

ZATÍŽENÍ DLE ČSN EN 1991 (EUROKÓD 1)

VLASTNÍ VÁHA: vychází ze zadaných průřezů a objemových hmotností dílčích prvků STÁLÉ: STROPNÍ DESKA

ρ tl. kgm-3 mm kgm-2 2200 5 2500 250 1900 10

stěrka betonová deska omítka

kNm-2 0,11 6,25 0,19

γF 1,35 1,35 1,35

6,55 STŘECHA

tl. ρ kgm-3 mm krytina na celou plochu izolace nosná OK

STĚNY

ρ kgm-2

h m

kg 70 80 250

kg 3600 3000

opláštění 60 kg/m2, h=10 m nosná OK 50 kg/m2, h=10 m

kN 0,70 0,80 2,50 4,00

γF 1,35 1,35 1,35

kN 36,00 30,00

γF 1,35 1,35

kNm-2 0,15 8,44 0,26 8,84

kNm -2

kN 0,95 1,08 3,38 5,40

kN

kN 48,60 40,50 89,10

66,00

kN

Technologie výtahu 1500 kg UŽITNÉ: Nosnost výtahu 360 kg Montážní zatížení na desce jímky 500 kg/m2 SNÍH: Opava

lokalita:

II.

char. hodn. na zemi

sk =

1,0

normální

součinitel expozice

Ce =

1,0

tepelný součinitel

Ct =

1,0

tvarový součinitel

µ1 =

0,80

sněhová oblast: typ krajiny:

s TI

střecha: sklon:

α=

atika či nadezdívka:

30

°

ne

zat. sněhem na střeše: s = µ1CeCt s k = aplikace zatížení

kN/m2

sn [kN/m 2]

γf

sd [kN/m 2]

0,80

1,50

1,20 nenavátý i navátý

sklony střechy

6


STŘECHY SOUSEDÍCÍ A PŘILÉHAJÍCÍ K VYŠŠÍM STAVBÁM Opava

lokalita:

II.

char. hodn. na zemi

sk =

1,0

normální

součinitel expozice

Ce =

1,0

tepelný součinitel

Ct =

1,0

sněhová oblast: typ krajiny:

s TI

střecha: b1 =

12,00

m

b1,s =

5,00

m

b2 =

1,70

m

h1 =

1,30

m

3

°

kN/m2

sklony: - nižší střecha α´ = - vyšší střecha α = γ=

40

°

2,0

kN/m3

> <

délka návěje:

µ1(α´) =

0,80

µs = 0,5*0,8*b1,s /ls =

0,40

ano

atika či nadezdívka: obj. tíha sněhu

tvarový součinitel pro nižší střechu

ls =

2,60

°

15

m

m !< !
µw =

15

ls =

5,00

min(µw,tab;γh/s k ) =

2,00

5!

m

m

5,27

µw = > >

µw,min = b2 =

0,80

ls =

5,00

případ 1)

µ2 =

2,40

- tvarový součinitel v místě kontaktu s vyšším objektem

případ 2)

µ 2´ =

1,86

- tvarový součinitel na vnějším okraji nižšího objektu

m

sn [kN/m 2]

γf

sd [kN/m 2]

s 1 = µ1(α)CeCt s k =

0,80

1,50

1,20

s 2 = µ2CeCt s k =

2,40

1,50

3,60

s 2´ = µ2´CeCt s k =

1,86

1,50

2,79

zat. sněhem na střeše:

aplikace zatížení

1,70

2,00

nenavátý navátý - var. 1

sklony a geometrie střechy

7


VÍTR: 1) MAXIMÁLNÍ DYNAMICKÝ TLAK Opava

lokalita

II.

větrová oblast výchozí zákl. rychlost

vb,0 =

25,0

souč. směru větru

Cdir =

1,0

Cseason =

1,0

souč. ročního období

vb =

zákl. rychlost větru

25,0

m/s

m/s

III

kategorie terénu param. drsnosti terénu

z0 =

0,300

m

5

m

ze = zi = z =

12,00

m

souč. terénu

kr =

0,215

souč. drsnosti

cr =

0,795

souč. orografie

co =

1,000

střední rychlost větru

vm =

19,9

souč. turbulence

ki =

1,0

intenzita turbulence

Iv =

0,271

měrná hmotn. vzduchu

ρ=

1,250

kg/m3

qp (z) =

0,72

kN/m 2

minimální výška objekt - ref. výška

z min =

max. hodn. dyn. tlaku

>

5

m

z=

12,00

m

m/s

2) TLAK VĚTRU NA POVRCHY souč. vnějšího tlaku

c pe =

0,8

tlak větru na vnější povrchy

we =

0,58

souč. vnitřního tlaku

c pi =

0,6

tlak větru na vnitřní povrchy

wi =

0,44

kN/m 2

kN/m 2

8


1.5

NAVRŽENÉ MATERIÁLY Betonové konstrukce - dle ČSN EN 206-1

1) C20/25-XC2: základové konstrukce 3) C12/15-X0: podkladní beton, podbetonování základů Betonářská ocel – 10 505(R), B500B, KARI Ocelové konstrukce - všechny nové ocelové prvky budou dle ČSN EN 10025+A1 z oceli S235 (St37-2)

1.6

DŮLEŽITÉ ZÁVĚRY Provedený statický výpočet slouží pro potřeby stavebního povolení dle přílohy č. 5

vyhlášky č. 499/2006 Sb. a vyhlášky č. 62/2013 Sb. Jsou uvedeny dimenze základních nosných prvků včetně způsobu vyztužení železobetonových monolitických konstrukcí. Výpočet

slouží

jako podklad pro vypracování

výkresové dokumentace vyztužení

železobetonových monolitických konstrukcí, nosných ocelových a dřevěných konstrukcí, jejich sestav popřípadě důležitých konstrukčních detailů.

9


2.

STATICKÝ VÝPOČET

2.1

OCELOVÁ KONSTRUKCE ŠACHTY

2.1.1

Ocelová konstrukce přístřešku

2.1.1.1

Geometrie+statické schéma

2.1.1.1.1

Model konstrukce (isopohled)

10


Popis modelu: - sloupy jsou kloubově kotvené do základu a kloubově připevněné ke stěně objektu - výtahová šachta je modelovaná jako rámová konstrukce s tuhými styčníky

11


čísla uzlů

čísla prutů

12


2.1.2

Vstupní data

2.1.2.1

Uzly

Jméno

N1 N2 N3 N4 N5 N6 N7 N8 N9 N10 N11 N12 N13 N14 N15 N16 N17 N18 N19 N20 N21 N22 N23 N24 N25 N26 N27 N28 N29 N30 N31 N32 N33 N34 N35 N36 N37 N38 N39 N40 N41 N42 N43 N44 N45 N46 N47 N48 N49 N50 N51 N52 N53 N54 N55 N56 N57 N58 N59 N60 N61 N62 N63 N64

Souř. X [m]

2.1.2.2

0,000 0,000 1,400 1,400 0,000 0,000 1,400 1,400 0,000 1,400 1,400 0,000 0,000 1,400 1,400 0,000 0,000 1,400 1,400 0,000 0,000 1,400 1,400 0,000 0,000 1,400 1,400 0,000 0,000 1,400 1,400 0,000 0,000 1,400 1,400 0,000 0,000 1,400 1,400 0,000 0,000 1,400 1,400 0,000 0,000 1,400 1,400 0,000 0,000 1,400 1,400 0,000 0,000 1,400 1,400 0,000 0,000 1,400 1,400 0,000 0,000 1,400 1,400 0,000

Souř. Y [m]

0,000 0,000 0,000 0,000 1,500 1,500 1,500 1,500 0,000 0,000 1,500 1,500 0,000 0,000 1,500 1,500 0,000 0,000 1,500 1,500 0,000 0,000 1,500 1,500 0,000 0,000 1,500 1,500 0,000 0,000 1,500 1,500 0,000 0,000 1,500 1,500 0,000 0,000 1,500 1,500 0,000 0,000 1,500 1,500 0,000 0,000 1,500 1,500 0,000 0,000 1,500 1,500 0,000 0,000 1,500 1,500 0,000 0,000 1,500 1,500 0,000 0,000 1,500 1,500

Souř. Z [m]

0,000 12,450 0,000 12,450 0,000 12,450 0,000 12,450 0,830 0,830 0,830 0,830 1,660 1,660 1,660 1,660 2,490 2,490 2,490 2,490 3,320 3,320 3,320 3,320 4,150 4,150 4,150 4,150 4,980 4,980 4,980 4,980 5,810 5,810 5,810 5,810 6,640 6,640 6,640 6,640 7,470 7,470 7,470 7,470 8,300 8,300 8,300 8,300 9,130 9,130 9,130 9,130 9,960 9,960 9,960 9,960 10,790 10,790 10,790 10,790 11,620 11,620 11,620 11,620

Pruty 2

Vybudování venkovního výtahu D.1.2.b. PODROBNÝ STATICKÝ VÝPOČET Jméno

B1 B2 B3 B4 B10 B11 B12 B14 B15 B17 B18 B19 B21 B22 B23 B24 B25 B26 B27 B28 B29 B30 B31 B32 B33 B34 B35 B37 B38 B39 B41 B42 B43 B44 B45 B46 B47 B48 B49 B50 B51 B52 B53 B54 B55 B57 B58 B59 B61 B62 B63 B64 B65 B66 B67 B68

Průřez

CS6 - Sloupek CS6 - Sloupek CS6 - Sloupek CS6 - Sloupek CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka CS4 - pricka

Délka [m]

12,450 12,450 12,450 12,450 1,500 1,500 1,400 1,500 1,500 1,400 1,500 1,500 1,400 1,500 1,500 1,400 1,400 1,500 1,500 1,400 1,400 1,500 1,500 1,400 1,400 1,500 1,500 1,400 1,500 1,500 1,400 1,500 1,500 1,400 1,400 1,500 1,500 1,400 1,400 1,500 1,500 1,400 1,400 1,500 1,500 1,400 1,500 1,500 1,400 1,500 1,500 1,400 1,400 1,500 1,500 1,400

2.1.2.3

Průřezy

Jméno Typ Materiál Výroba Vzpěr y-y, z-z

CS4 pricka S 235 tvářený za studena c

Tvar

Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára Čára

Poč. uzel

N1 N3 N5 N7 N10 N9 N12 N14 N13 N17 N18 N17 N21 N22 N21 N24 N25 N26 N25 N28 N29 N30 N29 N32 N33 N34 N33 N37 N38 N37 N41 N42 N41 N44 N45 N46 N45 N48 N49 N50 N49 N52 N53 N54 N53 N57 N58 N57 N61 N62 N61 N64 N2 N4 N2 N6

Konc. uzel

N2 N4 N6 N8 N11 N12 N11 N15 N16 N18 N19 N20 N22 N23 N24 N23 N26 N27 N28 N27 N30 N31 N32 N31 N34 N35 N36 N38 N39 N40 N42 N43 N44 N43 N46 N47 N48 N47 N50 N51 N52 N51 N54 N55 N56 N58 N59 N60 N62 N63 N64 N63 N4 N8 N6 N8

Typ

sloup (100) sloup (100) sloup (100) sloup (100) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80) nosník (80)

FEM typ

standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard standard

Vrstva

Vrstva1 Vrstva1 Vrstva1 Vrstva1 pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky pricky

c

3


6,7500e-04 8,3059e-05 1,2132e-06 7,2488e-10 1,9808e-05 2,6368e-05 -34 13 0,00 5,5000e-01

A [m2] A y, z [m2] I y, z [m4] I w [m6], t [m4] Wel y, z [m3] Wpl y, z [m3] d y, z [mm] c YLSS, ZLSS [mm] alfa [deg] AL [m2/m] Jméno Typ Materiál Výroba Vzpěr y-y, z-z

CS6 Sloupek S 235 tvářený za studena c

8,5250e-04 1,7916e-04 2,8754e-06 7,0530e-07 2,5531e-09 3,1117e-05 4,4282e-05 59 22 -103,19 -5,0846e-07 6,8700e-01

A [m2] A y, z [m2] I y, z [m4] I YLSS, ZLSS [m4] I w [m6], t [m4] Wel y, z [m3] Wpl y, z [m3] d y, z [mm] c YLSS, ZLSS [mm] alfa [deg] IYZLSS [m4] AL [m2/m]

2.1.2.4 Jméno

Sn1 Sn2 Sn3 Sn4 Sn5 Sn6 Sn7 Sn8 Sn9 Sn10 Sn11 Sn12

Jméno

c

2,6919e-04 5,8616e-07 2,7563e-06 1,7760e-09 1,3007e-05 1,9536e-05 -47 -32

Podpory v uzlu Uzel

N1 N3 N7 N5 N31 N32 N51 N52 N8 N6 N23 N24

2.1.2.5 vt sklo vytah

1,8736e-04 1,3992e-07 1,4063e-09 5,5899e-06 8,6428e-06 0 0

Systém

GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS GSS

Typ

Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard Standard

X

Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý

Y

Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý

Z

Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný

Rx

Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný

Ry

Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný

Rz

Tuhý Tuhý Tuhý Tuhý Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný Volný

Zatěžovací stavy Typ působení

Stálé Stálé Stálé

Skupina zatížení

stale stale stale

Typ zatížení

Vlastní tíha Standard Standard

Spec

Směr

-Z

Působení

Řídicí zat. stav

4

Vybudování venkovního výtahu D.1.2.b. PODROBNÝ STATICKÝ VÝPOČET snih vitr +x vitr +y

Nahodilé Nahodilé Nahodilé

2.1.2.6 Jméno

stale snih vitr

snih vitr vitr

Statické Statické Statické

Standard Standard Standard

Krátkodobé Krátkodobé Krátkodobé

Žádný Žádný Žádný

Skupiny zatížení Zatížení

Stálé Nahodilé Nahodilé

Vztah

Standard Výběrová

Typ

Sníh Vítr

5


LC sklo

LC výtah

6


LC sníh

LC vítr +x

3


LC vítr +y

4


2.1.2.7 Jméno

Kombinace Typ

Zatěžovací stavy

msu

EN-MSÚ (STR/GEO) Sada B

msp

EN-MSP Charakteristick ý

2.1.3

vt sklo vytah snih vitr +x vitr +y vt sklo vytah snih vitr +x vitr +y

Souč. [-]

1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

Vnitřní síly

Lineární výpočet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výběr : Vše Kombinace : msu Průřez : CS4 - pricka Prvek

B66 B51 B62 B38 B67 B48 B34 B10 B48 B38

Stav

dx [m]

msu/4 msu/3 msu/3 msu/5 msu/6 msu/3 msu/3 msu/3 msu/3 msu/7

0,000 0,000 1,500 0,000 1,500 0,000 0,000 0,000 1,400 0,750

Průřez : CS6 - Sloupek Prvek

B3 B4 B3 B4 B1 B3 B4 B1 B4 B3

Stav

dx [m]

msu/1 msu/2 msu/1 msu/1 msu/1 msu/3 msu/1 msu/3 msu/1 msu/1

2.1.4

0,830 7,470 8,300 8,300 8,300 9,130 6,640 9,130 9,130 9,130

Sn1/N1 Sn1/N1 Sn1/N1 Sn1/N1 Sn1/N1 Sn1/N1 Sn2/N3 Sn2/N3 Sn2/N3 Sn2/N3 Sn2/N3

Vy [kN]

Vz [kN]

Mx [kNm]

My [kNm]

Mz [kNm]

N [kN]

Vy [kN]

Vz [kN]

Mx [kNm]

My [kNm]

Mz [kNm]

-1,57 4,70 0,53 -0,27 0,83 -0,19 0,07 0,00 -0,19 -0,02

-13,28 1,05 -6,94 -2,05 -4,89 -4,41 -0,27 -4,04 -1,98 -6,88

0,30 -0,43 -2,29 1,92 -0,97 0,94 0,26 0,23 0,94 1,54

0,35 0,66 -3,07 2,50 0,39 1,30 0,74 0,39 2,50 -3,07

1,66 0,14 -0,40 0,12 -2,53 2,39 0,29 0,35 1,93 -0,16

0,07 -0,32 0,56 1,57 -1,82 -0,57 -0,32 -1,82 1,57 0,56

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

-0,42 0,03 -0,17 0,05 -0,64 -1,57 -0,07 -0,16 1,46 0,04

0,00 -0,51 -0,20 -0,46 0,50 0,25 -0,25 -1,01 0,84 0,26

0,14 0,65 -0,94 -0,37 -0,53 -0,68 0,22 0,00 0,63 0,96

0,02 -0,05 1,08 -0,92 -0,11 -0,93 -0,64 0,21 1,15 -1,47

Reakce

Kombinace : msp Podpora

N [kN]

Stav

msp/8 msp/9 msp/10 msp/11 msp/12 msp/13 msp/8 msp/10 msp/11 msp/14 msp/13

Rx [kN]

-0,45 0,21 -0,02 0,21 -0,28 -0,02 -0,41 -0,03 -0,26 -0,17 -0,03

Ry [kN]

0,06 0,14 0,03 0,14 0,05 0,03 -0,12 0,00 -0,16 -0,10 0,00

Rz [kN]

7,01 6,93 7,46 6,41 7,82 6,41 7,53 9,32 8,29 9,33 8,27

Mx [kNm]

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

My [kNm]

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Mz [kNm]

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

3

Vybudování venkovního výtahu D.1.2.b. PODROBNÝ STATICKÝ VÝPOČET Sn2/N3 Sn3/N7 Sn3/N7 Sn3/N7 Sn3/N7 Sn3/N7 Sn3/N7 Sn4/N5 Sn4/N5 Sn4/N5 Sn4/N5 Sn4/N5 Sn4/N5 Sn5/N31 Sn5/N31 Sn5/N31 Sn6/N32 Sn6/N32 Sn6/N32 Sn6/N32 Sn6/N32 Sn7/N51 Sn7/N51 Sn7/N51 Sn8/N52 Sn8/N52 Sn8/N52 Sn8/N52 Sn8/N52 Sn9/N8 Sn9/N8 Sn9/N8 Sn9/N8 Sn10/N6 Sn10/N6 Sn10/N6 Sn10/N6 Sn10/N6 Sn11/N23 Sn11/N23 Sn11/N23 Sn12/N24 Sn12/N24 Sn12/N24

msp/9 msp/8 msp/9 msp/14 msp/13 msp/11 msp/10 msp/8 msp/10 msp/9 msp/11 msp/15 msp/13 msp/8 msp/10 msp/13 msp/8 msp/9 msp/11 msp/15 msp/13 msp/15 msp/13 msp/9 msp/15 msp/11 msp/9 msp/8 msp/13 msp/8 msp/10 msp/15 msp/13 msp/8 msp/9 msp/11 msp/15 msp/13 msp/8 msp/10 msp/13 msp/8 msp/9 msp/13

Kombinace : msu Podpora

Sn1/N1 Sn1/N1 Sn1/N1 Sn1/N1 Sn1/N1 Sn1/N1 Sn1/N1 Sn2/N3 Sn2/N3 Sn2/N3 Sn2/N3 Sn2/N3 Sn2/N3 Sn2/N3 Sn3/N7 Sn3/N7 Sn3/N7 Sn3/N7 Sn3/N7 Sn3/N7 Sn3/N7 Sn4/N5 Sn4/N5 Sn4/N5 Sn4/N5

Stav

msu/3 msu/16 msu/17 msu/18 msu/19 msu/7 msu/13 msu/3 msu/17 msu/18 msu/2 msu/20 msu/13 msu/16 msu/3 msu/16 msu/2 msu/20 msu/13 msu/18 msu/17 msu/2 msu/21 msu/4 msu/19

-0,26 -0,69 0,09 0,03 -0,04 0,09 -0,04 -0,57 0,01 -0,12 -0,12 -0,57 0,01 -2,25 -0,49 -0,49 -2,28 0,61 0,61 -2,28 -0,30 -3,57 -0,64 -1,58 -3,85 0,16 0,16 -3,85 -0,76 -2,33 -0,61 -2,33 -0,61 -2,61 -0,60 -0,60 -2,61 -0,87 -1,87 -0,17 -0,17 -2,03 0,87 -0,07

Rx [kN]

-0,67 0,33 -0,02 0,33 0,33 -0,42 -0,02 -0,60 -0,03 -0,38 -0,60 -0,25 -0,03 -0,38 -1,02 0,15 -1,01 0,06 -0,04 0,14 -0,04 -0,85 0,01 -0,18 -0,18

-0,16 -0,16 0,06 0,02 -0,04 0,06 -0,04 0,12 0,00 -0,16 -0,16 0,12 0,00 -1,70 -0,39 -0,39 4,12 -0,85 -0,85 4,12 0,41 -2,31 -0,83 -2,46 5,44 -0,84 -0,84 5,45 0,78 -1,34 -0,48 -1,34 -0,48 2,88 -0,23 -0,23 2,89 0,52 -1,33 -0,35 -0,35 3,09 -0,34 0,36

Ry [kN]

0,08 0,19 0,03 0,19 0,19 0,07 0,03 -0,17 0,00 -0,24 -0,17 -0,14 0,00 -0,24 -0,23 0,11 -0,23 0,04 -0,04 0,10 -0,04 0,18 0,00 -0,23 -0,23

8,81 5,32 7,46 7,97 6,89 6,93 7,94 9,69 9,02 8,44 7,91 10,21 7,98 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Rz [kN]

8,25 7,19 7,98 7,36 6,41 9,98 6,41 8,38 9,84 9,52 7,16 11,97 8,27 9,09 5,56 7,75 4,54 10,13 6,89 7,98 8,47 10,54 11,56 9,85 7,88

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Mx [kNm]

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

My [kNm]

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Mz [kNm]

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4

Vybudování venkovního výtahu D.1.2.b. PODROBNÝ STATICKÝ VÝPOČET Sn4/N5 Sn4/N5 Sn4/N5 Sn4/N5 Sn5/N31 Sn5/N31 Sn5/N31 Sn6/N32 Sn6/N32 Sn6/N32 Sn6/N32 Sn6/N32 Sn7/N51 Sn7/N51 Sn7/N51 Sn8/N52 Sn8/N52 Sn8/N52 Sn8/N52 Sn8/N52 Sn9/N8 Sn9/N8 Sn9/N8 Sn9/N8 Sn10/N6 Sn10/N6 Sn10/N6 Sn10/N6 Sn10/N6 Sn11/N23 Sn11/N23 Sn11/N23 Sn12/N24 Sn12/N24 Sn12/N24

2.1.5

msu/7 msu/13 msu/3 msu/16 msu/3 msu/17 msu/13 msu/3 msu/16 msu/19 msu/1 msu/13 msu/1 msu/13 msu/4 msu/1 msu/19 msu/16 msu/3 msu/13 msu/3 msu/17 msu/1 msu/13 msu/3 msu/16 msu/19 msu/1 msu/13 msu/3 msu/17 msu/13 msu/3 msu/16 msu/13

-0,50 0,01 -0,85 -0,18 -3,20 -0,49 -0,49 -3,31 1,07 1,07 -3,31 -0,30 -5,12 -0,64 -2,14 -5,50 0,63 0,62 -5,50 -0,76 -3,28 -0,61 -3,28 -0,61 -3,61 -0,46 -0,46 -3,61 -0,87 -2,74 -0,17 -0,17 -3,03 1,34 -0,07

0,10 0,00 0,18 -0,23 -2,42 -0,39 -0,39 6,03 -1,48 -1,48 6,03 0,41 -3,18 -0,83 -3,40 7,89 -1,65 -1,65 7,89 0,78 -1,85 -0,48 -1,85 -0,48 4,15 -0,60 -0,61 4,15 0,52 -1,88 -0,35 -0,35 4,50 -0,68 0,36

13,09 7,98 11,72 8,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Posouzení konstrukce MSÚ

CS6 – sloupek, tenkostěnný profil tl. 2,5 mm, ocel S 235 :

+

z

+

y

Tenkostěnný tvarovaný profil tl. 2,5 mm r = 3,75 mm ---- střednice bp,1 = 145 mm bp,2 = 73 mm bp,3 = 38 mm 5


bp,4 =

17,25 mm

Ag,sh = 822 mm2 ---- plocha ostrohranného průřezu δ = 0,43.Σrj/Σbp,i δ = (0,43.5.3,75)/(145 + 73 + 2.38 + 2.17,25) = 0,0245 Ag = Ag,sh.(1-δ) = 822.(1-0,0245) = 801,9 mm2 Ig,y = Ig,sh .(1 - 2.δ) = 2,594.106 .(1 – 2.0,0245) = 2,467.106 mm4 Ig,z = Ig,sh .(1 - 2.δ) = 5,283.105 .(1 – 2.0,0245) = 5,02.105 mm4 Zvýšení meze kluzu – profily tvarované za studena : fya = fyb + (fu – fyb).(k.n.t2/Ag) k = 5 pro ostatní způsoby tvarování n = 5 --- počet 900 ohybů v průřezu t = 2,5 mm --- tloušťka stěny profilu fya = 235 + (360-235).(5.5.2,52/801,9) = 259,36 MPa fya ≤ ( fu + fyb)/2 = ( 360 + 235 )/2 = 297,5 MPa fya = 259,36 MPa ≤ 297,5 MPa --- podmínka splněna Nejdelší stěna : λp,1 = (1,052.bp/t).(fyb/E.kσ)0.5 stěna)

přičemž kσ = 4 (oboustranně podepřená

λp,1 = (1,052.145/2,5).(235/210000.4)0.5 = 1,021 > 0,673 → ρ = (1,00 – 0,22/λp,1)/ λp,1 = (1 – 0,22/1,021)/1,021 = 0,768 beff,1 = ρ. bp,1 = 0,768.145 = 111,42 mm Druhá nejdelší stěna : λp,2 = (1,052.bp/t).(fyb/E.kσ)0.5 stěna)


λp,2 = (1,052.73/2,5).(235/210000.4)0.5 = 0,514 ≤ 0,673 → ρ = 1,00 Třetí nejdelší stěna : λp,3 = (1,052.bp/t).(fyb/E.kσ)0.5 stěna)


λp,3 = (1,052.38/2,5).(235/210000.4)0.5 = 0,267 ≤ 0,673 → ρ = 1,00 Stěna jednostranně podepřená : λp,4 = (1,052.bp/t).(fyb/E.kσ)0.5

přičemž kσ = 0,43

λp,4 = (1,052.17,25/2,5).(235/210000.0,43)0.5 = 0,370 ≤ 0,673 → ρ = 1,00 6


Kromě nejdelší stěny, všechny ostatní působí plně !!! Aeff = 801,9 – 2,5.(145 – 111,42) = 717,95 mm2 Ieff,y = 2,467.106 – 0,08333.2,5.(145-111,42)3 – 2,5.(145-111,42).17,532 Ieff,y = 2,433.106 mm3 Weff,y = 2,433.106/90,03 = 27 028 mm3 NSd = - 13,30 kN ---- tlak My,sd = 2,70 kNm --- ohybový moment ∆My,Sd = 13,30.0,032 = 0,48 kNm ---- přídavný moment způsobený přesunem těžiště My,sd + ∆My,Sd = 2,70 + 0,48 = 3,18 kNm --- výsledný ohybový moment Lvzp,y = cca 2,2.2500 mm = 5500 mm Lvzp,z = cca 2,2.882 mm = 1940 mm iy = Ieff,y/Aeff = 2,433.106/717,95 = 58,21 mm iz = 25,36 mm λ1 = π.(E/fyb)0.5 = 3,14.(210000/235)0.5 = 93,9 λy = Lvzp,y/iy = 5500/58,21 = 94,49 → λpom,y = 94,49/93,9 = 1,006 Pro stanovení součinitele vzpěrnosti χ se použije křivka vzpěrné pevnosti c Potom χy = 0,537 --- rozhoduje → χmin λz = Lvzp,z/iz = 1940/25,36 = 76,50 → λpom,z = 76,50/93,9 = 0,815 Pro stanovení součinitele vzpěrnosti χ se použije křivka vzpěrné pevnosti c Potom χz = 0,652 --- nerozhoduje µy = λpom,y.(2.β M,y – 4 ) = 1,006.(2.1,8 – 4 ) = -0,402 ≤ 0,90 ky = 1 – (µy.NSd/χy.fyb.Aeff) ky = 1 – (-0,402.15090/0,537.235.717,95) = 1,067 ≤ 1,50 Kombinace vzpěrného tlaku a ohybu : γM1. Nsd/( χmin.Aeff.fyb )+ γM1.ky.( My,sd + ∆My,Sd )/( Weff,y.fyb ) ≤ 1,00 1,00.13300/(0,537.717,95.235)+ 1,00.1,067.(3,18.106)/(27028.235) ≤ 1,00 0,167 + 0,534 = 0,701 ≤ 1,00 --- vyhovuje

7


CS5 – pricka, tenkostěnný profil tl. 2,5 mm, ocel S 235 :

+

z

+

Tenkostěnný tvarovaný profil tl. 2,5 mm r = 3,75 mm --- střednice bp,1 bp,2 bp,3 bp,4 bp,5

= = = = =

116,5 mm 21,5 mm 16,5 mm 16,0 mm 20,75 mm

Ag,sh = 665 mm2 ---- plocha ostrohranného průřezu δ = 0,43.Σrj/Σbp,i δ = (0,43.8.3,75)/(116,5 + 2.21,5 + 2.16 + 2.16,5 + 2.20,75) = 0,0485 Ag = Ag,sh.(1-δ) = 665.(1-0,0485) = 633,0 mm2 Ig,y = Ig,sh .(1 - 2.δ) = 1,155.106 .(1 – 2.0,0485) = 1,043.106 mm4 Ig,z = Ig,sh .(1 - 2.δ) = 1,495.105 .(1 – 2.0,0485) = 1,350.105 mm4

Zvýšení meze kluzu – profily tvarované za studena : fya = fyb + (fu – fyb).(k.n.t2/Ag) k = 5 pro ostatní způsoby tvarování n = 8 --- počet 900 ohybů v průřezu t = 2,5 mm --- tloušťka stěny profilu fya = 235 + (360-235).(5.8.2,52/633,0) = 284,37 MPa fya ≤ ( fu + fyb)/2 = ( 360 + 235 )/2 = 297,5 MPa fya = 284,37 MPa ≤ 297,5 MPa --- podmínka splněna Nejdelší stěna : λp,1 = (1,052.bp/t).(fyb/E.kσ)0.5 stěna)


λp,1 = (1,052.116,5/2,5).(235/210000.4)0.5 = 0,820 > 0,673 → ρ = (1,00 – 0,22/λp,1)/ λp,1 = (1 – 0,22/0,820)/0,820 = 0,892

8


beff,1 = ρ. bp,1 = 0,892.116,5 = 103,96 mm Druhá nejdelší stěna : λp,2 = (1,052.bp/t).(fyb/E.kσ)0.5 stěna)


λp,2 = (1,052.21,5/2,5).(235/210000.4)0.5 = 0,151 ≤ 0,673 → ρ = 1,00 Třetí nejdelší stěna : λp,3 = (1,052.bp/t).(fyb/E.kσ)0.5 stěna)


λp,3 = (1,052.16,5/2,5).(235/210000.4)0.5 = 0,116 ≤ 0,673 → ρ = 1,00 Čtvrtá nejdelší stěna : λp,4 = (1,052.bp/t).(fyb/E.kσ)0.5 stěna)


λp,4 = (1,052.16/2,5).(235/210000.4)0.5 = 0,113 ≤ 0,673 → ρ = 1,00 Stěna jednostranně podepřená λp,5 = (1,052.bp/t).(fyb/E.kσ)0.5

: přičemž kσ = 0,43

λp,5 = (1,052.20,75/2,5).(235/210000.0,43)0.5 = 0,445 ≤ 0,673 → ρ = 1,00 Kromě nejdelší stěny, všechny ostatní působí plně !!! Aeff = 633,0 – 2,5.(116,5 – 103,96) = 601,65 mm2 Ieff,y = 1,043.106 – 0,08333.2,5.(116,5-103,96)3 Ieff,y = 1,042.106 mm3 Weff,y = 1,042.106/59,50 = 17 513 mm3 Ieff,z = 1,350.105 – 0,08333.2,53.(116,5-103,96) – 2,5.(116,5103,96).24,062 Ieff,z = 1,168.105 mm3 Weff,z = 1,168.105/25,31 = 4 615 mm3 NSd = - 3,14 kN ---- tlak Mz,sd = 0,81 kNm --- ohybový moment Lvzp,y = cca 1,35.1300 mm = 2025 mm Lvzp,z = 1500 mm iy = Ieff,y/Aeff = 1,042.106/601,65 = 41,62 mm iz = Ieff,z/Aeff = 1,168.105/601,65 = 13,93 mm λ1 = π.(E/fyb)0.5 = 3,14.(210000/235)0.5 = 93,9 λy = Lvzp,y/iy = 2025/41,62 = 48,67 → λpom,y = 48,67/93,9 = 0,518 Pro stanovení součinitele vzpěrnosti χ se použije křivka vzpěrné pevnosti 9


c Potom χy = 0,832 --- nerozhoduje λz = Lvzp,z/iz = 1500/13,93 = 107,70 → λpom,z = 93,30/93,9 = 1,147 Pro stanovení součinitele vzpěrnosti χ se použije křivka vzpěrné pevnosti c Potom χz = 0,458 --- rozhoduje → χmin β M,z = 1,8 – 0,7.ψ = 1,8 – 0,7.(-0.51/0,81) = 2,43 µz = λpom,z.(2.β M,z – 4 ) = 0,994.(2.2,43 – 4 ) = 0,855 ≤ 0,90 kz = 1 – (µz.NSd/χz.fyb.Aeff) kz = 1 – (0,855.3140/0,458.235.601,65) = 0,959 ≤ 1,50 Kombinace vzpěrného tlaku a ohybu : γM1. Nsd/( χmin.Aeff.fyb )+ γM1.kz. Mz,sd/( Weff,z.fyb ) ≤ 1,00 1,00.3140/(0,458.601,65.235)+ 1,00.0,959.(0,81.106)/(4615.235) ≤ 1,00 0,053 + 0,714 = 0,766 ≤ 1,00 --- vyhovuje

10


2.1.6

Posouzení konstrukce MSP

výchylka sloupů výtahové šachty maximální dovolená výchylka fdov = h/500 = 12500/500 = 25,0 mm

11


2.1.7

Kotvení

2.1.7.1

Sloupy

Kotvení pomocí lepených kotev do základové konstrukce. Stojky výtahové šachty budou přivařeny na zabetonované kotevní plechy.

2.2

ZÁKLADOVÁ KONSTRUKCE

2.2.1

Stropní deska základu

2.2.1.1

Statické schéma

- je posuzována jako prostý nosník - max. rozpětí (osová vzdálenost podpor)

l = 1,60 m

- zatěžovací šířka

b = 1,00 m

2.2.1.2

Zatížení g0,k[kN/m2]

ZS 1: vlastní váha+stálé

stěrka betonová deska omítka

ρ tl. kgm-3 mm kgm-2 2200 5 2500 250 1900 10

Σ= ZS2: užitné užitné, kat. C (500 kg/m2) Σ=

kNm-2 0,11 6,25 0,19

γG,sup γF 1,35 1,35 1,35

g0,d[kN/m2] kNm-2 0,15 8,44 0,26

6,55

1,35

8,84

qk[kN/m2]

γQ

5,00

1,50

7,50

5,00

1,50

7,50

qd[kN/m2]

Kombinace na únosnost (STR): KZS1:

1,35*ZS 1 + 1,5*ZS 2

Kombinace na použitelnost: KZS2:

1,00*ZS 1 + 1,00*ZS 2

2.2.1.3

Posouzení

Mezní stav únosnosti:

1 1 M Ed ,max = * [( g d + q d ) * b]* l 2 = * [(8,84 + 7,5) * 1,00]* 1,600 2 = 5,3 kNm 8 8

12


POSOUZENÍ ŽB DESKY NA OHYB VLASTNOSTI BETONU:

C20/25

frakce kameniva:

F08/22

=>

fck =

10 505(R)

=>

MPa

γc =

1,50

fcd =

13,33

MPa

fctm =

2,21

MPa

Ecm = VLASTNOSTI OCELI:

20

30 000 MPa

fy k =

500

γs =

1,15

fy d =

MPa

434,78 MPa

Es = 200 000 MPa KRYTÍ VÝZTUŽE: XC2

stupeň vlivu prostředí:

c min,dur =

S3

třída konstrukce:

nominální krycí vrstva:

10

mm

c min,b =

6

mm

c min =

10

mm

∆c dev =

30

mm

cnom =

40

mm

GEOMETRIE: tloušťka desky:

h=

0,200

m

posuzovaná šířka:

b=

1,000

m

OHYBOVÝ MOMENT OD NÁVRHOVÉHO ZATÍŽENÍ: MEd =

5,3

kNm

ano

redistribuce:

NAVRŽENÁ NOSNÁ VÝZTUŽ DESKY: φ=

6

mm

as -φ =

as =

100

mm

(světlá vzdálenost prutů)

27 mm OK as,min = as,min = max(1,2φ; dg + 5; 20 mm)

as = 100 mm < (osová vzdálenost prutů)

as,max = 300 mm OK as,max = min(2h; 300 mm)

Ast = 2,83E-04 m 2

94

mm

>

POSOUZENÍ PRŮŘEZU: d=

0,157

λ=

0,800

η= x=

1,000 0,012

m

z=

0,152

m

εcui = 3,50E-03

Ast = 2,83E-04 m

MRd =

18,7

εy d = 2,174E-03

m

ξ=

2

kNm

0,073

<

ξbal,1 = ξmax = 0,450 OK

>

Ast,min = 2,04E-04 m2

OK

<

Ast,max = 8,00E-03 m2

OK

>

MEd =

5,3

kNm => VYHOVUJE

13


2.2.2

Žebro

2.2.2.1


- je posuzováno jako prostý nosník - max. rozpětí (osová vzdálenost podpor) l = 1,9 m - zatížení je bodově šachtou a rovnoměrně základovou deskou - bodové zatížení je rozpočítáno na jednu stojku, tj. ¼ celkového zatížení

2.2.2.2

Zatížení

ZS 1: vlastní váha + stálé rovnoměrné

gk[kN/m]

γG,sup

Žebro 0,4x0,6 m

6,0

1,35

8,1

Deska šíř. 0,8 m

5,3

1,35

7,1

11,3

1,35

15,2

ZS 1: vlastní váha + stálé bodové Vystrojení výtahu 15/4 =

3,8

1,35

5,1

Konstrukce šachty vč. střechy 70/4 =

17,5

1,35

12,2

21,3

1,35

27,3

qk[kN/m]

γQ

Užitné výtahu 360/2 kg =

1,8

1,50

2,7

Sníh v návěji

2,8

1,50

4,2

4,6

1,50

6,9

Σ=

Σ=

ZS 2: užitné bodové

Σ=

2.2.2.3

gd[kN/m]

qd[kN/m]

Silové účinky

Charakteristické zatížení gK = 11,3 kN/m QK = 21,3 + 4,6 = 25,9 kN Návrhové zatížení qd = 15,2 kN/m Qd= 27,3 + 6,9 = 34,2 kN

2.2.2.4

Posouzení

Mezní stav únosnosti:

1 1 M Ed ,max = * [(q d ) * b]* l 2 + Qd * b = * [11,3 * 1,00]* 1,90 2 + 34,2 * 0,35 = 5,1 + 13,2 = 18,3kNm 8 8 1 1 VEd ,max = * [( g d ) * b]* l + Qd = * [15,2 * 1,00]* 1,9 + 34,2 = 48,6 kN 2 2 14


Navrženo vyztužení: při dolním i horním okraji 3x R12 + třmínky R6 po 200 mm

POSOUZENÍ ŽB NOSNÍKU NA OHYB - JEDNOSTRANNĚ VYZTUŽENÝ VLASTNOSTI BETONU:

C20/25

frakce kameniva:

F08/16

=>

fck =

20

γc =

1,50

fcd =

13,33

MPa

fctm =

2,21

MPa

Ecm = VLASTNOSTI OCELI:

10 505(R)

=>

MPa

30 000 MPa

fy k =

500

γs =

1,15

fy d =

MPa

434,78 MPa

Es = 200 000 MPa KRYTÍ VÝZTUŽE: XC1

stupeň vlivu prostředí:

c min,dur =

15

mm

c min,b =

12

mm (podélná výztuž)

minimální krycí vrstva třmínků:

c min =

15

mm

minimální krycí vrstva podélné výztuže:

c min =

15

mm

∆c dev =

19

mm

cnom =

40

mm

S4

třída konstrukce:

nominální krycí vrstva podélné výztuže: GEOMETRIE: výška nosníku:

h=

0,600

m

šířka nosníku:

b=

0,400

m

OHYBOVÝ MOMENT OD NÁVRHOVÉHO ZATÍŽENÍ: MEd =

18,3

kNm

redistribuce:

ne

počet vrstev:

1

NAVRŽENÁ VÝZTUŽ NOSNÍKU: φst =

6

φ1 =

12

n1 =

3

As1

mm (průměr třmínků)

vzd. os:

0

mm

mm (průměr nosné podélné tažené výztuže) 21 mm OK ks as1 = 142,0 mm > as1,min = 2 = 3,39E-04 m (světlá vzdálenost prutů) as1,min = max(1,2φ; dg + 5; 20 mm)

POSOUZENÍ PRŮŘEZU: ast = d=

0,046

m

0,554

m

λ=

0,800

η= x=

1,000 0,035

m

z=

0,540

m

εcui = 3,50E-03

As1 = 3,39E-04 m

MRd =

79,6

εy d = 2,174E-03

ξ=

2

kNm

0,062

<

ξbal,1 = ξmax = 0,617 OK

>

As1,min = 2,88E-04 m2

OK

<

As1,max = 9,60E-03 m2

OK

>

MEd =

18,3

kNm => VYHOVUJE

15


POSOUZENÍ ŽB NOSNÍKU NA SMYK - JEDNOSTRANNĚ VYZTUŽENÝ NÁVRHOVÁ POSOUVAJÍCÍ SÍLA: VEd,max =

49,0

kN

VEd1 =

49,0

kN

NÁVRHOVÁ ÚNOSNOST VE SMYKU PRVKU BEZ VÝZTUŽE: CRd,c =

0,12

k=

1,612

bw =

0,400

φ1 =

12

n1 = As1

MPa m mm ks

3 3,39E-04 = m2

ρ l = 1,59E-03 k 1σcp =

0,000

VRd,c,min =

68,4

kN

VRd,c =

60,7

kN

VRd,c =

68,4

kN

VEd1 =

>

49,0

kN =>

VYHOVUJE BEZ VÝZTUŽE

ÚNOSNOST TLAČENÝCH DIAGONÁL: v1 =

0,55

θ=

21,8

° (úhel tlačených diagonál)

463,9

kN

VRd,max =

cotg θ =

VEd1 =

>

49,0

2,500 kN =>

VYHOVUJE

NAVRŽENÁ SMYKOVÁ VÝZTUŽ: VLASTNOSTI OCELI:

10 505(R)

=>

fy wk =

500

γs =

1,15

fy wd = φst =

třmínky 6 mm

<

sst =

0,200

m

sst,t = nst =

0,196 2

m < - počet střihů

MPa

434,78 MPa

s st,max = 0,400 m OK s st,max = min(0,75d(1+cotg α); 400 mm) s st,t,max = 0,401 m OK s st,t,max = min(0,75d; 600 mm)

° (úhel vůči vodorovné ose) 90 Asw,st,max = 6,77E-04 m2 = 5,65E-05 m2 < = 7,07E-04

α st = Asw,st ρ w,st

NÁVRHOVÁ HODNOTA POSOUVAJÍCÍ SÍLY, KTEROU MŮŽE PŘEVZÍT SMYKOVÁ VÝZTUŽ: VRd,s =

140,5

VRd,b =

0,0

kN - třmínky kN - ohyby

VRd,b =

0,0

kN ( = max VRd,s)

SMYKOVÁ ÚNOSNOST PRŮŘEZU: VRd = VRd,s+VRd,b =

140,5

kN

>

VEd1 =

49,0

kN

=> VYHOVUJE

16


2.2.3

Základový pas

2.2.3.1


- rozměr 1,8x0,45 m

2.2.3.2

Zatížení

ZS 1: vlastní váha

gk[kN]

γG,sup

gd[kN]

pas 0,45x1,8x2,0 m

40,5

1,35

54,7

2x reakce horní stavby

71,5

1,33

94,8

112,0

1,33

149,5

Σ=

2.2.3.3

Silové účinky

Charakteristické zatížení QK = 112,0 kN Návrhové zatížení Qd= 149,5 kN

2.2.3.4

Posouzení

Pro předpokládané zeminy uvažuji Rdt = 150 kPa b2= l2= h2=

1,80 m 0,45 m 2,00 m

Qb= h=

0 kN 2,00 m

Rdt=

ex,max= ey,max=

0,60 m 0,15 m

150 kPa

objem. hmotnost betonu podpo ra

1

uzel

15

kombi

0,00 kN/m3 Rx [kN]

0

Ry [kN]

0

Rz [kN]

0

112

Mx [kNm]

My [kNm]

0

Q [kN]

0

112,0

ex [m]

ey [m]

e
0,000

0,000

e o.k.

e
Aef

e o.k.

[m2] 0,81

sigma [kPa] 138,3

O.K.

17


2.2.3.5

Schéma vyztužení

18


2.3

ÚPRAVA OKENNÍHO OTVORU V 1. PP

2.3.1

Schéma

19


3.

ZÁVĚR Posouzením bylo prokázáno, že navržené konstrukce vyhovují, konstrukce je v souladu

s návrhovými normami.

20

PODROBNÝ STATICKÝ VÝPOČET

Recommend Documents