Wolf Ákos
Királyegyháza, cementgyár - esettanulmány
Királyegyháza, cementgyár - esettanulmányok Tartalom
Bevezetés Projekt ismertetés, helyszín bemutatása
Főbb műtárgyak, létesítmények
Talajadottságok bemutatása Műtárgyak tervezése (klinkersiló, nyersanyagtároló, hőcserélő torony, iroda)
Összefoglalás
Bevezetés Helyszín
Bükkösd
Királyegyháza
Bevezetés Beruházó • Nostra Cement Kft.
Kivitelező • STRABAG MML Kft. • Magyar Aszfalt Kft.
Műszaki ellenőr • Innober-wave Kft.
Tervező • Total Kft. - generáltervező • M Mérnöki Iroda Kft. – statika • A TEC Gmbh. - technológia
Geotechnika • Geoplan Kft. • dr. Szepesházi Róbert - szakértő
Főbb műtárgyak, létesítmények
Főbb műtárgyak, létesítmények Főbb műtárgyak
Nyersanyagtároló (előhom.)
Hőcserélő torony torony, kemence
Cementsilók
Klinkersiló
Iroda, Iroda szervizcsarnok
Főbb műtárgyak, létesítmények Nyersanyagtároló szerkezet • 65 m fesztávolságú acél csarnokszerkezet p hosszanti • Középső tengelyén ~13 m magas súlytámfal
nehézség • középső hossztengely mentén té kb. kb 13 13-14 14 m magasságig betöltött alapanyag hatására keletkező mozgások k kezelése lé • Nagy fesztávolság
65 m
Főbb műtárgyak, létesítmények Hőcserélő torony szerkezet • Alapterület: 19 x 25 m • Magasság:105 m • Anyag: vasbeton • Kivitelezés: csúszó zsalus technológia
nehézség • Szigorú S i ú süllyedési üll dé i é és süllyedéskülönbségi korlátok y csatlakozik • A toronyhoz a gyakorlatilag terheletlen kemencesor
Főbb műtárgyak, létesítmények Klinkersiló szerkezet • Átmérő: D=50 m • Magasság H= 50 m • Anyag: vasbeton • Kivitelezés: csúszó zsalus technológia
nehézség • Jelentős mértékű terhelés: • önsúly: 360.000 kN • hasznos teher: 900.000 kN
Főbb műtárgyak, létesítmények Cementsilók szerkezet • 6 db cementsiló egy alaplemezen • Átmérő: 14 m • Magasság: ~55 m • Alaplemez vastagság: 3,5 m • Anyag: vasbeton • Kivitelezés: csúszó zsalus technológia
nehézség • Alaplemezen p egyenlőtlen gy terhelési viszonyok kialakulása
Főbb műtárgyak, létesítmények Iroda, szervizcsarnok szerkezet • Csarnok: 24 m fesztávú rácsos tartó • Iroda: legjellegzetesebb: kéttámaszú, feszített felső födémre függeszfüggesz tett hídszerűen kialakított tartószerkezet
nehézség hé é • Az iroda és a csarnok is a gyárterületet körülvevő 6-7 m magas töltéshez csatlakozik • Az alapokra vonatkozó süllyedéskülönbségi k lát a jjelentősen korlát l tő eltérő lté ő terhelési viszonyok mellett
Talajadottságok bemutatása
Műtárgyak mérete, terhelése
Előzmény y GeoPannon Kft.: Területismertető szakvélemény 2006. június • Feltárások: jellemzően 10-15 m mély fúrások + 1-1 db 30, 35 és 40 m mély feltárás
Előkészítés
Mélyalapozási igény Nagy lehatási mélység
Univesitas Győr Kht.: 2 db statikus próbaterhelés 2007. március • Cölö Cölöphossz: h L = 22 m • Átmérő: D1 = 80 cm, D2 = 100 cm • Gyenge teherbírás
Geoplan Kft.: Kft : 2 db 75 m mélységű nagyátmérőjű fúrás 2007. április
Átlagosnál nagyobb mélységű feltárások
• Teljes mélységig puha, átázott , telített, helyenként mészkonkréciós pleisztocén agyag, felszín közeli talajvíz Æ geotechnikai problémák
Geoplan Kft.: 6 db ~45 m mély statikus szonda (CPT) 2007. június • Teljes mélységig qc < 4 Mpa csúcsellenállás
Talajadottságok bemutatása Feltárások
Előzmény y feltárások, összesen 200 fm hosszban • 10-40 m mély
Előkészítés fázisa • 2 db 75 m mély nagyátmérőjű fúrás • 6 db ~ 45 m mély statikus szondázás (CPT)
Kiviteli terv • 31 db 15-46 m mély statikus szondázás (CPT) (Σ795 fm) • 19 db 15-65 15 65 m mély nagyátmérőjű fúrás (Σ615 m) • 7 db 6 m mély kisátmérőjű fúrás
Talajadottságok bemutatása
Talajadottságok bemutatása Tervezési lépések
Talajvizsgálati jelentés • feltárások, laborvizsgálatok kiértékelése • várható rétegződés • talajfizikai paraméterek karakterisztikus értékei • tervezéshez szükséges alapadatok
Geotechnikai terv • statikus tervezővel folyamatos konzultálás, igények egyeztetése, leggazdaságosabb megoldás keresése
Monitoring • elvégzett mozgások ellenőrzése ellenőrzése, további alakváltozások becslése
Talajadottságok bemutatása Geológia
Alapréteg • nagy mélységben – kivitelezést és tervezést nem befolyásolja
• Felső pannóniai beltó feltöltődése, h homokos k kő kőzetliszt tli t – 70 m mélységben • Pliocén és alsó pleisztocén határára jellemző vörös agyag zóna
Rétegsor • harmad- és negyedidőszaki képződmények
• A hegység előterében az erózió hatására változatos pleisztocén rétegsor: törmelékes, pizolitos, áthalmozott, gy g szintekkel átszőtt mészkonkréciós, barna agyag
Talajadottságok bemutatása Laboratóriumi vizsgálatok
Szemrevételezés, tapintás • szín, küllemi sajátosságok • összetétel • mikrorétegzettség
Víztartalom meghatározás - azonosító vizsgálatok • Konzisztencia határok meghatározása • Szemeloszlási S l lá i vizsgálat i ál t
Mechanikai vizsgálatok • Kompressziós kísérlet • Triaxiális vizsgálat • Egyirányú nyomóvizsgálat
Talajadottságok bemutatása Talajadottságok
Rétegszelvény
Fúrások • 18-19 m-ig puha homokos iszap-sovány agyag • 42-43 42 43 m m-ig ig igen változó plaszticitású rétegek • 44-45 m-ig mészkonkréciós homokos iszap-sovány agyag • 45 m-től közepes-kövér agyag a fúrások fú á k ffeküjéig küjéi • Felszín közeli talajvíz
KEMENCE HŐCSERÉLŐ TORONY
18-19 m
42-43 m 44-45 m
KLINKERTÁROLÓ
CEMENTSILÓK
Talajadottságok bemutatása 0
Ödométeres vizsgálatok
10
20
mélys ség z [m]
30
40
50
40 m - Es = 15 MPa 60 m - Es = 20 MPa
10
15
összenyomódái moulus Es [MPa] 20 25 30 35
0
75 db kísérlet Eredmények kiértékelése: g σz0 = kezdeti hat. feszültség Δσz = 100, 200 és 300 kPa növekmény
5
60
70
80
Es1 = 3,6 + 0,254 · z Es2 = 4,6 + 0,247 · z Es3 = 5,5 + 0,242 · z
Talajadottságok bemutatása
26 db kísérlet
160
Az eredményekben jelentős szórás
Karakterisztikus érték óvatos felvétele
nyíróffeszüültség τ [kPa]
Triaxiális vizsgálatok
200
120
80
40
φ = 16° c = 22 kPa 0 0
50
100
150
200
250
300
normál feszültség σ [kPa]
350
400
450
500
Talajadottságok bemutatása CPT szondázások Hasonló lefutású görbék 40 m-ig m ig • 1 MPa-os sáv
0
Hőcserélő torony környezetében készült statikus szonda vizsgálatok
4
8
12
Mészkonkréciós zónák
40 m alatt szeszélyes eredménysorok
2
3
4
5
6
7
8
qc [MPa] 9
0
16
20
z [m]
• ~14-16 14 16 m • ~24-26 m • ~32 m
1
24
28
32
36
40
44
48
GHS11
GHS12
GNYS11
GNYS12
CPT-U1
CPT-U2
CPT-U3
CPT-U4
GS25
GS26
10
Talajadottságok bemutatása Összefoglalás Alapréteg nagy mélységben
Klinkersiló talajmodell
• Tervezést és kivitelezést nem befolyásolja
Nagy vastagságú N t á ú agyag rétegsor • Puha-sodorható állapot • Kompresszíbilis • Konszolidációs probléma • Mészkonkréciós zónák
Felszín közeli talajvízszint • • • •
Teherbírási határállapot nem meghatározó Jelentős mértékű süllyedések Süll dé külö b é k Süllyedéskülönbségek Időben elhúzódó alakváltozások
plaszt. index
mélység Megnevezés
konz. index
hézagtényező
telítettségi fok
térfogatsúly γr
IP
Ic
e
Sr
[%]
[-]
[-]
[-]
0,0-0,8
Szürke kissé humuszos kövér agyag
32
1,2
-
0,8-4,0
Sárga homokos iszap
13 (37)
0,8 - 0,9
4,0-10,0
Szsárga - bsárga iszap - sovány agyag
14 - 17
10,0-14,0
Világosbarna - sárga iszap - sovány agyag
14,0-16,0
CPT összeny. csúcsell. mod. qc
Es
[kN/m ]
[MPa]
[MPa]
-
19,5
1,0
-
-
-
19,5
0,9
6,6
0,9 - 1,0
0,65
1,00
20,5
1,3
7,8
13 - 19
0,9 - 1,0
0,60
1,00
20,8
2,0
9,0
Szürkéssárga sovány so á y agyag
16
0,9 - 1,1
0,62
1,00
20,6
2,9
13,0
16,0-19,5
Szürkéssárga sovány agyag
16 (31)
0,9 - 1,1
0,62
1,00
20,6
2,3
10,2
19,5-23,0
Barna szürkeeres kövér agyag
38 - 41
0,9 - 1,1
0,60
1,00
20,8
2,6
11,0
23,0-26,0 , ,
Barna szürkeeres kö ér ag kövér agyag ag
38 - 41
0,9 , - 1,1 ,
0,60 ,
1,00 ,
20,8 ,
3,5 ,
16,0 ,
26,0-30,0
Sárga sovány - közepes agyag
18 - 23
0,9 - 1,0
0,68
1,00
20,1
2,8
12,6
30,0-31,0
Sárga szürkeeres kövér agyag
31
0,9
0,72
1,00
20,0
3,2
13,1
31 0 33 0 31,0-33,0
Sárga g szürkeeres kövér agyag
31
09 0,9
0 72 0,72
1 00 1,00
20 0 20,0
37 3,7
15 0 15,0
33,0-36,0
Sárga szürkeeres kövér agyag
31
0,9
0,72
1,00
20,0
2,7
14,1
36,0-40,0
Barnásszürke kövér agyag
32 - 44
0,9 - 1,0
0,62
1,00
20,4
3,5
14,9
40,0-43,0
Bszürke mészkőtörm mészkőtörm. kövér agyag
31
1,1
0,55
1,00
20,5
3,7
15,7
43,0-45,0
Világosrbarna homokos iszap - sovány agyag
15 - 18
0,6 - 0,8
-
1,00
20,5
4,00
16,3
45,0-50,0
Szürke - barnásszürke közepes - kövér agyag
25 - 42
1,0 - 1,2
0,61
1,00
20,5
4,00
20,0
z [m]
3
Műtárgyak tervezése Klinkersiló 45,3 m
Műtárgy ismertetése • Magasság: agasság H = 55 m • Külső henger átmérője Dk = 45,3 m • Belső henger átmérője Db = 16 m • Alap átmérője Da = 60 m • Alap magassága Ha = 5,5 m
55 m
Főbb méretek
Terhelés • Önsúly (γ = 1 1,1): 1): G = 360.000 kN • Klinker kezdetben (γ = 1,0): Gk = 600.000 kN • Maximális tároló kapacitás (γ = 1,0): Gmax = 900.000 kN
60 m
Műtárgyak tervezése Klinkersiló Nincsen szigorú süllyedési korlát
Teherbírás
Síkalapozás
60.000 t betöltött anyag
90.000 t betöltött anyag
σm = 339 kPa
σm = 445 kPa Nagy lehatási mélység
DIN
φ = 20° c = 40 kPa
Teherbírás meghatározása MSZ szerint
EC-7 szerint
σHMSZ = 1188 kPa
σHEC = 997 kPa
Műtárgyak tervezése Klinkersiló Teherbírás
Talajok oldalkitérése összetett csúszólap mentén
N Nagy alaptest l t t B p t
H Ea
CPT alapján: H = 15 m
Ep
Fs
Fs elhanyagolása
p = 509 kPa φ = 18° c = 30 kPa
Ea és Ep síkbeliként számítva
Műtárgyak tervezése Klinkersiló
Műtárgyak tervezése Klinkersiló
60 000 t esetén: m01 = 45 m
0
90 000 t esetén: m02 = 52 m
Haránt kontrakció elhanyagolása
Haránt kontrakció figyelembe vétele
200
10
SÜLLYEDÉSSZÁMÍTÁSI MEGOLDÁSOK
100
feszültség σ [kN/m 2] 300 400 500
0
20 mélység z [m] m
Süllyedés
Lehatási mélység: 20 % %-os szabály bál fesz. terjedés Kany alapján
30
40
Kany süllyedésüll dé számítási képlete
Mayne – Poulos megoldása
50
Geoszt. nyomás 20%-a 60000t betöltött anyag 90000t betöltött anyag
Rétegösszenyomódások összegzése
PLAXIS FEM-analízis
60
Műtárgyak tervezése Klinkersiló Süllyedés
Számított süllyedési értékek
A betöltött anyag
[cm]
60.000 t
90.000 t
y süllyedésszámítási y p képlete Kany
86
107
Rétegösszenyomódások összegzése
77
98
Mayne – Poulos rugalmasságtani megoldása
104
134
PLAXIS FEM-analízis
115
160
Eredmények ed é ye csö csökkentése e tése Mészkonkréciós, mészkőtörmelékes talaj
Kötött talaj – tartós teher
60.000 t betöltött anyag y g
90.000 t betöltött anyag y g
s = 50-65 cm
s = 65-75 cm
Műtárgyak tervezése Klinkersiló 350
Konszolidáció
60.000 t betöltött anyag 300 40.000 t átlagos betöltöttség
Bizonytalanságok
terhelés s p [kPa]
250 200
20.000 t betöltött anyag
150 önsúly 100 50
• azonnali és teljes süllyedések aránya • kritikus réteg vastagsága - mészkonkréciós rétegek ét k szerepe • talajok vízáteresztő képessége
0 0
0
50
50
100
100
150
150
200
200
250
250
300
350
idő
t [hónap]
300
350
0
10 50 % 14 m
20
75 % 14 m
Drénezés
Nem drénezés
sülly yedés s [cm]
50 % 40 m
30
40
50
60
75 % 40 m
400
400
Műtárgyak tervezése Klinkersiló dátum
Önsúly hatására Számított: s ≈ 20 cm
Mért: s = 8-9 cm
terhelés p ((103 t)
Monitoring 100 50 0
KS01 KS01 KS03 KS03
-50
23 03
KS06 KS06
13
20
33
-100
04
01
11
22
21
32
31
KS33 KS33 átlag átlag
05
06
süllyedés s (m mm)
12
KS11 KS11 KS22 KS22
-150
02
KS04 KS04
-200 -250 -300 -350 -400
Terhelés terhelés
Műtárgyak tervezése Klinkersiló dátum
Monitoring terhelés p (10 03 t)
100
13
20
KS01 0
23 03
50
KS03 KS04
33
KS06
04
-50
KS11 KS22
02
12
01
11
22
21
32
31
05
süllyedé és s (cm)
KS33 -100
átlag terhelés
-150
06 -200
-250
Műtárgyak tervezése
Műtárgy ismertetése Főbb méretek • Magasság: H = 105 m • Szélesség: B = 19 m • Hosszúság: L = 25 m • Anyag: vasbeton • Alapozás: cölöpalapozás
Terhelés • Önsúly (γ = 1,1): G = 115.500 kN • Technológiai T h ló i i gépek é k súlya úl (γ = 1,1): Fg1 = 26.400 kN • Karbantartáskor fellépő terhelés (γ = 1,1): Fgg1 = 16 00 kN 16.500 • Szélteher többlet él mentén: Fsz = 22.000 kN
Hőcserrélő toro ony
Hőcserélő torony
Kemence
Műtárgyak tervezése Hőcserélő torony 3.95
3.95
3.95
4.65
3.95
3.95
3.95
3.95
3.95
3.40
3.95
3.40
3.95
4.45
4.00
4.45
Szigorú süllyedési és süllyedéskülönbségi süllyedéskülönbségi korlát
4.65
4.90
Teherbírás
Statikus tervezővel egyeztetett t t tt cölöpkiosztás
Mélyalapozás
4.4 45 3.40
4.45
4.4 45 4.45
FCM
3.40
158 .400 ≈ 3960 kN 40 20000 = FCgg + = 5390kN 14
FCg =
19.00
Mértékadó cölöperő
.60
25.00
B < H/7 Æ probléma B > H/5 Æ nincsen i probléma
Műtárgyak tervezése Hőcserélő torony
Tervezett cölöp geometriája: • Á Átmérő: D = 1,20 m • Cölöpösszefogás szintje: 112,50 mBf • Cölöptalp Cölö t l szint: i t 76,0 76 0 mBf Bf • Dolgozó cölöphossz: L = 36,50 m
Számítás CPT szondázási eredményeken és statikus próbaterhelésen alapszik
Fajlagos palástellenállás: τ = 52 kPa Fajlagos talpellenállás: σ = 1500 kPa
Törőerő: Rc = 8720 kN Bizt. tényező: α = 0,473 Határerő: RH = 4120 kN
Tervezett cölöp T c
Teherbírás
Műtárgyak tervezése Hőcserélő torony Teherbírás Kemence alapozása • Átmérő: D = 0,60 m • Dolgozó cölöphossz: L = 20,00 m
4,5 m
Műtárgyak tervezése Hőcserélő torony
B
Süllyedés D
Egyedi cölöp süllyedés
Cölöpcsoport süllyedés
Szerkezet süllyedés
L
H
37 m mély cölöpalapozás
δ
Feszültségszétterjedés jelentős
Geosztatikai nyomás jelentős
Süllyedést kiváltó többletfeszültség kicsi
Lehatási mélység csekély
2D
Számítás: Kany közelítő képlete szerint
L'
Szétterjedés: δ1 = 5° 5
Szétterjedés: δ2 = 10° 10
s1 = 6,4 cm
s2 = 2,9 cm
Műtárgyak tervezése Hőcserélő torony Süllyedés
Cölöpcsoport süllyedés s1 = 6,4 cm
s2 = 2,9 cm
Egyedi cölöp süllyedése: se = 0,1 0,1·D D = 1,2 cm
Szerkezet süllyedése: smax = 4 - 8 cm
Szerkezet várható süllyedése: s = 3,5 - 6 cm
Műtárgyak tervezése Hőcserélő torony
Műtárgyak tervezése Nyersanyagtároló csarnok Műtárgy ismertetése Főbb méretek • Magasság: H = 35 m • Szélesség: B = 65 m • Hosszúság: L = 245 m • Támfal magassága: Ht = 13,5 m
Terhelés • Betöltött anyag magassága: 14 m • Betöltött anyag szélessége: 40 m • Hosszanti H ti rakodógép: k dó é 60 t • Csarnokszerkezet: Fp ≈ 700 kN
65 m
Műtárgyak tervezése Nyersanyagtároló csarnok Süllyedés Betöltött anyag hatásának vizsgálata Plaxis programmal Számítási eredmények • Támfal sülly.: sülly : 50-60 50 60 cm • Támasz sülly.: 10-15 cm • Támasz vízszintes elmozdulása: 8-10 cm
Probléma • Szerkezet károsodása Rakodógépek szállítószállító • Rakodógépek, szalagok tönkremenetele
Javaslat Süllyedések korlátozása céljából az altalaj feljavítása
Műtárgyak tervezése Nyersanyagtároló csarnok Talajjavítás
Megoldások Támfal
Megoldási alternatívák • Előterhelés
sülly.
vízsz. elm. sülly. K Konszolidációs lidá ió idő
Támasz
• Előterhelés + drénezés • Előterhelés + kavicscölöpözés
Kockázat, hátrány
Előny
Talajjavítás nélkül
Előterhelés
Szalagdrén + előterhelés
Kavicscölöp + előterhelés
60
25
20
17
3 4.5 25 2.5 lassabb konszolidáció Æ nem a várt talajja lás Æ talajjavulás nagyobb süllyedés, hosszabb konszolidáció
2 4 1 Teherváltozásokat gyorsabban követik a mozg. Æ gyakori k i gyors mozgásingadozások lehetnek
5 9 45 4.5 nagyobb sülly., hosszabb konszolidáció Æ gépek igazíiga í tása sokáig szükséges; Csarnokszerk. mozgása káros olcsó
1 3.5 1 teherváltozások at gyorsabban követik a mozg. Æ gyakori k i gyors mozgásingadoz ások lehetnek; kavicscölöpözés időigén es időigényes jelentősen még jobban legjobban csökken a csökken a csökken a süllyedés; süllyedés; süllyedés; k i gyors gyakori olcsón biztosítja biztosítja az mozgásingado- az előterhelés előterhelés zások nem talajjavító talajjavító lesznek; hatását; hatását; dé é gyordrénezés san elkészíthető az előterhelés keltette süllyedésből a végleges mozgás pontosítható
Műtárgyak tervezése Nyersanyagtároló csarnok Talajjavítás Előterhelő töltés készítése drénezéssel Drénezés • 2007. 11-12. hó • 2 m x 2 m raszter • 13-14 m mélység • 77000 fm szalag
Töltés • 2008. 02-04. hó • 17-18 m magas • 65-70 m talpszélesség • 180000 m3 talaj
Műtárgyak tervezése Nyersanyagtároló csarnok Talajjavítás
Süllyedés az előterheléséből Számított: 85-100 cm
Süllyedés mértéke • Tényleges összenyomódási modulusok d l k meghatározása h tá á • Többi műtárgy várható alakváltozásának pontosítása
Fellazulás mértéke • Újraterhelési modulus • Laboratóriumi vizsgálatok eredményeivel közel azonos
1. 17.
3. 17.
5. 16.
7. 15.
dátum
9. 13.
11. 12.
1. 11.
3. 12.
20 10 0 -10
1 2
-20
3 1-töltés
-30
süllyedés s [cm s m]
• Talajvizsgálatok nem támasztják alá
töltésmaga asság H [m]
y g Süllyedés különbségek
Mért: 65-80 cm
2-töltés 3-töltés
-40 -50 -60 60 -70 -80
5. 11.
Műtárgyak tervezése Nyersanyagtároló csarnok Végleges szerkezet
Teljes betöltés
Alapozás • Síkalapozás
Süllyedések, elmozdulások • Támfal Tá f l süllyedés: üll dé stf = 8-10 cm • Támasz süllyedés: st = 2-3 cm • Támasz elmozdulás: et < 1 cm
Fél betöltés b t lté
Műtárgyak tervezése Nyersanyagtároló csarnok
Műtárgyak tervezése Iroda Műtárgy ismertetése Szerkezet • Felső feszített födémre függesztett iroda, melynek terheit ferde p pillérek és a portaépületen keresztül vezetett oszlopok továbbítják az altalajra
Nehézség • Egymáshoz közel jelentősen eltérő terhelési viszonyok mellett előírt szigorú süllyedési és süllyedéskülönbségi üll dé külö b é i kkorlát lát • Épülethez csatlakozó 6-7 m magas töltés
Műtárgyak tervezése Iroda Csatlakozó töltés
Probléma • Falra jutó földnyomás • Süllyedés
Georács • Földnyomást csökkenti • Süllyedést S nem befolyásolja
Könnyített töltés • Anyag: geohab, perlit Föld á nincsen i • Földnyomás • Süllyedés nem számottevő
Földnyomás y alakulása g georács alkalmazása esetén
Műtárgyak tervezése Iroda Teherbírás
Iroda • Egyenlőtlen terhelésekhez igazodó cölöpgeometria • Cölöpök közel egyenlő mértékben legyenek kihasználva kal • Porta alatt a megadott cölöpteherbírásnál 20% 20%-kal csökkentett érték figyelembe vétele a negatív köpenysúrlódás miatt • Kis terhelésű pontok alá 1 db cölöp talpgerendával ö összefogva f a szomszéd éd cölöppel ölö l
Porta • Lemezalapozás L l á
Összefoglalás
Nagy N terhelések t h lé k és é jelentős j l tő méretek é t k mellett ll tt technológiai t h ló i i korlátok k lát k – eleve l nehéz alapozási körülmények Telepítés: nyersanyag és kész termék szállítás alapján – geotechnikai kérdések a nehézségek ellenére eltörpülnek Adott helyszín: különösen kedvezőtlen talajadottságok: vastag puha puha, könnyen összenyomódó réteg, szokásosnál mélyebb alapkőzet, felszín közeli talajvízszint Geotechnikai méretezés egyes esetekben a ma alkalmazható technológiai korlátokat feszegette Nagy tterhelések, N h lé k jjelentő l tő süllyedési üll dé i kkorlátok, lát k időb időben elnyúló l úló bi bizonytalanul t l l előre jelezhető mozgások kézbentartása szokásosnál nagyobb kihívást jelentett a tervezés során Beruházás volumene, szigorú technológiai korlátok olyan módszerek, technológiák alkalmazását tette lehetővé, mely más esetben gazdaságossági korlátok miatt nem lehetséges
Köszönöm a figyelmet!
