FAST, VŠB TU OSTRAVA WORKSHOP 2 Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti

FAST, VŠB – TU OSTRAVA

WORKSHOP 2 Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti Ing. Naďa Zdražilová Ing. Jiří Teslík Ing. Jiří Labudek, Ph.D.

Workshop č. 2 – Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti Úvod Workshop pracovní skupiny č. 2 se zabývá posouzením vlivu počáteční volby otvorové výplně (konkrétně okenního otvoru) na tepelné ztráty dané místnosti v zimním období a dále na tepelné zisky, respektive na riziko přehřívání, v období letním. Za tímto účelem byla zvolena místnost rodinného domu, který je navržen v pasivním standardu. U staveb tohoto typu se velice často setkáváme s osazováním nadměrně velkých otvorových výplní, které pak mohou mít za následek nejen zvyšování energetické náročnosti budovy na vytápění v zimním období, ale rovněž zde dochází k přehřívání interiéru v letním období. Tento fakt je stále často opomíjen i přes to, že problém přehřívání se z důvodu energetické náročnosti chlazení jeví být mnohem závažnější, než zvýšené tepelné ztráty v zimě. Úkolem je tedy v první fázi navrhnout, v souladu s požadavky ČSN 73 0580 – 1 Denní osvětlení budov, pokud možno co nejmenší otvorové výplně (7 typů) takové, aby byly dodrženy veškeré podmínky pro zdravé a příjemné prostředí z hlediska zrakových podmínek ve vnitřním prostoru obytných budov. Dále jsou pak posouzeny tepelně technické vlastnosti veškerých konstrukcí ohraničujících danou kritickou místnost. Na jejich základě je pak stanovena tepelná ztráta místností a je posouzeno, jaký je vliv jednotlivých typů zasklení na výslednou tepelnou ztrátu místnosti, respektive na ztrátu obvodovým zdivem, v němž je otvor osazen a samotnou konstrukcí otvorové výplně. Finálně je pak stanovena letní tepelná stabilita místnosti a s ní související nejvyšší denní teplota vzduchu v místnosti v letním období s použitím těchto otvorových výplní o minimálních rozměrech. Všechny tyto aspekty jsou velmi důležité při výstavbě pasivních budov a je potřeba s nimi uvažovat již ve fázi prvotního návrhu. Účelem je tedy demonstrovat jejich jednotlivé charakteristiky a vzájemné vztahy mezi nimi, neboť se neprojevují jen v průběhu užívání stavby v podobě zvýšení energetické náročnosti budovy na vytápění i chlazení, ale rovněž mohou ovlivnit i počáteční investiční náklady. Energetická náročnost budovy – Průkaz energetické náročnosti budovy

Workshop č. 2 – Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti Posuzovaný objekt Jedná se o jednopodlažní objekt rodinného domu se sedlovou střechou (nepodsklepený), který je navržen v pasivním standardu. Obvodové zdivo je provedeno z materiálu Heluz PLUS 36.5 s vnějším kontaktním zateplením z pěnového polystyrenu EPS tl. 120 mm. Tento materiál je v dnešní době jedním z nejpoužívanějších tepelně izolačních materiálů, zejména s ohledem na ekonomické náklady v době výstavby. Půdorys 1.NP

Řez A – A´

Workshop č. 2 – Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti Kritická místnost z hlediska letní tepelné stability Volba kritické místnosti je provedena v souladu s požadavky ČSN 73 0540 – 2 Tepelná ochrana budov – ČÁST 2: Požadavky. Kritická místnost je zde definována jako: místnost s největší plochou přímo osluněných výplní otvorů orientovaných na Z, JZ, J, JV, V, a to v poměru k podlahové ploše přilehlého prostoru. V tomto konkrétním případě rodinného domu byla kritická místnost volena následovně: Místnost

Pokoj 1

Plocha otv. orientace výplně 2,25x1,25 = jih 2,81 2,175x2,275 = západ 4,95 2,25x1,5 = západ 3,375 1,5x1,5 = 2,25 západ

Pokoj 2

1,5x1,5 = 2,25

západ

ano

10,95

Ložnice

1,5x1,5 = 2,25

východ

ano

14,35

Obývací pokoj s kuchyní

Přímo osluněno ano

Podlahová plocha

Poměr ploch

ne (stíněno střechou) ano

34,48

ano

16,66

6,185/34,48= 0,18 2,25/16,66 = 0,14 2,25/10,95 = 0,21 2,25/14,35 = 0,16

Jako kritická místnost byl tedy zvolen Pokoj č. 2, kde poměr plochy přímo osluněných otvorových výplní k podlahové ploše je 0,21. Pokoj 2

Workshop č. 2 – Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti Skladby ohraničujících konstrukcí 1. Vodorovný podhled stropu (U=0,145 W/m2K) ‐ Sádrokartonový podhled Knauf tl. 12, 5 mm zavěšený na rošt z CD profilů ‐ Parozábrana ‐ Tepelná izolace minerální 039 tl. 400 mm mezi pásnice vazníků 2. Podlaha na terénu (U=0,216 W/m2K) ‐ Podlahová krytina tl. 15 mm (keramická dlažba, lamino) ‐ Anhydrit 50 mm ‐ PE folie ‐ EPS 100Z tl. 160 mm ‐ Hydroizolace natavená VEDASPRINT MINERAL ‐ Podkladní beton C12/15 tl. 150 mm ‐ Hutněný podsyp z drceného kameniva fr. 16/32 tl. 100 mm ‐ Zhutněná zemina 3. Obvodové zdivo (U=0,138 W/m2K) ‐ Vnitřní omítka vápenocementová hladká 10 mm ‐ Keramické bloky broušené HELUZ PLUS 36.5 ‐ EPS λ=0,040 W/mK tl. 150 mm ‐ Akrylátová omítka probarvená 1,5 mm ‐ 4. Vnitřní nosné zdivo (U=0,292 W/m2K) ‐ Vnitřní omítka VC hladká 10 mm (oboustranná) ‐ Nosné zdivo HELUZ PLUS 25 broušené 5. Vnitřní příčka (U=0,706 W/m2K) ‐ Vnitřní omítka VC hladká 10 mm (oboustranná) ‐ Příčkové tvárnice PORFIX tl. 125 mm Tepelné ztráty jednotlivých konstrukcí byly stanoveny pomocí programu Teplo 2011 Svoboda software. Jednotlivé hodnoty součinitele prostupu tepla jsou uvedeny u konstrukcí, podrobný výpočet je pak v příloze 1.

Workshop č. 2 – Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti Otvorové výplně Za účelem posouzení vlivu volby otvorové výplně na celkovou energetickou bilanci kritické místnosti (vnitřního prostoru), jsou modelovány tyto varianty:

Varianta

Počet skel okenního otvoru

Selektivní vrstvy (ano/ne)

A B C D E F G

1 2 2 3 3 4 4

Ne Ne Ano Ne Ano Ne Ano

Propustnost slunečního záření g (jednoho skla) 0,92 0,92 0,80 0,92 0,80 0,92 0,80

Součinitel Propustnost slunečního prostupu tepla záření g Uw [W/m2K] (celého okna) otvorové výplně 0,92 4,5 0,85 1,4 0,64 1,2 0,78 0,8 0,50 0,75 0,72 0,70 0,41 0,68

Příklady otvorových výplní Světelné veličiny zasklení jednoho skla

Princip funkce selektivních vrstev

Zasklení dvojsklem

Zasklení trojsklem

Zasklení čtyřsklem

Workshop č. 2 – Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti Volba velikosti okenního otvoru v závislosti na dodržení světelně technických požadavků Každá obytná místnost musí splňovat základní požadavky na denní osvětlení budov dle ČSN 73 0580 – 1, kde tyto jsou rozděleny následovně: Kvantitativní: ‐ ‐

úroveň DO – činitel denní osvětlenosti rovnoměrnost osvětlení

Kvalitativní: ‐ ‐ ‐

rozložení světelného toku a převažující směr světla oslnění další jevy narušující rakovou pohodu

Je proto potřeba každou otvorovou výplň navrhnout tak aby byly dodrženy minimálně kvantitativní požadavky, které mohou být předem predikovány. Za tímto účelem byl použit návrhový software WDLS 4.1 fy ASTRA 92 a.s., výpočet viz. Příloha 2. Požadované hodnoty jsou pro obytné místnosti stanoveny takto: Činitel denní osvětlenosti je posuzován ve dvou bodech, které se nacházejí v polovině hloubky místnosti (proti stěně s otvorem), nejdále však ve vzdálenosti 3 m od osvětlovacího otvoru a ve vzdálenosti 1 m od bočních stěn. Minimální hodnota Dmin v obou těchto bodech musí být 0,7. Průměrná hodnota činitele denní osvětlenosti v obou těchto bodech pak musí být minimálně rovna Dm = 0,9. Viz. Následující obrázek.

Rovnoměrnost denního osvětlení se pak stanoví jako:

Kde obytné prostory jsou hodnoceny jako třída zrakové činnosti 1.

Workshop č. 2 – Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti Návrh velikosti osvětlovacího otvoru Počet skel Varianta okenního otvoru A B C D E F G

1 2 2 3 3 4 4

Selektivní vrstvy (ano/ne) Ne Ne Ano Ne Ano Ne Ano

Rozměry otvoru Š x V [mm] 900 x 1000 900 x 1000 1000 x 1200 1000 x 1000 1200 x 1200 1000 x 1100 1300 x 1300

Plocha otvoru [m2]

D1, D2 [‐]

Dm [‐]

R [‐]

0,9 0,9 1,2 1,0 1,44 1,1 1,69

1.07 , 0.98 0.96 , 0.88 1.03 , 0.89 0.87 , 0.99 0.96 , 0.91 0.93 , 1.05 0.96 , 0.93

1.025 0.92 0.96 0.93 0.935 0.99 0.945

0,828 0,915 0,863 0,876 0,944 0,882 0.971

Z provedených výpočtů a uvedených výsledků (výstupy viz. Příloha 1) je zřejmé, že zvyšování počtu skel a užití selektivních vrstev, které zabraňují nadměrnému úniku tepla, je z hlediska denní osvětlenosti vnitřních prostor nevýhodné. V jejich důsledku je tedy nutné zvětšovat celkovou plochu otvorových výplní, které jsou vždy nejslabší částí obvodového pláště budovy. Dále je tedy zkoumán vliv velikosti těchto otvorů na tepelnou ztrátu místnosti v zimním období v závislosti na hodnotě součinitele prostupu tepla Uw [W/m2K]. Vliv otvorových výplní na tepelnou ztrátu místnosti Ke stanovení tepelné ztráty bylo použito empirického výpočtu, kde bylo uvažováno pouze s odlišnými ztrátami vlivem změny plochy obvodového zdiva a otvorových výplní a současně s odlišnou hodnotou součinitele prostupu tepla zvolených oken. Ztráty prostupem u ostatních konstrukcí mohou být uvažovány konstantně, neboť u nich nedochází ke změně skladeb ani ploch. Celková ztráta konstrukce tedy byla stanovena takto: Qoknem = Uw∙Sw∙Δt Qzdivem = U∙S∙Δt Kde:

Uw je součinitel prostupu tepla okna, Sw plocha okenního otvoru, U součinitel prostupu tepla zdiva, S plocha zdiva, Δt rozdíl mezi vnitřní návrhovou teplotou (20°C) a vnější návrhovou teplotu v zimním období pro konkrétní posuzovanou oblast (‐15°C).

Výpočet tepelné ztráty byl rovněž demonstrován ve výpočetním SW Ztráty 2011 Svoboda software, který slouží především ke stanovení celkové tepelné ztráty budovy a jednotlivých místností, kde tento slouží jako podklad k návrhu zdroje tepla a otopných těles v jednotlivých místnostech. Tepelná ztráta jednotlivých konstrukcí

Workshop č. 2 – Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti Varianta A B C D E F G

Plocha zdiva [m2] 7,276 7,276 6,976 7,176 6,736 7,076 6,486

Ztráta U prostupem [W/m2K] zdivem [W] 0,14 35,65 0,14 35,65 0,14 34,18 0,14 35,16 0,14 33,01 0,14 34,67 0,14 31,78

Plocha otvoru [m2] 0,9 0,9 1,2 1,0 1,44 1,1 1,69

Uw [W/m2K] 4,5 1,4 1,2 0,8 0,75 0,70 0,68

Ztráta prostupem oknem [W] 141,75 44,1 50,4 28,0 37,8 26,95 40,22

Celková tepelná ztráta [W] 177,40 79,75 84,58 63,16 70,81 61,62 72,0

Z jednotlivých výpočtů posuzované konstrukce je zřejmé, že k výraznému snížení tepelných ztrát dochází pouze oproti jednoduše zasklenému oknu, které by reálně v dnešní době, s ohledem k tepelně technickým požadavkům na konstrukce, být použito nemohlo. Z dalších výsledků je pak zřejmé, že v důsledku nutnosti instalace otvorových výplní o větších plochách k markantnímu snížení tepelných ztrát nedochází. Dále je pak zřejmé, že hůře jsou na tom konstrukce se selektivními vrstvami, které se výrazně podílejí na snížení prostupnosti světelného záření do interiéru a plocha okna tak musí být výrazně zvětšována. Pracovní prostředí SW Ztráty 2011

Workshop č. 2 – Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti Letní tepelná stabilita místnosti Jedná se o požadavek zajišťující tepelnou pohodu vnitřního prostředí v letním období, kdy může v důsledku nadměrných solárních zisků skrze otvorové výplně docházet k přehřívání interiéru. Splněním požadované hodnoty nejvyšší denní teploty vzduchu v místnosti v letním období ve °C dle ČSN 73 0540 – 2 je zajištěn nejen komfort obyvatelů při užívání budovy, ale rovněž zdravé životní podmínky. Maximální hodnota pro nevýrobní prostory, tedy i obytné budovy, je stanovena jako 27°C. Tato hodnota může být překročena o 2°C pouze v případě souhlasu uživatele a to po dobu maximálně 2 hodin během normového dne. U budov vybavených strojním chlazením je pak podmínka zmírněna na 32 °C. Letní tepelná stabilita místnosti byla stanovena pomocí programu Simulace 2011 Svoboda software. Výpočty byly provedeny bez užití stínících prostředků, kde bylo uvažováno s plným osluněním obvodových konstrukcí včetně oken. Výsledné teploty vnitřního vzduchu v návaznosti na použité otvorové výplně jsou uvedeny v následující tabulce. Varianta

Plocha zdiva [m2]

U [W/m2K]

Plocha otvoru [m2]

Uw [W/m2K]

A B C D E F G

7,276 7,276 6,976 7,176 6,736 7,076 6,486

0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14 0,14

0,9 0,9 1,2 1,0 1,44 1,1 1,69

4,5 1,4 1,2 0,8 0,75 0,70 0,68

Nejvyšší denní Propustnost teplota slunečního záření vzduchu [°C] g (celého okna) 0,92 25,06 0,85 24,87 0,64 24,94 0,78 24,92 0,50 24,90 0,72 25,01 0,41 24,91

Z provedeného výpočtu je zjevné, že při použití oken o minimálních rozměrech takových, aby byly splněny požadavky na denní osvětlení místnosti, nebude povolená hodnota nejvyšší denní teploty vnitřního vzduchu překročena. Problém zde nastává v případě velkých prosklených nestíněných ploch, které umožňují vnikání přímých slunečních paprsků do interiéru budovy. Účinným způsobem řešení tohoto problému pak bývá instalace vnějších stínících prvků, pokud možno neprůsvitných ve světlém provedení. Pracovní prostředí SW Simulace 2011

Workshop č. 2 – Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti

Příloha č. 1 Tepelně technické posouzení konstrukcí


ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011 Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :

Vodorovný podhled stropu Workshop 2 MSEK 13.3.2014

KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :

Strop, střecha - tepelný tok zdola 0.000 W/m2K

Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo 1 2 3 4

Název Sádrokarton Parozábrana Tepelná izolac Tepelná izolac

D[m] 0,0125 0,0003 0,2000 0,2000

L[W/mK] 0,2200 0,3900 0,0980* 0,0430

C[J/kgK] 1060,0 1700,0 1535,8 840,0

Ro[kg/m3] 750,0 560,0 174,0 12,5

Mi[-] 9,0 148275,0 3,2 3,2

* ekvival. tep. vodivost s vlivem tepelných mostů, stanovena interním výpočtem Číslo 1 2 3

Kompletní název vrstvy Sádrokarton Parozábrana Tepelná izolace 039 mezi pásnice

4

Tepelná izolace 039

Interní výpočet tep. vodivosti ----vliv běžných tep. mostů dle EN ISO 6946 ---

Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse :

0.10 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W

Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi :

-15.0 C 20.0 C 84.0 % 55.0 %

Měsíc 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Délka[dny] 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

Tai[C] 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0

RHi[%]

Pi[Pa]

Te[C]

45.6 48.2 50.6 54.5 61.1 66.2 68.6 67.7 61.6 55.4 50.9 48.5

1065.6 1126.4 1182.5 1273.6 1427.9 1547.1 1603.1 1582.1 1439.6 1294.7 1189.5 1133.4

-2.3 -0.6 3.3 8.2 13.3 16.4 17.8 17.3 13.6 9.0 3.8 -0.4

RHe[%]

Pe[Pa]

81.1 80.7 79.4 77.2 74.1 71.5 70.1 70.6 73.9 76.8 79.2 80.5

409.0 468.9 614.3 839.1 1131.2 1332.9 1428.0 1393.5 1150.4 881.2 634.8 475.5

Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ :

Ma[kg/m2] 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Workshop č. 2 – Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :

6.75 m2K/W 0.145 W/m2K

Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.17 / 0.20 / 0.25 / 0.35 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :

2.0E+0011 m/s 230.1 8.6 h

Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p : Číslo měsíce

Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% ---------------- 100% --------Tsi,m[C] f,Rsi,m Tsi,m[C] f,Rsi,m

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

11.2 12.1 12.8 13.9 15.7 17.0 17.5 17.3 15.8 14.2 12.9 12.2

0.607 0.615 0.569 0.487 0.361 0.160 -----0.011 0.351 0.473 0.562 0.616

Poznámka:

7.9 8.7 9.4 10.6 12.3 13.5 14.1 13.8 12.4 10.8 9.5 8.8

0.458 0.453 0.368 0.200 -------------------------0.164 0.354 0.452

18.76 C 0.964 Vypočtené hodnoty Tsi[C] 19.2 19.3 19.4 19.6 19.8 19.9 19.9 19.9 19.8 19.6 19.4 19.3

f,Rsi

RHsi[%]

0.964 0.964 0.964 0.964 0.964 0.964 0.964 0.964 0.964 0.964 0.964 0.964

47.9 50.4 52.5 55.9 62.0 66.7 68.9 68.1 62.5 56.8 52.7 50.7

RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.

Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 e tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:

18.8 1285 2163

18.5 1282 2125

18.5 177 2125

8.3 157 1096

-14.8 138 168

Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 5.964E-0009 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2011



Podlaha na terénu Workshop 2 MSEK 13.3.2014


Podlaha - výpočet poklesu dotykové teploty 0.000 W/m2K


Název podlahová kryt Anhydritová sm PE folie EPS 100 Z

D[m] 0,0150 0,0500 0,0001 0,1600

Číslo 1 2 3 4

Kompletní název vrstvy podlahová krytina - lamino Anhydritová směs PE folie EPS 100 Z

L[W/mK] 0,1800 1,2000 0,3500 0,0370

C[J/kgK] 2510,0 840,0 1470,0 1270,0

Ro[kg/m3] 400,0 2100,0 900,0 20,0

Mi[-] 157,0 20,0 144000,0 30,0

Interní výpočet tep. vodivosti ---------

Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse :

0.17 m2K/W 0.00 m2K/W


5.0 C 20.0 C 100.0 % 55.0 %

TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :

4.45 m2K/W 0.216 W/m2K

Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.24 / 0.27 / 0.32 / 0.42 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT :

1.2E+0011 m/s

Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p :

19.21 C 0.947

Pokles dotykové teploty podlahy dle ČSN 730540: Tepelná jímavost podlahové konstrukce B : Pokles dotykové teploty podlahy DeltaT :

482.52 Ws/m2K 4.09 C

STOP, Teplo 2011

Ma[kg/m2] 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000



Obvodové zdivo Workshop 2 MSEK 13.3.2014


Stěna 0.000 W/m2K


Název Omítka vápenoc Heluz PLUS 36. Rigips EPS 70 Omítka ETICS a

D[m] 0,0100 0,3650 0,1500 0,0050

L[W/mK] 0,9900 0,1130 0,0390 0,8000

Číslo 1 2 3 4

Kompletní název vrstvy Omítka vápenocementová Heluz PLUS 36.5 Rigips EPS 70 F Fasádní (1) Omítka ETICS akrylátová

C[J/kgK] 790,0 1000,0 1270,0 840,0

Ro[kg/m3] 2000,0 740,0 15,0 1750,0

Mi[-] 19,0 5,0 20,0 120,0

Interní výpočet tep. vodivosti ---------


0.13 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W


-15.0 C 20.0 C 84.0 % 55.0 %

Měsíc 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Délka[dny] 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

Tai[C] 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0

RHi[%]

Pi[Pa]

Te[C]

45.6 48.2 50.6 54.5 61.1 66.2 68.6 67.7 61.6 55.4 50.9 48.5

1065.6 1126.4 1182.5 1273.6 1427.9 1547.1 1603.1 1582.1 1439.6 1294.7 1189.5 1133.4

-2.3 -0.6 3.3 8.2 13.3 16.4 17.8 17.3 13.6 9.0 3.8 -0.4

RHe[%]

Pe[Pa]

81.1 80.7 79.4 77.2 74.1 71.5 70.1 70.6 73.9 76.8 79.2 80.5

409.0 468.9 614.3 839.1 1131.2 1332.9 1428.0 1393.5 1150.4 881.2 634.8 475.5

Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :

7.09 m2K/W 0.138 W/m2K

Ma[kg/m2] 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Workshop č. 2 – Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.16 / 0.19 / 0.24 / 0.34 W/m2K Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :

3.0E+0010 m/s 6018.4 23.1 h



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

11.2 12.1 12.8 13.9 15.7 17.0 17.5 17.3 15.8 14.2 12.9 12.2

0.607 0.615 0.569 0.487 0.361 0.160 -----0.011 0.351 0.473 0.562 0.616

Poznámka:

7.9 8.7 9.4 10.6 12.3 13.5 14.1 13.8 12.4 10.8 9.5 8.8

0.458 0.453 0.368 0.200 -------------------------0.164 0.354 0.452


f,Rsi

RHsi[%]

0.966 0.966 0.966 0.966 0.966 0.966 0.966 0.966 0.966 0.966 0.966 0.966

47.8 50.3 52.4 55.9 62.0 66.7 68.9 68.1 62.4 56.7 52.7 50.6


Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 e tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:

18.8 1285 2171

18.8 1247 2164

3.5 874 782

-14.8 261 168

-14.8 138 168

Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/m2s] 1

0.4195

0.5250 4.285E-0008

Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: Množství vypařitelné vodní páry Mev,a:

0.073 kg/m2,rok 2.479 kg/m2,rok

Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2011



Vnitřní nosné zdivo Workshop 2 MSEK 13.3.2014


Stěna 0.000 W/m2K

Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo 1 2 3

Název Omítka vápenoc Heluz PLUS 25 Omítka vápenoc

D[m] 0,0100 0,3650 0,0100

Číslo 1 2 3

Kompletní název vrstvy Omítka vápenocementová Heluz PLUS 25 Omítka vápenocementová

L[W/mK] 0,9900 0,1130 0,9900

C[J/kgK] 790,0 1000,0 790,0

Ro[kg/m3] 2000,0 740,0 2000,0

Mi[-] 19,0 5,0 19,0

Ma[kg/m2] 0.0000 0.0000 0.0000

Interní výpočet tep. vodivosti -------


0.13 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W


-15.0 C 20.0 C 84.0 % 55.0 %

Měsíc 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Délka[dny] 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

Tai[C] 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0

RHi[%]

Pi[Pa]

Te[C]

45.6 48.2 50.6 54.5 61.1 66.2 68.6 67.7 61.6 55.4 50.9 48.5

1065.6 1126.4 1182.5 1273.6 1427.9 1547.1 1603.1 1582.1 1439.6 1294.7 1189.5 1133.4

-2.3 -0.6 3.3 8.2 13.3 16.4 17.8 17.3 13.6 9.0 3.8 -0.4

RHe[%]

Pe[Pa]

81.1 80.7 79.4 77.2 74.1 71.5 70.1 70.6 73.9 76.8 79.2 80.5

409.0 468.9 614.3 839.1 1131.2 1332.9 1428.0 1393.5 1150.4 881.2 634.8 475.5

Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :

3.25 m2K/W 0.292 W/m2K 0.31 / 0.34 / 0.39 / 0.49 W/m2K

Workshop č. 2 – Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :

1.1E+0010 m/s 624.1 20.2 h



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

11.2 12.1 12.8 13.9 15.7 17.0 17.5 17.3 15.8 14.2 12.9 12.2

0.607 0.615 0.569 0.487 0.361 0.160 -----0.011 0.351 0.473 0.562 0.616

Poznámka:

7.9 8.7 9.4 10.6 12.3 13.5 14.1 13.8 12.4 10.8 9.5 8.8

0.458 0.453 0.368 0.200 -------------------------0.164 0.354 0.452


f,Rsi

RHsi[%]

0.929 0.929 0.929 0.929 0.929 0.929 0.929 0.929 0.929 0.929 0.929 0.929

50.3 52.8 54.5 57.4 62.9 67.3 69.3 68.5 63.4 58.1 54.7 53.1


Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 e tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:

17.5 1285 2002

17.4 1186 1990

-14.5 237 172

-14.6 138 171


0.2641

0.3750 8.427E-0008


0.092 kg/m2,rok 6.537 kg/m2,rok

Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2011



Vnitřní příčka Workshop 2 MSEK 13.3.2014


Stěna 0.000 W/m2K

Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo 1 2 3

Název Omítka vápenoc Ytong P2-400 Omítka vápenoc

D[m] 0,0100 0,1250 0,0100

Číslo 1 2 3

Kompletní název vrstvy Omítka vápenocementová Ytong P2-400 Omítka vápenocementová

L[W/mK] 0,9900 0,1020 0,9900

C[J/kgK] 790,0 1000,0 790,0

Ro[kg/m3] 2000,0 400,0 2000,0

Mi[-] 19,0 7,0 19,0

Ma[kg/m2] 0.0000 0.0000 0.0000

Interní výpočet tep. vodivosti -------


0.13 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W


-15.0 C 20.0 C 84.0 % 55.0 %

Měsíc 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Délka[dny] 31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

Tai[C] 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0

RHi[%]

Pi[Pa]

Te[C]

45.6 48.2 50.6 54.5 61.1 66.2 68.6 67.7 61.6 55.4 50.9 48.5

1065.6 1126.4 1182.5 1273.6 1427.9 1547.1 1603.1 1582.1 1439.6 1294.7 1189.5 1133.4

-2.3 -0.6 3.3 8.2 13.3 16.4 17.8 17.3 13.6 9.0 3.8 -0.4

RHe[%]

Pe[Pa]

81.1 80.7 79.4 77.2 74.1 71.5 70.1 70.6 73.9 76.8 79.2 80.5

409.0 468.9 614.3 839.1 1131.2 1332.9 1428.0 1393.5 1150.4 881.2 634.8 475.5

Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :

1.25 m2K/W 0.706 W/m2K 0.73 / 0.76 / 0.81 / 0.91 W/m2K

Workshop č. 2 – Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4. Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :

6.7E+0009 m/s 13.2 4.1 h



1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

11.2 12.1 12.8 13.9 15.7 17.0 17.5 17.3 15.8 14.2 12.9 12.2

0.607 0.615 0.569 0.487 0.361 0.160 -----0.011 0.351 0.473 0.562 0.616

Poznámka:

7.9 8.7 9.4 10.6 12.3 13.5 14.1 13.8 12.4 10.8 9.5 8.8

0.458 0.453 0.368 0.200 -------------------------0.164 0.354 0.452


f,Rsi

RHsi[%]

0.837 0.837 0.837 0.837 0.837 0.837 0.837 0.837 0.837 0.837 0.837 0.837

57.3 59.5 60.0 61.4 65.4 68.7 70.1 69.6 65.7 61.9 60.0 59.7


Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní: i 1-2 2-3 e tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:

14.3 1285 1629

14.1 1112 1605

-13.9 312 183

-14.1 138 179


0.0935

0.1350 1.776E-0007


0.346 kg/m2,rok 10.558 kg/m2,rok

Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy. STOP, Teplo 2011


Příloha č. 2 Světelně technické posouzení místnosti

Workshop č. 2 – Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti 1 sklo, bez selektivních vrstev

Workshop č. 2 – Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti 2 skla, bez selektivních vrstev

Workshop č. 2 – Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti 2 skla, se selektivními vrstvami






Příloha č. 3 Letní tepelná stabilita místnosti


A - ODEZVA MÍSTNOSTI NA VNITŘNÍ A VNĚJŠÍ TEPELNOU ZÁTĚŽ V LETNÍM OBDOBÍ podle ČSN EN ISO 13792 Simulace 2011 Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :

Letní tepelná stabilita místnosti Workshop 2 MSEK 27.3.2014

KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Datum a zeměpisná šířka: Objem vzduchu v místnosti: Souč. přestupu tepla prouděním: Souč. přestupu tepla sáláním: Činitel f,sa:

21. 8. , 52 st. 28.21 m3 2.50 W/m2K 5.50 W/m2K 0.10

Okrajové podmínky výpočtu: Čas [h]

n [1/h]

Fi,i [W]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 2.5 2.5 2.5 2.5

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Te [C]

16.9 16.2 16.0 16.2 16.9 18.1 19.5 21.2 23.0 24.8 26.5 27.9 29.1 29.8 30.0 29.8 29.1 28.0 26.5 24.8 23.0 21.2 19.5 18.1

Intenzita slunečního záření pro jednotlivé orientace [W/m2] I,S I,J I,V I,Z I,H I,JV I,JZ I,SV

0 0 0 0 0 67 69 95 116 132 142 145 142 132 116 95 69 67 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 37 103 259 420 553 640 670 640 553 420 259 103 37 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 265 549 656 637 526 353 145 142 132 116 95 69 37 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 37 69 95 116 132 142 145 353 526 637 656 549 265 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 92 248 415 567 687 764 790 764 687 567 415 248 92 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 178 432 608 699 708 644 516 345 151 116 95 69 37 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 37 69 95 116 151 345 516 644 708 699 608 432 178 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 219 384 376 270 132 142 145 142 132 116 95 69 37 0 0 0 0 0 0

I,SZ

0 0 0 0 0 37 69 95 116 132 142 145 142 132 270 376 384 219 0 0 0 0 0 0

Vysvětlivky: Te je teplota vnějšího vzduchu, n je násobnost výměny v místnosti a Fi,i je velikost vnitřních zdrojů tepla.

Zadané neprůsvitné konstrukce: Konstrukce číslo 1 ... konstrukce v kontaktu se zeminou Plocha konstrukce: 10.95 m2 Souč. prostupu tepla U*: Tep.odpor Rsi: 0.17 m2K/W Tep.odpor Rse: Teplota na vnější straně Te: 8.00 C vrstva č.

Název

1 Laminátová podlaha 2 Mirelon 3 Anhydritová směs

d [m]

0.0100 0.0050 0.0500

0.17 W/m2K 0.08 m2K/W

Lambda [W/mK]

M.teplo [J/kgK]

M.hmotnost [kg/m3]

0.180 0.041 1.200

2510.0 1000.0 840.0

400.0 35.0 2100.0

Workshop č. 2 – Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti 4 5 6 7 8 9

PE folie EPS 100 Z Vedasprint Mineral Podkladní beton Drcené kamenivo Zemina podkladní

Tepelná kapacita C:

0.0001 0.1600 0.0040 0.1500 0.1000 0.5000

0.350 0.037 0.170 1.230 0.650 0.700

1470.0 1270.0 1470.0 1020.0 800.0 750.0

89.581 kJ/m2K

Konstrukce číslo 2 ... vnitřní konstrukce Plocha konstrukce: 10.95 m2 Souč. prostupu tepla U*: Tep.odpor Rsi: 0.10 m2K/W Tep.odpor Rse: vrstva č.

1 2 3 4 5

Název

d [m]

Sádrokarton zavěšený podhled CD Parozábrana Minerální izolace 03 Min. izolace mezi pá


0.0125 0.0400 0.0003 0.2000 0.2000

1 2 3 4

M.teplo [J/kgK]

M.hmotnost [kg/m3]

0.220 0.296 0.390 0.040 0.053

1060.0 1008.1 1700.0 840.0 1007.0

750.0 28.8 560.0 12.5 51.3

13.822 kJ/m2K

Název

d [m]

Omítka vápenocemento Heluz Plus 365 Fasádní polystyren Akrylátová omítka zr


0.0100 0.3650 0.1500 0.0015

d [m]

1 Omítka vápenocemento 2 příčkové tvárnice Po 3 Omítka vápenocemento

M.teplo [J/kgK]

M.hmotnost [kg/m3]

0.990 0.113 0.040 0.870

790.0 1000.0 1270.0 1050.0

2000.0 640.0 15.0 1425.0

0.0100 0.1250 0.0100

M.teplo [J/kgK]

M.hmotnost [kg/m3]

0.990 0.102 0.990

790.0 1000.0 790.0

2000.0 480.0 2000.0

42.847 kJ/m2K

Název

d [m]

1 Omítka vápenocemento 2 Heluz plus 250 3 Omítka vápenocemento Tepelná kapacita C:

0.0100 0.2500 0.0100

Název

1 Dveře vnitřní Tepelná kapacita C:

0.50 W/m2K 0.08 m2K/W

Lambda [W/mK]

M.teplo [J/kgK]

M.hmotnost [kg/m3]

0.990 0.140 0.990

790.0 1000.0 790.0

2000.0 660.0 2000.0

59.962 kJ/m2K


0.69 W/m2K 0.08 m2K/W

Lambda [W/mK]


1.00

50.832 kJ/m2K

Název


0.14 W/m2K 0.08 m2K/W

Lambda [W/mK]


0.11 W/m2K 0.08 m2K/W

Lambda [W/mK]

Konstrukce číslo 3 ... vnější jednoplášťová konstrukce Plocha konstrukce: 7.28 m2 Souč. prostupu tepla U*: Tep.odpor Rsi: 0.13 m2K/W Tep.odpor Rse: Orientace kce: západ Pohltivost záření: 0.00 Činitel oslunění: vrstva č.

900.0 20.0 1300.0 2100.0 1650.0 1600.0

d [m]

0.0250

2.91 W/m2K 0.08 m2K/W

Lambda [W/mK]

M.teplo [J/kgK]

M.hmotnost [kg/m3]

0.180

2510.0

400.0

12.549 kJ/m2K

Workshop č. 2 – Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti Zadané vnější průsvitné konstrukce: Konstrukce číslo 1 Plocha konstrukce: Tep.odpor Rsi: Orientace kce: Propustnost záření g: Terciální činitel Sf3: Korekční činitel clonění: Přesah markýzy: Sekundární činitel Sf2:

0.90 m2 0.13 m2K/W západ 0.920 0.000 1.00 0.70 m 0.100

Souč. prostupu tepla U*: Tep.odpor Rse:

3.96 W/m2K 0.07 m2K/W

Činitel prostupu TauE: 0.820 Korekční činitel rámu: 0.70 Činitel oslunění se stanovuje výpočtem. Činitel jímavosti Y:

0.72 W/K

VÝSLEDKY VYŠETŘOVÁNÍ ODEZVY MÍSTNOSTI: Metodika výpočtu:

R-C metoda

Obalová plocha místnosti At: Tepelná kapacita místnosti Cm: Ekvivalentní akumulační plocha Am: Měrný zisk vnitřní konvekcí a radiací His: Měrný zisk přes okna a lehké konstrukce Hes: Měrný zisk přes hmotné konstrukce Hth: Činitel přestupu tepla na vnitřní straně Hms: Činitel prostupu z exteriéru na povrch hmotných kcí Hem:

56.02 m2 2720.0 kJ/K 43.76 m2 193.09 W/K 0.70 W/K 2.89 W/K 398.19 W/K 2.92 W/K

Výsledné vnitřní teploty a tepelný tok: Čas [h]

Tepelný tok [W]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

384.1 368.2 363.6 368.2 384.1 434.5 486.3 541.2 595.3 281.4 301.3 314.4 231.4 236.9 328.0 436.0 484.4 356.3 210.7 197.2 522.7 481.8 443.2 411.4

Teplota vnitřního vzduchu [C]

Teplota střední radiační [C]

Teplota výsledná operativní [C]

23.17 22.87 22.64 22.47 22.40 22.47 22.63 22.89 23.22 23.43 23.63 23.84 23.87 23.95 24.20 24.58 24.97 25.06 24.94 24.89 24.58 24.25 23.88 23.52

23.90 23.64 23.41 23.20 23.04 22.97 22.97 23.06 23.21 23.36 23.53 23.71 23.75 23.82 24.02 24.38 24.77 24.93 24.90 24.89 24.77 24.60 24.39 24.16

23.67 23.40 23.17 22.98 22.84 22.81 22.87 23.01 23.22 23.39 23.56 23.75 23.79 23.86 24.08 24.44 24.83 24.97 24.91 24.89 24.71 24.49 24.23 23.96

Minimální hodnota: Průměrná hodnota:

22.40 23.68

22.97 23.89

22.81 23.83

Maximální hodnota:

25.06

24.93

24.97

STOP, Simulace 2011


B Simulace 2011 Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :


Zadané vnější průsvitné konstrukce: Konstrukce číslo 1 Plocha konstrukce: Tep.odpor Rsi: Orientace kce: Propustnost záření g: Terciální činitel Sf3: Korekční činitel clonění: Přesah markýzy: Sekundární činitel Sf2:

0.90 m2 0.13 m2K/W západ 0.850 0.000 1.00 0.70 m 0.150


1.34 W/m2K 0.07 m2K/W


1.18 W/K

VÝSLEDKY VYŠETŘOVÁNÍ ODEZVY MÍSTNOSTI: Metodika výpočtu: Obalová plocha místnosti At: Tepelná kapacita místnosti Cm: Ekvivalentní akumulační plocha Am: Měrný zisk vnitřní konvekcí a radiací His: Měrný zisk přes okna a lehké konstrukce Hes: Měrný zisk přes hmotné konstrukce Hth: Činitel přestupu tepla na vnitřní straně Hms: Činitel prostupu z exteriéru na povrch hmotných kcí Hem:

R-C metoda 56.02 m2 2720.0 kJ/K 43.76 m2 193.09 W/K 1.21 W/K 2.89 W/K 398.19 W/K 2.92 W/K

Výsledné vnitřní teploty a tepelný tok: Čas [h] 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

Tepelný tok [W] 391.8 375.6 370.9 375.6 391.8 441.5 492.8 547.6 601.7 289.1 309.4 323.1 245.7 251.6 337.9 439.8 484.9 362.8 223.7 209.4 533.2 491.5 452.1 419.6

Teplota vnitřního vzduchu [C]

Teplota střední radiační [C]

Teplota výsledná operativní [C]

23.00 22.70 22.47 22.31 22.24 22.31 22.47 22.73 23.07 23.26 23.46 23.67 23.70 23.79 24.04 24.42 24.79 24.87 24.74 24.69 24.41 24.08 23.71 23.36

23.71 23.46 23.22 23.02 22.86 22.79 22.80 22.89 23.05 23.19 23.36 23.54 23.57 23.65 23.87 24.22 24.60 24.75 24.70 24.69 24.58 24.41 24.21 23.97

23.49 23.22 22.99 22.80 22.67 22.64 22.70 22.84 23.05 23.21 23.39 23.58 23.61 23.69 23.92 24.28 24.66 24.79 24.72 24.69 24.53 24.31 24.05 23.78


22.24 23.51

22.79 23.71

22.64 23.65


24.87

24.75

24.79


C Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :


KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Zadané vnější průsvitné konstrukce: Konstrukce číslo 1 Plocha konstrukce: Tep.odpor Rsi: Orientace kce: Propustnost záření g: Terciální činitel Sf3: Korekční činitel clonění: Přesah markýzy: Sekundární činitel Sf2:

1.20 m2 0.13 m2K/W západ 0.640 0.000 1.00 0.70 m 0.020


1.16 W/m2K 0.07 m2K/W


1.04 W/K


R-C metoda



Výsledné vnitřní teploty a tepelný tok: Čas

Tepelný tok

[h]

[W]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

393.8 377.4 372.8 377.4 393.8 442.7 493.4 547.7 601.5 288.8 309.1 322.9 249.6 268.3 365.2 458.2 489.5 364.9 227.3 212.7 535.9 493.9 454.3 421.7

Teplota vnitřního vzduchu

Teplota střední radiační

Teplota výsledná operativní

[C]

[C]

[C]

23.07 22.76 22.53 22.36 22.29 22.36 22.51 22.76 23.09 23.28 23.48 23.68 23.73 23.85 24.11 24.48 24.84 24.94 24.85 24.79 24.50 24.16 23.79 23.43

23.79 23.53 23.29 23.08 22.92 22.84 22.84 22.92 23.07 23.21 23.37 23.54 23.61 23.70 23.93 24.27 24.63 24.81 24.81 24.79 24.67 24.50 24.29 24.05

23.56 23.29 23.05 22.86 22.72 22.69 22.74 22.87 23.08 23.23 23.40 23.58 23.65 23.75 23.98 24.33 24.70 24.85 24.82 24.79 24.62 24.40 24.14 23.86


22.29 23.57

22.84 23.77

22.69 23.71


24.94

24.81

24.85


D Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :



1.00 m2 0.13 m2K/W západ 0.780 0.000 1.00 0.70 m 0.070


0.78 W/m2K 0.07 m2K/W


0.72 W/K


R-C metoda




Tepelný tok

[h]

[W]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

385.0 369.1 364.5 369.1 385.0 434.1 484.7 538.7 592.0 277.7 297.3 310.3 233.2 242.7 334.6 434.2 474.8 351.2 212.3 198.7 524.0 483.0 444.2 412.4




[C]

[C]

[C]

23.07 22.77 22.54 22.38 22.31 22.38 22.54 22.79 23.12 23.32 23.51 23.71 23.75 23.84 24.09 24.46 24.83 24.92 24.81 24.76 24.48 24.14 23.78 23.43

23.79 23.54 23.30 23.10 22.94 22.87 22.87 22.96 23.11 23.25 23.41 23.58 23.63 23.70 23.92 24.26 24.63 24.80 24.77 24.76 24.65 24.48 24.28 24.05

23.57 23.30 23.07 22.88 22.74 22.72 22.77 22.91 23.11 23.27 23.44 23.62 23.67 23.75 23.97 24.32 24.69 24.84 24.79 24.76 24.60 24.38 24.12 23.85


22.31 23.57

22.87 23.78

22.72 23.71


24.92

24.80

24.84


E Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :



1.44 m2 0.13 m2K/W západ 0.500 0.000 1.00 0.70 m 0.020


0.73 W/m2K 0.07 m2K/W


0.68 W/K


R-C metoda




Tepelný tok

[h]

[W]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

388.0 372.0 367.4 372.0 388.0 435.3 484.6 537.5 590.0 275.5 295.0 308.1 239.1 267.3 364.1 448.5 471.4 349.9 217.8 203.8 528.1 486.8 447.7 415.6




[C]

[C]

[C]

23.05 22.74 22.51 22.35 22.28 22.34 22.49 22.75 23.07 23.25 23.44 23.63 23.69 23.81 24.09 24.46 24.80 24.90 24.80 24.75 24.47 24.13 23.76 23.41

23.76 23.51 23.27 23.07 22.91 22.83 22.83 22.90 23.05 23.18 23.33 23.50 23.56 23.66 23.90 24.24 24.60 24.77 24.76 24.75 24.64 24.47 24.26 24.03

23.54 23.27 23.04 22.84 22.71 22.68 22.72 22.85 23.06 23.20 23.37 23.54 23.60 23.71 23.96 24.31 24.66 24.81 24.78 24.75 24.58 24.36 24.11 23.83


22.28 23.54

22.83 23.74

22.68 23.68


24.90

24.77

24.81


F Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :



1.10 m2 0.13 m2K/W západ 0.720 0.000 1.00 0.70 m 0.040


0.69 W/m2K 0.07 m2K/W


0.64 W/K


R-C metoda




Tepelný tok

[h]

[W]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

384.3 368.4 363.9 368.4 384.3 433.4 484.1 538.1 591.4 276.9 296.5 309.4 232.0 246.1 343.0 441.5 478.3 351.9 211.3 197.7 523.1 482.1 443.5 411.6




[C]

[C]

[C]

23.14 22.84 22.61 22.45 22.38 22.44 22.60 22.85 23.18 23.38 23.57 23.77 23.82 23.92 24.17 24.55 24.92 25.01 24.91 24.86 24.56 24.22 23.86 23.50

23.87 23.62 23.38 23.18 23.01 22.94 22.94 23.02 23.17 23.31 23.47 23.64 23.69 23.78 23.99 24.34 24.71 24.89 24.87 24.86 24.74 24.57 24.36 24.13

23.64 23.38 23.14 22.95 22.81 22.78 22.83 22.97 23.17 23.33 23.50 23.68 23.73 23.82 24.05 24.40 24.78 24.93 24.88 24.86 24.68 24.46 24.21 23.93


22.38 23.65

22.94 23.85

22.78 23.79


25.01

24.89

24.93


G Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :



1.69 m2 0.13 m2K/W západ 0.410 0.000 1.00 0.70 m 0.020


0.67 W/m2K 0.07 m2K/W


0.62 W/K


R-C metoda



Výsledné vnitřní teploty a tepelný tok: Teplota Čas

Tepelný tok

[h]

[W]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

388.4 372.4 367.8 372.4 388.4 435.1 483.8 536.2 588.4 273.9 293.2 306.3 240.1 277.5 374.2 452.6 469.2 348.5 218.6 204.6 528.7 487.3 448.2 416.0

vnitřního vzduchu



[C]

[C]

[C]

23.05 22.75 22.52 22.35 22.28 22.34 22.49 22.74 23.07 23.24 23.43 23.62 23.67 23.82 24.11 24.48 24.82 24.91 24.82 24.77 24.48 24.14 23.77 23.41

23.77 23.51 23.28 23.07 22.91 22.83 22.83 22.90 23.05 23.17 23.32 23.49 23.55 23.67 23.92 24.27 24.62 24.79 24.78 24.77 24.65 24.48 24.27 24.03

23.55 23.27 23.04 22.85 22.71 22.68 22.72 22.85 23.05 23.20 23.36 23.53 23.59 23.72 23.98 24.34 24.68 24.83 24.79 24.77 24.60 24.37 24.12 23.84


22.28 23.55

22.83 23.75

22.68 23.68


24.91

24.79

24.83

FAST, VŠB TU OSTRAVA WORKSHOP 2 Vliv volby otvorových výplní na tepelnou ztrátu a letní tepelnou stabilitu místnosti

Recommend Documents