STATICKÝ VÝPOČET

http://www.tobrys.cz

STATICKÝ VÝPOČET

REVITALIZACE CENTRA MČ PRAHA - SLIVENEC DA 2.2. PŘÍSTŘEŠEK MHD

08/2009

Ing. Tomáš Bryčka

Zastávky Slivenec – statický výpočet

17.08.2009

1. OBSAH 1. OBSAH

2

2. ÚVOD:

3

2.1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE:

3

2.2. ZADÁVACÍ PODMÍNKY:

3

2.2.1. Použité podklady:

3

2.2.2. Použité normy a předpisy:

3

2.2.3. Použité výpočetní programy:

3

2.3. KONSTRUKCE – všeobecně: 3. Zastávky Slivenec – varianty zastřešení

4 4

3.1. Ocelová opláštěná nosná kce:

4

3.1.1. Stropnice – návrh - MKP

5

3.1.2. Stropnice – návrh - dimenzování

7

3.1.3. Příčný dřevěný lepený rám – výpočet MKP

9

3.1.4. Příčný dřevěný lepený rám – dimenzování ČSN 3.2. Zastřešení realizováno zasklením: 3.2.1. Návrh stropnice á 1,5m 4. Příloha:

Schéma řešení rámového rohu:

TOBRYS s.r.o., CHOPINOVA 6/1556, 120 00 PRAHA 2 - VINOHRADY

12 15 15 17

2/ 18


17.08.2009

2. ÚVOD: Obsahem předkládané dokumentace je statický výpočet konstrukce zastávek v alternativním provedení zastřešení.

2.1. IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE: Název stavby

REVITALIZACE CENTRA MČ PRAHA - SLIVENEC

Místo stavby

Praha - Slivenec

Stavba

DA 2.2. PŘÍSTŘEŠEK MHD

Investor

MČ Praha Slivenec, K Lochkovu 6, 154 00 Praha 5 - Slivenec

Architekt

Ing. arch. Petr Lešek, PROJEKTIL ARCHITEKTI s.r.o.

2.2. ZADÁVACÍ PODMÍNKY: Konstrukce jsou navrženy podle platných ČSN. Nebyly předepsány zvláštní tolerance na provádění konstrukcí, předpokládá se dodržení platných norem.

2.2.1. Použité podklady: -

architektonicko-stavební řešení objektu – Ing. arch. Petr Lešek

06-08/2009

2.2.2. Použité normy a předpisy: Zatížení stavebních konstrukcí ČSN 73 0033

Spolehlivost stavebních konstrukcí a základových půd. Základní ustanovení pro zatížení a účinky

ČSN 73 0035

Zatížení stavebních konstrukcí

Dřevěné konstrukce – navrhování, provádění ČSN 73 1702(01)

Navrhování, výpočet a posuzování dřevěných stavebních konstrukcí - Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby

ČSN 73 2810

Provádění dřevěných konstrukcí

ČSN 73 2824-1

Třídění dřeva podle pevnosti - Část 1: Jehličnaté řezivo

Ocelové konstrukce – navrhování, provádění ČSN 73 1401

Navrhování ocelových konstrukcí

ČSN 73 1411

Rozteče, roztečné čáry, průměry šroubů nebo nýtů a těžištní osy pro šroubové a nýtové spoje

ČSN 73 1500

Ocelové konstrukce. Základní ustanovení pro výpočet

ČSN 73 2601

Provádění ocelových konstrukcí

2.2.3. Použité výpočetní programy: FIN 10

program pro rovinnou a prostorovou analýzu prutových konstrukcí deformační variantou MKP včetně dimenzování podle platných ČSN, FINE s.r.o.


3/ 18


EXCEL

17.08.2009

pomocné tabulky pro dimenzování prvků

2.3. KONSTRUKCE – všeobecně: Při provádění veškerých stavebních prací je třeba se řídit závaznými ustanoveními platných norem a podmínkami bezpečnosti práce obsažené v Zákoníku práce a vyhláškách Státního úřadu inspekce práce. č. 591/2006 Sb.

Požadavky na bezpečnost a ochranu zdraví při práci na staveništích

č. 309/2006 Sb.

Zajištění dalších podmínek bezpečnosti a ochrany zdraví při práci

č. 362/2005 Sb.

Požadavky na bezpečnost a ochranu zdraví při nebezpečí pádu

Stavbu budou provádět osoby s příslušnou odborností a zkušeností. Vedení stavby bude prováděno v souladu se Stavebním zákonem č. 183/2006 Sb. Všichni zúčastnění pracovníci musí být s předpisy seznámeni před zahájením prací. Předkládaná dokumentace je zhotovena v souladu s prováděcí vyhláškou č. 499/2006 Sb. o dokumentaci staveb.

3. Zastávky Slivenec – varianty zastřešení 3.1. Ocelová opláštěná nosná kce: Dřevěné lepené rámy á 2,95m jsou doplněny ocelovými stropnicemi profilu 50/50/5mm á max. 0,65mm. Tyto jsou následně opláštěny deskami CETRIS, případně OSB a doplněny střešní plechovou krytinou. SYLABUS ZATÍŽENÍ ZS 1: VLASTNÍ TÍHA

gf= 1,1

ZS 2: STÁLÉ

gf= 1,267

tl. [m] Krytina - deska + plech Podhled - deska

0,03 0,02

3

r [kN/m ] gn [kN/m2] 5 15

CELKEM ZS 3: NAHODILÉ - sníh I. Sněhová oblast

s k=

2

pro a≥ pro a=

0° kN/m

C(e) .. Otevřená =

2

0,8

sn1= Ce×Ct×sk×mi= sn2= Ce×Ct×sk×mi= KOMBINACE:

gd [kN/m ]

0,150 0,300

1,2 1,3

0,180 0,390

0,450

1,267

0,570

NORMÁLNÍ PODMÍNKY - OBLAST A 2 0,75 kN/m

30° kN/m 2 60° kN/m

pro a≤

2

gf

normální sníh m1= 0,8

navátý sníh pro 0 ≤a≤ 30

m1= 0,0

pro a≥ 60

m1= 0,8

ostatní je 1,6

m2= 0,8+0,8*a/30 m2= neuvažuje se m2= 0,800

C(t) .. Prostup tepla = 1,0 2

0,480 kN/m 2 0,480 kN/m

gf= 1,5 gf= 1,5

ZS1+ZS2+ZS3


4/ 18


17.08.2009

3.1.1. Stropnice – návrh - MKP Styčníky Typ a souřadnice styčníků: ------------------------------------------------------------------Styčník

Typ

Y [m]

Z [m]

------------------------------------------------------------------1

absolutní

0.000

0.000

2

absolutní

3.000

0.000

3

relativní na dílci 1

0.300

0.000

4


0.600

0.000

5


0.900

0.000

6


1.200

0.000

7


1.500

0.000

8


1.800

0.000

9


2.100

0.000

10


2.400

0.000

11


2.700

0.000

Podpory styčníků: -------------------------------------------------------------------------------Natočení Styčník

Posuny

podp. [°]

Y ([MN/m])

Rotace Z ([MN/m])

X ([MNm])

-------------------------------------------------------------------------------1

0.0

Pevné

Pevné

Volné

2

0.0

Volné

Pevné

Volné

Dílce Typ, topologie a profily dílců: -------------------------------------------------------------------------------Dílec

Typ

Zač.

Uložení

styč.

Kon.

Průřez

styč.

Natoč.

Materiál

[°]

-------------------------------------------------------------------------------1

Nosník

1

O---O

2

TC 50x50x5

0.0

Ocel 37

Parametry profilů dílců Charakteristiky průřezů dílců: -------------------------------------------------------------------------------Průřez

Plocha průřezu A [mm2]

Smyk. plocha Az [mm2]

Mom. setrv. Iyh [mm4]

Sklon hl. os Fi [°]

-------------------------------------------------------------------------------TC 50x50x5

8.5E+02

0.0E+00

2.8E+05

0.0

Materiálové charakteristiky profilů dílců: --------------------------------------------------------------------------------


5/ 18


Materiál

Modul pružnosti

17.08.2009

Smykový modul Koef.tepl.rozt.

E [MPa]

G [MPa]

alfa [1/K]

Měrná tíha gama [kN/m3]

-------------------------------------------------------------------------------Ocel 37

2.100E+05

8.100E+04

0.000012

78.50

Zatěžovací stavy Název ZS: Zatěžovací stav 1 Číslo ZS: 1

(stálé zatížení)

Kód ZS: vlastní tíha

Výpočtový součinitel: 1.100

Název ZS: Zatěžovací stav 2 - stale Číslo ZS: 2

Kód ZS: silový

(stálé zatížení)


Název ZS: Zatěžovací stav 3 - klimatické Číslo ZS: 3

Kód ZS: silový

(nahodilé krátkodobé zatížení - sníh)


Zatížení dílců vlastní tíhou Dílec 1:

f = -0.07 kN/m

Zatížení dílců Název ZS: Zatěžovací stav 1

Číslo ZS: 1

Tento zatěžovací stav neobsahuje dílcová zatížení Název ZS: Zatěžovací stav 2 - stale

Číslo ZS: 2

Dílec: 1 Rovnoměrné zatížení na celý dílec, po délce, globálně Z Velikost: f = -0.20 kN/m Název ZS: Zatěžovací stav 3 - klimatické

Číslo ZS: 3

Dílec: 1 Rovnoměrné zatížení na celý dílec, po délce, globálně Z Velikost: f = -0.48 kN/m

Kombinace pro 1.řád Kombinace: Kombinace 1 Číslo kombinace: 1 Počítat provozní výsledky: ANO

Počítat extrémní výsledky: ANO

Zatěžovací stavy v kombinaci a kombinační součinitele: 1.000 * Zatěžovací stav 1 1.000 * Zatěžovací stav 2 - stale 1.000 * Zatěžovací stav 3 - klimatické


6/ 18


17.08.2009

Hmotnost a povrch konstrukce Hmotnost = 0.02 t Povrch = 0.559 m2

1

3

1 -7DD1 4 5 6 8 9 10 11 2 Wz: -4.2 mm Wz: -4.2 mm Wz: -8.0 mm Wz: -8.0 mm Fix: -13.6 mrad Fix: 13.6 mrad Wz: -11.0 mm Wz: -11.0 mm Fix: -11.4 mrad Fix: 11.4 mrad Wz: -12.9 mm Wz: -12.9 mm Wz: -13.5 mm Fix: 8.2 mrad Fix: -8.2 mrad Fix: 4.3 mrad Fix: -4.3 mrad (–/–)(Def/K I 1 prov.)

…

vyhovuje

0.98 kNm 0.62 kN

10

11

2

1.55 kN

9

0.42 1.24 kN kNm

8

0.74 kNm 0.93 kN

1 -7DD1

1.12 kNm 0.31 kN

0.98 kNm

6

1.16 kNm

5

1.12 kNm

-0.31 kN

-0.62 kN

-0.93 kN 4 0.74 kNm

3 0.42 kNm

1

-1.24 kN

-1.55 kN

Elastická deformace – w(max) = 3000/200 = 15mm

(–/–)(Q3 M2/K I 1 extr.)

Dimenzační momenty, posouvající síly

3.1.2. Stropnice – návrh - dimenzování DD1

Vstupní hodnoty Délka dílce: 3.000 m Materiál: Ocel 37 Průřez dílce: TC 50x50x5 Vzpěr na dílci: Vzpěr při vybočení kolmo k ose Z Číslo

Začátek

Konec

úseku

[m]

[m]

1

0.000

Délka pro vzpěr [m]

3.000

3.000

Souč. vzp. délky kz 1.000

Vzpěrná délka Lcrz [m] 3.000

Vzpěr při vybočení kolmo k ose Y Číslo

Začátek

Konec

úseku

[m]

[m]

1

0.000

3.000

Délka pro vzpěr [m] 1.000


Souč. vzp. délky ky 1.000

Vzpěrná délka Lcry [m] 1.000

7/ 18


17.08.2009

Vzpěr při vybočení zkroucením Číslo

Začátek

Konec

úseku

[m]

[m]

1

0.000

Délka

Souč. vzp. délky

pro vzpěr [m]

3.000

Vzpěrná délka

kw

1.000

LcrOmega [m]

1.000

1.000

Klopení na dílci: Klopení od momentu My Číslo

Začátek

Konec

lz1

úseku

[m]

[m]

[m]

tvar

poměr psí

3.000

3.000

Tvar č.4

-

1

0.000

Momentová plocha

Poloha zatížení zP 1.000

Klopení od momentu Mz Číslo

Začátek

Konec

ly1

úseku

[m]

[m]

[m]

tvar

poměr psí

yP

3.000

3.000

Tvar č.1

-

-

1

0.000

Momentová plocha

Poloha zatížení

Výsledky posouzení Rozhodující zatěžovací případ: Kombinace 1 [I.řád-Extrémní] Kritický průřez dílce:

X = 1.500 m;

Vyhovuje

Posouzení štíhlosti dílce: štíhlost dílce: 166.140 nebezpečná štíhlost: 400.000 Štíhlost větší než 150 by mohla být nebezpečná pro některé druhy konstrukcí Dílec vyhovuje Maximální využití na dílci: 40.7 % v řezu o souřadnici X = 1.500 m

Kritický řez dílce - průřez 1

Výsledky posouzení Výsledky pro zatěžovací případ: Kombinace 1 [I.řád-Extrémní] Třída průřezu: 1 Vnitřní síly: N = 0.000 kN;

My = 1.163 kNm;

Mz = 0.000 kNm

Posudek nejnepříznivější kombinace prostého tahu a ohybu: Únosnosti: My_R = 2.856 kNm | 0.000 + 0.407 + 0.000 |

<

1

Vyhovuje

Posouzení štíhlosti dílce: štíhlost dílce: 166.140 nebezpečná štíhlost: 400.000 Štíhlost větší než 150 by mohla být nebezpečná pro některé druhy konstrukcí Průřez vyhovuje


8/ 18


17.08.2009

3.1.3. Příčný dřevěný lepený rám – výpočet MKP 2

3

Z

3

1

-1.40 kN/m

2

1

Y

4 (SZ DZ/ZS 2)

zatížení stálé … 2x 1,2 kN/bm (normová reakce

od střešního pláště) 1.00 kN/m

2

3

Z

3

1

2

1

Y

4

0.50 kN/m (SZ DZ/ZS 3)

zatížení větrem …1,0 kN/bm, resp. 0,5 kN/bm


9/ 18


2

5 25.7 6 Wy: Wy: 25.7 Fix: -5.5 Wz: -1.7 Fix: -4.8

17.08.2009

7 Wy: 25.7 Wz: -3.0 Fix: -3.6

8 Wy: 25.7 Wz: -3.9 Fix: -2.1

92 10 11 12 13 Wy: 25.7 Wy: 25.7 Wy: 25.7 Wy: 25.7 Wy: 25.7 Wz: -1.6 Wz: -2.7 Wz: -4.2 Wz: -4.1 Wz: -3.5 Fix: -0.4 Fix: 1.1 Fix: 2.3 Fix: 3.0 Fix: 3.1

3 25.7 Wy: 25.7 Wy: Wz: -0.7 Wz: -0.1 Fix: 2.3 Fix: 0.5

22

Wy: 24.0 Fix: -6.0

23

Wy: 25.5 Wz: -0.1 Fix: -1.9

21

Wy: 22.1 Fix: -6.6

24

Wy: 24.5 Wz: -0.1 Fix: -4.1

20

Wy: 20.0 Fix: -7.3

25

Wy: 23.0 Fix: -6.1

26

Wy: 20.9 Fix: -7.9

18

Wy: 17.7 Fix: -8.0

3

1

19

Wy: 15.2 Fix: -8.7

27

Wy: 18.2 Fix: -9.5 Wy: 15.1 Fix: -10.8

17

Wy: 12.5 Fix: -9.4

28

16

Wy: 9.6 Fix: -10.0

29

Wy: 11.7 Fix: -11.9

15 Wy: 6.5 Fix: -10.4

30

14 Wy: 3.3 Fix: -10.8

31 Wy: 4.0 Fix: -13.2

1 Fix: -10.9

4 Fix: -13.3

Wy: 8.0 Fix: -12.7

(–/–)(Def/K I 1 prov.)

11

0.55

10 1.39

92 1.97

2.30

8 2.27

7

2.32

1.55

0.77

6 2.06

-0.77 5

2

12

13

3

-0.96

21

-1.09

24

20

-1.16

25

19

-1.17 -1.17

26

18

-1.12

27

17

-1.01

28

16

-0.85

29

-0.62

14 -0.34

1

-3.61

-3.38

23

3

1

22

15

(V)

-3.61

-1.96

-0.57

Elastické deformace – w(max) = 25,7mm ~ w(lim) = 3000/150 = 20mm

30

-3.13

-2.84

-2.52

-2.17

-1.80

-1.39

-0.96

31 -0.49

4 (–/–)(M2/K I 1 extr.)

Dimenzační momenty (kNm/m)


10/ 18

11

12

13

-5.98

-3.09

23

-6.02

21

-3.13

24

-6.05

20

-3.17

25

-6.09

19

-3.21

26

-6.13

18

-3.25

27

-6.17

17

-3.28

28

-6.21

16

-3.32

29

-6.25

15

-3.36

30

-6.29

14

-3.40

31

-6.33

3

3

1

10

-0.72

92

-0.72

8

-0.72

7

-0.72

6

-0.72

-0.72

22

-0.72

-3.05 5

-0.72

2

17.08.2009

-0.72

-0.72

-0.72


4 -1.69

-6.36

6.36

3.44

1 -1.23-3.44

(–/–)(N Rea/K I 1 extr.)

11

12

13

0.72 3

0.8123 5.98

22 -0.52

10

5.07

92

4.17

8

3.27

7

2.37

-1.25 6

1.46

5

-0.34

-0.72

0.56

2

-2.15

-3.05

Osové vnitřní síly (kN/m), reakce (kN)

21 -0.33

0.9124

20 -0.13

1.0125

0.26 18

1.20 27

0.45 17

1.30 28

0.6516

1.40 29

0.8415

1.50 30

1.0414

1.59 31

1

1.11 26

1.23 1

3

0.06 19

1.69

4

(–/–)(Q3/K I 1 extr.)

Posouvající síly (kN/m)


11/ 18


17.08.2009

3.1.4. Příčný dřevěný lepený rám – dimenzování ČSN DD1

Vstupní hodnoty Délka dílce: 3.000 m Materiál: S13 (SA) - jehličnaté lepené Průřez dílce: celistvý obdélník Rozměry: Výška průřezu h = 14.00 cm Šířka průřezu b = 14.00 cm Vzpěr na dílci: Vzpěr při vybočení kolmo k ose Z Číslo

Začátek

Konec

úseku

[m]

[m]

1

0.000


3.000

5.500

Souč. vzp. délky

Vzpěrná délka

kz

Lcrz [m]

1.000

5.500


Začátek

Konec

úseku

[m]

[m]

1

0.000


3.000

3.000

Souč. vzp. délky

Vzpěrná délka

ky

Lcry [m]

1.000

3.000

Klopení na dílci: Na celém dílci se počítá bez klopení. Expozice: Chráněná


X = 1.900 m;

Vyhovuje

Posouzení štíhlosti dílce: štíhlost dílce: 136.090 mezní štíhlost dle ČSN: 225.000 Štíhlost dílce je větší než 120, je nutno ji zkontrolovat dle ČSN Dílec vyhovuje


Výsledky posouzení Výsledky pro zatěžovací případ: Kombinace 1 [I.řád-Extrémní] Vnitřní síly: N = -3.194 kN;

My = -1.169 kNm;

Mz = 0.000 kNm;

Qz = -0.002 kN;

Qy =

0.000 kN Posudek kombinace tlaku a ohybu: Únosnosti: N_R = 352.800 kN; My_R = 9.344 kNm | -0.009 + -0.125 + 0.000 | < 1

Vyhovuje

Posudek smyku od posouvajících sil: Únosnost: Q_R = 25.088 kN 0.000 < 1

Vyhovuje

Posudek štíhlosti:


12/ 18


17.08.2009

136.090 > 120 Je nutno ověřit, není-li překročena mezní štíhlost tlačeného prutu dle ČSN Průřez vyhovuje

DD2


Začátek

Konec

úseku

[m]

[m]

1

0.000


3.000

3.000

Souč. vzp. délky kz 1.000

Vzpěrná délka Lcrz [m] 3.000


Začátek

úseku

[m]

1

0.000

Konec [m]


3.000

3.000

Souč. vzp. délky ky 1.000

Vzpěrná délka Lcry [m] 3.000



X = 3.000 m;

Vyhovuje

Posouzení štíhlosti dílce: štíhlost dílce: 74.231 bezpečná štíhlost dle ČSN: 120.000 Štíhlost dílce vyhovuje Dílec vyhovuje



My = -3.614 kNm;

Mz = 0.000 kNm;

Qz = 5.977 kN;

Qy =

0.000 kN Posudek kombinace tlaku a ohybu: Únosnosti: N_R = 352.800 kN; My_R = 9.843 kNm | -0.002 + -0.367 + 0.000 | < 1

Vyhovuje

Posudek smyku od posouvajících sil:


13/ 18


17.08.2009

Únosnost: Q_R = 25.088 kN 0.238 < 1

Vyhovuje

Posudek štíhlosti: 74.231 < 120

Vyhovuje

Průřez vyhovuje

DD3


Začátek

Konec

úseku

[m]

[m]

1

0.000


3.000

5.500

Souč. vzp. délky

Vzpěrná délka

kz

Lcrz [m]

1.000

5.500


Začátek

Konec

úseku

[m]

[m]

1

0.000


3.000

3.000

Souč. vzp. délky

Vzpěrná délka

ky

Lcry [m]

1.000

3.000



X = 0.000 m;

Vyhovuje

Posouzení štíhlosti dílce: štíhlost dílce: 136.090 mezní štíhlost dle ČSN: 225.000 Štíhlost dílce je větší než 120, je nutno ji zkontrolovat dle ČSN Dílec vyhovuje



My = -3.614 kNm;

Mz = 0.000 kNm;

Qz = -0.717 kN;

Qy =

0.000 kN Posudek kombinace tlaku a ohybu:


14/ 18


17.08.2009

Únosnosti: N_R = 352.800 kN; My_R = 8.879 kNm | -0.017 + -0.407 + 0.000 | < 1

Vyhovuje

Posudek smyku od posouvajících sil: Únosnost: Q_R = 25.088 kN 0.029 < 1

Vyhovuje

Posudek štíhlosti: 136.090 > 120 Je nutno ověřit, není-li překročena mezní štíhlost tlačeného prutu dle ČSN Průřez vyhovuje

3.2. Zastřešení realizováno zasklením: Dřevěné lepené rámy á 2,95m jsou rozepřeny pomocnými dřevěnými lepenými rámy, zastřešení je realizováno samonosnou skleněnou konstrukcí (není součástí výpočtu) o rozměrech cca 1,5 x 3,35m. Přestože dle ČSN 73 0035 není třeba pro skleněná zastřešení uvažovat zatížení sněhem, je při samostatném návrhu uvažováno v plné výši (podklad dle výpočtu 'GLASTIK PROFESSIONAL', version 1.1.0.11, license-no. 8511001699 on 3.8.2009 at 07:28 o'Clock by Vitmajer Michal). Celkové hodnoty zatížení a výsledků jsou podobné jako dle bodu 1) …

3.2.1. Návrh stropnice á 1,5m Zastávky Slivenec - stropnice

NÁZEV AKCE:

γf zatížení

2

stálé zatížení

3

vlastní tíha 0,1536

kN/m

qn =

0,450

γf

kN/m 6,000 přepočteno tedy : 2 kN/m 0,480 2,950 m 1,500 m

=

qn = L= b=

Mmax = Qmax=

silové účinky - prostý nosník

1,300 kN/m

nahodilé zatížení rozpětí zatěžovací šířka

2,313 3,137

1,100 1,500

kNm kN

statické veličiny

navrhovaný průřez

A=

25600

mm2

W=

682667

mm

I= i=

54613333 46,19

mm mm

S=

512000

mm

160 160 dřevo tř.: γr1 = γr2 = γr4 =

SA 1,000 0,930 1,00

σ= M/W= τ = Q*S/(b*I)=

3,388 0,184

materiálové charakteristiky 18,0 MPa Rfd= RcdII= 15,0 MPa 1,6 MPa Rsd= E= 11000 MPa

γr5 = γrf = γrs =

3 4

3

1,00 0,930 0,93

výpočet ohyb smyk průhyb

fmax=

4

5/384*(qn*L /(E*I) =


MPa MPa 2,54

mm

15/ 18


mezní hodnoty ohyb smyk průhyb

17.08.2009

γrf * Rfd = γrs * Rsd = limita průhybu 1/

16,740 1,488 250

MPa MPa jest v mm

11,80

porovnání ohyb smyk průhyb

σ= τ= fmax=

3,388 0,184 2,54

< < <

16,740 1,488 11,80

[ MPa ] [ MPa ] [ mm ]

průřez vyhovuje

Průřez lze alternativně upravit až na rozměr 12/12cm …

V Praze dne 17.08.2009


Ing. Tomáš Bryčka

16/ 18


4. Příloha:

17.08.2009

Schéma řešení rámového rohu:

Max. dimenzační moment rámového rohu

M(dim) = 3,61 kNm

… str. 10

Rozloženo na rámový roh:

N = 3,61/0,10 = 36,1 kN

SVORNÍKOVÝ SPOJ NA VLOŽENÝ OCELOVÝ PLECH

osová síla:

36,10

kN

t [mm]

tloušťka prvku h = : tloušťka plechu t = : průměr svorníku φ :

h [mm]

150 6 16

součinitel odklonu síly k:

SV φ

mm mm mm

1

16

posouzení ocel: střih

Ns =

36,593

kN

otlačení

No =

32,256

kN

posouzení dřevo: T1d =

16,128 21,120

kN kN

limitní hodnota pro návrh svorníku je tedy:

16,128

kN

2,24 3

ks ks

počet navrhovaných svorníků n = : zaokrouhleno na :

návrh velikosti vloženého plechu: bmin = NÁZEV AKCE:

materiál:

37,00 90,000

dřevo tř. SA

Rfd= RcdII= Rcd(kolmo)= b= h=

nosník profil :

mm

MHD zastávka

F= α=

osová síla odklon vláken

32

160 160

kN stupňů

12,0 12,0 4,0

MPa MPa MPa

mm mm DESKA TEDY

1) návrh velikosti roznášecí desky 160 mm α = 1,5708 Rcdα= 4,00 ANUT=

A=

14400

9250

rad MPa

160

mm2 , tj.

160

VOLÍM

120

mm2

tedy

x

58

mm

x

120

mm

σ = 2,5694 MPa

mm

<

4,00 MPa

vyhovuje

120 mm

2) návrh tloušťky desky

h qd = 308,3333 N / mm 555000 Nmm Mmax = hNUT =

11

mm


17/ 18



17.08.2009

18/ 18

STATICKÝ VÝPOČET

Recommend Documents