Univerzita Pardubice. Dopravní fakulta Jana Pernera. Bc. Jiří Matouš

Univerzita Pardubice Dopravní fakulta Jana Pernera

Statický přepočet plnostěnné ocelové mostní konstrukce v km 90,901 t.ú. 1611 Praha – Česká Třebová Bc. Jiří Matouš

Diplomová práce 2010

Univerzita Pardubice Dopravní fakulta Jana Pernera Akademickýrok: 2oog/2oro

ZADANÍ orPtoMovÉ

PRÁCE

(PRoJEKTU, UMĚLECKÉHooÍlA, UMĚLECKÉHovÝxoNu) Jménoa příjmení: Bc. Jiří MATOUŠ osobníčíslo:

D09563

Studijníprogram:

N3708 Dopravní inženýrstvía spoje

Studijníobor:

Dopravní infrastruktura-Dopravní cesta

Název tématu:

Statický přepočet plnostěnné ocelové mostní konstrukce v km 90'901 t.ú. 1611 Praha. Česká Třebová Zadávajícíkatedra: Katedra dopravního stavitelství

Zásady

pro

vypracování:

1. Technickázpráva 2. SituaceM 1:500(M 1:200) 3. Přehlednývýkres- starý stav M I:250l50(M1:100/50) 4. Přehlednývýkres- nový stav M I:25OI5O (M1:100/50) 5. SestavaoK - zesílení 6. Statický výpočet,vč.přepočtuspojůa výpočtuzatížitelnosti 7. Fotodokumentace

Rozsah grafických prací: Rozsah pracovní zprávy: Forma zpracování diplomové práce:

tištěná

Seznam odbornéliteratury:

1. Tomica V.' Bujňák J.: Kovové mosty, skripta 2. ČSN 73 L4oLl Navrhování ocelových konstrukcí 3. ČSN 73 6205z Navrhování ocelových mostů 4. ČsN EN 1990 5 . Č s N EN 1 9 9 1 6. ČSN EN 1.993-1-1 7 . Č S N EN 1 9 9 3 . 2

Vedoucí diplomové práce:

doc. Ing. Bohumil Culek, Ph.D. Katedra dooravníhostavitelství

Datum zadání diplomové práce: 30. listopadu 2009 Termín odevzdání diplomové práce: 24. května 20I"0

L.S. prof. Ing. Bohumil Culek, CSc.

děkan dne

é,2

doc. Ing' Vladimír Úý|eže|,

vedoucíVótedry

Prohlášení autora Prohlašuji:

Tuto práci jsem vypracoval samostatně. Veškeré literární prameny a informace, které jsem v práci využil, jsou uvedeny v seznamu použité literatury.

Byl jsem seznámen s tím, že se na moji práci vztahují práva a povinnosti vyplývající ze zákona č. 121/2000 Sb., autorský zákon, zejména se skutečností, že Univerzita Pardubice má právo na uzavření licenční smlouvy o užití této práce jako školního díla podle § 60 odst. 1 autorského zákona, a s tím, že pokud dojde k užití této práce mnou nebo bude poskytnuta licence o užití jinému subjektu, je Univerzita Pardubice oprávněna ode mne požadovat přiměřený příspěvek na úhradu nákladů, které na vytvoření díla vynaložila, a to podle okolností až do jejich skutečné výše.

Souhlasím s prezenčním zpřístupněním své práce v Univerzitní knihovně Univerzity Pardubice.

V Pardubicích dne 25.05. 2010 Bc. Jiří Matouš

Anotace Předmětem této práce je statický přepočet mostní konstrukce z roku 1956. Jedná se o plnostěnnou svařovanou konstrukci s dolní mostovkou mostu nad tratí Pardubice – Praha. Most se nachází na trati Havlíčkův Brod – Rosice nad Labem. Staničení mostní konstrukce 90,901.V práci jsou posouzeny jednotlivé prvky mostu dle platných evropských norem.

Klíčová slova Most, zatížení, plnostěnný nosník, příčník, podélník, UIC 71, přepočet

Title Static check calculation web girder steel bridge structure km 90,901 railway-track 1611 Praha – Česká Třebová

Abstrakt The aim of this paper is the static recalculation of the bridge construction from 1956. The focus is on the solid-walled, welded construction with lower roadway of the bridge above the route from Pardubice to Prague. The bridge is situated on the line Havlíčkuv Brod – Rosice nad Labem. It is the Station bridge construction 90, 901. The work judges individual components of the bridge according to valid European standards.

Keywords A bridge, a load, a solid-walled girder, a crossbar, a runner, UIC 71, recalculation

Seznam příloh: 1. Technická zpráva 2. Statický výpočet 2.1. Zatížení 2.2. Posouzení příčníků 2.3. Posouzení podélníků 2.4. Posouzení hlavního nosníku 2.5. Posouzení příčné a podélné výztuhy 2.6. Posouzení větrového nosníku 2.7. Posouzení lávky pro pěší 2.8. Posouzení přípojů (nýty svary)

3. Fotodokumentace 4. Výkresová část 4.1. Situace 4.2. Pohled/řez mostem 4.3. Řez A-A 4.4. Výkres hlavního nosníku

5. Příloha 1 (seznam průřezů) 6. Příloha 2 (revize z roku 2001) 7. Příloha 3 (revize z roku 2004)

Vypracoval : Bc. Jiří Matouš

Technická zpráva

Statický přepočet plnostěnné ocelové mostní konstrukce v km 90,901 t.ú. 1611 Praha – Česká Třebová

1.0 TECHNICKÁ ZPRÁVA


Technická zpráva

Obsah: 1.

Úvod....................................................................................................................................................... 2

2.

Popis konstrukce .................................................................................................................................. 2

3.

Základní údaje...................................................................................................................................... 2

4.

Materiál mostní konstrukce ................................................................................................................ 2

5.

Geometrie mostní konstrukce ............................................................................................................. 3

6.

Model konstrukce ................................................................................................................................. 3

7.

Použité průřezy na mostu .................................................................................................................... 3

8.

Zatížení modelu: ................................................................................................................................... 4 a)

Vlastní váha....................................................................................................................................... 4

b)

Dlouhodobá zatížení .......................................................................................................................... 4

c)

Krátkodobá zatížení........................................................................................................................... 4

d)

Vlak UIC 71....................................................................................................................................... 4

e)

Kombinace zatížení............................................................................................................................ 5

9.

Uložení modelu ..................................................................................................................................... 5

10.

Výsledky ................................................................................................................................................ 5

11.

Způsob výpočtu .................................................................................................................................... 5

12.

Posouzení prutů .................................................................................................................................... 5

13.

Posouzení přpojů .................................................................................................................................. 6

14.

Závěr ..................................................................................................................................................... 6

1


Technická zpráva

1. Úvod Předmětem této práce je statický přepočet plnostěnné mostní konstrukce z roku 1956. Jedná se o plnostěnnou svařovanou konstrukci s dolní mostovkou přes trať Pardubice – Praha. Most se nachází na trati Havlíčkův Brod – Rosice nad Labem. Staničení mostní konstrukce 90,901.

2. Popis konstrukce Posuzovaná konstrukce je svařovaná a nýtovaná staticky určitá konstrukce s dolní prvkovou mostovkou. Převáděná železniční trať je tvořena kolejnicemi S 49 s podkladnicovým upevněním na mostnice 150/250/2400 mm. Údaje o spodní stavbě nejsou.

3. Základní údaje •

Délka přemostění : 24,40 m

•

Počet kolejí: 1

•

Úhel křížení: 90°

•

Počet otvorů: 1

•

Výška objektu: 6,30 m

•

Délka mostu: 37,70 m

•

Světlost mostního otvoru: 26,00 m

•

Výška mostního objektu nad tratí: 4,50 m

4. Materiál mostní konstrukce Na most byla použita ocel s označením S373 ts. Dle materiálového listu se předpokládá mez kluzu 235 MPa a maz pevnosti 360 MPa. Pevnost svarů uvažuji

2


Technická zpráva

stejnou jako pevnost základního materiálu. Materiál použitý na nýty byl dle ČD SR5 tab. 8.4 uvažován s pevností fub =180 MPa a fyb=125 MPa. Modul pružnosti uvažuji E=210000 MPa.

5. Geometrie mostní konstrukce Hlavní nosnou konstrukci tvoří plnostěnný svařovaný nosník výšky 2,4 m, který je vyztužen příčnými výztuhami, horní a dolní podélnou výztuhou. Vzdálenost podélníků je 1,8 m. Kolejnice jsou na podélníky upevněny přes mostnice 150/250/2400 mm. Příčníky jsou ve vzdálenosti 2000 mm.

6. Model konstrukce Mostní konstrukce byla modelována v prostředí software Scia Engineer 2010.0 – program pro řešení prutových a deskových konstrukcí metodou konečných prvků. Veškeré průřezy byly modelovány podle dobového statického návrhu a to bez uvažovaní povrchové koroze. Hlavní nosník byl nakreslen v programu Autocad 2007 a importován do výpočtového prostředí, kde z něho byl vytvořen prutový prvek. Příčné ztužení bylo vytvořeno deskostěnově, k němu byly pomocí tuhých vazeb připojeny pruty. Prostorové ztužení bylo modelováno prutově. Kouřové plechy a drobné kolejivo nebyly modelovány, ale bylo uvažováno do zatížení.

7. Použité průřezy na mostu Příloha 1

3


Technická zpráva

8. Zatížení modelu: a) Vlastní váha Vlastní váha ocelové konstrukce byla vymodelována softwarem Scia Engineer 2010.0. Celková váha ocelové konstrukce je 59532 kg.

b) Dlouhodobá zatížení Mezi dlouhodobá zatížení byla na modelu uvažována tíha plechů chodníků. Chodníky jsou na mostě tvořeny profilovanými plechy tloušťky 5mm. Plechy jsou upevněny na profily a do mostnic. Pro lepší představu lze vidět upevnění a rozměry plechů na příčném profilu mostu viz příloha 003. V modelu jsou plechy nahrazeny bodovým zatížením, působícím na profily příčníků. Spojité zatížení má hodnotu odpovídající tíze plechů.

c) Krátkodobá zatížení Mezi krátkodobá zatížení jsou v modelu uvažována zatížení brzdnými a rozjezdovými silami, bočními rázy a zatížení větrem. Zatížení bočními rázy bylo do modelu vneseno jako síla 100kN v temeni kolejnice v nejúčinnější poloze a to i v přímé koleji.

Rozjezdové

síly

se

uvažují

hodnotou

33kN

na

metr

délky,

avšak

maximálně1000kN, brzdné pak hodnotou 20kN na metr délky. Jelikož je délka mostu 26 m tak celková rozjezdová síla nepřekročí 1000kN. Tato síla je do modelu vnesena jako síla na celou délku kolejnic. Zatížení větrem bylo modelováno jako spojité zatížení kolmo na bok plnostěnných nosníků. Hodnota zatížení větrem má hodnotu wh = 5,49 kN/m.

d) Vlak UIC 71 Model vlaku UIC 71 byl

vytvořen jako zatěžovací schéma v programu Scia

Engineer 2010.0. Program umožňuje zatížit konstrukci na předem vybrané dráze, která byla zvolena na temeni kolejnice, a v daných úsecích výpočetní model zatížit Vzhledem k uvažované dopravě byl použit klasifikační součinitel součinitel γ = 1,21. 4


Technická zpráva

e) Kombinace zatížení Kombinace jednotlivých zatížení jsou automaticky generovány programem Scia Engineer 2010.0. Jsou uvažovány kombinace na použitelnost a únosnost. Při rozložení na obálky program uvažuje 8483 kombinací zatížení.

9. Uložení modelu Konstrukce je uvažována jako prostý nosník. Podepření modelu simuluje na jedné straně pohyblivá dvouválečková ložiska a straně druhé ložiska pevná. Ložiska na obou stranách umožňují pootočení ve všech směrech.

10. Výsledky Výsledky výpočetního modelu jsou vnitřní síly na jednotlivých prutech, deformace prutů a napětí. Tyto hodnoty jsou potom použity pro vlastní statický přepočet konstrukce.

11. Způsob výpočtu Statický přepočet uvažuje zatížení mostní konstrukce ČSN EN 1993-1-1 Navrhování ocelových konstrukcí – obecná pravidla , ČSN EN 1993-1-2 Navrhování ocelových konstrukcí –ocelové mosty , ČSN EN 1993-1-5 Navrhování ocelových konstrukcí – Boulení stěn. Posouzení jednotlivých spojů je podle norem ČSN EN 19931-8 navrhování styčníků

a

ČSN EN 1993-1-1 navrhování ocelových konstrukcí

navrhování ocelových konstrukcí.

12. Posouzení prutů Detailní postup výpočtů je uveden v příloze statický výpočet. Posouzení jednotlivých prutů vychází z výsledků vnitřních sil získaných z programu Scia Engineer 2010.0. Posouzení prutů bylo provedeno podle ČSN EN 1993-1-1, a to většinou na

5


Technická zpráva

kombinace smyku momentu a osových sil. Ve většině prutů se objevují všechny složky vnitřních sil vyplývající z kombinací zatížení.

13. Posouzení přpojů Detailní postup výpočtů je uveden v příloze statický výpočet kapitola posouzení spojů. Posouzení jednotlivých přípojů vychází z výsledků vnitřních sil získaných z programu Scia Engineer 2010.0. Jako materiál spojovacích prvků (nýty) je uvažováno svářkové železo, které svou pevností nepřekračuje pevnost plávkové oceli prutu. Předmětem práce nebylo navrhnout úpravu přípojů pouze posoudit jejich únosnost vzhledem k uvažovanému zatížení.

14. Závěr Mostní konstrukce je ve špatném stavu, ale i přesto vyhovuje ve většině posuzovaných kritérií. Navržená opatření ke zpevnění konstrukce nejsou velikého rozsahu, proto by mohla být jednoduchým způsobem provedena. Při celkovém pohledu na určení únosnosti mostní konstrukce je nutné také posoudit únosnost spodní stavby mostu, která není v dobrém stavu viz příloha – revizní doklad. Zvýšenou pozornost je nutno také věnovat běžné údržbě mostu a zamezit tak dalšímu rezivění ocelové konstrukce. Vzhledem k vytíženosti tratě, na které se mostní konstrukce nachází, je nutno také ekonomicky zvážit, jestli k navrhovanému zesílení konstrukce přistoupit nebo jestli vypočtená únosnost je pro provoz na této trati dostačující.

6

Vypracoval : Bc.Jiří Matouš

Statický přepočet mostní konstrukce


2.0 STATICKÝ VÝPOČET

PŘÍČNÍK

2*

U 160

/ 80

8

/8

8 0/

/80

PODÉLNÍK

2*

2*

8 0/

80

/8 0 /8

70 /7 0 /8

2*

70

/8 / 70

PODÉLNÍK

2*

SMĚR CHRUDIM

HLAVNÍ NOSNÍK

PŘÍČNÍK

/8 80

U 160

80 70

2*

2*

70 /7 0

/8 /7 0

U 160

2*

/8 2

/7

0 0 /1

8

0 0 /1

0/

0 0 /1

70

10

0 *1

2*

0 0 /1

PODÉLNÍK

80 /80 /8

HLAVNÍ NOSNÍK

PODÉLNÍK 8 0/ /8 0 8 2*

2*

PŘÍČNÍK

U 160

SMĚR ROSICE NAD LABEM

PŘÍČNÍK

/8 80

2*

2*

HLAVNÍ NOSNÍK

80

8 0/

/8 0 /8

U 160

HLAVNÍ NOSNÍK

SCHÉMA MOSTU PŘÍČNÍK

PŘÍČNÍK

PŘÍČNÍK

2.1. ZATÍŽENÍ POUŽITÉ PŘI VÝPOČTU Zatížení nahodilé krátkodobé Svislé pohyblivé zatížení Vlak UIC-71

Bodové zatížení lze nahradit spojitým zatížením

Ostatní stálé zatížení 1)

Pojistný úhelník na mostě 2 ks 1,1 kn/příčník

2)

Kouřové plechy 2,06 kn/příčník

3)

Podkladnice + drobné kolejivo 1,6 kn/příčník Ostatní zatížení na příčník celkem 4,76 kn/na příčník

4)

Trakční vedení 1 kn Na mostě jsou umístěny dvě trakce

Boční ráz Boční ráz se musí uvažovat jako osamělá síla, působící vodorovně v úrovni temene kolejnic kolmo na osu koleje. Qsk =

100 kN

1

Zatížení od rozjezdu a brždění Rozjezdová síla:

Qlab = 33 kN/m pro vlaky IUC-71, SW/0, SW/2

Brzdná síla

Qlbk = 20 kN/m pro vlaky UIC-71 a SW/0 Qlbk = 35 kN/m pro vlaky SW/2

Síla od rozjezdu a brždění je maximálně 1000 kN a je v úrovni temene kolejnice. Dynamický součinitel se spočítá ze vzorce: Φ3 =

2,16 LF-0,2

.+0,73 Tento vzorec platí pro standardně udržovanou kolej

kde Ld je náhradní délka - pro spojité nosníky aritmetický průměr rozpětí polí (podélný směr), - pro konstrukce o jednom poli, na obou koncích uložené nebo vetknuté se uvažuje kolmá vzdálenost uložení nebo vetknutí (deska mostovky v příčném směru), - pro vetknuté konzoly se uvažuje dvojnásobná délka vyložení (konzoly nosné konstrukce). - pro obloukové konstrukce je to polovina rozpětí oblouku Celý most Pro podélníky Pro příčníky m m m LF = 26 LF = 5 LF = 7,08 Φ3 = Φ3 = Φ3 = 1,17 1,79 1,61 Vzdálenost příčníků + 3 m Dvojnásobek délky příčníků Zatížení vedlejší Zatížení větrem Fw** = 1/2 . ρ . vb2 . C . Aref,x - měrná hmotnost vzduchu : ρ= - výchozí základní rychlost větru : vb,0 = - součinitel expozice : ce(z) = - kategorie terénu : III - vesnice, předměstské oblasti a) konstrukce bez dopravy - Aref,x :

1,25 27,5 2,47

kg/m3 m/s

65,9

m2

fw = 1/2 . ρ . vb . C . Aref fw = 1,17 kN 0,04 kN/m 2

Zatížení na 1 m mostu. b) konstrukce s dopravou

- Aref,x :

124,6 m2

fw = 1/2 . ρ . vb . C . Aref fw = 145,47 kN 5,49 kN/m 2

Zatížení na 1 m mostu.

2

Kombinace zatížení Kombinace zatížení pro mezní stav únosnosti a ) Kombinace pro trvalé a dočasné návrhové situace a pro mezní stavy únosnosti kromě těch, které se vztahují k únavě: ΣγGjGkj "+" γPPk "+" γQ1Qk1 "+" ΣγQiψ0iQki kde Gk,j Qk,1 Qk,i γgj, γq,1, γq,i ψo,i

jednotlivá zatížení stálá nahodilé zatížení dominantní, tzn. nejúčinnější pro daný případ ostatní nahodilá zatížení součinitele zatížení pro jednotlivá zatížení součinitel kombinace zatížení dle tabulky

Součinitele kombinace zatížení pro návrhové situace kombinace zatížení pro návrhové situace č. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32

Zatížení vlastní tíha ocelové konstrukce vlastní tíha desky mostovky včetně bednění odbednění systém vodotěsné izolace kolejové lože kolejový rošt mostní vybavení cizí zařízení na NK tlak zeminy za opěrami nerovnoměrné sedání sekundární účinky smršťování betonu sekundární účinky dotvarování betonu 0 0 svislé zatížení schématem a.LM71 svislé zatížení schématem a.SW/0 svislé zatížení schématem SW/2 svislé zatížení schématem "nezatížený vlak" odstředivé síly od a.LM71 odstředivé síly od a.SW/0 odstředivé síly od SW/2 odstředivé síly od "nezatíženého vlaku" boční ráz rozjezdové a brzdné síly od a.LM71 brzdné síly od a.SW/0 brzdné síly od SW/2 rozjezdové a brzdné síly od "nezatíženého vlaku" zemní tlak za opěrou od a.LM71 zemní tlak za opěrou od a.SW/0 zemní tlak za opěrou od SW/2 zemní tlak za opěrou od nezatíženého vlaku 0

trvalé a dočasné kód g g g g g g g g g g g g g g q q q q q q q q q q q q q q q q q q

st c dfw SVI KL sl mv cz ep sf sh cr 12 14 LM SW0 SW2 nv cf,LM cf,SW0 cf,SW2 cf,nv nf labLM lab,SW0 cf,SW2 lab,nv ep,LM ep,SW0 ep,SW2 ep,nv 32

Ψ0 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 3

Přehled použitých součinitelů pro jednotlivé návrhové situace a kombinace zatížení Návrhová situace č. Zatížení 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43

vlastní tíha ocelové konstrukce vlastní tíha desky mostovky včetně bednění odbednění systém vodotěsné izolace kolejové lože kolejový rošt mostní vybavení cizí zařízení na NK tlak zeminy za opěrami nerovnoměrné sedání sekundární účinky smršťování betonu sekundární účinky dotvarování betonu 0 0 svislé zatížení schématem a.LM71 svislé zatížení schématem a.SW/0 svislé zatížení schématem SW/2 svislé zatížení schématem "nezatížený vlak" odstředivé síly od a.LM71 odstředivé síly od a.SW/0 odstředivé síly od SW/2 odstředivé síly od "nezatíženého vlaku" boční ráz rozjezdové a brzdné síly od a.LM71 brzdné síly od a.SW/0 brzdné síly od SW/2 rozjezdové a brzdné síly od "nezatíženého vlaku" zemní tlak za opěrou od a.LM71 zemní tlak za opěrou od a.SW/0 zemní tlak za opěrou od SW/2 zemní tlak za opěrou od nezatíženého vlaku 0 0 0 teplotní rozdíl mezi kolejí a NK rovnoměrná složka teploty nerovnoměrná složka teploty vítr na nosnou konstrukci vítr na pás vozidel aerodynamické účinky vlaků nadzdvižení nosné konstrukce zatížení revizní lávky zatížení zábradlí

Mezní stavy únosnosti Základní

kód g g g g g g g g g g g g g g q q q q q q q q q q q q q q q q q q q q q q q q q q q q q

st c dfw SVI KL sl mv cz ep sf sh cr 12 14 LM SW0 SW2 nv cf,LM cf,SW0 cf,SW2 cf,nv nf labLM lab,SW0 lab,SW2 lab,nv ep,LM ep,SW0 ep,SW2 ep,nv 32 33 34 lt tn tm w1 w2 ae ul fp pp

1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,00 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,45 1,45 1,20 1,45 1,45 1,45 1,20 1,45 1,45 1,45 1,45 1,20 1,45 1,45 1,45 1,20 1,45 1,45 1,45 1,45 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 4

2.2. POSOUZENÍ PŘÍČNÍKŮ SCHÉMA MOSTU

PŘÍČNÍK 01

PŘÍČNÍK 03

PŘÍČNÍK 04

PŘÍČNÍK 05


PŘÍČNÍK 02

PŘÍČNÍK 06

PŘÍČNÍK 07

PŘÍČNÍK 08

PŘÍČNÍK 09

PŘÍČNÍK 10

PŘÍČNÍK 12

PŘÍČNÍK 13

SMĚR CHRUDIM

PŘÍČNÍK 11

PŘÍČNÍK 14

5

Název Ocel fy γM0 γM1 ε A Iy Iz Wel y Wel z Bb thb tha Hw Ba

Příčník 01 10 370 235 1 1 1 18540,00 808347225,00 99064080,00 3306123,62 660427,20 300,00 22,00 12,00 445,00 489,00

Vnitřní síly Ned Med Ved Fz(max)

312,2 500,5 482,3 482,3

Mpa

[mm2] [mm4] [mm4] [mm3] [mm3] [mm] [mm] [mm] [mm] [mm]

Šířka pásnice Tloušťka pásnice Tloušťka stojny Výška stojny Výška průřezu

Kn Knm Kn Kn

Posouzení Posouzení příčného řezu η1= 0,07 +

0,64

0,72 ≤1

=

VYHOVUJE

Posouzení stěny příčníku (smyk) Vb,Rd= 869420 ≤ 869420,2 VYHOVUJE Příspěvek od stojny Vbw,Rd= 869420,2234 N Příspěvek od pásnice Vbf,Rd= 0 η pro oceli do S460= 1,2 λw= 0,42 => tabulka 5.1 str. 25 norma 19993-5 urči χw pro netuhou koncovou výztuhu χ= 1,20

pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=

a=vzdálenost příčných výztuh a= 1550 mm hw=výška stojny hw=

0,55

≤1

445,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

6

Interakce mezi smykovou silou , ohybovým momentem a osovou silou Pokud η 3 ≤ 0,5 není nutné návrhovou únostnost pro ohybový moment a osouvou sílu redukovat s ohledem na smykovou sílu. η 3= 0,55 ≤0,5 PODMÍNKA NEVYHOVUJE JE POTŘEBA POČÍTAT INTERAKCI ή1 = Mf,Rd= Wfyp= Mpl,Rd= Wfyc=

0,579332948 724317000 3082200 863924625 3676275

Nmm mm3 Nmm mm3 0,579333

ή3 =

0,58127

≥

0,838403 PODMÍNKA NEVYHOVUJE

0,55

≤1

VYHOVUJE

7


Příčník 02 10 370 235 1 1 1 18540,00 808347225,00 99064080,00 3306123,62 660427,20 300,00 22,00 12,00 445,00 489,00


570,8 822,6 521,9 521,9

Mpa



Kn Knm Kn Kn


1,06

1,19 ≤1

=

NEVYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,60

≤1

445,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

8


0,9521664 724317000 3082200 863924625 3676275


ή3 =

0,958667

≥

0,838403 PODMÍNKA VYHOVUJE

0,60

≤1

VYHOVUJE

9

Název Příčník 02 Návrh zesílení prvku Navrhuji zesílit pásnice o: Navrhuji zesílit stojnu o: Ocel 10 370 fy 235 γM0 1 γM1 1 ε 1 A 24540,00 Iy 1181898725,00 Iz 144064080,00 Wel y 4833941,62 Wel z 960427,20 Bb 300,00 thb 32,00 tha 12,00 Hw 445,00 Ba 489,00



Kn Knm Kn Kn

570,8 822,6 521,9 521,9

10 mm 0 mm Mpa



0,72

0,82 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,60

≤1

445,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE 10


0,676636276 1076112000 4579200 1215719625 5173275


ή3 =

0,681256

≥


0,60

≤1

VYHOVUJE

11


Příčník 03 10 370 235 1 1 1 18540,00 808347225,00 99064080,00 3306123,62 660427,20 300,00 22,00 12,00 445,00 489,00


307,4 1000,5 458,6 458,6

Mpa



Kn Knm Kn Kn


1,29

1,36 ≤1

=

NEVYHOVUJE

Posouzení stěny příčníku (smyk) Vb,Rd= 869420 ≤ 869420,2 Příspěvek od stojny Vbw,Rd= 869420,2234 N Příspěvek od pásnice Vbf,Rd= 0 η pro oceli do S460= 1,2 λw= 0,42 => tabulka 5.1 str. 25 norma 19993-5 urči χw pro netuhou koncovou výztuhu χ= 1,20

pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,53

≤1

445,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

12


1,158087142 724317000 3082200 863924625 3676275


ή3 =

1,158575 ≤1

≥


0,527477953

NEVYHOVUJE

13

Název Příčník 03 Návrh zesílení prvku Navrhuji zesílit pásnice o: Navrhuji zesílit stojnu o: Ocel fy γM0 γM1 ε A Iy Iz Wel y Wel z Bb thb tha Hw Ba

10 370 235 1 1 1 24540,00 1181898725,00 144064080,00 4833941,62 960427,20 300,00 32,00 12,00 445,00 489,00


307,4 1000,5 458,6 458,6

10 mm 0 mm

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,88

0,93 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,53

≤1

PODMÍNKA VYHOVUJE

445,0

mm

14


0,822969359 1076112000 4579200 1215719625 5173275


ή3 =

0,823316

≥


0,53

≤1

VYHOVUJE

15


Příčník 04 10 370 235 1 1 1 18540,00 808347225,00 99064080,00 3306123,62 660427,20 300,00 22,00 12,00 445,00 489,00


223,4 1061,6 527,9 527,9

Mpa



Kn Knm Kn Kn


1,37

1,42 ≤1

=

NEVYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,61

≤1

445,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

16


1,228810905 724317000 3082200 863924625 3676275


ή3 =

1,236237

≥


0,61

≤1

NEVYHOVUJE

17


10 370 235 1 1 1 24540,00 1181898725,00 144064080,00 4833941,62 960427,20 300,00 32,00 12,00 445,00 489,00


223,4 1061,6 527,9 527,9

10 mm 0 mm

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,93

0,97 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,61

≤1

PODMÍNKA VYHOVUJE

445,0

mm

18


0,873227657 1076112000 4579200 1215719625 5173275


ή3 =

0,878505

≥


0,61

≤1

VYHOVUJE

19


Příčník 05 10 370 235 1 1 1 18540,00 808347225,00 99064080,00 3306123,62 660427,20 300,00 22,00 12,00 445,00 489,00


360,6 1021,7 526,4 526,4

Mpa



Kn Knm Kn Kn


1,32

1,40 ≤1

=

NEVYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,61

≤1

445,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

20


1,18262632 724317000 3082200 863924625 3676275


ή3 =

1,189815

≥


0,61

≤1

NEVYHOVUJE

21


10 370 235 1 1 1 24540,00 1181898725,00 144064080,00 4833941,62 960427,20 300,00 32,00 12,00 445,00 489,00


360,6 1021,7 526,4 526,4

10 mm 0 mm

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,90

0,96 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,61

≤1

PODMÍNKA VYHOVUJE

445,0

mm

22


0,84040759 1076112000 4579200 1215719625 5173275


ή3 =

0,845516

≥


0,61

≤1

VYHOVUJE

23


Příčník 06 10 370 235 1 1 1 18540,00 808347225,00 99064080,00 3306123,62 660427,20 300,00 22,00 12,00 445,00 489,00


178,3 1006,2 482,3 482,3

Mpa



Kn Knm Kn Kn


1,30

1,34 ≤1

=

NEVYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,55

≤1

445,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

24


1,16468494 724317000 3082200 863924625 3676275


ή3 =

1,166622

≥


0,55

≤1

NEVYHOVUJE

25


10 370 235 1 1 1 24540,00 1181898725,00 144064080,00 4833941,62 960427,20 300,00 32,00 12,00 445,00 489,00


178,3 1006,2 482,3 482,3

10 mm 0 mm

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,89

0,92 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,55

≤1

PODMÍNKA VYHOVUJE

445,0

mm

26


0,82765794 1076112000 4579200 1215719625 5173275


ή3 =

0,829034

≥


0,55

≤1

VYHOVUJE

27


Příčník 07 10 370 235 1 1 1 18540,00 808347225,00 99064080,00 3306123,62 660427,20 300,00 22,00 12,00 445,00 489,00


271,6 1060,1 518,7 518,7

Mpa



Kn Knm Kn Kn


1,36

1,43 ≤1

=

NEVYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,60

≤1

445,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

28


1,227074642 724317000 3082200 863924625 3676275


ή3 =

1,233107

≥


0,60

≤1

NEVYHOVUJE

29


10 370 235 1 1 1 24540,00 1181898725,00 144064080,00 4833941,62 960427,20 300,00 32,00 12,00 445,00 489,00


271,6 1060,1 518,7 518,7

10 mm 0 mm

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,93

0,98 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,60

≤1

PODMÍNKA VYHOVUJE

445,0

mm

30


0,87199382 1076112000 4579200 1215719625 5173275


ή3 =

0,876281

≥


0,60

≤1

VYHOVUJE

31


Příčník 08 10 370 235 1 1 1 18540,00 808347225,00 99064080,00 3306123,62 660427,20 300,00 22,00 12,00 445,00 489,00


227,5 1035,5 515,0 515,0

Mpa



Kn Knm Kn Kn


1,33

1,39 ≤1

=

NEVYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,59

≤1

445,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

32


1,198599936 724317000 3082200 863924625 3676275


ή3 =

1,204113

≥


0,59

≤1

NEVYHOVUJE

33


10 370 235 1 1 1 24540,00 1181898725,00 144064080,00 4833941,62 960427,20 300,00 32,00 12,00 445,00 489,00


227,5 1035,5 515,0 515,0

10 mm 0 mm

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,91

0,95 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,59

≤1

PODMÍNKA VYHOVUJE

445,0

mm

34


0,851758891 1076112000 4579200 1215719625 5173275


ή3 =

0,855676

≥


0,59

≤1

VYHOVUJE

35


Příčník 09 10 370 235 1 1 1 18540,00 808347225,00 99064080,00 3306123,62 660427,20 300,00 22,00 12,00 445,00 489,00


196,6 1015,3 507,8 507,8

Mpa



Kn Knm Kn Kn


1,31

1,35 ≤1

=

NEVYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,58

≤1

445,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

36


1,175218266 724317000 3082200 863924625 3676275


ή3 =

1,179787

≥


0,58

≤1

NEVYHOVUJE

37


10 370 235 1 1 1 24540,00 1181898725,00 144064080,00 4833941,62 960427,20 300,00 32,00 12,00 445,00 489,00


196,6 1015,3 507,8 507,8

10 mm 0 mm

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,89

0,93 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,58

≤1

PODMÍNKA VYHOVUJE

445,0

mm

38


0,835143218 1076112000 4579200 1215719625 5173275


ή3 =

0,83839

≥


0,58

≤1

VYHOVUJE

39


Příčník 10 10 370 235 1 1 1 18540,00 808347225,00 99064080,00 3306123,62 660427,20 300,00 22,00 12,00 445,00 489,00


324,3 1016,7 510,5 510,5

Mpa



Kn Knm Kn Kn


1,31

1,38 ≤1

=

NEVYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,59

≤1

445,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

40


1,176838778 724317000 3082200 863924625 3676275


ή3 =

1,181751

≥


0,59

≤1

NEVYHOVUJE

41


10 370 235 1 1 1 24540,00 1181898725,00 144064080,00 4833941,62 960427,20 300,00 32,00 12,00 445,00 489,00


324,3 1016,7 510,5 510,5

10 mm 0 mm

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,90

0,95 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,59

≤1

PODMÍNKA VYHOVUJE

445,0

mm

42


0,836294799 1076112000 4579200 1215719625 5173275


ή3 =

0,839785

≥


0,59

≤1

VYHOVUJE

43


Příčník 11 10 370 235 1 1 1 18540,00 808347225,00 99064080,00 3306123,62 660427,20 300,00 22,00 12,00 445,00 489,00


222,5 1060,5 528,7 528,7

Mpa



Kn Knm Kn Kn


1,36

1,42 ≤1

=

NEVYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,61

≤1

445,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

44


1,227537645 724317000 3082200 863924625 3676275


ή3 =

1,235092

≥


0,61

≤1

NEVYHOVUJE

45


10 370 235 1 1 1 24540,00 1181898725,00 144064080,00 4833941,62 960427,20 300,00 32,00 12,00 445,00 489,00


222,5 1060,5 528,7 528,7

10 mm 0 mm

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,93

0,97 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,61

≤1

445,0

mm



0,872322843 1076112000 4579200 1215719625 5173275


ή3 =

0,877691

≥


0,61

≤1

VYHOVUJE

47


Příčník 12 10 370 235 1 1 1 18540,00 808347225,00 99064080,00 3306123,62 660427,20 300,00 22,00 12,00 445,00 489,00


264,9 978,7 458,4 458,4

Mpa



Kn Knm Kn Kn


1,26

1,32 ≤1

=

NEVYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,53

≤1

445,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

48


1,132853459 724317000 3082200 863924625 3676275


ή3 =

1,133333

≥


0,53

≤1

NEVYHOVUJE

49


10 370 235 1 1 1 24540,00 1181898725,00 144064080,00 4833941,62 960427,20 300,00 32,00 12,00 445,00 489,00


264,9 978,7 458,4 458,4

10 mm 0 mm

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,86

0,91 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,53

≤1

PODMÍNKA VYHOVUJE

445,0

mm

50


0,805037592 1076112000 4579200 1215719625 5173275


ή3 =

0,805379

≥


0,53

≤1

VYHOVUJE

51


Příčník13 10 370 235 1 1 1 18540,00 808347225,00 99064080,00 3306123,62 660427,20 300,00 22,00 12,00 445,00 489,00


498,8 812,3 512,8 512,8

Mpa



Kn Knm Kn Kn


1,05

1,16 ≤1

=

NEVYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,59

≤1

445,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

52


0,940244064 724317000 3082200 863924625 3676275


ή3 =

0,945459

≥


0,59

≤1

VYHOVUJE

53

Název Příčník13 Návrh zesílení prvku Navrhuji zesílit pásnice o: Navrhuji zesílit stojnu o: Ocel fy γM0 γM1 ε A Iy Iz Wel y Wel z Bb thb tha Hw Ba

10 370 235 1 1 1 24540,00 1181898725,00 144064080,00 4833941,62 960427,20 300,00 32,00 12,00 445,00 489,00


498,8 812,3 512,8 512,8

10 mm 0 mm

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,72

0,80 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,59

≤1

445,0

mm



0,668163928 1076112000 4579200 1215719625 5173275


ή3 =

0,67187

≥


0,59

≤1

VYHOVUJE

55


Příčník 14 10 370 235 1 1 1 18540,00 808347225,00 99064080,00 3306123,62 660427,20 300,00 22,00 12,00 445,00 489,00


307,7 499,1 478,5 478,5

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,64

0,71 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,48 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,67 Ktsl= 0

η 3=


0,55

≤1

445,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

56


0,577712436 724317000 3082200 863924625 3676275


ή3 =

0,579352

≥


0,55

≤1

VYHOVUJE

57

PODÉLNÍK 01

PODÉLNÍK 02

PODÉLNÍK 03


2.3. POSOUZENÍ PODÉLNÍKŮ

PODÉLNÍK 04

PODÉLNÍK 05

PODÉLNÍK 06

PODÉLNÍK 07

PODÉLNÍK 09

PODÉLNÍK 10

SMĚR CHRUDIM

PODÉLNÍK 08

PODÉLNÍK 11

PODÉLNÍK 12

PODÉLNÍK 13

58


podélník 01 10 370 235 1 1 1 8330,00 156352694,17 21321416,67 950472,30 193831,06 220,00 12,00 10,00 305,00 329,00


239,2 111,4 150,8 150,8

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,50

0,62 ≤1

=

VYHOVUJE

Posouzení stěny podélníku (smyk) Vb,Rd= 496579 ≤ 496579 VYHOVUJE Příspěvek od stojny Vbw,Rd= 496578,9665 N Příspěvek od pásnice Vbf,Rd= 0 η pro oceli do S460= 1,2 λw= 0,34 => tabulka 5.1 str. 25 norma 19993-5 urči χw pro netuhou koncovou výztuhu χ= 1,20

pro a/hw≥1 3,28 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,71 Ktsl= 0

η 3=


0,30

≤1

305,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

59

Interakce mezi smykovou silou , ohybovým momentem a osovou silou Pokud η 3 ≤ 0,5 není nutné návrhovou únostnost pro ohybový moment a osouvou sílu redukovat s ohledem na smykovou sílu. η 3= 0,30 ≤0,5 PODMÍNKA VYHOVUJE NENÍ POTŘEBA POČÍTAT INTERAKCI ή1 = Mf,Rd= Wfyp= Mpl,Rd= Wfyc=

0,443261375 196666800 836880 251318987,5 1069442,5


ή3 =

≥


0,30

0,476787

≤1

VYHOVUJE

Posouzení lokální stability stojny Fz(max) 150800 N beef= 364,69 mm n= 0,636 Z= 152,5 mm Se= 264 mm Posouzení průřezu na vzpěr tha 10,0 mm beef= 364,69 mm A= 3646,89 mm2 I= 364688,75 mm4 i= 10 mm λ= 30,50 λ1=

93,90

λpruhem= α= Φ= χ= Nb,Rd=

0,32 1 0,62 0,88 753374,7136

≥

150800 VYHOVUJE

60


podélník 02 10 370 235 1 1 1 8330,00 156352694,17 21321416,67 950472,30 193831,06 220,00 12,00 10,00 305,00 329,00


461,0 92,5 158,7 158,7

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,41

0,65 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,28 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,71 Ktsl= 0

η 3=


0,32

≤1

305,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

61


0,368058144 196666800 836880 251318987,5 1069442,5


ή3 =

≥


0,32

0,396371

≤1

VYHOVUJE


93,90


0,32 1 0,62 0,88 753374,7136

≥

158700 VYHOVUJE

62


podélník 03 10 370 235 1 1 1 8330,00 156352694,17 21321416,67 950472,30 193831,06 220,00 12,00 10,00 305,00 329,00


856,0 107,0 172,1 172,1

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,48

0,92 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,28 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,71 Ktsl= 0

η 3=


0,35

≤1

305,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

63


0,425753745 196666800 836880 251318987,5 1069442,5


ή3 =

≥


0,35

0,44623

≤1

VYHOVUJE


93,90


0,32 1 0,62 0,88 753374,7136

≥

172100 VYHOVUJE

64


podélník 04 10 370 235 1 1 1 8330,00 156352694,17 21321416,67 950472,30 193831,06 220,00 12,00 10,00 305,00 329,00


834,8 109,8 168,2 168,2

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,49

0,92 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,28 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,71 Ktsl= 0

η 3=


0,34

≤1

305,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

65

Interakce mezi smykovou silou , ohybovým momentem a osovou silou Pokud η 3 ≤ 0,5 není nutné návrhovou únostnost pro ohybový moment a osouvou sílu redukovat s ohledem na smykovou sílu. η 3= 0,34 ≤0,5 VYHOVUJE NENÍ POTŘEBA POČÍTAT INTERAKCI ή1 = Mf,Rd= Wfyp= Mpl,Rd= Wfyc=

0,436894964 196666800 836880 251318987,5 1069442,5


ή3 =

≥


0,34

0,459521

≤1

VYHOVUJE


93,90


0,32 1 0,62 0,88 753374,7136

≥

168200 VYHOVUJE

66


podélník 05 10 370 235 1 1 1 8330,00 156352694,17 21321416,67 950472,30 193831,06 220,00 12,00 10,00 305,00 329,00


961,0 72,5 155,6 155,6

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,32

0,82 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,28 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,71 Ktsl= 0

η 3=


0,31

≤1

305,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

67


0,288478004 196666800 836880 251318987,5 1069442,5


ή3 =

≥


0,31

0,318784

≤1

VYHOVUJE


93,90


0,32 1 0,62 0,88 753374,7136

≥

155600 VYHOVUJE

68


podélník 06 10 370 235 1 1 1 8330,00 156352694,17 21321416,67 950472,30 193831,06 220,00 12,00 10,00 305,00 329,00


1178,4 113,7 156,9 156,9

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,51

1,11 ≤1

=

NEVYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,28 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,71 Ktsl= 0

η 3=


0,32

≤1

305,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

69


0,452413091 196666800 836880 251318987,5 1069442,5


ή3 =

≥


0,32

0,481875

≤1

VYHOVUJE


93,90


0,32 1 0,62 0,88 753374,7136

≥

156900 VYHOVUJE

70

Název podélník 06 Návrh zesílení prvku Navrhuji zesílit pásnice o: Navrhuji zesílit stojnu o: Ocel fy γM0 γM1 ε A Iy Iz Wel y Wel z Bb thb tha Hw Ba

10 370 235 1 1 1 10530,00 217713077,50 30194750,00 1323483,75 274497,73 220,00 17,00 10,00 305,00 329,00


1178,4 113,7 156,9 156,9

5 mm 0 mm

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,37

0,84 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,28 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,71 Ktsl= 0

η 3=


0,32

≤1

PODMÍNKA VYHOVUJE

305,0

mm

71


0,336731261 283005800 1204280 337657987,5 1436842,5


ή3 =

≥


0,32

0,35866

≤1

VYHOVUJE


93,90


0,32 1 0,62 0,88 775090,6439

≥

156900 VYHOVUJE

72


podélník 07 10 370 235 1 1 1 8330,00 156352694,17 21321416,67 950472,30 193831,06 220,00 12,00 10,00 305,00 329,00


947,4 89,6 148,1 148,1

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,40

0,89 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,28 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,71 Ktsl= 0

η 3=


0,30

≤1

305,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

73


0,356519023 196666800 836880 251318987,5 1069442,5


ή3 =

≥


0,30

0,391928

≤1

VYHOVUJE


93,90


0,32 1 0,62 0,88 753374,7136

≥

148100 VYHOVUJE

74


podélník 08 10 370 235 1 1 1 8330,00 156352694,17 21321416,67 950472,30 193831,06 220,00 12,00 10,00 305,00 329,00


938,3 106,9 166,8 166,8

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,48

0,96 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,28 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,71 Ktsl= 0

η 3=


0,34

≤1

305,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

75


0,425355844 196666800 836880 251318987,5 1069442,5


ή3 =

≥


0,34

0,44878

≤1

VYHOVUJE


93,90


0,32 1 0,62 0,88 753374,7136

≥

166800 VYHOVUJE

76


podélník 09 10 370 235 1 1 1 8330,00 156352694,17 21321416,67 950472,30 193831,06 220,00 12,00 10,00 305,00 329,00


845,8 72,4 150,5 150,5

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,32

0,76 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,28 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,71 Ktsl= 0

η 3=


0,30

≤1

305,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

77


0,288080104 196666800 836880 251318987,5 1069442,5


ή3 =

≥


0,30

0,321813

≤1

VYHOVUJE


93,90


0,32 1 0,62 0,88 753374,7136

≥

150500 VYHOVUJE

78


podélník10 10 370 235 1 1 1 8330,00 156352694,17 21321416,67 950472,30 193831,06 220,00 12,00 10,00 305,00 329,00


787,5 109,4 166,5 166,5

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,49

0,89 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,28 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,71 Ktsl= 0

η 3=


0,34

≤1

305,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

79


0,435303361 196666800 836880 251318987,5 1069442,5


ή3 =

≥


0,34

0,458901

≤1

VYHOVUJE


93,90


0,32 1 0,62 0,88 753374,7136

≥

166500 VYHOVUJE

80


podélník 11 10 370 235 1 1 1 8330,00 156352694,17 21321416,67 950472,30 193831,06 220,00 12,00 10,00 305,00 329,00


762,6 104,6 172,4 172,4

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,47

0,86 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,28 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,71 Ktsl= 0

η 3=


0,35

≤1

305,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

81


0,416204128 196666800 836880 251318987,5 1069442,5


ή3 =

≥


0,35

0,43652

≤1

VYHOVUJE


93,90


0,32 1 0,62 0,88 753374,7136

≥

172400 VYHOVUJE

82


podélník 12 10 370 235 1 1 1 8330,00 156352694,17 21321416,67 950472,30 193831,06 220,00 12,00 10,00 305,00 329,00


405,4 88,3 152,9 152,9

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,40

0,60 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,28 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,71 Ktsl= 0

η 3=


0,31

≤1

305,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

83


0,351346314 196666800 836880 251318987,5 1069442,5


ή3 =

≥


0,31

0,383443

≤1

VYHOVUJE


93,90


0,32 1 0,62 0,88 753374,7136

≥

152900 VYHOVUJE

84


podélník 13 10 370 235 1 1 1 8330,00 156352694,17 21321416,67 950472,30 193831,06 220,00 12,00 10,00 305,00 329,00


239,2 111,4 150,8 150,8

Mpa



Kn Knm Kn Kn


0,50

0,62 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 3,28 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,71 Ktsl= 0

η 3=


0,30

≤1

305,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

85


0,443261375 196666800 836880 251318987,5 1069442,5


ή3 =

≥


0,30

0,476787

≤1

VYHOVUJE


93,90


0,32 1 0,62 0,88 753374,7136

≥

150800 VYHOVUJE

86

2.4. POSOUZENÍ HLAVNÍHO NOSNÍKU Název Hlavní nosník (zesílený) uprosřed rozpětí Ocel 10 370 fy 235 Mpa γM0 1 γM1 1 ε 1 A 66600,00 [mm2] Iy 70322715000,00 [mm4] Iz 556005600,00 [mm4] Wel y 57406297,96 [mm3] Wel z 2647645,71 [mm3] Bb 420,00 [mm] Šířka pásnice thb 45,00 [mm] Tloušťka pásnice tha 12,00 [mm] Tloušťka stojny Hw 2400,00 [mm] Výška stojny Ba Výška průřezu 2450,00 [mm] Vnitřní síly Ned Med Ved

930,7 Kn 11911,0 Knm 430,0 Kn

Posouzení Posouzení příčného řezu η1= 0,06

+

0,88

0,94 ≤1

=

VYHOVUJE

Posouzení stěny příčníku (smyk) Vb,Rd= 2020603 ≤ 4689008 VYHOVUJE Příspěvek od stojny Vbw,Rd= 2020602,616 N Příspěvek od pásnice Vbf,Rd= 0 η pro oceli do S460= 1,2 λw= 1,61 => tabulka 5.1 str. 25 norma 19993-5 urči χw pro χ= 0,52 netuhou koncovou výztuhu

pro a/hw≥1 0,83 ≥1

PODMÍNKA NEVYHOVUJE

Kτ= 11,10 Ktsl= 0

η 3=


0,21

≤1

2400,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

87

Interakce mezi smykovou silou , ohybovým momentem a osovou silou Pokud η 3 ≤ 0,5 není nutné návrhovou únostnost pro ohybový moment a osovou sílu redukovat s ohledem na smykovou sílu. η 3= 0,21 ≤0,5 PODMÍNKA VYHOVUJE NENÍ POTŘEBA POČÍTAT INTERAKCI η1 PRUH= Mf,Rd= Wfyp= Mpl,Rd= Wfyc=

0,798306733 10859467500 46210500 14920267500 63490500


η3 PRUH=

0,89

≥


0,21

≤1

VYHOVUJE

88

Redukce průřezu vlivem boulení Stanovení součinitele boulení

ρ= λp=

bw = t= ε= Ψ= Kδ =

800,00 12,00 1 0,29 6,12

0,85 0,95

Poměr napětí tlačeného subpanelu

Redukce subpanelu na lokální boulení

b´= beff= be1= be2=

800,00 682,29 289,72 392,57

mm mm mm mm

Redukovaný průřez vlivem boulení A 65187,50338 [mm2] I y,eff 70016425603 [mm4] I z,eff 555988650 [mm4] Wel y,eff 55808918,82 [mm3] Wel z,eff 2647565 [mm3] Bb 420 [mm] thb 45 [mm] tha 12 [mm] Hw,eff 2282,29 [mm] Ba 2450 [mm]

Šířka pásnice Tloušťka pásnice Tloušťka stojny Redukovaná výška stojny Výška průřezu 89

Posouzení průřezu na klopení Med= 11911,0 Knm

0,98 ≤1 PRŮŘEZ VYHOVUJE

Mb,Rd= ΧLT=

Mcr=

µcr= E= Iz= G= It= L=

kw Iw kz zg zj C1 C2 C3 zs za Kwt ζg ζj

12093 Knm 0,92

ΦLT= αLT=

0,58 0,76

λ´LT=

0,30

1,44E+11

10,28 210000,00 556005600,00 81000,00 8413700,00 mm4 2000,00

1 8,30954E+14 1 1245 0 1 1 1 0 1245 25,12 25,58 0 90


Hlavní nosník (nezesílený) 4640 mm od podpory 10 370 235 Mpa 1 1 1 51300,00 [mm2] 46903687500,00 [mm4] 380033100,00 [mm4] 38288724,49 [mm3] 1689036,00 [mm3] 450,00 [mm] Šířka pásnice 25,00 [mm] Tloušťka pásnice 12,00 [mm] Tloušťka stojny 2400,00 [mm] Výška stojny [mm] Výška průřezu 2450,00

Vnitřní síly Ned Med Ved

529,9 Kn 7122,9 Knm 1287,2 Kn


+

0,79

0,84 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 0,83 ≥1


Kτ= 11,10 Ktsl= 0

η 3=


0,64

≤1

2400,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

91

Interakce mezi smykovou silou , ohybovým momentem a osovou silou Pokud η 3 ≤ 0,5 není nutné návrhovou únostnost pro ohybový moment a osovou sílu redukovat s ohledem na smykovou sílu. η 3= 0,64 ≤0,5 PODMÍNKA NEVYHOVUJE JE POTŘEBA POČÍTAT INTERAKCI η1 PRUH= Mf,Rd= Wfyp= Mpl,Rd= Wfyc=

0,680192157 6411093750 27281250 10471893750 44561250


η3 PRUH=

0,71

≥


0,64

≤1

VYHOVUJE

92

Redukce průřezu vlivem boulení Stanovení součinitele boulení

ρ= λp=

bw = t= ε= Ψ= Kδ =

800,00 12,00 1 0,29 6,12

0,85 0,95

Poměr napětí tlačeného subpanelu

Redukce subpanelu na lokální boulení

b´= beff= be1= be2=

800,00 682,29 289,72 392,57

mm mm mm mm

Redukovaný průřez vlivem boulení A 65187,50338 [mm2] I y,eff 47642758702 [mm4] I z,eff 555988650 [mm4] Wel y,eff 42432326,86 [mm3] Wel z,eff 2647565 [mm3] Bb 420 [mm] thb 45 [mm] tha 12 [mm] Hw,eff 2282,29 [mm] Ba 2450 [mm]

Šířka pásnice Tloušťka pásnice Tloušťka stojny Redukovaná výška stojny Výška průřezu 93

Posouzení průřezu na klopení Med= 7122,9 Knm

0,77 ≤1 PRŮŘEZ VYHOVUJE

Mcr=

µcr= E= Iz= G= It= L=

kw Iw kz zg zj C1 C2 C3 zs za Kwt ζg ζj

Mb,Rd= ΧLT=

9287 Knm 0,93

ΦLT= αLT=

0,58 0,76

λ´LT=

0,29

1,19E+11

10,28 210000,00 380033100,00 81000,00 8413700,00 mm4 2000,00

1 5,67962E+14 1 1245 0 1 1 1 0 1245 20,77 21,15 0 94


Hlavní nosník (nezesílený) nad podporou 10 370 235 Mpa 1 1 1 51300,00 [mm2] 46903687500,00 [mm4] 380033100,00 [mm4] 38288724,49 [mm3] 1689036,00 [mm3] 450,00 [mm] Šířka pásnice 25,00 [mm] Tloušťka pásnice 12,00 [mm] Tloušťka stojny 2400,00 [mm] Výška stojny [mm] Výška průřezu 2450,00

Vnitřní síly Ned Med Ved

511,1 Kn 0,0 Knm 1798,6 Kn


+

0,00

0,04 ≤1

=

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 0,83 ≥1


Kτ= 11,10 Ktsl= 0

η 3=


0,89

≤1

2400,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

95

Interakce mezi smykovou silou , ohybovým momentem a osovou silou Pokud η 3 ≤ 0,5 není nutné návrhovou únostnost pro ohybový moment a osovou sílu redukovat s ohledem na smykovou sílu. η 3= 0,89 ≤0,5 PODMÍNKA NEVYHOVUJE JE POTŘEBA POČÍTAT INTERAKCI η1 PRUH= Mf,Rd= Wfyp= Mpl,Rd= Wfyc=

0 6411093750 27281250 10471893750 44561250

Nmm mm3 Nmm mm3 0

η3 PRUH=

0,24

≥


0,89

≤1

VYHOVUJE

96

2.5. POSOUZENÍ PŘÍČNÉ A PODÉLNÉ VÝZTUHY Tuhá koncová výztuha Q Max 1798,6 Ocel S 373 fy 235 Mpa γM0 1 γM1 1 ε= 1 Charakteritiky průřezů A Iy Iz Wely Welz iy iz

0,018312 0,000252 0,000242 0,001893 0,001120 0,1172 0,1149

Tuhostní podmínka Minimální plocha = Skutečná plocha= emin≥0,1 Hw

m2 m4 m4 m3 m3 m m

Posouzení na tah/tlak Npl,Rd=A*fy/γM0 Npl,Rd= 4303320 N NSD= 1798600 N VYHOVÍ

Posouzení na vzpěr Nb,Rd 4223561 N χ= 0,981466 ≤1 Φ= 0,532764 λs pruhem= 0,218003 λ1= 93,9 λ= 20,47052 Lcr= 2400 β= 1 L= 2400 NSD= 1798600 N VYHOVÍ

5574 18312 vyhoví emin=240 e=248 vyhoví

97

První mezilehlá výztuha Q Max 1798,6 Kn Ocel S 373 fy 235 Mpa γM0 1 γM1 1 ε= 1 Charakteritiky průřezů A Iy Iz Wely Welz iy iz

0,009504 0,000081 0,000052 0,000373 0,000277 0,0921 0,0736

m2 m4 m4 m3 m3 m m


Posouzení na vzpěr Nb,Rd 2061627 N χ= 0,923073 Φ= 0,577189 λs pruhem= 0,277418 λ1= 93,9 λ= 26,04956 Lcr= 2400 β= 1 L= 2400 NSD= 1798600 N VYHOVÍ

Minimální moment setrvačnosti Ist≥ 8957952 m4 Skutečný moment setrvačnosti Iy= 80673000 m4

98

Výpočet napětí podélné výztuhy Poměr napětí tlačeného subpanelu Ψ= 0,323 Rozměry podélné výztuhy Průběh napětí v Hl. nosníku (střed)

δv= 67,1 Q Max 612,8 Ocel S 373 E 210000 ν 0,3 b1 806 b2 1594 t 12 a 2000 b 2400 fy 235 γM0 1 γM1 1 ε= 1 Charakteritiky průřezů A Iy Iz Wely Welz iy iz

0,009132 0,000007 0,000290 0,000061 0,000842 0,0269 0,1782

Mpa Kn Mpa mm mm mm mm Mpa

m2 m4 m4 m3 m3 m m


Posouzení na vzpěr Nb,Rd 1138364 N χ= 0,530453 Φ= 1,108632 λs pruhem= 0,791226 λ1= 93,9 λ= 74,29609 Lcr= 2000 β= 1 L= 2000 NSD= 612757,2 N VYHOVÍ

99

2

2

2*

/8

/8

/80 /8

0 0 /8

80

*8

/8

/80

/80

80

0 *8

2*

2*

7

/70 /8

0/8 0/7

2* 70

/7 0 /8 2*

0/1

0

0

0/1

0 /8

0 0/1

/7

0 0/1

70

10

10

2*

SMĚR CHRUDIM

70

70

2*

2*

/8 /70

70 /8 7

2*

2*

70

/8

/70

0 0/7

/8

2

/8

/80 /8

/8 0

80

0 *8

2*


/8 /70

/70

70 2*

2*

2*

2

/8

/8

/80

/ 80

80

0 *8

2.6. POSOUZENÍ VĚTROVÉHO NOSNÍKU

100

L průřez 70/70/8 Q Max 199,2 Kn Q min -0,5 Kn Ocel 10 370 fy 235 Mpa γM0 1 γM1 1 ε= 1 Charakteritiky průřezů A Iy Iz Wely Welz iy iz

0,00106 0,0000008 0,0000002 0,0000153 0,0000067 0,0267 0,0135

m2 m4 m4 m3 m3 m m


Posouzení na vzpěr Nb,Rd 63811,73 χ= 0,256169 Φ= 2,231727 λs pruhem= 1,478245 λ1= 93,9 λ= 138,8072 Lcr= 1873 β= 1 L= 1873 NSD= 500 VYHOVÍ



2* L průřezy 70/70/8 Q Max 468,1 Kn Q min -115,7 Kn Ocel 10 370 fy 235 Mpa γM0 1 γM1 1 ε= 1 Charakteritiky průřezů A Iy Iz Wely Welz iy iz

0,00213 0,0000010 0,0000019 0,0000195 0,0000269 0,0213 0,0298

m2 m4 m4 m3 m3 m m

101


0,00246 0,0000015 0,0000028 0,0000259 0,0000350 0,0245 0,0338

m2 m4 m4 m3 m3 m m


Posouzení na vzpěr Nb,Rd 344735 χ= 0,596348 Φ= 0,978997 λs pruhem= 0,686589 λ1= 93,9 λ= 64,47071 Lcr= 1581 β= 1 L= 1581 NSD= 293600 VYHOVÍ




0,00383 0,0000036 0,0000073 0,0000505 0,0000712 0,0307 0,0437

m2 m4 m4 m3 m3 m m

102

2.7. POSOUZENÍ LÁVKY PRO PĚŠÍ Název Chodníkový nosič Ocel 10 370 fy 235 Mpa γM0 1 γM1 1 ε 1 A 6820,00 [mm2] Iy 161725473,33 [mm4] Iz 5656833,33 [mm4] Wel y 804604,34 [mm3] Wel z 75424,44 [mm3] Bb 150,00 mm thb 10,00 mm tha 10,00 mm Hw 382,00 mm Ba mm 402,00 Vnitřní síly Ned Med Ved


0,7 Kn 35,1 Knm 33,1 Kn


0,19

=

0,19 ≤1

VYHOVUJE


pro a/hw≥1 5,24 ≥1

PODMÍNKA VYHOVUJE

Kτ= 5,49 Ktsl= 0

η 3=


0,05

≤1

382,0

mm

PODMÍNKA VYHOVUJE

103


0,156580524 138180000 588000 223910350 952810


ή3 =

0,462399

≥


0,05

≤1

VYHOVUJE

104

2.8. POSOUZENÍ PŘÍPOJŮ Obecné hodnoty pro výpočet posouzení přípojů: Ocel 10 370 fy 235 Mpa E= 210000 Mpa γM0 1 γM1 1 ε 1 Materiál nýtů: Výpočtová pevnost Rd = 180MPa viz ČD SR 5 [39] fub = fyb= E= γm2=

180 MPa 125 MPa 210000 Mpa 1,25

Návrhové hodnoty vnitřních sil Návrhová posouvající síla Návrhová normálová síla

Ved= Ned=

528,7 Kn 570,8 Kn

POSOUZENÍ PŘIPOJENÍ PŘÍČNÍKU d0 = 21,0 mm t= 12,0 mm Minimální koncová vzdálenost e1 = 1,2 * d0 e1 = 25,2 mm e1 skut= 45,0 mm VYHOVUJE Minimální vzdálenost od kraje e2 = 1,2 * d0 e2= 25,2 mm e2 skut= 51,0 mm VYHOVUJE Minimální rozteče mezi nýty svisle p1 = 2,2 * d0 p1 = 46,2 mm p1 skut = 85,0 mm VYHOVUJE Minimální rozteče mezi nýty vodorovně p2 = 2,4 * d0 p2 = 50,4 mm p2 skut= 105,0 mm VYHOVUJE

105

Maximální rozteče spojovacích prvků t= 12,0 mm d0 = 21,0 mm Maximální koncová vzdálenost e1 = 4*t+40 e1 = 88,0 mm e1 skut= 45,0 mm VYHOVUJE Maximální vzdálenost od kraje e2 = 4*t+40 e2= 88,0 mm e2 skut= 51,0 mm VYHOVUJE Maximální rozteče mezi nýty vodorovně p1 = 14*t nebo 200mm p1 = 168,0 mm p1 skut = 85,0 mm VYHOVUJE Maximální rozteče mezi nýty svisle p2 = 14*t nebo 200mm p2 = 168,0 mm p2 skut= 105,0 mm VYHOVUJE Posouzení stojny příčníku Síla působící na spoj FVEd= 778,0 Kn Počet nýtů ve spoji Počet střižných ploch

Síla na jeden nýt FVEd1 97254,2 N 8,0 Ks 2,0

Únostnost nýtů v otlačení

αb je nejmeší z hodnot

0,7

αd= αd= αd= αd=

1,4 0,7 1,1 1,0

k1 je nejmenší z hodnot

2,5

k1= k1= k1=

2,5 5,1 5,3

t= d0=

12,0 mm 21,0 mm

106

Únostnost jednoho nýtů v otlačení Fb,Rd= 64800,0 N NEVYHOVUJE Únostnost jendonoho nýtu ve střihu Fv,Rd= A0=

29910,4 N 346,2 mm2 NEVYHOVUJE

Posouzení přeplátování pásnice příčníku Síla působící na spoj Síla na jeden nýt FVEd= 570,8 Kn FVEd1 71350,0 N Počet nýtů ve spoji Počet střižných ploch

8,0 Ks 2,0



0,7

αd= αd= αd= αd=

1,4 0,7 1,1 1,0


2,5

k1= k1= k1=

2,5 5,1 5,3

t= d0=

12,0 mm 21,0 mm



107

Posouzení oslabeného průřezu

0,52 ≤1 OSLABENÝ PRŮŘEZ VYHOVÍ Nt,Rd je menší z hodnot Npl,Rd a Nu,Rd

Ned= At,net= At= fu= fy= γM0= γM2=

570,8 4236 5340 360 235 1 1,25

Npl.Rd=

1097971 Kn

Nu,Rd=

1254900 Kn

Nt,Rd=

1097971 Kn

Kn mm2 mm2 Mpa Mpa

108

POSOUZENÍ PŘIPOJENÍ PODÉLNÍKU NA PŘÍČNÍK Obecné hodnoty pro výpočet posouzení přípojů: Ocel 10 370 fy 235 Mpa E= 210000 Mpa γM0 1 γM1 1 ε 1 Materiál nýtů: Výpočtová pevnost Rd = 180MPa viz ČD SR 5 [39] fub = fyb= E= γm2=

180 MPa 125 MPa 210000 Mpa 1,25


Ved= Ned=

172,4 Kn 1178,4 Kn

d0 = 21,0 mm t= 10,0 mm Minimální koncová vzdálenost e1 = 1,2 * d0 e1 = 25,2 mm e1 skut= 45,0 mm VYHOVUJE Minimální vzdálenost od kraje e2 = 1,2 * d0 e2= 25,2 mm e2 skut= 50,0 mm VYHOVUJE Minimální rozteče mezi nýty svisle p1 = 2,2 * d0 p1 = 46,2 mm p1 skut = 50,0 mm VYHOVUJE Minimální rozteče mezi nýty vodorovně p2 = 2,4 * d0 p2 = 50,4 mm p2 skut= 75,0 mm VYHOVUJE

109

Maximální rozteče spojovacích prvků t= 10,0 mm d0 = 21,0 mm Maximální koncová vzdálenost e1 = 4*t+40 e1 = 80,0 mm e1 skut= 45,0 mm VYHOVUJE Maximální vzdálenost od kraje e2 = 4*t+40 e2= 80,0 mm e2 skut= 50,0 mm VYHOVUJE Maximální rozteče mezi nýty vodorovně p1 = 14*t nebo 200mm p1 = 140,0 mm p1 skut = 55,0 mm VYHOVUJE Maximální rozteče mezi nýty svisle p2 = 14*t nebo 200mm p2 = 140,0 mm p2 skut= 105,0 mm VYHOVUJE Síla působící na spoj FVEd= 1190,9 Kn Počet nýtů ve spoji Počet střižných ploch

Síla na jeden nýt FVEd1 297736,1 N 4,0 Ks 2,0



0,6

αd= αd= αd= αd=

1,4 0,7 0,6 1,0


2,5

k1= k1= k1=

2,5 5,0 5,3

t= d0=

10,0 mm 21,0 mm

110




2,13 ≤1 OSLABENÝ PRŮŘEZ NEVYHOVÍ Nt,Rd je menší z hodnot Npl,Rd a Nu,Rd


1178,4 2130 3050 360 235 1 1,25

Npl.Rd=

552096 Kn

Nu,Rd=

716750 Kn

Nt,Rd=

552096 Kn

Kn mm2 mm2 Mpa Mpa

111

POSOUZENÍ PŘIPOJENÍ - CHODNÍKOVÝ NOSIČ Obecné hodnoty pro výpočet posouzení přípojů: Ocel 10 370 fy 235 Mpa E= 210000 Mpa γM0 1 γM1 1 ε 1 Materiál nýtů: Výpočtová pevnost Rd = 180MPa viz ČD SR 5 [39] fub = fyb= E= γm2=

180 MPa 125 MPa 210000 Mpa 1,25


Ved= Ned=

33,1 Kn 0,7 Kn

d0 = 21,0 mm t= 12,0 mm Minimální koncová vzdálenost e1 = 1,2 * d0 e1 = 25,2 mm e1 skut= 35,0 mm VYHOVUJE Minimální vzdálenost od kraje e2 = 1,2 * d0 e2= 25,2 mm e2 skut= 50,0 mm VYHOVUJE Minimální rozteče mezi nýty svisle p1 = 2,2 * d0 p1 = 46,2 mm p1 skut = 80,0 mm VYHOVUJE Minimální rozteče mezi nýty vodorovně p2 = 2,4 * d0 p2 = 50,4 p2 skut= 90,0 VYHOVUJE

112

Maximální rozteče spojovacích prvků t= 12,0 mm d0 = 21,0 mm Maximální koncová vzdálenost e1 = 4*t+40 e1 = 88,0 mm e1 skut= 35,0 mm VYHOVUJE Maximální vzdálenost od kraje e2 = 4*t+40 e2= 88,0 mm e2 skut= 50,0 mm VYHOVUJE Maximální rozteče mezi nýty vodorovně p1 = 14*t nebo 200mm p1 = 168,0 mm p1 skut = 80,0 mm VYHOVUJE Maximální rozteče mezi nýty svisle p2 = 14*t nebo 200mm p2 = 168,0 mm p2 skut= 90,0 mm VYHOVUJE Smyková síla působící na spoj FVEd= 33,1 Kn Počet nýtů ve spoji Počet střižných ploch

Síla na jeden nýt FVEd1 4132,1 N

8,0 Ks 2,0



0,6

αd= αd= αd= αd=

1,4 0,6 1,0 1,0


2,5

k1= k1= k1=

2,5 5,0 4,3

t= d0=

12,0 mm 21,0 mm

113

Únostnost jednoho nýtů v otlačení Fb,Rd= 50400,0 N VYHOVUJE Únostnost jendonoho nýtu ve střihu Fv,Rd= A0=

29910,4 N 346,2 mm2 VYHOVUJE




0,66 3600 4704 360 235 1 1,25

Npl.Rd=

933120 Kn

Nu,Rd=

1105440 Kn

Nt,Rd=

933120 Kn

Kn mm2 mm2 Mpa Mpa

114

POSOUZENÍ PŘIPOJENÍ - L PRŮŘEZ 70/70/8 Obecné hodnoty pro výpočet posouzení přípojů: Ocel 10 370 fy E= γM0 γM1 ε

235 Mpa 210000 Mpa 1 1 1

Materiál nýtů: Výpočtová pevnost Rd = 180MPa viz ČD SR 5 [39] fub = fyb= E= γm2=

180 MPa 125 MPa 210000 Mpa 1,25

Pouřitá literatura ČSN EN 1993-1-1 ČSN EN 1993-1-8 d0 = 21,0 mm t= 8,0 mm Minimální koncová vzdálenost e1 = 1,2 * d0 e1 = 25,2 mm e1 skut= 40,0 mm VYHOVUJE Minimální vzdálenost od kraje e2 = 1,2 * d0 e2= 25,2 mm e2 skut= 32,0 mm VYHOVUJE Minimální rozteče mezi nýty svisle p1 = 2,2 * d0 p1 = 46,2 mm p1 skut = 75,0 mm VYHOVUJE

115

Maximální rozteče spojovacích prvků t= 8,0 mm d0 = 21,0 mm Maximální koncová vzdálenost e1 = 4*t+40 e1 = 72,0 mm e1 skut= 40,0 mm VYHOVUJE Maximální vzdálenost od kraje e2 = 4*t+40 e2= 72,0 mm e2 skut= 32,0 mm VYHOVUJE Maximální rozteče mezi nýty vodorovně p1 = 14*t nebo 200mm p1 = 112,0 mm p1 skut = 75,0 mm VYHOVUJE

Smyková síla působící na spoj FVEd= 199,2 Kn Počet nýtů ve spoji Počet střižných ploch


4,0 Ks 1,0



0,6

αd= αd= αd= αd=

1,4 0,6 0,9 1,0


2,5

k1= k1=

2,5 2,6

t= d0=

8,0 mm 21,0 mm

116






199,2 780 1056 360 235 1 1,25

Npl.Rd=

202176 Kn

Nu,Rd=

248160 Kn

Nt,Rd=

202176 Kn

Kn mm2 mm2 Mpa Mpa

117

POSOUZENÍ PŘIPOJENÍ DVA - L PRŮŘEZY 70/70/8 Obecné hodnoty pro výpočet posouzení přípojů: Ocel 10 370 fy E= γM0 γM1 ε

235 Mpa 210000 Mpa 1 1 1


180 MPa 125 MPa 210000 Mpa 1,25

Pouřitá literatura ČSN EN 1993-1-1 ČSN EN 1993-1-8 d0 = 21,0 mm t= 8,0 mm Minimální koncová vzdálenost e1 = 1,2 * d0 e1 = 25,2 mm e1 skut= 45,0 mm VYHOVUJE Minimální vzdálenost od kraje e2 = 1,2 * d0 e2= 25,2 mm e2 skut= 32,0 mm VYHOVUJE Minimální rozteče mezi nýty svisle p1 = 2,2 * d0 p1 = 46,2 mm p1 skut = 90,0 mm VYHOVUJE Minimální rozteče mezi nýty vodorovně p2 = 2,4 * d0 p2 = 50,4 mm p2 skut= 76,0 mm VYHOVUJE

118

Maximální rozteče spojovacích prvků t= 8,0 mm d0 = 21,0 mm Maximální koncová vzdálenost e1 = 4*t+40 e1 = 72,0 mm e1 skut= 45,0 mm VYHOVUJE Maximální vzdálenost od kraje e2 = 4*t+40 e2= 72,0 mm e2 skut= 32,0 mm VYHOVUJE Maximální rozteče mezi nýty vodorovně p1 = 14*t nebo 200mm p1 = 112,0 mm p1 skut = 90,0 mm VYHOVUJE Maximální rozteče mezi nýty svisle p2 = 14*t nebo 200mm p2 = 112,0 mm p2 skut= 76,0 mm VYHOVUJE



4,0 Ks 1,0



0,7

αd= αd= αd= αd=

1,4 0,7 1,2 1,0


2,5

k1= k1= k1=

2,5 2,6 3,4

t= d0=

8,0 mm 21,0 mm

119






468,1 1064 1616 360 235 1 1,25

Npl.Rd=

275788,8 Kn

Nu,Rd=

379760 Kn

Nt,Rd=

275788,8 Kn

Kn mm2 mm2 Mpa Mpa

120

POSOUZENÍ PŘIPOJENÍ - DVA L PRŮŘEZY 80/80/8 Obecné hodnoty pro výpočet posouzení přípojů: Ocel 10 370

fy E= γM0 γM1 ε

235 Mpa 210000 Mpa 1 1 1


180 MPa 125 MPa 210000 Mpa 1,25

Pouřitá literatura ČSN EN 1993-1-1 ČSN EN 1993-1-8 d0 = 21,0 mm t= 8,0 mm Minimální koncová vzdálenost e1 = 1,2 * d0 e1 = 25,2 mm e1 skut= 45,0 mm VYHOVUJE Minimální vzdálenost od kraje e2 = 1,2 * d0 e2= 25,2 mm e2 skut= 37,0 mm VYHOVUJE Minimální rozteče mezi nýty svisle p1 = 2,2 * d0 p1 = 46,2 mm p1 skut = 90,0 mm VYHOVUJE Minimální rozteče mezi nýty vodorovně p2 = 2,4 * d0 p2 = 50,4 p2 skut= 86,0 VYHOVUJE

121




4,0 Ks 1,0



0,7

αd= αd= αd= αd=

1,4 0,7 1,2 1,0


2,5

k1= k1= k1=

2,5 3,2 4,0

t= d0=

8,0 mm 21,0 mm

122






570,8 1304 1856 360 235 1 1,25

Npl.Rd=

337996,8 Kn

Nu,Rd=

436160 Kn

Nt,Rd=

337996,8 Kn

Kn mm2 mm2 Mpa Mpa

123

POSOUZENÍ PŘIPOJENÍ - DVA L PRŮŘEZY 100/100/10 Obecné hodnoty pro výpočet posouzení přípojů: Ocel 10 370 fy E= γM0 γM1 ε

235 Mpa 210000 Mpa 1 1 1


180 MPa 125 MPa 210000 Mpa 1,25

Pouřitá literatura ČSN EN 1993-1-1 ČSN EN 1993-1-8 d0 = 21,0 mm t= 10,0 mm Minimální koncová vzdálenost e1 = 1,2 * d0 e1 = 25,2 mm e1 skut= 50,0 mm VYHOVUJE Minimální vzdálenost od kraje e2 = 1,2 * d0 e2= 25,2 mm e2 skut= 46,0 mm VYHOVUJE Minimální rozteče mezi nýty svisle p1 = 2,2 * d0 p1 = 46,2 mm p1 skut = 100,0 mm VYHOVUJE Minimální rozteče mezi nýty vodorovně p2 = 2,4 * d0 p2 = 50,4 mm p2 skut= 108,0 mm VYHOVUJE

124




4,0 Ks 1,0



0,8

αd= αd= αd= αd=

1,4 0,8 1,3 1,0


2,5

k1= k1= k1=

2,5 4,4 5,5

t= d0=

10,0 mm 21,0 mm

125

Únostnost jednoho nýtů v otlačení Fb,Rd= 60000,0 N VYHOVUJE Únostnost jendonoho nýtu ve střihu Fv,Rd= A0=





228,8 2368 2920 360 235 1 1,25

Npl.Rd=

613785,6 Kn

Nu,Rd=

686200 Kn

Nt,Rd=

613785,6 Kn

Kn mm2 mm2 Mpa Mpa

126

Posouzení krčních svarů na únosnost - Svary byly posouzeny na jednotku délky Hlvaní nosník uprostřed rozpětí Návrhová posouvající síla Návrhová normálová síla Návrhová hodnota

Fw,Ed 1025,24

FVV,Rd= fVW,d= β= γm2= fu= a=

0,8 1,25 235 Mpa 6 mm

Ved= Ned= Fw,Ed=

430,0 Kn 930,7 Kn 1025,24 Kn

≤

FVV,Rd 2442,192 SVAR VYHOVÍ 2442,19 Kn 407,03 Kn

Výška posuzovaného svaru

Příčník Návrhová posouvající síla Návrhová normálová síla Návrhová hodnota

Ved= Ned= Fw,Ed=

528,7 Kn 570,8 Kn 778,03 Kn

Fw,Ed ≤ FVV,Rd 778,0336 2849,224 SVAR VYHOVÍ FVV,Rd= fVW,d= β= γm2= fu= a=

0,8 1,25 235 Mpa 7 mm

2849,224 Kn 407,0319 Kn


127

Podélník Návrhová posouvající síla Návrhová normálová síla Návrhová hodnota

Ved= Ned= Fw,Ed=

172,4 Kn 1178,4 Kn 1190,944 Kn

Fw,Ed ≤ FVV,Rd 1190,944 2442,192 SVAR VYHOVÍ FVV,Rd= fVW,d= β= γm2= fu= a=

0,8 1,25 235 Mpa 6 mm

2442,192 Kn 407,0319 Kn


128




3.0 FOTODOKUMENTACE

Fotodokumentace



Obrázek 1 - Letecký pohled na řešené území (zdroj www.mapy.cz)

Fotodokumentace

1



Obrázek 2- Čelní pohled na most

Obrázek 3 - Pohled na most zleva

Fotodokumentace

2



Obrázek 4 - Pohled na most směr Rosice nad Labem

Fotodokumentace

3



Obrázek 5 - Lávka pro pěší 1

Fotodokumentace

4



Obrázek 6 - Ztužení hlavního nosníku

Fotodokumentace

5



Obrázek 7 - Hlavní nosník

Fotodokumentace

6



Obrázek 8 - Závěrný plech

Fotodokumentace

7



Obrázek 9 - Upevnění kolejnice na mostnice 1

Obrázek 10 - Upevnění kolejnice na mostnice 2

Fotodokumentace

8



Obrázek 11 – Zavětrování

Fotodokumentace

9



Obrázek 12 - Detail zavětrování

Fotodokumentace

10



Obrázek 13 - Připojení příčníku na hlavní nosník

Fotodokumentace

11



Obrázek 14 - Pohyblivé ložisko

Obrázek 15 - Pevné ložisko

Fotodokumentace

12



Obrázek 16 - Levá opěra 2

Fotodokumentace

13



Obrázek 17 - Doprava na mostě

Fotodokumentace

14



SEZNAM OBRÁZKŮ Obrázek 1 - Letecký pohled na řešené území (zdroj www.mapy.cz).........................................1 Obrázek 2- Čelní pohled na most ...............................................................................................2 Obrázek 3 - Pohled na most zleva ..............................................................................................2 Obrázek 4 - Pohled na most směr Rosice nad Labem ................................................................3 Obrázek 5 - Lávka pro pěší 1......................................................................................................4 Obrázek 6 - Ztužení hlavního nosníku .......................................................................................5 Obrázek 7 - Hlavní nosník..........................................................................................................6 Obrázek 8 - Závěrný plech .........................................................................................................7 Obrázek 9 - Upevnění kolejnice na mostnice 1..........................................................................8 Obrázek 10 - Upevnění kolejnice na mostnice 2........................................................................8 Obrázek 11 – Zavětrování ..........................................................................................................9 Obrázek 12 - Detail zavětrování...............................................................................................10 Obrázek 13 - Připojení příčníku na hlavní nosník....................................................................11 Obrázek 14 - Pohyblivé ložisko................................................................................................12 Obrázek 15 - Pevné ložisko ......................................................................................................12 Obrázek 16 - Levá opěra 2 .......................................................................................................13 Obrázek 17 - Doprava na mostě ...............................................................................................14

Fotodokumentace

15




PŘÍLOHA 1

PŘÍLOHA 1 Hlavní nosník-Nezesílený H 2,45 Bh 0,45 Bs 0,45 th 0,025 ts 0,03 s 0,01 Bw 2,40 ey 225,71 ez 1291,47 A 0,05364 Iy 0,0475250 Iz 0,0003906 Wel,y 0,0387780 Wel,z 0,0017160 Wpl,y 0,0457120 Wpl,z 0,0027578 iy 0,94 iz 0,09

(m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m2) (m4) (m4) (m3) (m3) (m3) (m3) (m) (m)

Stojna průřezu Třída průřezu 4

Pásnice průřezu Třída průřezu 4

H Bh Bs th ts

Hlavní nosník-Zesílený 2,49 0,45 0,45 0,03 0,03 0,42 0,02 s 0,01 Bw 2,40 ey 255,70 ez 1293,21 A 0,07044 Iy 0,0731500 Iz 0,0006377 Wel,y 0,0587340 Wel,z 0,0028091 Wpl,y 0,0664790 Wpl,z 0,0045219 iy 1,02 iz 0,10

(m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (mm) (m) (m) (m) (m2) (m4) (m4) (m3) (m3) (m3) (m3) (m) (m)

Stojna průřezu Třída průřezu 4

Pásnice průřezu Třída průřezu 4

Výška průřezu Šířka horní pásnice Šířka dolní pásnice Tlouštˇka horní pásnice Tlouštˇka dolní pásnice Tloušťka stojny Výška stojny Poloha těžiště

Výška průřezu Šířka horní pásnice Šířka dolní pásnice Tlouštˇka horní pásnice Tlouštˇka dolní pásnice Šířka zesílení pásnice Tl. zesílení horní pásnice Tloušťka stojny Výška stojny Poloha těžiště

1

Příčník H(mm) 489,00 A Iy Iz Wel,y Wel,z Wpl,y Wpl,z iy iz

Bh(mm) 300,00 0,01854 0,0008084 0,0000991 0,0033061 0,0006604 0,0036763 0,0010060 0,21 0,07

Stojna průřezu c/s≤38ε 445/12≤38 37,8≤38 Třída průřezu 2 Podélník H(mm) 329,00 A Iy Iz Wel,y Wel,z Wpl,y Wpl,z iy iz

Stojna průřezu c/s≤42ε 382/10≤42 38,2≤42 Třída průřezu 3

ts(mm) th(mm) s(mm) 22,00 22,00 12,00

Pásnice průřezu c/s≤9ε 144/22≤9 6,54≤9 Třída průřezu 1

Bh(mm) 220,00 0,00833 0,0001564 0,0000213 0,0009505 0,0001938 0,0010694 0,0002980 0,14 0,05

Stojna průřezu c/s≤33ε 305/10≤33 30,5≤33 Třída průřezu 1 Chodníkový nosič H(mm) 402,00 A Iy Iz Wel,y Wel,z Wpl,y Wpl,z iy iz

Bs(mm) 300,00 (m2) (m4) (m4) (m3) (m3) (m3) (m3) (m) (m)

Bs(mm) 220,00 (m2) (m4) (m4) (m3) (m3) (m3) (m3) (m) (m)

ts(mm) th(mm) s(mm) 12,00 12,00 10,00

Pásnice průřezu c/s≤9ε 105/12≤9 8,75≤9 Třída průřezu 1

Bh(mm) 150,00 0,00682 0,0001617 0,0000057 0,0008046 0,0000754 0,0009528 0,0001221 0,15 0,03

Bs(mm) 150,00 (m2) (m4) (m4) (m3) (m3) (m3) (m3) (m) (m)

ts(mm) th(mm) s(mm) 10,00 10,00 10,00

Pásnice průřezu c/s≤9ε 70/10≤9 7≤9 Třída průřezu 1

2

L-70-Ztužení-sám H(mm) 70,00 A Iy Iz Wel,y Wel,z Wpl,y Wpl,z iy iz

L průřez 70/70/8 Bh(mm) 70,00 0,00106 0,0000008 0,0000002 0,0000153 0,0000067 0,0000245 0,0000126 0,03 0,01

ts(mm) 8,00 (m2) (m4) (m4) (m3) (m3) (m3) (m3) (m) (m)

h/t≤15ε 8,75≤15 Třída průřezu 3 Dva L průřezy 70/70/8 L-70-Ztužení Hodnoty jsou uvedeny pro oba průřezy A 0,00213 (m2) Iy 0,0000010 (m4) Iz 0,0000019 (m4) Wel,y 0,0000195 (m3) Wel,z 0,0000269 (m3) Wpl,y 0,0000354 (m3) Wpl,z 0,0000444 (m3) iy 0,02 (m) iz 0,03 (m) h/t≤15ε 8,75≤15 Třída průřezu 3 Dva L průřezy 80/80/8 L-80-Ztužení Hodnoty jsou uvedeny pro oba průřezy A 0,00246 (m2) Iy 0,0000015 (m4) Iz 0,0000028 (m4) Wel,y 0,0000259 (m3) Wel,z 0,0000350 (m3) Wpl,y 0,0000465 (m3) Wpl,z 0,0000573 (m3) iy 0,02 (m) iz 0,03 (m) h/t≤15ε 10≤15 Třída průřezu 3

3

Dva L průřezy 100/100/10 L-100-Ztužení Hodnoty jsou uvedeny pro oba průřezy A 0,00383 (m2) Iy 0,0000036 (m4) Iz 0,0000073 (m4) Wel,y 0,0000505 (m3) Wel,z 0,0000712 (m3) Wpl,y 0,0000910 (m3) Wpl,z 0,0001190 (m3) iy 0,03 (m) iz 0,04 (m) h/t≤15ε 10≤15 Třída průřezu 3

4

Univerzita Pardubice. Dopravní fakulta Jana Pernera. Bc. Jiří Matouš

Recommend Documents