Nl".llI"./.ll'AR| Ml"ISˇ/'.AKl |"(iYl".|`liM
(il!il'(iYARˇ|`AS`|`|`Ã(`l|N()l.(')(iIAI `I`ANS/.li-.l\'.
(isúcsok KÖZE FELFOGOTT MUNKADARAB
MODELLJENEK MEGHATÁROZÁSA MOLNÁR JÓZSEF egyetemi adjunktus Kézirat beérkezett: 1966. október 15-én
Bevezetés A csúcsok közé felfogott munkadarabok megmunkálásakor a nagy L/D viszony miatt a megmunkálási hiba uralkodó hányada az MKGS rendszer alakváltozásából származik. Ennek nagyságát a i'ısszcl`üggés adja (F a forgácsoló erő és WR az MKGS rendszer együttes elmozdulókepessége a vízszintes síkban). Az egész terhelt rendszer együttes elmozdulóképessége WR : I/V(o;szny)r+ I/Vsz+
A WR összetevői közül az orsórendszer és szegnyereg mérés helyére redukált lI'„„„„y,,, elmozdulóképességének számításához az orsórendszer W., és szegnyereg ll'„„„ elmozdulóképességét kísérleti adatok felhasználásával állapíthatjuk meg. llgyııııcsak kísérleti úton szerzünk adatokat a szerszám és csatlakozórészei l×V__„ clıııozdulóképességének meghatározásához is. A munkadarab és befogása W„, vgyiittcs elmozdulóképességének számításához _- a megmunkálni kívánt munkatlıırıılıok nagymértékű különbözősége miatt _ viszont helyes lenne valamilyen ıııotlellt kialakítani. A kísérletek során ennek lehetőségét, a modell célszerű alakját kell mcgvizsgálnunk. A) A modell alakja A Gépgyártástechnológia szakirodalmában találunk több módszert és összeIiiggést is a csúcsok közé felfogott munkadarab terhelés hatására bekövetkező elıııtı/.tlıılásának meghatározására. Azok a módszerek azonban, amelyek nem tudják ltiiliiııvfılıısztaııi az egyes elemek deformációit, általánosításokra nem alkalmasak. Az ilyen módszerrel kapott eredményeket más munkadarabok esetén nem tudjuk .ılkıılııııızııiz azaz nem tudjuk a várható hiba nagyságát már a technológiai tervezés ıılviéıı ıııcglıatáı`ozııi. A tapasztalati képletek helyett szívesebben alkalmazuıık nlvzııı összcl`tiggéseket ~ ha lehet -, melyeket mi magunk is le tudunk vczctııi. ıızııı zı s/.:'ııııszcı`íi értéken kivül látjuk a jelenség zikai tartalmát is. Ezért igycksziiıık t-||`tıp,:ıılııi azt ıı lcltétclczést. mely a csúcsok .közé felfogott muııkadarııbot kétlıiıııııs/ı'ı l:ıı`lı'ııı:ık tekinti [2]. lčzl azoııhaıı még bizonyítani kell. |ll_l
I. .-l mm/t'/I ıiı't`ıiıı_\`ı'.\~.\`ı*_ı:ıiıiı'/t /t'/!ı°!t'lı't` A ıınıııkatlııııılııııık és hcl`tıgı'ısáııak. valamint a tcrlıclési viszoııyokıııık ıııcglclelő ıntıtlcllcl. a nıcgmunkáláskor kialakuló állapotot kívánjuk szemlélctcssó és számítá-
sokkııl követlıctővé tenni. Ezért a modell megalkotásakor több fcltétclczésscl élünk. A csúcsokkal való támasztások csuklós támaszokkal egycnértékiiek.
i Az MKGS rendszer rugalmas és így az alakváltozás követi a HOO/ce-törvényt. A helyettesítő modell terhelési állapota -- az előtoló erő elhanyagolásával _ a csúcsok közé felfogva megmunkált munkadarab terhelési állapotával egyenértékű. ~« A főorsó és csúcs illeszkedésének terhelés hatására bekövetkező deformációját az orsórendszer WO, a csúcs és a szegnyereg deformációját pedig a szegnyereg WS, elmozdulóképességével vesszük gyelembe. 2. A munkadarab saját lehájlása
Az előzőekben megfogalmazott feltételek szerint elképzelt modell (1. ábra), az F forgácsolóerő (az F, komponens elhanyagolva), az ezzel egyensúlyt tartó H; G és a kúphatás miatt tengelyirányban az N támasztóerők terhelik. A terhelőerőkből számított nyomatékok a két szakaszon: l. szakaszon
M, z Az % F+ y, N; ll. szakaszon Mit-(L
X)
L-a L
F+yııN
és ezekkel a rugalmas szál ditferenciálegyenlete a két szakaszon: I. szakaszon _ „ F a EF:Í
31|
,q Í
-
yı+v2y1=-Éíx;
2
`LÍa" “
Z;
(3)
ll. szakaszon
Q\ -H-_
W W
L
fi -\l`i`“
ik;-_"i__L_,_š8
-..,
É
"' ---U2
jNME×vıı.MJ I. ábra. A helyettesítő modell
„
J×`ıı+`Y2J*ıı = 1
r
r
F L-a
L"
113 rr
'
(L
xir
(4) ll
Mındket masodrendu, ınhomogen, ıneáris állandó együtthatójú egyenlet általános m6g0ldáS2l y : A Sin },x+BCOS .},x+ Cx_|_D,
(5)
melynek együtthatóit az x=0 helyen y,= 0; x=L helyen y„=0 és x = (L-a) helyen _ı`,' `:-`_ı`,'.; y,=y„ határfeltételek segítségével állapítjuk meg. Az együtthatók ismeretében most már felírhatjuk a két szakasz semleges szálának egyenletét, mely szerint minden x šë (L-a) helyen
A~.. z § { sl; §',fÍ},zÍ)] sin tv (L ~ ni ~ 52” (L - .nl I tl--l
to
és \`
tl.
ft) lıcl_vcıı F | sin (ya) . a N V Sin(yL)sıı1(y.r)~ L .YJ _
_ı`|
A ınuııkadarab alakváltozásából származó hiba a maximális lesz. ha u llll: |Gl: lF|/2 és x=L/2. Ezzel az l. szakasz egyenletéből
t
5
_ _g-°l2__.E y"““ 'ˇ N zzz 4
(7)
I./2;
„.,
”
mivel 4
2
12-Iizu és N=y21E=íÉ1E FL3 3 (tg u ~ u) . y"““ z-. í_-»az 48 E1 „S
(il)
A megmunkálási hiba szempontjából azonban a forgácsolóerő által okozott lehajlásnak csak a tengelyre merőleges, vízszintes irányú vetülete mértékadó. Ezért a továbbiakban az F erő helyett mindenütt Fm erővel számolunk. A (9) jelű összefüggés azonban egy szorzóval eltér a várt értéktől Kérdés, hogy az egyszerű kéttámaszú tartó maximális lehajlásától lényeges-e az eltérés? Ennek eldöntésére határozzuk meg a (9) összefüggés szorzójának nagyságát. Atalakítással irhatjuk 3 (tg u - u) 2 T**“` -ˇ: l+Šu2
Az előzők szerint
”
_:
L L ~--_:_-N L 1 _64 _ -z--:_ V2 zi/IE D2Di/„El/N”
Il
()
ahol ha a csúcsok kúpszöge: B: 90°;
N90: 0,25 Fm;
/3=60°;
N60=0,2l65 Fm;
/J`=30°;
N3„=0,l25 Fm.
I) a munkadarab egyenértékű átmérője, E a munkadarab anyagának rugalmassági ıııodulusa, L a munkadarab hossza. A (ll) szerint, ha L/D=l2 (gyakorlat szerint báb nélkül a felső határ); If >2,| - IO4 .kp/mm2; legyen Fm-:100 kp; 162900, így I/EZS (a legkedvezőtlencbh eset) az 0,9l05 ll:
I-//el szamolva, ha a munkadarab atmeroje D: 5 [mm] a-5- u*=0,0l3. A D: IO mm cscıéıı már csak 0.003. A példából látható, hogy a szorzó (l0jelű) még ilyen valosziııíitlcniil nagy terhelő erő mellett is csak jelentéktelcnül tér el az egy-től, lnıtása ellıııııyagollıatő. Igy a csúcsok közé felfogott mtınkadarabot közclilésscl csuklós
ııis
taˇııııııs/tá.~.ıˇı t:ıı`lt'ııı;ık lckiııtjiik. A ıntıııl\`ııtl:ıı`ııh tcrlıelés lıatásáı`a bekövetkező lclı;ıjl;'ıs:ˇıl az I./2 helyen pedig F L” . 481E összel`iiggéssel számoljuk. ye
í
HI
3. Az elmozdulások mérése
A modell érvényességének meghatározásakor összetett mérést végzünk. A 2. ábra szerinti módon ~ a forgácsolóerő komponens arányának megfelelő - rx szög alatt középen imitált forgácsolóerővel 1 2 terheljük a próbadarabot és ugyan'_' _l csak középen, de vízszintes síkban i (az l) mérőórával mérjük az el` m `e ` ' ' mozdulást. Ezzel egyidőben mérjük *r_ ; E a szegnyereg elmozdulásait is a 2jelű mérőórával. L.. A főorsórendszer azonos ter_[t_tME×V"-HJ helés hatására bekövetkező elmoz2. ábra. Az összetett mérés elvi megoldása
dUiá_5aÍÍ külön mérjük
3-
3-
ábra
szerınt.
Fi _Lm
~. 1 Í
l ı
l
_lgHExvıı.MJ
_ L "°
csúcsok /3 kúpszõge z30°...60° W
_
3
A mérések során a támasztó-
I --
,
-
/-ˇ
i
3. ábra. A főorsórendszer
vagy 90°. Bár a gyakorlatban általában =60°. de alkalmaznak ettől eltérő kúpszőgű csúcsokat is. Nem érdektelen tehát ismerni ezek tulaj, . . . donsagat, hatasat. Az imitált forgácsolóerőt speciális hidraulikus berendezéssel hozzuk létre (tetszőleges erőkomponens-arány beállítható). A kísérlet SOI'án 21 l'lyOmáSt p = 0-4 atm-ig
6lm0ZdL1lŐl<ëD6SSëgëH61< mëfëS6
0,5 atm-s fokozatokban változtatjuk. A terhelést többször, lehetőleg négyszer-ötszőr is megismételjük. Az egyes nyomásértékekhez tartozó terhelőerő-értékeket a berendezés hitelesítése alapján felírt egyenletből számoljuk. Eszerint a vizsgált tcrhelőerő vízszintes komponense Fm = (30,4p-9,204)ı`cos of,
kp,
(13)
ahol p a nyomóhengerben uralkodó nyomás, kp/cm2, í módosítás a szorításnál. A (I3) összefüggés érvényes a henger minden p>0,3 att túlnyomása esetén. 4. A mérési eredmények kíértékelése A kísérleti munka során mérjük a rendszer tcrhelőerő hatására bekövetkező _r' együttes. a szegnyereg ymm, és az orsórendszer y„ elmozdulását. Ezek ismeretében lıatározzuk meg a próbadarab y,_ saját elmozdulását. Az yl ismeretében pedig már lehetőség van a (l2) összefüggés gyakorlattal való összevetésére. lllfı
u) A |n`ohadaı`:ılı sa_iı'ıt clıııoz.tltılás:ı
A pı`ohatlaı`ah y, saját elmozdulása az együttes elmozdulás és a ı`ctlukáll elınoztlulás kiilönbsége
y1=y'-y„-
tl-1)
Az _;-, redukált elmozdulás a próbadarab tetszőleges x helyén - abszolút ıneı`cv munkadarabot feltételezve _ x2 (L-x)2 yi-_ Fm {L2 I/Kzny_i_í4í__I/V0]
és ebből a próbadarab közepén x= L/2 helyen l
.
yr : ?4ÍFm(I/I/ı)+ı/Íézny)
átalakítás után l yr : Í (yo+yszny)'
A próbadarab saját elmozdulása tehát
, 1 yi = y -í(y„+ysz„,f)-
(13)
b) A mért adatok feldolgozása A kísérlet során összegyűjtött adatokat a következők szerint dolgozzuk fel: - A mérőórák egyes leolvasási értékeiből a kezdeti leolvasás értékét levonjuk, az azonos erőkhöz tartozó elmozdulások számtani közepét meghatározzuk. - Milliméterpapírra felrajzoljuk az y,§= y,§(Fm) és y,,,=y,,,(Fm) függvényértékeket. - A Gauss-féle legkisebb négyzetek módszere segítségével az összetartozó erő és elmozdulásértékekből meghatározzuk az orsórendszer és szegnyereg W(,,,,,m,), redukált és a terhelt rendszer együttes W' elmozdulóképességét. - Meghatározzuk a próbadarab saját W1 elmozdulóképességét. A (18) jelű összefüggésnek megfelelően ,
1
I/V1 : W _íI/Vo;sznyr'
A W, elmozdulóképesség különféle terhelési esetekben meghatározott értéke ismeretében a (12)-nek megfelelő
Fm L3
.V1 Z Ü?
(20)
tisszefüggésből a C állandó értékét kiszámítjuk. Értéke a (20) kis átalakításával L3
C = Í
r) A kísérleti eredmények
W,1E
(A 2l l
A kísérleteket EAN 170/1000 típusú egyetemes csúcsesztergán végeztük. A mérés soráıı a gép l`oı'dnlalszáma 12:0; 79 és I93 [f/min]. A csúcsfészek és a csúcsok kıˇıpszöge /Í 30': (ı0“” és 90°. Az erőkoınponensarányt meglıatáı`ozó terlıelési iı`án_v lll7
Í. ftilılúgful
A ll] clıııo/tlulóképcsség nélıány terhelési csclheıı Wı. nım/kp II'
2
ı
ıı :z 0 t`;'min
n=79 f/min
0,0ll6l2 0,0ll62l 0,0] l878
O,OıO862 0,01 1842
0,0l203 0,0l253 0,0l2l8
0,01 154 0,0] 137 0,0l230
VÍ
5l
n
I93 l`/ min
0,0 l 081 0,01 099 J
0,013] l 0,0l362 0,0l2l0
ot: 2° és 51°. A próbadarab sima tengely. Hossza L: 400 mm, és átmérője al: 18 mm. Az L/d viszony így a gyakorlatban szokásos maximális értéket jelentősen meghaladja (támasztóbábot nem alkalmaztunk), de már kis terhelőerő esetén is viszonylag nagy elmozdulás mérhető. A főorsóba a csúcs közbetét-hüvellyel csatlakozik. A próbadarab és csúcsok terhelés hatására létrejött vízszintesirányúelmozdulását több terhelési esetben mértük. Az adatok feldolgozásakor kapott W1 saját elmozdulóképességek értékét tizenhat esetre az 1. táblázat, a C állandók valóságos
1-/l mm
yëyYF )
ot =51°70'
m
1000.10"-
/.iz 60°
' y yfffm)
/
n = 7.9 f/min 6`e}0-' EAN 170/1000
I
500. 10°-
/
/Í; „ŠÍIO szngir +1
.L
+
*L
®
Í
_
fo 20 80 40 50 60 70 80 00 100 lN!"'|_ XY1|_~ll.?_
4. ábra. A próbadarab saját elmozdulása llllš
,-
Fm, Kp
értékeit tıgyıına/on escthcn pedig a ._-". táblázat taı`talıııa/.za. A (ˇ íıllııııtló clıııélcti értéktől való cltérésc A(." Lıgyaııcsak a 2. láb/ázafbmi lalállıató. A szeınléletcsség
kedvéért az 11 .79[,/`/minj; ot-:5l° és [ı'=60° esetén az y„ı--1_ı1*,(l~`,,,). az _ı*' és azyı
ı'(lfm) ı
_ı1,(I+m) függvényeket a 4. ábra is mutatja. Az 5. ábra a csúcsok /Í kúpszögénclt
a W1 elmozdulóképességre gyakorolt hatását teszi plasztikussá.
n =I.93 ff/mm]
wf l
__._..+\\
mm/kp Š
Z319* -
X
1..2.10'*'1.10* Z70_2`ı
la/1
_
+..m
I
I
30
60
_
+
F-
~90
E12
l
mm/kp
n z 70[f/mm]
a 1
l
Í'
1.2.10* -
J +"
`
7.1.10* Í
1. 10'*
_
~ e
I
+71' 1-/
_/
/
í'
_,;2!' __.zı-
/
'-,0,4
I
30
-Í
õ0
00
.../3.
W* 1
mm/kp
n =0 /f[mz`„]
1.8. 10* 4
fz2. 70':-
-___'____4_.B
"Í -
_--f-""`
-44
'é
~
O1
+ ---""'
+
ez
"""
"
í
W
-+
1, 1.10"“ı 1.10%
1
l
l
.30
60
9:?
50
__- č7me'!ez“z` __ -_ __-a_=2°
--.-M0z=51° INMExvıı.MJ 5. ábra. A /1 kúpszög W, saját clınozdtılóképességre gyakorolt ln.ıtása
ltl*)
Í. Itihfúluf
A 1' á Iaıntló és az elınélcti értéktől való /lı°', 'X1 eltérés néhány terhelési csctlıen 11 ıı
1-
I!"
c \
F)
I c
n=79 f/min , ı AC' 'Já
m m C
„I 193 f/min 1 1 zlc' %
l
i
30
i
`
9Ü
m
- m 60
51
11:0 flmin 1 1 AC' %
30 60 90 .
50,9 50,9 49,8 49,1 47,2
} 1
48,5
1-K1-~|\) ©O\I\)
1
54,5 49,9
č*". °\?\ ×l©CD
11,2 3,95
51,2 52,0 48,1
1 `
rumos . °P°?*
54,7 53,8
13,9 12,0
45,1 43,4 48,9
6,0 9,5 1,8
B) A kísérleti berendezés leírása A kísérletek során felhasznált mérőberendezés mérőtüskéből, próbadarabból, mérőórákból, mágneses mérőóra állványból és a terhelőberendezésből áll. A mérőtüskét (6. ábra) az 1 morsekúpos tüske és a 2 golyóscsapágy alkotja. A csapágy külső gyűrűjének merevségét a 3 gyűrűvel növeljük. A mérőtüskét a főorsórendszer elmozdulóképességének méréséhez használjuk. ııııı;. W
1
2
3
Á
_
'H
ınl! W „šz
L/ z
Q
,
A-resz/et
p-80;õ0;00-
3/
lNME ×vıı.M:ı
|NME xvttm
6. ábra. Mérőtüske az orsóméréshez
7. ábra. Próbadarab a teljes elmozdulás méréséhez
A próbadarab (7. ábra) sima hengeres tüske 1, melyre a terhelés helyén 2 golyóscsapágyat helyezünk el. A tüskére fűzött esapágyat a 3 merevítőgyűrűvel erősítj ük meg a mérés szempontjából káros deformációk elkerülése céljából. A mérések-hez három próbadarabot használunk, melyek csak a csúcsfurat B kúpszögének nagyságában különböznek egymástól. A mérőórák és mágneses állványaik szabványosak. A mérőóra-állványokat _(3. ábra) az elvi vázlat szerinti helyen a gépágyra erősítjük.
llll
A kísérleti ınııııka eı`edıııéıı_vei ınegn_v1ıgtatt'ı:ııı ıııtıtatják, hogy cstˇıcsok ktˇıps/.ögéııek lıatása ellıanyagolható;
a kialakított ınodcll tcllıasználható a ınunkadarab terhelés lıat:.isıiı`a bekövetkező _i`1 saját elmozdulásıinak meghatározására; a vizsgálati módszer és berendezés alkalmas a szükséges .kísérleti adatok felvétclére. IRODALOM [I] G bovszki' László: Gépgyártástechnológia (Válogatott fejezetek), Egyetemi jegyzet, Tankönyvkiadó, Budapest, 1965. [2] Korszakov, V. Sz.: Tocsnoszty mechanicseszkoj obrabotki. Masgiz, Moszkva, 1961. [3] Punomarjov, Sz. D.: Szilárdsági számítások a gépészetben, 2. kötet. Műszaki Könyvkiadó, Budapest 1965. [4] Szokolovszkü, A. P.: A gépgyártás technológiája, Tankönyvkiadó, Budapest, 1961. [5] SzOkOlOvszki`j`, A. P.: A megmunkálási pontosság és fokozása, Nehézipari Könyv- és Folyóirat-
kiadó Vállalat, Budapest, 1953.
Ol`lPElIE.J`lEHI/IE MOZIEJII/I I/I3l[E.lII/IH, 3AXBAÍ'IEHHOFI MEHCÁY OCTPI/IHM!/I
ü.MonHAP Pesioıvıe CTaT1zsı paccMaTpHBaeT Bo3Mo>KHocTız onpeneneaım aHaJ1ı«1Tv1aecKHM nyTeM net1ıeKTa o6pa6oT-
Kn, Eosnıfııcı-ıyToro non Bnnsnınem n3Meneı-ma tiıopivnzı, B1-„taaanı-ıoro ycnnnem pesanmr 111:-iııerımı, iaxeaiiennoro Me>Kı1y ocrpızısııvnzı. 1/Isnaraer Moııemz, co3i1aHHy1o J1orı»1'~1ecı<11rM nyTeM, nanee Meron .inısı ıconrponsı npennonoxcenmëí, ıınsı pa3pa6oTKn onEtTHL1x ııaı-ınbıx H pe3yJnzTaTız1 eepnn onbıroa, c ııomoıınzıo Koropızıx 1«t1vıeeTcsı Bo31vıo>ı<nocTız cpannnnz npnnunnnanıznızıe coo6pa>ı<eHnsı c npaıcınxon
BESTIMMUNG DES MODELL-ES DES ZWISCHEN DEN SPITZEN EINGESPANNTEN WERKSTÜCKES
von
J.MoLNÁR Zusammenfassung Der Artikel prüft die Möglichkeit der Bestimmung auf analytischem Wege des aus der durch die Sehnittkraft verursachten Deformation entstandenen .Bearbeitungsfehlers des zwischen den Spitzen eingespannten Werkstückes. Er macht bekannt ein auf logischem Wege geschaffenes Modell, eine Methode zur Kontrolle der Voraussetzungen, zur Bearbeitung der Versuchsangaben und die lirgebnisse der Versuchsreihe, mit derer Hilfe wir eine Möglichkeit haben, die theoretischen Über'egungen mit der Praxis zu vergleichen.
ı
|)l*`.'l`l'ZI{MIl\lA'l`l()N ()I" ˇI`ll|'l M()l)l'll. ()I" A W()RI\ˇ-I'll'I(`l". l~`lX|".l) B l'Z'l` W EE N (Í l*Il\l'|` R lfl
J. MOLNÁR Summary 'I`his article examines the possibility of analytical determination of the machining failure arising t`ı`om the deformation of the work-piece due to cutting force. lt has acquainted with a model created in logical way, and also with a method for checking the assumptions and for treating the experimcntal data. lt also has familiarised with the results of a series of experiments, by the help of which we can compare the considerations of principle with the practice.
DÉTERMINATION DU MODÉLE D'UNE PIÉCE SERRÉE ENTRE DES POINTES
par
J. MOLNÁR Résumé L'ouvrage étudie la possibilité de déterminer de maniere analytique le défaut de façonnage provoqué par la déformation que subit la piece serrée entre des pointes, sous l'in uence de l`effort tranchant. L`auteur fait connaítre un modéle cré par la logique, une méthode pour contrôler les hypothéses, pour élaborer les données expérimentales et les résultats de séries d'éxpériences, au moyen de laquelle on réussit a comparer les spéculations théoretiques aux faites pratiques.
III
A NEH Ezı PA RI MŰSZAKI EGYETEM KÖZLEMENYEI XX. KÖTET
SZERKESZTŐ BIZOTTSÁG
DR. SZABÓ JÁNOS felelős szerkesztő
DR. FALK RICHÁRD DR. ifj. SÁLYI ISTVÁN DR. TERPLÁN ZÉNÖ
DR. KÁLDOR MIHÁLY DR. TAKAcs ERNO DR. VINCZE ENDRE
MlSK()l.(", 1974
.“šnitı'ı ıılú ıvııılwlv I)R. VlN("„/.I lN|)I(l_ cgyctcıııi lıuıõär
Az ábı`E-'ık Ieglöbbjét a szerkesztők irányításával
HERCZEG ISTVÁNNÉ műszaki rajzoló készítette
I
-\'. In” ıpmı' .\Iı`ıˇ.\.-falu' I-.]u_ı`ı'rıwı. Miskolc, 1973
f
Felelős kiadó: Dr. Szabó János
Megjelent a Műszaki Könyvkiadó gondozásában Azonossági szám: 0356
Terjedelem: 20,3 A5 ív Példányszám: 570 l"`ııı`ıııálLıın: B5 - Papírmínőség: l0() g della 74-4760 ~-- Szegedi Nyomda
A Nı=.ııt?zıw\ıtı Mı"ıs/.Aki ıııvıtııivı MAUYAR N\'ı=ı.vı"ı K(izı.ıiMı*NYı1`ı xx. Köıı-.ıeı'zNt~ı~; :ı`/\ı<*ı`Aı.oM.ıı«;(ivzı'~:ı<ı~`
Dr. Bognár János: Reverzibilis bromometriás indikátorok. Az arzén és antimon meghatározása Dr. Csókás János-Dr. Egerszegi' Pál-Virális György: A Görömböly környéki alsópannóniai rétegösszlet geoelektromos vizsgálata . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Fányad Zoltán: Ellenőrző számítás a szimplex módszerhez . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Dr. Gózon József: A külfejtési célgépsorozatok optimális paraméterei . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Gyám' Károly: Rozsdamentes acélok köszörülése . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . _ . Dr. Hidasi Károly: A forgácsoló szerszámok működő élszögeinek koordinátarendszere . . . . . . . Dr. Kovács Ferenc: A beruházás és az üzemi költség meghatározása külfejtéseknél a megmozgatott összes ásvány mennyiségének függvényében . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
It 27 37 -17 SS 75 RS
Dr. Molnár József : Csúcsok közé felfogott munkadarab modelljének meghatározása . . . . . . . . . |tl_t Dr. Pethő Szilveszter: A fémelemzéshez szükséges mintasúly meghatározása . . . . . . . . . . . . . . . . . Dr. Steiner Ferenc: Adalék a Scheffer-hipotézishez . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . _ . Dr. Steiner Ferenc: Regionális terek leválasztása . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Dr. Stepinski Wlodzimierz: Az ércelőkészítés maximális nyereségének meghatározása . . . . . . . . Szűcs János: A szerszámgép geometriai hibájának és a megmunkálási hibának a kapcsolata
I I .t 127 IH 145 155
Tatár Iván: Triumph-tengelykapcsoló rugójának méretezése . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 165 Dr. Tóth Tibor: A megmunkálási hiba korszerű számítási módszerei esztergáláskor és az eljárás
algoritmusának kidolgozása elektronikus számítógépre . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 17') Tranta Ferenc: A martenzitképződés termodinamikájáról . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . _ 205 Zolnay Gábor: A ridegtörés vizsgálata ütöpróbatesttel . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . _ 2I7
l't' PJ E'-J --J
|`|'.VJllı| Mllll|l(().lllılI_t`ls`t)l t) llt).llllll Xlllllll (`ls`t)l`t) llll(`llll\'l`A ˇl`}lˇ>l(l`.lI()l“`l l|l'()MIıIll|.lll`llll()('Ill tlll`|ll`l'|l$ll
Conepacanne ll-p 171. Eoenap: Penepcnnnızle 6poMoMeTpı«1l1ecI(He HHnHKaTopLI. Onpenenenne Mbııınzsnta H amırtMoimsı . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
ll
,El-p 171. *Ios-our-,Il-p I`I. Seepceeu-11. Buma.-1um.` I`eo3JıeKTpn.Hecı
27 .17
,II-p FI. Foaoıi: OnTnManı„n1zre napaMeTpL1 Mnoroaepnakossıx 3KcKaEaTopoE oTi
-'17
K. ,ZIizaim.` Tonenne Hepacaneiotnnx craneü . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . _ K. Xaâaiuu: Koopı1nnaTna;ı cneTeMa „Eieı`z'rcTByio1Lı;nx y3noB saocrpennn pexcyınnx nncTpyMen`ı`on
55 75
,II-p (D. Koeau: Onpenenenne Kannranrznsrx 3aTpaT n .ascnnyarannonnbix pacxoııon npn o`ı`Kpı.iTızix pa3pa6oToK B 3aBncnMocTn OT ıKny ocTpnsıMn . . . . ll-p C. Hemë: Onpenenenne Beca npoõrzr, Heoõxonınvıoro Lina anannsa Meranrıa . . H-p (D. I1!meL`2rıep.` llaaarzre K rnnoTe3aM ınetbilıepa . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ,ll-p (D. lllmeáaep: Orııenenne pernonamzı-nzrx noneñ . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
. . . . .
. . . . .
. . . . .
. . . . .
. . . . .
. . . . .
. . . . .
. . . . .
. . . . .
. . . . .
. . . . .
. . . . .
85 |t).t l I .t 127 133
,ll-p B. Cmemmcxus Onpeııenerrne Maxcnivıaınznoro rioxoııa oõoroniennn pynsı . . . . . . . . . . . . . . . I45 171. Crow: Baanmocnsns Mexcny reomerpnaecaoü onmõkoñ Merannopeıiryınero cTaaKa ı»ı TollHocrsıo o6pa6oTıKnnbıMycbTı>1Lienneı-ran-Tpnymdı . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . _ T. Tom: Coapeivıennsie Meronızi pac'~ıëTa omjnõsn o6pa6oTKn npn o6Ta\inEannn n paspaõoiıca anropacbma cnocoõa Ha :-ıfıeıcrpızılıecıcyio Bbıancrınrensnyio Maıuuny . . . . . . . . . . . . . . . . . . (D. Tpaiıma: O TepMoJıı»ıHaMnKe oõpasonannsı MapTencnTa . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . F. 3o.maa.` 1/lccneııonanne xpynsoro nsnoıvıa yııapnoñ npoõoü . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
155 165 l 7*! 205 2l7
9.5 ?»..ı C
Ml`l"l`l`llllN(ilN l1l`ll'I`l~`(`llNlS('I||-N llNlVl`l(Sll`A`l` I-`l"ll( I)ll`. .*~i(`|lWl l(lNl)l|S`l`l{|l , l\f1l.'ı`l~LHl(`tllNtiAl(N1
Inhaltsverzeichnis Dr. J. Bognár: Reversibile bromometrische Indikatoren. Die Bestimmung des Antimons und des Arsens . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1 1 Dr. J. Csókás-Dr. P. Egerszegi-Gy. Vı'tálı`s: Geoelektrische Untersuchung des Schiclıtenkomplexes von Alsópannónia in der Umgebung von Görömböly . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 27 Z. Fónyad: Kontrollrechnung zu der Symplexmethode . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 37 J. Gózon: Optimale Parameter der Spezialmaschinenreihen bei Tagebau . . . . . . . . . . . . . . . . . . . _ 4'1 K. Gyání: Sehleifen von rostfreien Stählen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
55
K. Hı'dasi'.` Das Koordinatensysthem der wirkenden Schnittwinkel der Schneidewerkzeuge. . . . . Dr. F. Kovács: Die Bestimmung der Aufwendungs- und Betriebskosten bei dem Tagebau in der
75
Funktion der Menge der gesamten bewegten Mineralien . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
85
J. Molnár: Bestimmung des Modelles des zwischen den Spitzen eingespannten Werkstückes . . . . Dr. Sz. Pethő: Die Bestimmung des zu der Metallanalyse nötigen Mustergewichts . . . . . . . . . . . Dr. F. Steiner: Beitrage zu der Scheffer-Hypothese . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Dr. F. Steiner: Die Abtrennung der Regionalfelder . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . Dr. W. Stepı'nskz': Bestimmung des Maximalen Gewinns der Erzaufbereitung . . . . . . . . . . . . . . . J. Szűcs: Der Zusammenhang des geometrischen Fehlers der Werkzeugmaschine und des
10.1 1 1.1 127 133 145
Bearbeitungsfehlers . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .. 155
I. Tatár: Mallbezeichnung von Feder der Stahlbandkupplung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . T. Tóth: Die modernen Berechnungsmethoden des Bearbeitungsfehlers beim Drehen, Ausarbeitung des Algorythmus des Verfahrens auf elektronischen Rechenmaschine . . . F. Tranta: Über die Thermodynamik der Martensitbildung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . G. Zolnay: Prüfung des Trennungsbruches mit Sehlagfestígkeitsprobe . . . . . . . . . . . . . . . . . .
... die ... ... ...
105 170 205 217
` 2.11
l'llIll lt'/\`l`lt1N.S` (ll
llll
llt`lll\ll('Al
l1NlVll-lb`llYt1l~`l`ll|
IIIÍAVY
ll\ll!llSll(ll S l\`1lSl\`Ul (` tllllNtıAl(\`1
Index Dr. J. Bognár: Reversible bromometric indicators. Determination of arsenium and antinıony Dr. J. Csókás-Dr. P. Egerszegi-Gy. Vı`táli's.` Geoelectric investigation of layered formation in
1I
sorroundings of Görömböly at Alsópannónia _ _ . . _ . . . . _ _ _- . _ _ . _ . _ . . . . _ _ . _ _ . _ . . _ _ . _ _ _ Z. Fónyad: Controlling calculation for simplex method . _ . . . . _ _ . . . . . . . _ _ . . _ _ _ _ . . . _ _ . . . . _ _
P7 .17
J. Gózon: Optimum parameters of series of special machines for opencast mining . _ _ . . _ . . . _ _ _ K. Gyáni: Grinding of stainless steels _ _ _ . . . . _ _ _ . _ . . . _ . . _ _ . . . _ . _ _ . . . . . _ . _ . . . . _ _ . _ . . . . . _ _
-17 55
K. Hidasi: Coordinate system of the working angle in cutting tools . _ . . _ _ _ . . . _ . . _ _ . . . _ . . _ _
75
Dr. F. Kovács: Determination of costs of investment and operating expenses at surface mining dependence of the whole quantity of ore moved _ _ . . _ . _ _ . . . . . _ . . . . . . _ _ . . . . _ _ . . . . . _ J _ Molnár: Determination of the model of a work-piece fixed between centre . . . _ _ . . . . _ _ . . . Dr. Sz. Pethő: Determination of the sample weight for metal analysis _ _ _ . . . . . _ . _ _ _ _ . . _ . . Dr. F. Steiner: Contribution to Scheffer`s Hypothesis . . . . . . . . . . . . . . . _ . . . _ . . . . . . . _ _ . . . . . Dr. F. Steiner: Disconnection of regional elds . . _ . . _ . . _ . _ . . _ . _ _ . _ _ . . . . _ . . . . . . . _ . _ . . . Dr. W. Stepi'nski': Determination of maximum gain in ore dressing . _ _ _ _ . . . _ . _ . _ . . . . . . _ . _
in _ _ H5 _ _ 10.1 _ _ 1 1 .1 _ _ 127 _ _ .H _ _ -15
J_ Szűcs: Some relations between the geometric defects of the machine tool and working del`ects R 55 I. Tatár: Strength calculation of the spring in a Triumph-clutch . _ . . _ _ . . . . . . . . . . _ . . . . _ . . . _ _
65
T. Tóth: Up-to-date methods in calculating the working defects in turning and developping the algorithm of the process to electronic computer . _ _ _ _ . . _ . . . . . . . . . . _ . _ . . _ . . _ . . . _ _ . . _ _ '70
F. Tranta: About the thermodynamics of martensite formation . . . . _ _ _ _ . _ . . _ _ . . . . . _ . . . . _ _ _ 205 G. Zolnay: Examination of the brittle fracture by the aid of an impact test speciınen _ . . . _ _ _ _ 217
`
2.1.1
ANl\lA|.l-.*i l)l- l'l|NlV| l{Sll`|'~ l1l` l'INl)ll.H|l(ll
ltilllllll
lll
MlSl\'()l(`
ll|()N(i|(lll
Table des matiéres Dr. J_ Bognár: Indicateurs bromometriques reversibles_ Détermination d°arsene et d'antimoine 1 1 Dr. J_ Csókás-Dr. P. Egerszegi-Gy. Vítálts: Examen géoelectrique des couches (strati cation) de la Pannonique inférieure aux environs de Görömböly _ _ _ _ _ _ _ _ . _ _ . _ _ _ _ . . _ _ _ . _ _ . _ _ _ 27 Z. Fónyad: Calcul de contrôle pour la methode simplexe _ . . _ . _ _ _ _ . . _ _ . _ _ . _ _ _ _ _ _ _ _ _ . _ _ . . _ _ .17 J_ Gózon: Paramétres optimaux des séries de machines spéciales employées dans les exploitations á ciel ouvert _ . . . _ . _ . . _ . _ _ _ _ . . _ _ _ _ . _ . _ . _ . _ _ _ . . _ . . _ _ _ . . . . . _ _ _ _ _ _ . _ . . _ . _ _ . _ _ _ . _ . _ _ K. Gyánt: Recti cation des aciers inoxidables _ . . _ . _ _ _ _ . _ _ _ . . _ _ . _ _ . . _ . _ _ _ . _ _ _ _ _ . _ _ . . _ _ _ _ K. Hidasi: Systeme de coordonnées des angles de coupe fonctionnant dans les outils coupants Dr. F. Koz.-ács: Dé nition (determination) des investations et des frais d'exploitation dans les exploitations a ciel-ouvert en fonction de la somme totale des minéraux et terrains transportés
47 55 75 85
J. Molnár: Determination du modéle d”une piece serrée entre des pointes _ _ _ _ _ _ _ . _ _ . _ _ . _ . _ _ 10.1 Dr. Sz. Pethő: Déterminatíon du poids-échantillon nécessaire a l”analyse des métaux . _ _ _ _ _ _ . _ _ 1 13 Dr. F. Steiner: Supplément a 1`hypothese de Scheffer _ _ _ _ _ _ . _ _ . _ _ _ _ _ _ . _ _ . . . _ _ . . _ _ . _ _ _ _ _ _ _ 127 Dr. F. Steiner: Séparation des espaces régionaux _ _ . . _ _ _ . . . _ . _ _ . . . _ _ _ _ _ _ _ . . . . . . _ _ _ . . . _ _ _ _ 133
Dr. W. Stepinskı': Dé nition du pro t maximum du traitement préparatoire des mínerais . _ . . _ _ _ 145 J _ Szt'ícs: Correspondance entre le défaut de la construetion géometrique d°une machin-outil et
les déformations des pieces au cours de Pusinage _ . . . _ . . _ . _ _ . . . . . _ _ . _ . _ . _ . . _ . _ _ _ _ . _ _ 155 I. Tatár: Calcul de ressort de fembrayage <> _ _ . _ _ . _ _ . _ _ _ _ . _ . . _ _ . _ _ _ _ _ . _ _ _ _ _ _ . _ _ 165
T. Tóth: Méthodes contemporaines de calcul des imperfections d'usinage pendant le tournage et application de Palgorithme du procédé aux ordinateurs électroniques _ _ . _ _ . _ _ . . _ _ . _ _ _ 17') F. Tranta: Thermodynamíque de la formation du martensit _ . _ _ _ _ _ _ _ _ _ . _ . _ _ . _ _ . _ . _ _ _ _ . . . _ 205 G. Zolnay: Essai de rupture au choc avec éprouvette entaillée pour l'essai au choc . _ _ _ . _ . . _ _ _ _ 217
- 2.15
